JP4769617B2 - 自動変速機の変速制御装置 - Google Patents

Description

本発明は、自動車に用いて好適の自動変速機の変速制御装置に関するものである。

一般に、自動車用の自動変速機としては、エンジンの回転をトルクコンバータを介して入力し、複数組のプラネタリギアを有する変速機構により変速してドライブシャフト又はプロペラシャフト（車軸側）に出力するものが普及している。
この種の自動変速機における変速機構は、入力軸（インプットシャフト）の回転をシフト位置に応じてプラネタリギアを構成する特定のギア又はキャリアに伝動したり、特定のギア又はキャリアの回転を適宜アウトプットシャフトに伝動したりすることで変速が実行される。また、変速時に適宜特定のギア又はキャリアの回転を拘束するために、通常複数のクラッチやブレーキ等の摩擦係合要素を備えており、これら摩擦係合要素の締結（係合又は結合とも称す）や解放の組み合わせにより伝動経路を切り換えて所定の変速が行われるよう構成されている。また、通常これらの摩擦係合要素は、油圧の給排状態によって係合状態が制御される油圧式のクラッチやブレーキが適用される。

ところで、従来の自動変速機では、所定の変速が行われる場合、車両走行条件の境界領域において車両を走行させていると、選択される変速段が変動し、前記変速が繰り返されてしまう。例えば、３速から４速への３−４変速が行われる場合、３速から４速への３−４変速と、４速から３速への４−３変速とが繰り返され、３−４−３−４−…のような連続する変速が行われてしまう。

そして、このような変速が連続して行われると、長時間にわたって同じ摩擦係合要素の締結と解放とが繰り返されるので、摩擦係合要素に加わる熱的負荷が大きくなり（温度が上昇し）、摩擦係合要素が焼き付いて焼損するおそれがある。なお、本明細書において、「熱的負荷」を「温度」又は「発熱」の意味で使用する。
このような課題に対して、例えば下記の特許文献１には、タイマを用いた技術が開示されている。具体的には、連続変速が行われている間はタイマを所定値から減算し、設定値に達したら摩擦係合要素の熱的負荷状態（温度）が焼損温度に達したものとして連続変速を禁止する。また、設定値に達するまでに連続変速が終了した場合には、タイマ値を初期値に向けて増加（復帰）させる。なお、このときタイマ値をすぐに初期値に戻すのではなく、所定の勾配で復帰させるように設定されている。

これにより、連続変速の終了後、すぐに連続変速が再開された場合にタイマ値が初期値よりも小さい値から減算が開始されることになり、摩擦係合要素に蓄積された熱量を考慮した制御が実行される。
特許第３４０２２２０号公報

しかしながら、従来の技術では、摩擦係合要素の熱的負荷状態を単に時間をパラメータとして擬似的に推定しているのみであり、摩擦係合要素の実際の熱的負荷状態を知ることはできなかった。
すなわち、クラッチやブレーキ等の摩擦係合要素の発熱量はシフトの種類（アップシフトやダウンシフト）、係合状態（締結や解放）、クラッチの相対回転、伝達トルク、自動変速機の油温等の条件に応じて異なり、単純にタイマのみで熱的負荷状態を正確に知ることはできない。

このため、特許文献１の技術では、実際には、ある程度熱的負荷限界値に対して大きな余裕率をもって時間設定せざるを得ず、摩擦係合要素の熱的負荷状態（温度）に余裕があるのにも関わらず連続変速を禁止してしまったりするなど、運転性が悪化する恐れがあるという課題がある。
本発明は、このような課題に鑑み創案されたもので、各摩擦係合要素の熱的負荷状態を正確に求めて、連続変速の禁止又は許可を精度よく行えるようにした、自動変速機の変速制御装置を提供することを目的とする。

本発明の自動変速機の変速制御装置は、複数の摩擦係合要素をそなえ、該複数の摩擦係合要素の係合状態を変更することにより目標変速段への変速を行なう自動変速機の制御装置であって、変速を判断したときには、該摩擦係合要素の現在の熱的負荷状態を算出するとともに、次変速で発生する該摩擦係合要素の発熱状態を予測して、該現在の熱的負荷状態と該予測した次変速の発熱状態とに基づいて該次変速の許可または禁止を決定することを特徴としている（請求項１）。

また、該摩擦係合要素の現在の温度を算出する現在温度算出手段と、該次変速で発生する該摩擦係合要素の上昇温度を予測する予測上昇温度算出手段と、該現在温度算出手段で算出された現在温度と該予測上昇温度算出手段で予測された予測上昇温度とに基づいて、該次変速での該摩擦係合要素の予測温度を求める予測温度算出手段と、該予測温度算出手段で予測された該予測温度を所定温度と比較する比較手段と、該比較手段により該予測温度が該所定温度以上と判定されると、次変速を禁止する変速禁止手段）とをそなえることを特徴としている。
さらに、該比較手段により該予測温度が該所定温度以上と判定された場合には、該変速禁止手段は次変速のアップシフトを禁止し、該比較手段により該予測温度が該所定温度以上と判定された場合であっても、該アップシフトを禁止するとエンジンが過回転となると判定された場合には、該変速禁止手段は該アップシフトを許可するとともにその後のダウンシフト禁止する。

また、該現在温度算出手段は、該摩擦係合要素の締結及び解放の過渡時の発熱を算出する発熱量算出手段と、該摩擦係合要素の締結及び解放の定常時の放熱を算出する放熱量算出手段とをそなえているのが好ましい（請求項４）。
また、該発熱量算出手段は、該摩擦係合要素の締結過渡時の発熱量を算出する締結過渡時発熱量算出手段をそなえ、該締結過渡時発熱量算出手段は、該摩擦係合要素の伝達トルクに基づいて微小時間における温度上昇分を算出するとともに、該前回算出された該摩擦係合要素の温度に今回算出した該温度上昇分を加算して現在温度を算出するのが好ましい（請求項５）。

また、該発熱量算出手段は、該摩擦係合要素の解放過渡時の発熱量を算出する解放過渡時発熱量算出手段をそなえ、該解放過渡時発熱量算出手段は、前回求めた該摩擦係合要素の発熱量を維持するのが好ましい（請求項６）。
また、該放熱量算出手段は、該摩擦係合要素の温度を所定勾配で低減させることにより該放熱量を算出するとともに、該所定勾配は該摩擦係合要素の締結定常時よりも解放定常時のほうが大きく設定されているのが好ましい（請求項７）。

また、該自動変速機の油温を検出する油温検出手段をそなえ、該現在温度算出手段は、該放熱量算出手段で算出される放熱量に基づく該摩擦係合要素の現在温度の算出が所定時間以上継続されると、該摩擦係合要素の現在温度を該油温検出手段で検出された油温に設定するのが好ましい（請求項８）。
また、該自動変速機の油温を検出する油温検出手段をそなえ、該現在温度算出手段は現在温度の初期値を油温検出手段で検出された油温に設定するのが好ましい（請求項９）。

また、該予測上昇温度算出手段は、該次変速での該摩擦係合要素の予測温度をアップシフトによる発熱量とダウンシフトによる発熱量とに基づき算出するのが好ましい（請求項１０）。
また、該予測上昇温度算出手段は、該次変速がアップシフトである場合に該次変速で発生する該摩擦係合要素の上昇温度を予測するとともに、次変速がダウンシフトである場合には該予測上昇温度を０に設定するのが好ましい（請求項１１）。

また、該所定温度は、１回の締結解放では該摩擦係合要素は焼き付かない第１の所定温度と、該第１の所定温度よりも高く、１回の締結解放で該摩擦係合要素が焼き付く第２の所定温度とを有し、該エンジンの過回転が予測される場合、該比較手段により該予測温度が該第１の所定温度以上であって該第２の所定温度未満であると判定されると、該アップシフトを許可するとともにその後のダウンシフト禁止し、該予測温度が該第２の所定温度以上となると該アップシフトを禁止するのが好ましい（請求項２）。

さらには、該アップシフト後は、次回の過回転防止アップシフトの発生まで十分時間が確保できる領域に走行状態が変化するまでダウンシフトの禁止を継続するのが好ましい（請求項３）。

本発明の自動変速機の変速制御装置によれば、摩擦係合要素の現在の熱的負荷状態と、次変速で発生する摩擦係合要素の発熱状態とを予測して、現在の熱的負荷状態と予想した次変速の発熱状態とに基づいて次変速の許可または禁止を決定するので、連続変速の禁止又は許可を精度よく実行することができる。また、これにより各摩擦係合要素の焼き付きを確実に防止でき、耐久性を高めることができるという利点がある（請求項１）。

また、摩擦係合要素の熱的負荷状態を精度良く算出することができ、確実に摩擦係合要素の保護を図ることができるという利点がある（請求項４〜９）。また、次変速での摩擦係合要素の上昇温度を精度良く予測することができる利点がある（請求項１０，１１）。
また、摩擦係合要素の焼き付きを回避しながら、エンジンの過回転を防止することができるという利点がある（請求項１，２）。

また、アップシフトの繰り返しを防止することができ、摩擦係合要素を確実に保護することができる利点がある（請求項３）。

以下、図面により、本発明の一実施形態に係る自動変速機の制御装置について説明すると、図１はその構成を示す機能ブロック図、図２は自動変速機の構成を示すスケルトン図である。図１に示すように、本変速制御装置は、コントローラ１，タービン２５及びタービンシャフト１０の回転数ＮＴを検出する入力軸回転数センサ（タービン軸回転数センサ）１２，出力軸２８の回転数Ｎｏを検出する出力軸回転数センサ（車速センサ）１３，ＡＴＦ（自動変速機用オイル）の温度を検出する油温センサ１４，図示しないエンジンのスロットル開度を検出するスロットルセンサ３０，エンジンの吸気量を検出するエアフローセンサ３１及びエンジン回転数を検出するエンジン回転数センサ３２の各種センサと、自動変速機７の油圧回路１１とをそなえて構成され、コントローラ１により、上記各センサ１２，１３，１４，３０，３１，３２等からの検出信号に基づいて所望の目標変速段を決定するとともに、油圧回路１１を介して目標変速段を達成するための変速制御を行なうようになっている。なお、図１においては、便宜上、左側（エンジンから遠い側）をフロント側、右側（エンジン側）をリア側とする。

自動変速機７の変速段は、自動変速機７内に設けられたプラネタリギヤユニット，複数の油圧クラッチ及び油圧ブレーキ等の摩擦係合要素の係合関係により決まる。例えば、図１においては、自動変速機７は４段変速の場合について示しており、摩擦係合要素として第１クラッチ１５，第２クラッチ１７，第３クラッチ１９，第１ブレーキ２２，第２ブレーキ２３をそなえている。なお、この自動変速機７の詳細を図２に示す。また、図２において、各摩擦係合要素を示す符号は図１に示すものと対応している。

このコントローラ１による摩擦係合要素１５，１７，１９，２２，２３の制御は、図１に示す油圧回路１１を介して行なわれるようになっている。つまり、油圧回路１１には、図示しない複数のソレノイドバルブがそなえられ、これらのソレノイドバルブを適宜駆動（デューティ制御）することによって、オイルポンプから送り出されるＡＴＦが摩擦係合要素１５，１７，１９，２２，２３へ供給されるようになっている。コントローラ１では、スロットルセンサ３０により検出されるスロットル開度と、出力軸回転数センサ１３により検出される出力軸２８の回転数Ｎｏに基づいて演算される車速とに基づき目標変速段を決定し、決定した目標変速段への変速に該当する摩擦係合要素１５，１７，１９，２２，２３のソレノイドバルブに対して駆動信号（デューティ率信号）を出力するようになっている。なお、ＡＴＦは、図示しないレギュレータ弁により所定の油圧（ライン圧）に調圧されており、このライン圧に調圧されたＡＴＦが各摩擦係合要素１５，１７，１９，２２，２３を作動させるべく油圧回路１１へ供給されるようになっている。

ところで、コントローラ１内には変速マップ３が設けられている。また、自動変速機７には運転モードを切り換える切換レバー（図示せず）が装着されており、運転者がこの切換レバーを操作することにより、パーキングレンジ、走行レンジ（例えば、１速段〜４速段）、ニュートラルレンジ及び後退レンジ等の変速レンジの選択を手動で行えるようになっている。

また、この走行レンジには自動変速モードと手動変速モード（マニュアルシフトモード）の２つの変速モードがあり、自動変速モードが選択された場合には、スロットル開度θ_THと車速Ｖとに基づき予め設定された変速マップ３に従って自動的に変速が実施される（以下、通常変速又はスタンダード変速という）ようになっている。一方、マニュアルシフトモードが選択された場合には、変速段はこの変速マップ３にかかわらず選択された変速段に変速され、その後固定されるようになっている。

また、変速マップ３には、例えば図４に示すような特性が記憶されている。そして、通常変速時は、図４に示す変速マップ３に基づいて車速センサ１３で検出される車速Ｖ及びスロットルセンサ３０で検出されるスロットル開度θ_THに応じた目標変速段が設定され、上述の第１〜第３クラッチ１５、１７、１９及び第１〜第２ブレーキ２２、２３等の摩擦係合要素が、各々に設定されたソレノイドバルブによって制御され、図３に示すような結合あるいは解放の組み合わせにより、自動的に各変速段が確立されるようになっている。なお、図３の○印が各クラッチあるいは各ブレーキの結合を示している。

そして、図３に示すように、例えば第１クラッチ１５，第２ブレーキ２３が結合され、第２クラッチ１７，第３クラッチ１９，第１ブレーキ２２が解放されていると２速段が達成されるようになっている。また、２速段から３速段への変速は、結合していた第２ブレーキ２３を解放するとともに、第２クラッチ１７を結合することにより達成されるようになっている。これらの摩擦係合要素１５，１７，１９，２２，２３の係合状態は、コントローラ１によって制御されるようになっており、これらの摩擦係合要素１５，１７，１９，２２，２３の係合関係によって変速段が決まり、また、結合，解放のタイミングを適宜はかりながら変速制御を行なうようになっている。

また、変速時においては、各ソレノイドバルブに対しコントローラ１から駆動信号が出力されるようになっており、この駆動信号に基づき各ソレノイドバルブが所定のデューティ値（デューティ率）で駆動されて、シフトフィーリングの良い最適な変速制御が実行されるようになっている。
次に、本発明の要部について詳しく説明すると、本装置は、各摩擦係合要素の現在の熱的負荷状態（温度）を常に算出するとともに、次回の変速時の当該摩擦係合要素の上昇温度を推測し、これらの結果に基づいて次回の変速の禁止又は許可を実行するものである。

具体的には、運転点が変速マップ３のアップシフト線とダウンシフト線とを連続して且つ繰り返し横切ると、例えば３速と４速との間で３−４変速と４−３変速とが繰り返されて、３−４−３−４−・・・のような連続する変速が行われることが考えられる。或いはドライバによる変速レバー操作により３速と４速とが頻繁に切り換えられた場合にも、上述と同様に３−４−３−４−・・・のような連続変速が行われることが考えられる。

そして、このような連続変速が行われると特定の摩擦係合要素（３−４の連続変速の場合には、第１クラッチ１５及び第２ブレーキ２３；図３参照）が締結と解放とを繰り返すことになるが、このように締結と解放とを短時間で繰り返し実行すると、当該摩擦係合要素の熱容量が大きくなり（温度が上昇し）、クラッチ又はブレーキが焼き付くことが考えられる。

また、従来技術のように、変速種や締結解放状態や入力トルクを考慮せずに、単純にタイマで摩擦係合要素の熱的負荷状態を予測して変速を禁止するようにしたものでは、クラッチ等の正確な温度を得ることはできない。このため、変速を許容できる状態であるのにも関わらず変速を禁止してドライバビリティを損なってしまったり、変速を禁止しなければならない状態であるにも関わらず変速を許容して摩擦係合要素を焼損してしまうことが考えられる。

そこで、本装置では、各摩擦係合要素毎に熱的負荷状態（現在の温度）を算出するとともに、変速を判断した際には各摩擦要素毎の温度の上昇を予測し、的確に変速の禁止と許容とを判断するように構成されている。すなわち、図５に示すように、コントローラ１内には変速マップ３以外にも、各摩擦係合要素の現在の温度を算出する現在温度算出手段１０１と、次変速で発生する摩擦係合要素の上昇温度を予測する予測上昇温度算出手段１０２と、摩擦係合要素の現在温度と予測上昇温度とに基づいて次変速での該摩擦係合要素の予測温度を求める予測温度算出手段１０３と、この予測温度と所定の閾値と比較する比較手段１０９と、比較手段１０９により予測温度が所定値以上と判定されると、次変速を禁止する変速禁止手段１０４とを有している。

まず、現在温度算出手段１０１について説明をする。
この現在温度算出手段１０１は、各摩擦係合要素の現在の温度を逐次算出し更新するものであって、エンジン始動時には初期値として油温センサ１４で得られるＡＴＦの温度Ｔ_OIL が設定される。これは、エンジン始動時には変速機７の各摩擦係合要素の温度は略油温とみなすことができるからである。

ここで、図６はエンジン始動時における摩擦係合要素の温度の初期値として油温Ｔ_OIL を適用することの妥当性について検証した図であって、図中Ｖ_SPは車速を示している。
図示するように、１速から２速に変速する際に締結される摩擦係合要素（本実施形態では第２ブレーキ２３に相当；図３参照）の温度を意図的に焼き付くおそれのある温度（２５０℃）に保持しておき、この状態で車速を一定勾配で低下させる。そして、１速にダウンシフトした後、車速Ｖ_SP＝０となると、イグニッションオフ（ＩＧＮ−ＯＦＦ）としてエンジンを停止する（図中のｔ１参照）。ここで、ＩＧＮ−ＯＦＦ後、エンジンを再始動（ＩＧＮ−ＯＮ）する（ｔ２参照）とともに、アクセル全開として２速へのアップシフトさせる（ｔ３参照）。

そして、ここでは１速へのダウンシフトｔ０から２速へのアップシフトｔ３まで１０秒程度要する場合をシミュレーションしたが、摩擦係合要素の温度は、ｔ０から所定勾配（１００℃／５ｓｅｃ）で低下していくため、１０秒程度あれば、確実にオイルパン内の油温程度に低下していることが確認できた。
このように、エンジン停止後すぐに再始動しても、摩擦係合要素の温度は油温Ｔ_OIL 程度になっていることが試験的に確認できたので、エンジン始動時の初期温度として油温Ｔ_OIL を設定することに何ら問題はない。

また、現在温度算出手段１０１は、上述のようにして摩擦係合要素の温度の初期値を設定すると、これ以降は、クラッチやブレーキの摩擦係合要素（以下、クラッチと略す）の現在の状態に応じて異なる手法でクラッチ温度を算出するようになっている。すなわち、クラッチ等の摩擦係合要素では、締結時と解放時とでは熱的負荷（発熱量）が異なり、また、締結時であっても変速過渡時と定常時とではやはり熱的負荷が異なる。また、ダウンシフトとアップシフトとでもクラッチに生じる熱的負荷は異なる。このため、図５に示すように、現在温度算出手段１０１は、クラッチの締結及び解放の過渡時の発熱を算出する発熱量算出手段１０５と、締結及び解放の定常時の放熱量算出手段１０６とを有しており、さらに発熱量算出手段１０５には、締結過渡時の発熱を算出する締結過渡時発熱量算出手段１０７と解放過渡時の放熱量を算出する解放過渡時発熱量算出手段１０８とが設けられている。

なお、本実施例では、「締結過渡」とは、締結する摩擦要素のトルクフェーズ中あるいはイナーシャフェーズ中を指すものとし、「解放過渡」とは解放する摩擦要素のトルクフェーズ中あるいはイナーシャフェーズ中を指すものとして使用する。また、「締結定常」とは、対象の摩擦要素が締結完了状態で、かつトルクフェーズ中あるいはイナーシャフェーズ中ではないことを指し、これは変速指令中あるいは非変速中であるか否かを問わない。さらに、「解放定常」とは、対象の摩擦要素が完全解放状態であることを指す。

ここで、図７は実際のアップシフト時のクラッチの締結及び解放にともなう温度変化の特性を示す図であって、図示するように、クラッチ締結開始から締結終了までの期間が最も温度が上昇する。また、このときには温度変化の勾配も最も大きい。また、クラッチが締結して定常状態となると一定の勾配で温度が低下していく。そして、クラッチが解放開始となると、それまでの温度低下と、クラッチの相対回転による摩擦熱による温度上昇とが相殺されて略一定の温度となり、クラッチの温度変化が微小となる（図７ではクラッチ温度一定として示す）。

また、クラッチの解放が終了する（解放定常時）と、所定の勾配で温度が低下する。なお、このときのクラッチ解放後(解放定常時)の温度低下勾配は、クラッチ締結後(締結定常時)の温度低下勾配よりも大きくなる（傾きが大きい）。
そこで、現在温度算出手段１０１では、このような温度変化特性を考慮してクラッチの温度を算出するようになっている。ここで、現在温度算出手段１０１によるクラッチの温度算出について具体的に説明すると、この現在温度算出手段１０１では変速マップ３からの情報に基づき現在の変速段や変速判断時には目標変速段が入力されるようになっており、さらにはタービン回転数センサ１２及びエンジン回転数センサ１４からはタービン回転数ＮＴ及びエンジン回転数ＮＥが入力されるようになっている。

そして、複数の摩擦要素のうち、締結定常又は解放定常のクラッチ（つまり、変速機７が非変速動作中であるか、又は変速動作中であっても当該クラッチは関与しない変速動作の場合、たとえば２→３速変速中の第３クラッチ１９及び第１ブレーキ２２）は、クラッチが定常状態であって、クラッチが容量をもった状態で摺接するような状態ではないので、クラッチに摩擦熱が生じず温度が上昇するようなことがない。このため、クラッチは定常状態となり、放熱量算出手段１０６により放熱量が算出されるようになっている。

ここで、放熱量算出手段１０６では、下式（１），（２）に基づき放熱量（温度低下代）Ｔ_downを算出するようになっている。なお、コントローラ１の制御上は、発熱量を＋，放熱量を−として扱っているので、下式（１），（２）では放熱量Ｔ_down＜０となる。
解放状態：Ｔ_down＝−Ｂ×ｔ、ただしＢは定数、ｔはインターバル・・・（１）
締結状態：Ｔ_down＝−Ｃ×ｔ、ただしＣは定数、ｔはインターバル・・・（２）
つまり、放熱量算出手段１０６では定常時には所定の勾配（Ｂ，C）でクラッチ温度が低下するものとして放熱量を算出するようになっている。また、上記の定数Ｂ，Ｃについては、本実施形態においては、Ｂ＞Ｃと設定されており、図７に示すように、解放定常時のほうが急な勾配で温度低下するように設定されている。これは、締結定常時に比べて解放定常時の方が潤滑油が摩擦要素に供給され易く、その結果大きな放熱を行えるためである。

そして、前回算出したクラッチの現在温度Ｔｃに今回算出した放熱量を加算することで新たなクラッチの現在温度が算出されるようになっている。
ところで、クラッチの締結または解放定常時には、計算上は式（１），（２）より所定勾配でクラッチ温度が低下することになるので、対象となるクラッチが長時間定常状態を維持すると実際にはありえない温度（例えば油温よりも低い温度）を算出してしまうことになる。

そこで、放熱量算出手段１０６には、クラッチの締結または解放定常状態が所定時間継続すると、式（１），（２）による放熱量の計算をリセットする（或いは、下限値をクリップする）機能が設けられている。すなわち、放熱量算出手段１０６には図示しないリセット判定タイマ（以下、単にタイマという）が設けられており、締結定常又は解放定常の開始が判定されるとタイマがカウントをスタートするようになっている。

そして、クラッチの状態が、締結定常又は解放定常であって且つこの状態所定時間継続したことがタイマによりカウントされると、式（１），（２）に基づくクラッチ温度の算出をキャンセルするようになっている。また、この場合には、クラッチ温度は十分に低下して、油温に等しくなっているはずなので、これ以降はクラッチ温度を現在の油温Ｔ_OIL と一致させるようになっている（クラッチ温度のリセット）。

また、タイマのカウントが所定時間を越えなくても、現クラッチ温度が油温Ｔ_OIL 以下となると、これ以降はクラッチ温度＝油温Ｔ_OIL と設定するようになっている。
一方、タイマのカウント開始から所定時間以内にクラッチの状態が解放過渡又は締結過渡に変化すると、タイマがリセットされてカウントが初期値に戻るようになっている。これにより、クラッチが過渡状態から再び定常状態になると初期値からカウントが開始されるようになっている。

ここで、図８を用いてＮ段とＮ＋１段との間で連続変速が行われた場合のリセット判定タイマの作用について説明すると、（ａ）はクラッチ温度の変化について説明する図であって、（ｂ）はリセット判定タイマのカウントについて示す図である。
図８（ａ）に示すように、連続変速が発生すると、クラッチが締結されるたびにクラッチ温度が上昇する。なお、クラッチの締結定常時及び解放定常時にはクラッチ温度は低下するが、連続変速が短時間で行われるような場合にはクラッチ締結過渡時の温度上昇に比べれば温度低下は少ない。

一方、図８（ｂ）に示すように、変速開始（過渡時）となる毎にタイマのカウントがリセットされ、この例の場合、クラッチが締結定常状態に移行するとタイマのカウントが継続される。そして、タイマカウントが所定値に達すると、図８（ａ）に示すように、これ以降はクラッチ温度が油温まで低下したと判定して、クラッチ温度をオイルパン温度に設定するようになっている。また、タイマカウントは設定値又は設定値よりも大きい値に設定された最大値に保持されるようになっている。

次に、クラッチの締結または解放過渡時の温度算出（発熱）について説明する。
この場合には発熱量算出手段１０５においてもクラッチの現在の温度が随時算出されるようになっている。まず、タービン回転数センサ１２等の情報に基づいてクラッチが過渡状態であると判定されると、発熱量算出手段１０５ではクラッチが解放過渡時であるのか締結過渡時であるのかを判定するようになっている。

そして、クラッチの状態が締結過渡時であると判定されると（例えば２→３変速中の第２クラッチ１７）、発熱量算出手段１０５に設けられた締結過渡時発熱量算出手段１０７によりクラッチの発熱量が算出されるようになっている。
また、この締結過渡時発熱量算出手段１０７では、変速マップ３からの情報に基づいて、現在進行している変速がアップシフトであるか、又は、ダウンシフトであるかを判定するようになっている。ここで、クラッチが締結過渡状態であっても、アップシフトとダウンシフトとでは熱的負荷が大きく異なり、アップシフト時の締結過渡はダウンシフト時に比べて熱的負荷が大きい。一方、ダウンシフト時にはクラッチの締結過渡であってもあまり熱的負荷は大きくない。

これは、ダウンシフトでは、解放側クラッチが解放されるとエンジン回転自力で上昇し、同期したタイミングで締結側クラッチが締結されるため、締結側クラッチの発熱量はアップシフト時に比べて小さな発熱で済むからである。
そこで、本実施形態では、アップシフトと判定された場合のうち、締結過渡時には下式（３）に基づいてクラッチの発熱量Ｔ_UPを算出するとともに、ダウンシフトと判定された場合、またはアップシフトと判定された場合のうち解放過渡時には下式（４）に基づいて発熱量Ｔ_UPを設定するようになっている。
Ｔ_UP＝（ΔＮ×Ｔ_in×Δｔ／１０００）×Ａ×α・・・・（３）
Ｔ_UP＝０ ・・・・（４）
ただし、式（３）において、ΔＮはクラッチの相対回転数、Ｔ_inはクラッチの伝達トルク、Δｔは微小変速時間、Ａはエネルギー量を温度に換算するための定数、αはマッチング定数（補正係数）である。なお、クラッチの相対回転ΔＮは、タービン回転数センサ１４で得られるタービン回転数ＮＴと、出力軸回転数センサ１３で得られる出力軸回転数Ｎｏと、変速機の各歯車のギア比とに基づいて算出される。また、クラッチの伝達トルクは、各摩擦係合要素に対するソレノイドバルブのデューティ値、即ち油圧値から算出される。

また、締結過渡時であってもダウンシフト時には発熱量は僅かであるので、本実施形態においては、式（４）で示すように、ダウンシフト時発熱量Ｔ_UP＝０と設定されるようになっている。これは、上記したように、クラッチが解放過渡となると、潤滑油によるの温度低下（放熱）と、比較的小さな発熱よる温度上昇とが相殺されるため、略一定の温度となるためである。

そして、このようにアップシフト時には変速中に積分して発熱量Ｔ_UPを毎周期毎に算出するとともに、算出された発熱量Ｔ_UPに対して前回の制御周期で算出されたクラッチ温度Ｔｃを加算することで現クラッチ温度Ｔｃが算出されるようになっている。なお、上述したように、クラッチ温度Ｔｃの初期値は、油温センサ１４で得られたＡＴＦ温度Ｔ_OIL に設定されるようになっている。

一方、解放過渡時には解放過渡時発熱量算出手段１０８により、発熱量＝０と設定されるようになっている。したがって、解放過渡時にはクラッチ温度は一定の温度として現在温度が算出されるようになっている。
以上のようにして現在のクラッチ（摩擦係合要素）の温度Ｔｃを算出しつつ、変速を判断したときには、コントローラ１では、現在の温度状態から次の変速を実行したときに、該変速に関与するクラッチの上昇温度を予測するようになっている。

この上昇温度の予測は、コントローラ１に設けられた予測上昇温度算出手段１０２により実行されるようになっている。ここで、図５に示すように、予測上昇温度算出手段１０２は、アップシフト時のクラッチ上昇温度を予測するアップシフト時予測上昇温度算出手段１１１と、ダウンシフト時のクラッチ上昇温度を予測するダウンシフト時予測上昇温度算出手段１１２とをそなえている。

ところで、上述したようにクラッチの温度が上昇するのはアップシフト時であり、ダウンシフト時には発熱量は０ではないが略無視できる程度である。そこで、本実施形態では、ダウンシフト時予測上昇温度算出手段１１２は、コントローラ１でダウンシフト指令があった場合には、常に予測上昇温度＝０と出力するようになっている。
一方、コントローラ１でアップシフト指令があると、この場合のみ実際のアップシフト動作に先立ち上昇温度が予測されるようになっている。この場合、アップシフト時予測上昇温度算出手段１１１では、当該変速に関与するクラッチがアップシフトを１回実行した際に生じる発熱量Ｔ_1Uを算出するとともに、ダウンシフトを１回実行した際生じる発熱量Ｔ_1Dを算出し、この合計を予測上昇温度Ｔ_INH として出力するようになっている。なお、ダウンシフト時の発熱量についても算出しているのは、アップシフト後に再びアップシフト前の変速段にダウンシフトできないと走行性が極めて悪化するので、これを防止するためにダウンシフトによる発熱も考慮している。

アップシフト時予測上昇温度算出手段１１１では、具体的には予測上昇温度Ｔ_INH を下式（５）に基づいて算出し、アップシフト１回分の発熱量Ｔ_1Uを下式（６）に基づいて算出する。なお、本実施形態では、ダウンシフト１回分の発熱量Ｔ_1Dは計算で求めるのではなく所定値として設定されており、さらには、本実施形態では所定値として０が設定されている。これは、上述したダウンシフト時予測上昇温度算出手段１１２において、ダウンシフト指令があった場合には予測上昇温度＝０と出力することに対して整合性を持たせるためでもある。
Ｔ_INH ＝Ｔ_1U＋Ｔ_1D・・・・（５）
Ｔ_1U＝１／２×（ΔＮ×Ｔin_{INH_}IP×Δｔ_{INH_}IP／１０００）×Ａ
＋（ΔＮ×Ｔin_{INH_}TP×Δｔ_{INH_}TP／１０００）×Ａ・・・・（６）
また、式（６）において、Ｔin_{INH_}IPはイナーシャフェーズにおけるクラッチ伝達トルク、Ｔin_{INH_}TPはトルクフェーズにおけるクラッチ伝達トルク、Δｔ_{INH_}IPはイナーシャフェーズ中の微小変速時間、Δｔ_{INH_}TPはトルクフェーズ中の微小変速時間であって、本実施形態では、Ｔin_{INH_}IP，Ｔin_{INH_}TP，Δｔ_{INH_}IP及びΔｔ_{INH_}TPはそれぞれ摩擦係合要素ごとに所定値が適用されている。

また、式（６）において、
Ｔin_{INH_}IP×Δｔ_{INH_}IP＝Ｔin_{_}dt_{_}IP
Ｔin_{INH_}TP×Δｔ_{INH_}TP＝Ｔin_{_}dt_{_}TP
とおくと、下式（７）となる。
Ｔ_1U＝ΔＮ（１／２×Ｔin_{_}dt_{_}IP＋Ｔin_{_}dt_TP）／１０００×Ａ・・・（７）
そして、上述のようにして予測上昇温度算出手段１０２により次変速時における予測上昇温度Ｔ_INH が算出されると、図５に示すように、この予測上昇温度Ｔ_INH 及び現在温度算出手段１０１で算出された現在のクラッチ温度Ｔｃが予測温度算出手段１０３に入力されるようになっている。

そして、予測温度算出手段１０３では、現在のクラッチ温度Ｔｃに予測上昇温度Ｔ_INH を加算して、次変速時の変速完了時における予測温度Ｔ_ESが算出されるようになっている。
また、図５に示すように、コントローラには閾値記憶手段１１０が設けられており、この閾値記憶手段１１０には、第１の所定温度Ｔ１と第２の所定温度Ｔ２とが記憶されている。ここで、第１の所定温度Ｔ１＜第２の所定温度Ｔ２であって、第１の所定温度Ｔ１は、クラッチが最低１回の締結と解放とを実行しても焼き着くことはないが、所定期間継続してこの温度以上になったり、連続して複数回締結と解放を行うとクラッチが焼き着くおそれのある最低の温度（例えば２５０℃）であって、ある程度の安全率を見込んだ温度である。また、第２の所定温度Ｔ２は、１回でも締結を行うと確実に焼き付くと推測できる温度（例えば３００℃）であって、余裕代のないぎりぎりの温度に設定されている。

そして、比較手段１０９において第１の所定温度Ｔ１と予測温度Ｔ_ESとが比較され、予測温度Ｔ_ESが所定温度Ｔ１以上（Ｔ１≦Ｔ_ES）であると判定されると、禁止手段１０４により原則として次変速のアップシフトが禁止されるようになっている。なお、上述のようにダウンシフトではクラッチの発熱量＝０とみなしているので、ダウンシフトについては特に禁止しない。一方、予測温度Ｔ_ESが所定温度Ｔ１未満の場合（Ｔ１＞Ｔ_ES）には、禁止手段１０４では、次変速をアップシフト及びダウンシフトとも許可するようになっている。

これにより、クラッチが焼き付くおそれのある場合には次変速のアップシフトを禁止するとともに、クラッチが焼き付かないと判定できる場合には変速を許容するので、クラッチの熱的負荷状態に応じた適切な変速の禁止及び許可を行うことができる。
ところで、予測温度Ｔ_ESが第１の所定温度Ｔ１以上の場合であっても、アップシフトを許容しないとエンジンがオーバレブ（過回転）すると判定された場合には、禁止手段１０４では、例外的に次変速のダウンシフトを禁止しながらアップシフトについては許可するようになっている。

つまり、この場合には、エンジンの保護を優先するため、アップシフトを許可することで変速によるエンジン回転数の低下を図り、エンジンのオーバレブを防止しているのである。また、第１の所定温度Ｔ１は上述のように１回の締結と解放とを実行しても焼き着くことのない余裕分を見込んだ温度であって、この場合にはクラッチが焼き付くことはないので、クラッチの焼き付きを回避できる範囲でアップシフトを許可するようになっている。

ただし、この場合であっても、比較手段１０９では、アップシフト許可前にクラッチの予測温度Ｔ_ESと第２の所定温度Ｔ２（＞Ｔ１）とが比較されるようになっている。そして、予測温度Ｔ_ESが第２の所定温度Ｔ２以上と判定された場合（Ｔ２≦Ｔ_ES）にはアップシフトの禁止が維持され、第２の所定温度Ｔ２未満（Ｔ２＞Ｔ_ES）と判定された場合にのみ例外的に１回のアップシフトを許可するようになっている。

ここで、上述したように、第２の所定温度Ｔ２は１回でも締結を行うと確実に焼き付くと推測できる危険温度であるため、エンジンがオーバレブするおそれがあっても、アップシフトの締結側クラッチの予測温度Ｔ_ESが第２の所定温度Ｔ２以上である場合には、アップシフトを許可せずに禁止を維持するようになっている。なお、この場合にはエンジン側ではスロットルオフや燃料カット等の手法により過回転を防止する。

つまり、予測温度Ｔ_ESがＴ１≦Ｔ_ES＜Ｔ２を満たす場合には、原則として変速を禁止するものの、オーバレブのおそれがある場合には例外的にアップシフトを許容し、また、予測温度Ｔ_ES≧Ｔ２の場合には、たとえオーバレブするおそれがあってもアップシフトが禁止される。
そして、予測温度Ｔ_ESがＴ１≦Ｔ_ES＜Ｔ２を満たす状態で、オーバレブ防止の目的でアップシフトが許容された場合、その後車速とスロットル開度とで規定される運転領域が所定領域内であることが検出されるまで、ダウンシフトを禁止するようになっている。

ここで、図９を用いてシフトアップ許容後のダウンシフトの許可判定について説明すると、図９は２速及び３速における車速とエンジン回転数との関係を示す図である。現在２速の点ａで走行しているものと仮定すると、この状態で車速が上がるとオーバレブ回転数に達する。
そこで、オーバレブを回避するために３速へのアップシフトが可能か判定される。そして、３速へのアップシフト時に締結側クラッチの予測温度Ｔ_ESが上述の第１の所定温度Ｔ１以上のＮＧ領域に入るものの、第２の所定温度Ｔ２未満であれば、３速への変速を許可する。これにより運転点は点ｂに移り、クラッチ温度はＴ１以上Ｔ２未満の範囲に上昇する。

この状態ですぐにダウンシフトの禁止を解除してしまうと、運転点は点ａ又は点ａ近傍に戻ってしまい、その後またアップシフトをしないとオーバレブするような運転状態になるため、結局のところアップシフトとダウンシフトが繰り替えされてクラッチの焼きつきが発生してしまう。なお、その後アップシフトを行うとクラッチ温度がＴ２を超えると予測されてアップシフトが禁止されることも考えられ、このような状況になると最初に点ａから点ｂに移行した意味がなくなるし、複数回の変速前に予測温度Ｔ_ESが第２の所定温度Ｔ２を必ず越えるとも限らない。

そこで、予測温度Ｔ_ESがＴ１≦Ｔ_ES＜Ｔ２を満たす状態で、オーバレブ防止のためにアップシフトを許容した場合には、スロットル開度と車速とで規定される運転領域が、次回のオーバレブ防止のアップシフトが判定されるまでに十分な時間を要すると推定される運転領域にある、或いは、次回もう一度アップシフト線を横切るまでに十分な時間を要すると推定される運転領域にあると判定されるまではダウンシフト禁止を継続し、上述したような運転領域移行したことが判定されると（点ｃ）、ダウンシフトを許容するようになっている。

この場合、ダウンシフトを実行しても、図中の点ｄに移行するので、回転数が上昇して再びオーバレブ防止のためのアップシフトが判定されるまでに十分な時間が確保でき、この間に次回のアップシフトが許容可能な温度までにクラッチ温度を低下させることが可能となる。
本発明の一実施形態に係る自動変速機の変速制御装置は上述のように構成されているので、その作用及び効果について図１０のフローチャートを用いて説明すると以下のようになる。なお、図１０に示すフローチャートは各摩擦係合要素毎に実行される。

まず、ステップＳ１において現在のエンジン回転数ＮＴ、タービン回転数ＮＥ、油温Ｔ_OIL 等の情報を取り込み、ステップＳ２でクラッチの状態が判定される。
そして、締結定常であればステップＳ３以下に進み、ステップＳ４でタイマのカウントを開始する。なお、タイマのカウントがすでに開始していればカウントを継続する。そして、ステップＳ５で放熱量の計算を行う。ここで、ステップＳ５では上述の式（２）より放熱量を算出する。

また、解放過渡であればステップＳ６からステップＳ７に進み、上記タイマカウントを停止するとともに初期値にクリアする。次に、ステップＳ８において、発熱量＝０と設定する〔同じく式（４）参照〕
また、解放定常であれば、ステップＳ９以下に進み、ステップＳ４と同様にステップＳ１０でリセット判定タイマをカウントし、その後、ステップＳ１１で放熱量の計算を行う。また、ステップＳ１１では放熱量を式（１）に基づいて算出する。

また、締結過渡時と判定されると、ステップＳ１２からステップＳ１３に進み、変速種が判定される。そして、変速開始前と判定された場合にはステップＳ１４を通ってステップＳ１０に進み、この場合は放熱量が算出される。また、ダウンシフトと判定されると、ステップＳ１５からステップＳ７に進み、発熱量＝０と設定される。
また、変速種がアップシフトと判定されると、ステップＳ１６からステップＳ１７に進み、現在トルクフェーズ前か否かが判定される。なお、トルクフェーズとはクラッチのがた詰め（プリチャージ）からタービン回転数に変化が生じるまでの段階である。そして、トルクフェーズ前であれば、実質的にはクラッチは解放の定常状態であるので、やはりステップＳ７に進み、発熱量＝０と設定される。

ステップＳ１７でトルクフェーズ以降と判定されるとステップＳ１８でイナーシャフェーズ終了したか否かが判定される。ここでイナーシャフェーズはタービン回転数が変化している期間であるので、イナーシャフェーズが終了している場合には変速自体が終了したことと同じである。したがって、この場合には、実質的には締結定常と同じであるので、ステップＳ１８からステップＳ４に進みステップＳ５で締結時の放熱量が算出される。

一方、ステップＳ１８でイナーシャフェーズ終了前と判定されると、ステップＳ１９でタイマをクリアして、その後ステップＳ２０で発熱量が式（３）に基づいて計算される。
このようにしてクラッチの状態に応じた発熱量又は放熱量が算出されると、ステップＳ２１において、上記ステップＳ４及びステップＳ１０でカウントされたタイマ値が所定値（クラッチリセット設定時間）以上か否かが判定される。そして、タイマ値が所定値以上であればステップＳ２４に進み、所定値未満であればステップＳ２２に進む。なお、直前でステップＳ７又はステップＳ１９を通った場合には当然ながらタイマはクリアされているので、Ｎｏのルートを通り、ステップＳ２２に進む。

さて、ステップＳ２２に進んだ場合は、現クラッチ温度、即ち前回の制御ルーチンで求めたクラッチ温度にステップＳ５，ステップＳ８，ステップＳ１１又はステップＳ２０で算出された放熱量又は発熱量を加算することで現在のクラッチ温度が算出される。
そして、ステップＳ２３で現在のクラッチ温度と油温とを比較して、算出されたクラッチ温度が現在の油温以下であるか否かを判定し、現在の油温よりも低ければステップＳ２４に進んで、現在のクラッチ温度＝油温と設定される。

一方、ステップＳ２３で現クラッチ温度が油温よりも高ければ、ステップＳ２５に進み、アップシフトへの指令の有無を判定する。ここで、アップシフトの指令がなければステップＳ２６に進み、次変速における予測上昇温度＝０と出力する。また、ステップＳ２５でアップシフトの指令ありと判定すると、ステップＳ２７に進んで、上述の式（５）及び式（６）に基づいて、クラッチの予測上昇温度が算出される。

その後、ステップＳ２８に進み、現在のクラッチ温度に予測上昇温度を加算しクラッチ予測温度が算出される。そして、クラッチ予測温度Ｔｃが算出されると、次にステップＳ２９において予測温度Ｔｃが焼損温度Ｔ１以上か否かが判定され、予測温度Ｔｃが焼損温度Ｔ１未満であれば、ステップＳ３０に進み次変速としてアップシフト及びダウンシフトの両方を許容するとともにオーバレブフラグをオフにする。

また、予測温度Ｔｃが焼損温度Ｔ１以上であれば、ステップＳ２９からステップＳ３１に進み、エンジン回転数ＮＥやスロットル開度θ_THに基づきオーバレブするおそれがあるか否かを判定する。そして、オーバレブしないと判定されるとステップＳ３２に進み、アップシフト変速が禁止される。
一方、ステップＳ３１でオーバレブすると判定されると、ステップＳ３３に進み、エンジンを保護する目的でダウン変速が禁止されるとともにアップ変速が許可され、オーバレブフラグがオンとなる。これにより、アップ変速が実行されてオーバレブが回避される。ただし、このステップＳ３３では、クラッチ温度Ｔｃが第２所定温度Ｔ２以上である場合にはアップ変速を禁止して、クラッチの焼き付を防止する。

次に、ステップＳ３４に進み、オーバレブフラグがオンで且つ車速とスロットル開度とで決まる運転点が所定領域にあるか否かを判定する。そして、オーバレブフラグがオンで且つ運転点が所定領域にある場合には、ステップＳ３５に進みダウンシフトを許可するとともにオーバレブフラグをオフにする。ここで、所定領域は再びオーバレブ判定されるまでに十分にクラッチ温度が低下するのに必要な時間が確保できる領域であって、例えば低車速且つ低アクセル開度領域である。

そして、その後ステップＳ３６で前回値（今回の制御周期での計算結果）を保存して今回の制御ルーチンを狩猟する。また、ステップＳ３４でオーバレブフラグオフと判定されるか又は車速と開度で決まる運転点が所定領域外である場合にはステップＳ３４からステップＳ３６に進んで今回の制御ルーチンを終了する。
したがって、本発明の一実施形態に係る自動変速機の制御装置によれば、例えば図１１に示すようにクラッチの温度に応じた変速の禁止が行われる。ここで、図１１において（ａ）は実際の変速指示を示す図、（ｂ）は変速要求の一例を示す図、（ｃ）はクラッチ温度の変化を示す図である。

図１１（ａ）〜（ｃ）に示すように、連続変速が発生した場合（ｔ１０）、クラッチの温度が所定温度Ｔ１に達するまでは変速が許容される。したがって、この間（ｔ１０〜ｔ１５）は、（ａ）の実変速指示と、（ｂ）の変速要求との特性が一致する。
その後、定常状態となると、時間に応じて一定勾配でクラッチ温度が低下する。なお、この定常状態が所定時間継続した場合や、計算上クラッチ温度が油温以下になった場合には、図１１の実線で囲んだ領域に示すように、クラッチ温度の下限値がクリップされる。

そして、ｔ２０において、再び連続変速が発生すると、再びクラッチ温度を算出し、次変速でクラッチ温度が所定温度Ｔ１以上となると判定されると（ｔ２３）、変速が禁止される。したがって、この場合には（ａ）の実変速指示は（ｂ）の変速要求と一致せずに変速が禁止される。また、通常は予測クラッチ温度が第１所定温度以下に低下すると、変速が許容される。

ただし、予測クラッチ温度が第１所定温度以上であっても、オーバレブのおそれがある場合には、予測クラッチ温度が第２の所定温度Ｔ２未満であることを条件に１回だけアップシフトが許容される。この場合、クラッチは図１１（ｃ）に示すＮＧ領域に突入するが、このＮＧ領域（第１所定温度Ｔ１と第２所定温度Ｔ２との間の領域）は、連続して複数回の締結解放が繰り返されると焼き付くおそれがあるが、１回程度の変速ではクラッチが焼き付くことのない温度領域であるので、クラッチの耐久性が低下するようなことはない。

また、このようなＮＧ領域でのアップシフトは、１回実行されると次回以降はスロットルと車速とで規定される運転領域が所定の運転領域になるまで禁止される。ここで所定の運転領域とは次回のオーバレブ防止のアップシフトが判定されるまでに十分な時間を要すると推定される運転領域である。
このように、本装置によれば、クラッチ等の摩擦係合要素の現在の熱的負荷状態と、次変速で発生する摩擦係合要素の発熱状態とを予測して、現在の熱的負荷状態と予想した次変速の発熱状態とに基づいて次変速の許可または禁止を決定するので、連続変速の禁止又は許可を精度よく実行することができる。また、これにより各摩擦係合要素の焼き付きを確実に防止でき、耐久性を高めることができるという利点がある。

また、エンジンが過回転となるおそれがある場合には、クラッチ温度がＴ１以上Ｔ２未満の場合には、１回のアップシフトを許容するので摩擦係合要素の焼き付を回避しながら、エンジンの過回転を防止することができるという利点がある。また、その後は、次回の過回転防止アップシフトの発生まで十分時間が確保できる領域に走行状態が変化するまでダウンシフトの禁止を継続するのでアップシフトの繰り返しが防止でき、クラッチを保護することができる。

以上、本発明の実施形態について説明したが、本発明は上述の実施形態に限定されるのもではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で種々の変形が可能である。例えば、本実施形態では、解放過渡時発熱量算出手段１０８において、摩擦係合要素の解放過渡時（ステップＳ６以降参照）については発熱量＝０と設定されるようになっているが、解放時であってもクラッチの仕様や潤滑油の供給量によってはクラッチ温度が上昇する場合もあり、解放過渡時にクラッチ温度を発熱量＝α₁として算出しても良い。また、クラッチの締結過渡時であっても、変速種がダウンシフトであると締結過渡時発熱量算出手段１０７により発熱量＝０と設定されるようになっている（ステップＳ１５以降参照）が、この場合にもクラッチ温度を発熱量＝α₂として算出しても良い。

さらに、ダウンシフト時予測上昇温度算出手段１１２は、ダウンシフト指令があった場合には、常に予測上昇温度＝０と出力するように設定されている（ステップＳ２６参照）が、この場合にもクラッチ温度を発熱量＝α₃として予測しても良い。
また、アップシフト時予測上昇温度算出手段１１１では、クラッチがアップシフトを１回実行した際に生じる発熱量Ｔ_1Uとダウンシフトを１回実行した際生じる発熱量Ｔ_1Dとを算出する際においてもＴ_1D＝０と設定しているが、これについてもＴ_1D＝βとして算出するようにしても良い。

本発明の一実施形態に係る自動変速機の制御装置の要部構成を示す模式図である。 本発明が適用される自動変速機の構造を示すスケルトン図である。 本発明の一実施形態に係る自動変速機の制御装置の各変速段における摩擦締結要素の係合状態を示す図である。 本発明の一実施形態に係る自動変速機の制御装置の変速マップを示す図である。 本発明の一実施形態に係る自動変速機の制御装置の要部の構成を機能に着目して示す模式図である。 本発明の一実施形態に係る自動変速機の制御装置のクラッチ温度初期値について説明する図である。 本発明の一実施形態に係る自動変速機の制御装置のクラッチ温度の特性について説明する図である。 本発明の一実施形態に係る自動変速機の制御装置のリセット判定タイマについて説明する図である。 本発明の一実施形態に係る自動変速機の制御装置の作用について説明するための図である。 本発明の一実施形態に係る自動変速機の制御装置の作用について説明するためのフローチャートである。 本発明の一実施形態に係る自動変速機の制御装置の作用について説明するタイムチャートである。

符号の説明

１ コントローラ
２ フィードバック制御手段
３ 変速マップ
７ 自動変速機
１０ 入力軸又はタービンシャフト
１２ 入力軸回転数センサ
１５ 第１クラッチ（摩擦係合要素）
１７ 第２クラッチ（摩擦係合要素）
１９ 第３クラッチ（摩擦係合要素）
２２ 第１ブレーキ（摩擦係合要素）
２３ 第２ブレーキ（摩擦係合要素）
３５ 油圧クラッチ機構
１０１ 現在温度算出手段
１０２ 予測上昇温度算出手段
１０３ 予測温度算出手段
１０４ 変速禁止手段
１０５ 発熱量算出手段
１０６ 放熱量算出手段
１０７ 締結過渡時発熱量算出手段
１０８ 解放過渡時発熱量算出手段
１０９ 比較手段
１１０ 閾値記憶手段
１１１ アップシフト時予測上昇温度算出手段
１１２ ダウンシフト時予測上昇温度算出手段

Claims (11)

1. 複数の摩擦係合要素をそなえ、該複数の摩擦係合要素の係合状態を変更することにより目標変速段への変速を行なう自動変速機の制御装置であり、
   変速を判断したときには、該摩擦係合要素の現在の熱的負荷状態を算出するとともに、次変速で発生する該摩擦係合要素の発熱状態を予測して、該現在の熱的負荷状態と該予測した次変速の発熱状態とに基づいて該次変速の許可または禁止を決定するものであって、
   該摩擦係合要素の現在の温度を算出する現在温度算出手段と、
   該次変速で発生する該摩擦係合要素の上昇温度を予測する予測上昇温度算出手段と、
   該現在温度算出手段で算出された現在温度と該予測上昇温度算出手段で予測された予測上昇温度とに基づいて、該次変速での該摩擦係合要素の予測温度を求める予測温度算出手段と、
   該予測温度算出手段で予測された該予測温度を所定温度と比較する比較手段と、
   該比較手段により該予測温度が該所定温度以上と判定されると、次変速を禁止する変速禁止手段とをそなえ、
   該比較手段により該予測温度が該所定温度以上と判定された場合には、該変速禁止手段は次変速のアップシフトを禁止し、
   該比較手段により該予測温度が該所定温度以上と判定された場合であっても、該アップシフトを禁止するとエンジンが過回転となると判定された場合には、該変速禁止手段は該アップシフトを許可するとともにその後のダウンシフト禁止する
   ことを特徴とする、自動変速機の変速制御装置。
2. 該所定温度は、１回の締結解放では該摩擦係合要素は焼き付かない第１の所定温度と、該第１の所定温度よりも高く、１回の締結解放で該摩擦係合要素が焼き付く第２の所定温度とを有し、
   該エンジンの過回転が予測される場合、該比較手段により該予測温度が該第１の所定温度以上であって該第２の所定温度未満であると判定されると、該アップシフトを許可するとともにその後のダウンシフト禁止し、該予測温度が該第２の所定温度以上となると該アップシフトを禁止する。
   ことを特徴とする、請求項１に記載の自動変速機の変速制御装置。
3. 該アップシフト後は、次回の過回転防止アップシフトの発生まで十分時間が確保できる領域に走行状態が変化するまでダウンシフトの禁止を継続する
   ことを特徴とする、請求項１又は２記載の自動変速機の変速制御装置。
4. 該現在温度算出手段は、
   該摩擦係合要素の締結及び解放の過渡時の発熱を算出する発熱量算出手段と、
   該摩擦係合要素の締結及び解放の定常時の放熱を算出する放熱量算出手段とをそなえている
   ことを特徴とする、請求項１〜３のいずれか１項記載の自動変速機の変速制御装置。
5. 該自動変速機の油温を検出する油温検出手段をそなえ、
   該発熱量算出手段は、該摩擦係合要素の締結過渡時の発熱量を算出する締結過渡時発熱量算出手段をそなえ、
   該締結過渡時発熱量算出手段は、該摩擦係合要素の伝達トルクに基づいて微小時間における温度上昇分を算出するとともに、該油温検出手段で検出された該油温に今回算出した該温度上昇分を加算して現在温度を算出する
   ことを特徴とする、請求項４記載の自動変速機の変速制御装置。
6. 該発熱量算出手段は、該摩擦係合要素の解放過渡時の発熱量を算出する解放過渡時発熱量算出手段をそなえ、
   該解放過渡時発熱量算出手段は、前回求めた該摩擦係合要素の発熱量を維持する
   ことを特徴とする、請求項４記載の自動変速機の変速制御装置。
7. 該放熱量算出手段は、該摩擦係合要素の温度を所定勾配で低減させることにより該放熱量を算出するとともに、
   該所定勾配は該摩擦係合要素の締結定常時よりも解放定常時のほうが大きく設定されている
   ことを特徴とする、請求項４記載の自動変速機の変速制御装置。
8. 該自動変速機の油温を検出する油温検出手段をそなえ、
   該現在温度算出手段は、該放熱量算出手段で算出される放熱量に基づく該摩擦係合要素の現在温度の算出が所定時間以上継続されると、該摩擦係合要素の現在温度を該油温検出手段で検出された油温に設定する
   ことを特徴とする、請求項７記載の自動変速機の変速制御装置。
9. 該自動変速機の油温を検出する油温検出手段をそなえ、
   該現在温度算出手段は、該摩擦係合要素の現在温度の初期値を油温検出手段で検出された油温に設定する
   ことを特徴とする、請求項１〜８のいずれか１項記載の自動変速機の変速制御装置。
10. 該予測上昇温度算出手段は、該次変速での該摩擦係合要素の予測温度をアップシフトによる発熱量とダウンシフトによる発熱量とに基づき算出する
    ことを特徴とする、請求項１〜９のいずれか１項記載の自動変速機の変速制御装置。
11. 該予測上昇温度算出手段は、該次変速がアップシフトである場合に該次変速で発生する該摩擦係合要素の上昇温度を予測するとともに、次変速がダウンシフトである場合には該予測上昇温度を０に設定する
    ことを特徴とする、請求項１〜１０のいずれか１項記載の自動変速機の変速制御装置。

Images