JP4760181B2 - エジェクタおよびエジェクタ式サイクル - Google Patents

Description

本発明は、冷媒減圧手段および冷媒循環手段の役割を果たすエジェクタ、および、このエジェクタを有するエジェクタ式サイクルに関するものである。

従来、エジェクタ式サイクルにおいて、エジェクタのノズル部と、ノズル部とは別の減圧手段とを一体に構成して小型化したものが、特許文献１等にて知られている。（特許文献１の段落００３５参照）
この特許文献１のサイクルでは、放熱器の下流側に可変絞りを一体に構成したエジェクタを接続し、エジェクタの下流側にアキュムレータを接続し、アキュムレータの液相冷媒出口を蒸発器入口に接続し、さらに、蒸発器出口をエジェクタの冷媒吸引口に接続している。
特開２００４−４４９０６号公報

本発明のひとつの目的は、冷媒通路の分岐部分が多いという従来のサイクルが有する課題を解決することにある。

本発明の他の目的は、冷媒通路の分岐の提供に関する部品の数を低減することにある。

ところで、特許文献１のサイクルでは、蒸発器に吸入される冷媒流量は、エジェクタの吸引能力のみに依存する。このため、サイクルの高低圧差が小さくなって、エジェクタの入力が小さくなると、エジェクタの入力低下→エジェクタの吸引能力の低下→蒸発器の冷媒流量の減少が発生して、蒸発器が冷却能力を発揮しにくいという点で問題がある。

本発明は上記点に鑑み、サイクルの高低圧差が小さくなっても蒸発器の冷媒流量の減少を抑制するとともに、エジェクタおよび他の減圧手段の小型化を図ることをさらに他の目的とする。

上記目的を達成するため、本発明では、冷媒を減圧膨張させるノズル部（１４ｂ、３０ｂ、４０ｂ）から噴射する高速度の冷媒によって、ノズル部（１４ｂ、３０ｂ、４０ｂ）の近傍に形成された吸引空間の冷媒を吸引し、ディフューザ部（１４ｃ、３０ｃ、４０ｃ）へ吐出する冷凍サイクル用のエジェクタであって、ノズル部（１４ｂ、３０ｂ、４０ｂ）の上流側に連通する第１接続部（１４ｄ、３０ｄ、４０ｄ）と、ディフューザ部（１４ｃ、３０ｃ、４０ｃ）の下流側に連通する第２接続部（１４ｌ、３０ｌ、４０ｌ）と、吸引空間に連通する第３接続部（１４ｆ、３０ｆ、４０ｆ）と、ノズル部（１４ｂ、３０ｂ、４０ｂ）の上流側に連通する第４接続部（１４ｅ、３０ｅ、４０ｅ）とを有し、
さらに、ノズル部（１４ｂ、３０ｂ、４０ｂ）の開度を調節するとともに、第４接続部（１４ｅ）を経由する冷媒通路の開度を調節する調節機構（１５、３２、４１）を備え、調節機構（１５）は、ノズル部（１４ｂ）の冷媒通路内に配置されたニードル（１５ａ）を具備し、第４接続部（１４ｅ、３０ｅ、４０ｅ）を経由する冷媒通路の一端は、ノズル部（１４ｂ）の冷媒通路において前記ニードル（１５ａ）の側面に対向して開口しているエジェクタを特徴とする。

これによれば、４以上のポートを持つエジェクタが提供される。特に、エジェクタのノズル部（１４ｂ、３０ｂ、４０ｂ）上流における分岐をエジェクタにおいて提供することができ、第４接続部（１４ｅ、３０ｅ、４０ｅ）は、ノズル部（１４ｂ、３０ｂ、４０ｂ）上流において、第１接続部（１４ｄ、３０ｄ、４０ｄ）から導入された冷媒をノズル部（１４ｂ、３０ｂ、４０ｂ）に達する前に分岐させて導出する冷媒通路、あるいは第１接続部（１４ｄ、３０ｄ、４０ｄ）へ向けて冷媒を供給する冷媒通路を提供するために用いることができる。例えば、４ポート型のエジェクタが提供される。

さらに、第４接続部（１４ｅ、３０ｅ、４０ｅ）と同等の第５、第６の接続部を備えることができる。これら、それぞれの接続部における冷媒の流れは、エジェクタが適用されるサイクルの運転状態に対応して反転しうる。例えば、冷凍サイクルへ適用される場合と、ヒートポンプサイクルに適用される場合とにおいて、あるいは冷凍運転と除霜運転とにおいて、第４接続部（１４ｅ、３０ｅ、４０ｅ）における冷媒の流れは反転しうる。この発明によると、エジェクタにおいて冷媒通路の分岐を提供することができる。

また、このエジェクタでは、ノズル部（１４ｂ、３０ｂ、４０ｂ）の開度を調節する調節機構（１５、３２、４１）を備えている。

これによれば、ノズル部（１４ｂ、３０ｂ、４０ｂ）の開度を調節する調節機構を備えてノズル部（１４ｂ、３０ｂ、４０ｂ）の開度を可変とし、そこを通る冷媒流量を調節することができる。この調節機構により、ノズル部（１４ｂ、３０ｂ、４０ｂ）を通る冷媒量を調節すること、またはそれに加えてさらに吸引空間へ吸引される冷媒量を調節することができる。

また、調節機構（１５）は、第４接続部（１４ｅ、３０ｅ、４０ｅ）を経由する冷媒通路の開度も調節できる。

これによれば、調節機構（１５）は第４接続部（１４ｅ）を経由する冷媒通路の開度も調節する。この結果、ノズル部（１４ｂ）を通る冷媒量に加えて、第４接続部（１４ｅ）を経由する冷媒通路の冷媒量を調節できる。これら冷媒量は関連して調節されることができる。

また、この調節機構（１５）は、ノズル部（１４ｂ）の冷媒通路内に配置されたニードル（１５ａ）を備え、第４接続部（１４ｅ、３０ｅ、４０ｅ）を経由する冷媒通路の一端は、ノズル部（１４ｂ）の冷媒通路においてニードル（１５ａ）の側面に対向して開口している。

これによれば、ノズル部（１５ａ）の開度と、第４接続部（１４ｅ）を経由する冷媒通路の開度とを簡単な構成で調節することができる。

また、上記の特徴のエジェクタにおいて、第４接続部（１４ｅ、３０ｅ、４０ｅ）を経由する冷媒通路を絞る絞り手段（Ｃ、３０ｋ、４３）を一体に備えてもよい。

これによれば、第４接続部（１４ｅ、３０ｅ、４０ｅ）を経由する冷媒通路を絞る絞り手段（Ｃ、３０ｋ、４３）を一体に備えたエジェクタが提供されるので、サイクルを簡単に構成することができる。例えば、サイクルを構成する場合の部品間の接続部の数を低減することができる。

また、この絞り手段（Ｃ、３０ｋ）は第４接続部（１４ｅ、３０ｅ）と第１接続部（１４ｄ、３０ｄ）との間に設ければよい。

これによれば、絞り手段（Ｃ、３０ｋ）は第４接続部（１４ｅ、３０ｅ）と第１接続部と（１４ｄ、３０ｄ）の間に設けられるので、第１接続部（１４ｄ、３０ｄ）と第４接続部１４ｅ、３０ｅ）とを連絡する冷媒通路に設けられるべき絞りをエジェクタに一体に設けることができる。例えば、絞り手段は、エジェクタとしてのハウジング（１４ａ、３０ａ）に一体的に設けることができる。

また、絞り手段（４３）は第４接続部（４０ｅ）に接続される冷媒通路に設けてもよい。

これによれば、絞り手段（４３）は第４接続部（４０ｅ）に接続される冷媒通路に設けられるので、第４接続部（４０ｅ）に接続された冷媒通路に絞りが設けられる構成においても、それらがエジェクタと一体に設けられることで部品点数の低減などの利点を得ることができる。

また、本発明では、上記の特徴のエジェクタの第３接続部（１４ｆ、３０ｆ、４０ｆ）に一端が接続され、第４接続部（１４ｅ、３０ｅ、４０ｅ）に他端が接続された熱交換器（１９）を備えるエジェクタ式サイクルを第２の特徴とする。

これによれば、エジェクタの第３接続部（１４ｆ、３０ｆ、４０ｆ）に熱交換器（１９）の一端が接続され、第４接続部（１４ｅ、３０ｅ、４０ｅ）に熱交換器（１９）の他端が接続される。そして、エジェクタ式サイクルが冷凍サイクルとして運転され、熱交換器（１９）が蒸発器として機能する場合には、エジェクタによって提供される分岐から第４接続部を経由して蒸発器に冷媒を供給することができ、エジェクタの吸引作用により蒸発器を低圧として冷媒を蒸発させることができる。

この結果、サイクルを構成した場合の冷媒通路の分岐をエジェクタにおいて提供することができ、サイクルの構成を簡単化し、冷媒通路が分岐したサイクルを少ない部品点数で提供することができる。なお、エジェクタ式サイクルがヒートポンプとして運転される場合には、熱交換器は放熱器として機能しうる。

さらに、第２の特徴のエジェクタ式サイクルの第２接続部（１４ｌ、３０ｌ、４０ｌ）に一端が接続された他の熱交換器（１６）を備えてもよい。

これによれば、第２接続部（１４ｌ、３０ｌ、４０ｌ）に一端が接続された他の熱交換器（１６）を備える。エジェクタ式サイクルが冷凍サイクルとして運転される場合、他の熱交換器（１６）は、エジェクタから供給される冷媒を蒸発させる蒸発器として機能しうる。

この場合、第２接続部（１４ｌ、３０ｌ、４０ｌ）に接続された他の熱交換器（１６）を高段あるいは高温側とも呼ばれる第１蒸発器（１６）とし、第３接続部（１４ｆ、３０ｆ、４０ｆ）と第４接続部（１４ｅ、３０ｅ、４０ｅ）との間に接続された熱交換器（１９）を低段あるいは低温側とも呼ばれる第２蒸発器（１９）として機能させることができる。

この結果、２つの蒸発器によって２つの温度を提供する冷凍サイクルあるいは２つの蒸発器によって段階的に冷却する冷凍サイクルを提供することができる。熱交換器（１９）と、他の熱交換器（１６）とは、別体あるいは一体に構成されることができる。

なお、特許請求の範囲およびこの欄で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。

（第１実施形態）
図１は、本発明のエジェクタおよびエジェクタ式サイクルを車両用空調冷蔵装置に適用した例を示している。

まず、エジェクタ式サイクルには、冷媒が循環する冷媒循環経路１０が構成されている。冷媒循環経路１０おいて、圧縮機１１は、冷媒を吸入、圧縮および吐出するものであり、電磁クラッチ１１ａおよびベルトを介して車両走行用エンジン（図示せず。）により回転駆動される。

さらに、本実施形態では、外部からの制御信号により吐出容量を連続的に可変制御できる斜板式可変容量型圧縮機を用いている。ここで、吐出容量とは冷媒の吸入圧縮を行う作動空間の幾何学的な容積であり、ピストンストロークの上死点と下死点との間のシリンダ容積である。

斜板式可変容量型圧縮機では、吐出圧と吸入圧を利用して斜板室（図示せず。）の圧力を制御し、斜板の傾斜角度を変更してピストンストロークを変化させて、吐出容量を略０％〜１００％の範囲で連続的に変化させることができる。

そして、斜板室の圧力を制御するために、圧縮機１１は電磁式容量制御弁１１ｂを有しており、この電磁式容量制御弁１１ｂは、圧縮機１１の吸入側の低圧冷媒圧力による力Ｆ１を発生する圧力応動機構（図示せず。）と、この低圧冷媒圧力Ｐｓによる力Ｆ１と対抗する電磁力Ｆ２を発生する電磁機構（図示せず。）とを内蔵している。

この電磁機構の電磁力Ｆ２は、後述する空調制御装置２２から出力される制御電流Ｉｎによって決定される。そして、この低圧冷媒圧力Ｐｓに応じた力Ｆ１と電磁力Ｆ２に応じて変位する弁体（図示せず。）により高圧冷媒を斜板室に導入する割合を変化させることで、斜板室の圧力を変化させている。

また、圧縮機１１では斜板室の圧力の調整により吐出容量を１００％から略０％付近まで連続的に変化させることができるので、吐出容量を略０％付近に減少することにより、圧縮機１１が実質的に作動停止状態にすることができる。従って、圧縮機１１の回転軸をプーリ、ベルトＶを介して車両エンジンに常時連結するクラッチレスの構成としてもよい。

この圧縮機１１の冷媒吐出側には放熱器１２が配置されている。放熱器１２は圧縮機１１から吐出された高圧冷媒と放熱器用送風機１２ａにより送風される外気（車室外空気）との間で熱交換を行って、高圧冷媒を冷却する熱交換器である。

放熱器用送風機１２ａは駆動用電動モータ１２ｂにより駆動され、駆動用電動モータ１２ｂは後述する空調制御装置２２から印加電圧が出力されると回転駆動するようになっている。また、本実施形態では、サイクル内循環冷媒として、通常のフロン系冷媒を用いているので、エジェクタ式サイクルは、高圧圧力が臨界圧力を超えない亜臨界サイクルを構成する。従って、放熱器１２は冷媒を凝縮する凝縮器として作用する。

放熱器１２下流側には、冷媒配管１３を介してエジェクタ１４が接続される。本実施形態におけるエジェクタ１４は冷媒を減圧する減圧手段の機能を果たすとともに、高速で噴出する冷媒流の吸引作用（巻き込み作用）によって冷媒の循環を行う冷媒循環手段としての機能を果たす。さらに、後述する分岐通路１８へ冷媒を流入させる分岐点および分岐通路１８に流入する冷媒を減圧膨張させる減圧手段としての機能を兼ねるものである。

本実施形態におけるエジェクタ１４の構成を図２により説明すると、エジェクタ１４は、ハウジング１４ａ、ノズル部１４ｂ、ディフューザ部１４ｃおよび通路面積調整機構１５によって構成される。

ハウジング１４ａはエジェクタ１４の構成部品を固定および保護する役割を果たす。ハウジング１４ａには冷媒配管１３から流出する冷媒をエジェクタ１４内部に流入させる第１接続部である冷媒流入口１４ｄ、冷媒流入口１４ｄから流入した冷媒を分岐通路１８ａへ流出させる第４接続部である分岐冷媒流出口１４ｅ、後述するノズル部１４ｂの冷媒噴出孔１４ｈと連通するように配置され分岐通路１８ｂより冷媒を吸引する第３接続部である冷媒吸引口１４ｆが設けられている。

なお、冷媒流入口１４ｄには冷媒配管１３が結合され、冷媒吸引口１４ｆには分岐通路１８ｂが結合され、さらに、分岐冷媒流出口１４ｅは分岐通路１８ａが貫通するように結合されている。これらは結合部から冷媒が漏れないようにろう付けにて接合されている。

ノズル部１４ｂは、冷媒の通路面積を小さく絞って、冷媒を等エントロピ的に減圧膨張させるものでハウジング内部に固定されている。

ノズル部１４ｂには、冷媒流入口１４ｄとノズル部１４ｂ内部とを連通させて冷媒をノズル部１４ｂ内部に流入させる冷媒流入孔１４ｇ、冷媒流入孔１４ｇよりノズル部１４ｂ内部に流入した冷媒を後述する混合部１４ｊへ噴出させる冷媒噴出孔１４ｈ、および、冷媒噴出孔１４ｈの上流側に配置されノズル部１４ｂ内部と分岐冷媒流出口１４ｅを連通させる分岐冷媒流出孔１４ｉが設けられている。

また、分岐冷媒流出孔１４ｉには分岐冷媒流出口１４ｅを貫通した分岐通路１８ａが冷媒漏れを発生しないようにろう付けなどで結合されている。

さらに、ハウジング１４ａ内部の冷媒噴出孔１４ｈの冷媒流れ下流側には混合部１４ｊが設けられている。混合部１４ｊは、冷媒噴出孔１４ｈから噴出冷媒と、冷媒吸引口１４ｆからの吸入冷媒とを混合するものである。

そして、混合部１４ｊの冷媒流れ下流側には昇圧部をなすディフューザ部１４ｃが配置されている。このディフューザ部１４ｃは冷媒の冷媒通路面積を徐々に大きくする形状に形成されており、冷媒流れを減速して冷媒圧力を上昇させる作用、つまり、冷媒の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換する作用を果たす。

さらに、ディフューザ部１４ｃは、ディフューザ部１４ｃを通過した冷媒が流出する第２接続部であるディフューザ流出口１４ｌを有している。なお、ディフューザ部１４ｃも冷媒が漏れないようにろう付けなどで結合されている。

次に、通路面積調整機構１５は、ハウジング１４ａのノズル部１４ｂの上部側（図２の上側）に冷媒が漏れないようにシール材等を介してネジ止めなどで固定されており、エジェクタ１４と通路面積調整機構１５は一体構造物となっている。

通路面積調整機構１５は、ニードル１５ａ、駆動部１５ｂによって構成されており、ニードル１５ａは、ノズル部１４ｂ内部通路形状と略相似形状となるように細長く尖った先端部と、ロータ１５ｃと結合する軸部を有している。ニードル１５ａの軸部は、ロータ１４ｃとネジ状の連結部で連結されているので、ネジ状の連結部が回転することで、ノズル部１５ｂ内部の長手方向（図２の矢印方向）に移動できるようになっている。

駆動部１５ｂは、周知のステッピングモータにより構成されており、後述する空調制御装置２２より制御信号（パルス信号）が出力されると、駆動部１５ｂのロータ１５ｃが回転するようになっている。そして、ロータ１５ｃが回転するとロータ１５ｃ側のネジ状の連結部が回転し、ニードル１５ａが移動する。

ここで、冷媒噴出孔１４ｈおよび分岐冷媒流出孔１４ｉを通過する冷媒流量の調整について図３により説明する。図３（ａ）は、ニードル１５ａが冷媒噴出孔１４ｈに近づく方向（図３（ａ）の矢印Ａ方向）に移動した状態である。

まず、ニードル１５ａと分岐冷媒流出孔１４ｉ上流部との間に構成される環状の隙間部が、分岐冷媒流出孔１４ｉおよび冷媒噴出孔１４ｈを通過する絞り通路Ｃとなる。この絞り通路Ｃはニードル１５ａが冷媒噴出孔１４ｈに近づく方向に移動することで面積が縮小される。

同時に冷媒噴出孔１４ｈとニードル１５ａの先端部との間に構成される環状の隙間部が、冷媒噴出孔１４ｈを通過する絞り通路Ｄとなる。この絞り通路Ｄもニードル１５ａが冷媒噴出孔１４ｈに近づく方向に移動することで面積が縮小される。

そして、絞り通路Ｃを通過した冷媒は分岐冷媒流出孔１４ｉから分岐通路１８ａ側へ流出すると同時に、分岐通路１８ａ側へ流出しなかった冷媒は絞り通路Ｄを通過して冷媒噴出孔１４ｈから噴出される。つまり、絞り通路Ｃ下流側において冷媒が分岐される。

また、図３（ｂ）は、ニードル１５ａが冷媒噴出孔１４ｈから離れる方向（図３（ｂ）の矢印Ｂ方向）に移動した状態である。このように移動することで、図３（ａ）に対して絞り通路Ｃの面積が拡大され、さらに、絞り通路Ｄの面積も拡大される。

よって、駆動部１５ｂによってニードル１５ａを移動させることで、分岐通路１８ａ側に分岐される冷媒の通路面積およびノズル部１４ｂの冷媒噴出孔１４ｈから噴出する冷媒の通路面積が変更されることとなる。

つまり、ニードル１５ａは、本実施形態における通路面積調整手段であり、ノズル部１４ａとニードル１５ａによって構成される絞り通路Ｃが可変絞り機構となる。また、本発明では、本実施形態のように、エジェクタ１４の冷媒噴出孔１４ｈの上流側で冷媒を分岐する構成はノズル部１４ｂの上流側で分岐することに含む。

次に、エジェクタ１４のディフューザ部１４ｃの冷媒流れ下流側には、第１蒸発器１６が接続される。第１蒸発器１６は、車室内空調ユニット（図示せず）のケース内に設置され、車室内空調空気の冷却作用を果たす。

具体的には、車室内空調ユニットの第１蒸発器用送風機１６ａにより車室内空調空気が第１蒸発器１６に送風され、エジェクタ１４にて減圧後の低圧冷媒が第１蒸発器１６において車室内空調空気から吸熱して蒸発することにより車室内空調空気が冷却されて冷房能力を発揮する。

第１蒸発器用送風機１６ａは駆動用電動モータ１６ｂにより駆動され、駆動用電動モータ１６ｂは後述する空調制御装置２２から印加電圧が出力されると回転駆動するようになっている。

第１蒸発器１６の冷媒流れ下流側には、気相冷媒と液相冷媒を分離するアキュムレータ１７が接続される。さらに、アキュムレータ１７の気相冷媒下流側には圧縮機１１に接続され、アキュムレータ１７より流出した気相冷媒は圧縮機１１に吸入され、再び冷媒循環経路１０を循環する。

一方、エジェクタ１４の分岐冷媒流出口１４ｅには分岐通路１８が接続されている。この分岐通路１８はエジェクタ１４の分岐冷媒流出口１４ｅと第２蒸発器１９入口側とを接続する分岐通路１８ａと第２蒸発器１９出口側とエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｆとを接続する分岐通路１８ｂにより構成される。

第２蒸発器１９は、車室内搭載の冷蔵庫（図示せず）内部に設置され、冷蔵庫内の冷却作用を果たす。

具体的には、冷蔵庫内の空気が第２蒸発器用送風機１９ａにより冷蔵庫内冷却空気として第２蒸発器１９に送風され、エジェクタ１４にて減圧された低圧冷媒が、第２蒸発器１９において冷蔵庫内冷却空気から吸熱して蒸発することにより冷蔵庫内冷却空気が冷却されるようになっている。

また、第２蒸発器用送風機１９ａは駆動用電動モータ１９ｂにより駆動され、駆動用電動モータ１９ｂは後述する空調制御装置２２から印加電圧が出力されると回転駆動するようになっている。

さらに、本実施形態では、アキュムレータ１７の液相冷媒側と第２蒸発器１９入口側とを接続する冷媒導入通路２０が設けられている。この冷媒導入通路２０はアキュムレータ１７の液相冷媒を第２蒸発器１９に導入する冷媒通路である。なお、冷媒導入通路２０にはアキュムレータ１７側から第２蒸発器１９側へのみ冷媒が流れることを許容する逆止弁２１が設けられている。

空調制御装置２２は、ＣＰＵ、ＲＯＭおよびＲＡＭ等を含む周知のマイクロコンピュータとその周辺回路から構成される。空調制御装置２２は、そのＲＯＭ内に記憶された制御プログラムに基づいて各種演算、処理を行って上記各種機器（１１ａ、１１ｂ、１２ｂ、１５ｂ、１６ｂ、１９ｂ等）の作動を制御する。

また、空調制御装置２２には、各種センサ群からの検出信号、および操作パネル（図示せず。）からの各種操作信号が入力される。センサ群として具体的には、第２蒸発器１９出口側冷媒の温度Ｔｓ２を検出する温度センサ２３および第２蒸発器１９出口側冷媒の圧力Ｐｓ２を検出する圧力センサ２４等が設けられる。また、操作パネルには冷却対象空間の冷却温度を設定する温度設定スイッチ等が設けられる。

次に、上記構成において本実施形態の作動を説明する。圧縮機１１を車両エンジンにより駆動すると、冷媒が圧縮機１１に吸入され、圧縮されて高温高圧状態となって圧縮機１１から吐出される。そして、圧縮機１１から吐出された冷媒は放熱器１２に流入する。放熱器１２では高温の冷媒が外気により冷却されて凝縮する。放熱器１２から流出した液相冷媒は、冷媒配管１３、エジェクタ１４の冷媒流入口１４ｄおよび冷媒流入孔１４ｇを介してノズル部１４ｂ内部に流入する。

空調制御装置２２は、温度センサ２３の検出値Ｔｓ２と圧力センサ２４の検出値Ｐｓ２とに基づいて第２蒸発器１９出口側冷媒の過熱度を算出し、この過熱度が所定の範囲になるように、エジェクタ１４の分岐冷媒流出口１４ｅから第２蒸発器１９に供給される冷媒流量を変更する。

具体的には、第２蒸発器１９出口側冷媒の過熱度が所定の値より高くなると、分岐冷媒流出口１４ｅの冷媒流量が少なくなるように、空調制御装置２２が通路面積調整機構１５の駆動部１５ｂに制御信号（パルス信号）を出力して、ニードル１５ａを図３（ａ）のＡ方向に移動させて絞り通路Ｃを縮小させる。逆に、過熱度が所定の値より低くなると、分岐冷媒流出口１４ｅの冷媒流量が多くなるように制御信号を出力して図３（ｂ）のＢ方向に移動させて絞り通路Ｃを拡大させる。

さらに、上述の如く、ニードル１５ａが移動すると、分岐冷媒流出口１４ｅから第２蒸発器１９に供給される冷媒流量のみならず、冷媒噴出孔１４ｈから噴出される冷媒流量が変更される。

ここで、本実施形態のエジェクタ式サイクルのように放熱器１２から流出した冷媒がエジェクタ１４のノズル部１４ｂの上流側で分岐されるサイクルでは、放熱器１２から流出する冷媒流量は、冷媒噴出孔１４ｈから噴出して第１蒸発器１６に流入する冷媒流量と、分岐冷媒流出口１４ｅから第２蒸発器１９に流入する冷媒流量との合計に等しい。

そのため、サイクル全体として高い冷却能力を発揮させるためには、蒸発器１２から流出した冷媒を第１蒸発器１６および第２蒸発器１９に適切に分配する必要がある。

そこで、本実施形態では、第２蒸発器１９出口側冷媒の過熱度が所定の値になったときにサイクル全体として高い冷却能力を発揮できる蒸発器流量比になるように、冷媒噴出口１４ｈの冷媒流量と分岐冷媒流出口１４ｅの冷媒流量が連動して変化するように設計されている。このような設計は、予め分岐冷媒流出口１４ｅ、ノズル部１４ｂの形状およびニードル１５ａの寸法諸元を適切な値に設計しておくことで可能である。

上記のように冷媒流量が決定され、冷媒噴出孔１４ｈから噴出した冷媒は、第１蒸発器１６にて第１蒸発器用送風機１６ａより送風された空気より吸熱して冷却能力を発揮する。そして、第１蒸発器１６を流出した冷媒はアキュムレータ１７に流入して、気相冷媒と液相冷媒に分離される。分離された気相冷媒は再び圧縮機１１に吸入される。

そして、分岐冷媒流出口１４ｅより分岐通路１８ａへ流入した冷媒は、第２蒸発器１９に流入する。さらに、エジェクタ１４の吸引作用によって、第２蒸発器１９にはアキュムレータ１７にて分離された液相冷媒も第２蒸発器１９に吸引される。

このようにアキュムレータ１７より液相冷媒が吸引されることによっても、第２蒸発器１９を通過する冷媒流量を調整できるので、より一層、サイクル全体の冷却能力がより高くなる蒸発器流量比に近づけることができる。

第２蒸発器１９に流入した冷媒は、第２蒸発器用送風機１９ａより送風された空気より吸熱して冷却能力を発揮する。そして、第２蒸発器１９で蒸発した気相冷媒は、分岐通路１８ｂを介してエジェクタ１４の冷媒吸引口１３ｄよりエジェクタ１４に吸引されて、混合部１３ｅでノズル部１４ｂを通過した液相冷媒と混合して第１蒸発器１６に流入していく。

上述のように、本実施形態では、エジェクタ１４のディフューザ部１４ｃの下流側冷媒を第１蒸発器１６に供給するとともに、分岐冷媒流出口１４ｅから減圧された冷媒を第２蒸発器１９にも供給できるので、第１蒸発器１６および第２蒸発器１９で同時に冷却作用を発揮できる。

その際に、第１蒸発器１６の冷媒蒸発圧力はディフューザ部１４ｃで昇圧した後の圧力であり、一方、第２蒸発器１９の出口側はエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｆに接続されているので、ノズル部１３ａでの減圧直後の最も低い圧力を第２蒸発器１９に作用させることができる。

これにより、第１蒸発器１６の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）よりも第２蒸発器１９の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）を低くすることができる。よって、第１蒸発器１６を車室内空調用に用い、第２蒸発器１９を車室内搭載の冷蔵庫に用いることができる。

また、エジェクタ１４のディフューザ部１４ｃでの昇圧作用によって圧縮機１１の吸入圧を上昇できる分だけ、圧縮機１１の圧縮仕事量を低減でき、省動力効果を発揮することができる。

さらに、本実施形態では、エジェクタ１４の冷媒噴出孔１４ｈから噴出する冷媒を減圧して流量調整する可変ノズル部、および分岐冷媒流出口１４ｅから流出する冷媒を減圧して流量調整する可変絞り機構をエジェクタ１４に一体に構成しているので、分岐通路１８ａに冷媒を減圧膨張させるための絞り手段を配置する必要が無く、エジェクタ式サイクルの小型化を図ることができる。

また、駆動部１５ｂによってニードル１５ａ（通路面積調整手段）を移動させることで、絞り面積Ｃ、Ｄを連動して調整しているので、可変ノズル部を通過する冷媒流量と可変絞り機構を通過する冷媒流量との流量比の変動を抑制できる。その結果、およびサイクル全体として高い冷却能力を発揮できるような蒸発器流量比に制御しやすいとともに、蒸発器流量比の変動を抑制することができる。

（第２実施形態）
第１実施形態では、アキュムレータ１７、冷媒導入通路２０、逆止弁２１、温度センサ２３および圧力センサ２４を設けていたが、本実施形態では、図４に示すように、これらを廃止して、放熱器１２下流側の冷媒配管１３に気相冷媒と液相冷媒を分離するレシーバ３１、第１蒸発器１６出口側冷媒の温度Ｔｓ１を検出する温度センサ３３および第１蒸発器１６出口側冷媒の圧力Ｐｓ１を検出する圧力センサ３４を設けている。

アキュムレータ１７が廃止されているので、第１蒸発器１６下流側には圧縮機１１が接続される。そして、温度センサ３３と圧力センサ３４の検出値は空調制御装置２２に入力される。

さらに、第１実施形態では、エジェクタ１４は、ノズル部１４ｂに構成された分岐冷媒流出孔１４ｉを介して分岐冷媒出口１４ｅに流出する冷媒を減圧して流量調整する可変絞り機構を、絞り通路Ｃによって構成していたが、本実施形態では、エジェクタ１４を廃止して、上記可変絞り機構を有していないエジェクタ３０を設けている。

図５によりエジェクタ３０の構成を説明すると、エジェクタ３０は、第１実施形態と同様にハウジング３０ａ、ノズル部３０ｂ、ディフューザ部３０ｃおよび通路面積調整機構３２によって構成される。

ハウジング３０ａは、第１実施形態と同様に、第１接続部である冷媒流入口３０ｄ、第３接続部である冷媒吸引口３０ｆが設けられている。そして、冷媒流入口３０ｄから流入した冷媒を分岐通路１８ａへ流出させる第４接続部である分岐冷媒流出口３０ｅが設けられている。また、冷媒流入口３０ｄには冷媒配管１３が結合され、冷媒吸引口３０ｆには分岐通路１８ｂが結合され、さらに、分岐冷媒流出口１４ｅは分岐通路１８ａが結合されている。

ノズル部３０ｂは、第１実施形態と同様に、冷媒流入孔３０ｇ、冷媒噴出孔３０ｈが構成されている。さらに、ノズル部３０ｂ内部と分岐冷媒流出口３０ｅを連通させる分岐冷媒流出孔３０ｉが設けられており、この分岐冷媒流出孔３０ｉは、後述する通路面積調整機構３２のニードル３２ａが移動しても、分岐冷媒流出口３０ｅの冷媒流量が変化しない位置に配置されている。よって、エジェクタ３０には可変絞り機構は構成されていない。

そこで、ノズル部３０ｂ内部から分岐冷媒流出口３０ｅ側に流出する冷媒を減圧膨張させるために、ハウジング３０ａには固定絞り３０ｋが配置されている。本実施形態では、ハウジング３０ａに固定絞り３０ｋを配置しているが、もちろん、分岐通路１８ａの配管内部に構成してもよい。また、本実施形態の固定絞り３０ｋは、具体的にオリフィスを用いているが、キャピラリチューブによって構成してもよい。

次に、通路面積調整機構３２は、ノズル部３０ｂの冷媒噴出孔３０ｈから噴出する冷媒流量を調整するものである。通路面積調整機構３２は、第１実施形態と同様に、ニードル３２ａ、駆動部３２ｂ、ロータ３２ｃなどによって構成されており、ニードル３２ａを移動させることによって、ノズル部３０ｂの冷媒噴出孔３０ｈの冷媒流量を変更する。

なお、駆動部３２ｂには空調制御装置２２から制御信号が出力される。その他の構成は第１実施形態と同様である。

このような構成で本実施形態の作動を説明すると、第１実施形態と同様に圧縮機１１から吐出された冷媒は放熱器１２にて冷却されて、レシーバ３１で気相冷媒と液相冷媒に分離される。そして、レシーバ３１より流出した液相冷媒は冷媒配管１３、エジェクタ１４の冷媒流入口３０ｄおよび冷媒流入孔３０ｇを介してノズル部３０ｂ内部に流入する。

空調制御装置２２は、温度センサ３３の検出値Ｔｓ１と圧力センサ３４の検出値Ｐｓ１とに基づいて第１蒸発器１６出口側冷媒の過熱度を算出し、この過熱度が所定の範囲になるように、第１実施形態と同様にニードル３２ａを移動させて絞り通路Ｄの面積を変更して、エジェクタ３０の冷媒噴出孔３０ｈから噴出する冷媒流量を変更する。

ここで、分岐冷媒流出口３０ｅに設けられた固定絞り３０ｋの冷媒通路面積は、第１蒸発器１６出口側冷媒が所定の過熱度になったときに、サイクル全体として高い冷却能力を発揮できる蒸発器流量比になるように、予め冷媒通過面積などが所定の寸法値に設計してある。

上記のようにノズル部３０ｂの冷媒噴出孔３０ｈの冷媒流量および固定絞り３０ｋの冷媒流量が決定され、冷媒噴出孔３０ｈを通過した冷媒は第１蒸発器１６にて冷却能力を発揮する。そして、第１蒸発器１６を流出した冷媒は再び圧縮機に吸入される。なお、第１蒸発器１６出口側冷媒は所定の過熱度を有する気相冷媒になっているので、圧縮機１１に液相冷媒が吸入されることはない。

一方、固定絞り３０ｋを通過した冷媒は分岐通路１８ａを通過して第２蒸発器１９に流入する。そして、第２蒸発器１９にて冷却能力を発揮して、分岐通路１８ｂを通過してエジェクタ３０の冷媒吸引口３０ｄよりエジェクタ３０に吸引される。そして、混合部３０ｊでノズル部３０ｂを通過した液相冷媒と混合して第１蒸発器１６に流入していく。

上述のように、本実施形態でも、第１実施形態と同様に第１蒸発器１６および第２蒸発器１９で同時に冷却作用を発揮でき、さらに、第１蒸発器１６の冷媒蒸発圧力に対して第２蒸発器１９の冷媒蒸発圧力を低くすることができる。また、圧縮機１１の圧縮仕事量を低減でき、省動力効果を発揮することができる。

さらに、本実施形態では、エジェクタ３０の冷媒噴出孔３０ｈから噴射される冷媒を減圧して流量調整する可変ノズル部および分岐冷媒出口３０ｅを通過する冷媒を減圧して流量調整する固定絞り３０ｋをエジェクタ３０に一体に構成しているので、分岐通路１８に冷媒を減圧するための固定絞りを配置する必要が無く、エジェクタ式サイクルの小型化を図ることができる。

また、可変ノズル部を通過する冷媒流量を、ニードル３０ａおよび駆動部３０ｂによって変更して、蒸発器流量比を調整しているので、簡素な構成で、サイクル全体として高い冷却能力を発揮させることができる。

（第３実施形態）
第１実施形態のエジェクタ１４は、ノズル部１４ｂおよびニードル１５ａによって、エジェクタ１４の冷媒噴出孔１４ｈから噴出する冷媒を減圧して流量調整し、分岐冷媒流出口１４ｅから分岐通路１８ａに流出する冷媒を減圧して流量調整していたが、本実施形態では、エジェクタ１４を廃止して、エジェクタ４０を設けている。その他の構成は第１実施形態と同様である。

図６によりエジェクタ４０の構成を説明すると、エジェクタ４０は、ハウジング４０ａ、ノズル部４０ｂ、ディフューザ部４０ｃ、通路面積調整機構４１、結合配管４２、可変絞り機構４３によって構成される。

ハウジング４０ａは第２実施形態と同様に、第１接続部である冷媒流入口４０ｄ、第３接続部である冷媒吸引口４０ｆが設けられている。そして、冷媒流入口４０ｄから流入した冷媒を結合配管４２へ流出させる結合配管流出口４０ｅが設けられている。なお、冷媒流入口４０ｄには冷媒配管１３が結合され、冷媒吸引口４０ｆには分岐通路１８ｂが結合され、さらに、絞り機構流出口４０ｅには結合配管４２が結合されている。

ノズル部４０ｂは、第２実施形態と同様に、冷媒流入孔４０ｇ、冷媒噴出孔４０ｈが構成されている。さらに、ノズル部４０ｂ内部と結合配管流出口４０ｅを連通させる結合配管流出孔４０ｉが設けられており、この結合配管流出孔４０ｉは、通路面積調整機構４１によって結合配管流出口４０ｅから流出する冷媒流量が変化しない位置に配置されている。

また、ディフューザ部４０ｃ、通路面積調整機構４１は第２実施形態と同様の構成であり、通路面積調整機構４１は、ニードル３２ａ、駆動部３２ｂ、ロータ３２ｃなどによって構成されている。

結合配管４２は、結合配管流出口４０ｅと後述する結合配管流入口４３ｄとを接続する長さ５ｃｍの冷媒配管である。

次に、可変絞り機構４３は、可変絞りハウジング４３ａ、絞り部４３ｂ、通路面積調整機構４３ｃによって構成される。可変絞りハウジング４３ａには、結合配管４２から流出する冷媒を可変絞り機構４３内部に流入させる結合配管流入口４３ｄ、結合配管流入口４３ｄから流入した冷媒を分岐通路１８ａへ流出させる第４接続部である分岐冷媒流出口４３ｅが設けられている。

なお、結合配管流入口４３ｄには結合配管４２が結合され、分岐冷媒流出口４３ｅには分岐通路１８ｂが結合され、結合部から冷媒が漏れないようにろう付け接合されている。

絞り部４３ｂは、結合配管流入口４３ｄと絞り部４３ｂ内部とを連通させて冷媒を絞り部４３ｂ内部に流入させる冷媒流入孔４３ｆ、冷媒流入孔４３ｆより絞り部４３ｂ内部に流入した冷媒を減圧膨張させる冷媒減圧孔４３ｇが設けられている。

通路面積調整機構４３ｃは通路面積調整機構４１と同様に、ニードル４３ｈ、駆動部４３ｉ、ロータ４３ｊなどによって構成されており、ニードル４３ｈを移動させることで、冷媒減圧孔４３ｇを通過する冷媒の流量を調整し減圧膨張させるものである。

ここで、エジェクタ４０、通路面積調整機構４１は一体構造物として結合されており、エジェクタ４０のハウジング４０ａと可変絞り機構４３の可変絞りハウジング４３ａは長さ５ｃｍ以下の結合配管４２で、分解不能な状態に一体結合されている。もちろん、ハウジング４０、結合配管４２および可変絞りハウジング４３ａを、シール材等を介してネジ止めなどで分離可能に結合してもよい。

このような構成で本実施形態の作動を説明すると、第１実施形態と同様に圧縮機１１から吐出された冷媒は放熱器１２にて冷却されて、エジェクタ４０の冷媒導入口４０ａからエジェクタ４０内部に流入する。エジェクタ４０内部に流入した冷媒はノズル部４０ｂの冷媒噴出孔４０ｈの上流側で分岐されて、結合配管４２に流入する冷媒と冷媒噴射孔４０ｈから噴射する冷媒に分岐する。そして、結合配管４２に流入した冷媒は、可変絞り機構４３の絞り部４３ｂ内部に流入する。

空調制御装置２２は、温度センサ２３の検出値Ｔｓ２と圧力センサ２４の検出値Ｐｓ２とに基づいて第２蒸発器１９出口側冷媒の過熱度を算出し、この過熱度が所定の範囲になるように、エジェクタ４０に一体に構成された可変絞り機構４３の冷媒流量を調整する。具体的には、空調制御装置２２が駆動部４３ｊに制御信号を出力し、ニードル４３ｈを移動させて、冷媒減圧孔４３ｇを通過する冷媒流量を変更する。

さらに、空調制御装置２２は、蒸発器流量比がサイクル全体として高い冷却能力を発揮できるように、第２実施形態と同様に、エジェクタ４０の冷媒噴射口４０ｈから噴射される冷媒流量を変更する。

上記のように空調制御装置２２が、可変絞り機構４３の冷媒減圧孔４３ｇの冷媒流量およびノズル部４０ｂの冷媒噴出孔３０ｈから噴射される冷媒流量が決定し、ノズル部４０ｂを通過した冷媒は第１蒸発器１６にて冷却能力を発揮する。そして、第１蒸発器１６を流出した冷媒は再び圧縮機に吸入される。また、冷媒減圧孔４３ｇを通過して分岐通路１８ａへ流出した冷媒は第２蒸発器１９にて冷却能力を発揮し、分岐通路１８ｂを介してエジェクタ４０の冷媒吸引口４０ｆに吸引される。

このような構成でも、第１実施形態と同様に第１蒸発器１６および第２蒸発器１９で同時に冷却作用を発揮でき、さらに、第１蒸発器１６の冷媒蒸発圧力に対して第２蒸発器１９の冷媒蒸発圧力を低くすることができる。また、圧縮機１１の圧縮仕事量を低減でき、省動力効果を発揮することができる。

さらに、本実施形態では、エジェクタ４０に可変絞り機構４３を一体に構成しているので、分岐通路１８に絞り機構を配置する必要が無く、エジェクタ式サイクルの小型軽量化を図ることができる。

また、本実施形態では、可変ノズル部を通過する冷媒流量と可変絞り機構４３を通過する冷媒流量とを個別に変更することができる。これにより、ノズル部４０ｂを通過して第１蒸発器１６へ流入する冷媒流量および分岐通路１８を通過して第２蒸発器１９へ流入する冷媒流量を個別に制御することができるので、サイクル全体として高い冷却能力を発揮することができる。

（その他の実施形態）
本発明は上述の実施形態に限定されることなく、以下のように種々変形可能である。

（１）上記第２実施形態では、可変ノズル部３０ｂと固定絞り３０ｋを有するエジェクタ３０を用いているが、ノズル部の冷媒通路面積を固定として、さらに分岐通路１８ａへ流出する冷媒を減圧する可変絞り機構を有するエジェクタを用いても第２実施形態と同様の効果を得ることができる。

（２）上記第３実施形態では、可変ノズル部４０ｂの駆動部４１ｂと可変絞り機構４３の駆動部４３ｊを別体に構成したが、可変ノズル部４０ｂのニードル４１ａと可変絞り機構４３のニードル４３ｈを連結し、さらに単一の駆動部で二つのニードル４１ａ、４３ａを制御するようにしてもよい。

（３）上記の実施形態では、第１蒸発器１６を車室内空調用に用い、第２蒸発器を車室内冷蔵庫用に用いた例を示したが、第１蒸発器１６と第２蒸発器１９の冷却対象空間が同一であってもよい。

（４）上記の実施形態では、圧縮機１１として可変容量型圧縮機を用いているが、固定容量型圧縮機や電動圧縮機を用いてもよい。さらに、固定容量型圧縮機では電磁クラッチよって作動状態と非作動状態の比率（稼働率）を制御して冷媒吐出能力を制御し、電動圧縮機では回転数制御によって冷媒吐出能力を制御してもよい。

（５）上記実施形態の冷凍サイクルは高圧圧力が冷媒の臨界圧力を超えない亜臨界サイクルの例を示したが、本発明を高圧圧力が冷媒の臨界圧力を超える超臨界サイクルに適用してもよい。

（６）第１実施形態では、第２蒸発器１９出口側冷媒の過熱度に基づいて冷媒流量を制御し、第２実施形態では、第１蒸発器１６出口側冷媒の過熱度に基づいて冷媒流量を制御しているが、圧縮機１１の冷媒吐出流量や放熱器１２出口側冷媒の圧力と温度、過冷却度などに基づいて冷媒通路面積を制御してもよい。

例えば、圧縮機１１によって冷媒が超臨界状態になるまで昇圧されるサイクルでは、放熱器１２にて放熱した冷媒が液相にならないので、放熱器１２出口側冷媒の圧力と温度に基づいて、エジェクタのノズル部や分岐通路側の絞り手段の冷媒通路面積を制御すればよい。

（７）上記実施形態では、通路面積調整機構１５、３２、４１および可変絞り機構４３としてステッピングモータ駆動の流量調整弁を適用しているが、その他の流量調整弁を適用してもよい。例えば、複数の特性の異なる固定絞りを切替えて使用する可変絞り手段を用いることができる。また、上記各実施形態の機械式可変絞り機構、電気式可変絞り機構、固定絞りを組合わせて使用してもよい。

例えば、図７に示すように第１実施形態のエジェクタ１４を固定絞り１４ｋを介して分岐通路１８ａを接続してもよい。固定絞り１４ｋはオリフィスやキャピラリチューブを用いることができる。

（８）上記実施形態では、第１蒸発器１６と第２蒸発器１９の２つの蒸発器を用いているが、さらに蒸発器の数を増加させて３以上の蒸発器を用いてもよい。そして、増加させた蒸発器に供給する冷媒を減圧膨張させる絞り手段をエジェクタに一体化してもよい。これによれば、より一層、エジェクタ式サイクルの小型軽量化が図れる。

例えば、第１実施形態の構成で、放熱器１２出口側とエジェクタ１４の冷媒流入口１４ｄとの間から第１蒸発器１６出口側とアキュムレータ１７との間を接続する第２分岐通路を設け、第２分岐通路に絞り手段および第３蒸発器を設ける。そして、第２分岐通路に設けられた絞り手段をエジェクタ１４に一体に構成してもよい。

（９）上記実施形態では、本発明によるエジェクタおよびエジェクタ式サイクルを車両用空調冷蔵装置に適用したが、車両用冷凍装置、定地型冷蔵庫、定地型冷凍庫、冷房装置および給湯器用のヒートポンプサイクルなどの蒸気圧縮式サイクルに適用してもよい。

（１０）上記実施形態では、冷媒としてフロン系冷媒を用いているが、ＣＯ２系冷媒およびＨＣ系冷媒を用いてもよい。フロンとは炭素、フッ素、塩素、水素からなる有機化合物の総称であり、冷媒として広く使用されているものである。

フロン系冷媒には、ＨＣＦＣ（ハイドロ・クロロ・フルオロ・カーボン）系冷媒、ＨＦＣ（ハイドロ・フルオロ・カーボン）系冷媒等が含まれており、これらはオゾン層を破壊しないため代替フロンと呼ばれる冷媒である。

また、ＨＣ（炭化水素）系冷媒とは、水素、炭素を含み、自然界に存在する冷媒物質のことである。このＨＣ系冷媒には、Ｒ６００ａ（イソブタン）、Ｒ２９０（プロパン）などがある。

第１実施形態のエジェクタ式サイクルを示すサイクル構成図である。 第１実施形態のエジェクタの断面図である。 （ａ）はエジェクタの冷媒通路面積が縮小した状態を示す説明図であり、（ｂ）はエジェクタの冷媒通路面積が拡大した状態を示す説明図である。 第２実施形態のエジェクタ式サイクルを示すサイクル構成図である。 第２実施形態のエジェクタの断面図である。 第３実施形態のエジェクタの断面図である。 第１実施形態のエジェクタに固定絞りを追加した断面図である。

符号の説明

１４、３０、４０…エジェクタ、１４ａ、３０ａ、４０ａ…ハウジング、
１４ｂ、３０ｂ、４０ｂ…ノズル部、１４ｃ、３０ｃ、４０ｃ…ディフューザ部、
１４ｄ、３０ｄ、４０ｄ…冷媒流入口、１４ｅ、３０ｅ、４０ｅ…分岐冷媒流出口、
１４ｆ、３０ｆ、４０ｆ…冷媒吸引口、１４ｌ、３０ｌ、４０ｌ…ディフューザ流出口
１５、３２、４１、４３ｃ…通路面積調整機構、１５ａ、３２ａ、４１ａ…ニードル、
１６…第１蒸発器、１９…第２蒸発器、３０ｋ…固定絞り、４３…可変絞り機構、
Ｃ…絞り通路。

Claims (3)

1. 冷媒を減圧膨張させるノズル部（１４ｂ、３０ｂ、４０ｂ）から噴射する高速度の冷媒によって、前記ノズル部（１４ｂ、３０ｂ、４０ｂ）の近傍に形成された吸引空間の冷媒を吸引し、ディフューザ部（１４ｃ、３０ｃ、４０ｃ）へ吐出する冷凍サイクル用のエジェクタであって、
   前記ノズル部（１４ｂ、３０ｂ、４０ｂ）の上流側に連通する第１接続部（１４ｄ、３０ｄ、４０ｄ）と、
   前記ディフューザ部（１４ｃ、３０ｃ、４０ｃ）の下流側に連通する第２接続部（１４ｌ、３０ｌ、４０ｌ）と、
   前記吸引空間に連通する第３接続部（１４ｆ、３０ｆ、４０ｆ）と、
   前記ノズル部（１４ｂ、３０ｂ、４０ｂ）の上流側に連通する第４接続部（１４ｅ、３０ｅ、４０ｅ）とを有し、
   さらに、前記ノズル部（１４ｂ、３０ｂ、４０ｂ）の開度を調節するとともに、前記第４接続部（１４ｅ）を経由する冷媒通路の開度を調節する調節機構（１５、３２、４１）を備え、
   前記調節機構（１５）は、前記ノズル部（１４ｂ）の冷媒通路内に配置されたニードル（１５ａ）を具備し、
   前記第４接続部（１４ｅ、３０ｅ、４０ｅ）を経由する冷媒通路の一端は、前記ノズル部（１４ｂ）の冷媒通路において前記ニードル（１５ａ）の側面に対向して開口していることを特徴とするエジェクタ。
2. 請求項１に記載のエジェクタの前記第３接続部（１４ｆ、３０ｆ、４０ｆ）に一端が接続され、前記第４接続部（１４ｅ、３０ｅ、４０ｅ）に他端が接続された熱交換器（１９）を備えることを特徴とするエジェクタ式サイクル。
3. 前記第２接続部（１４ｌ、３０ｌ、４０ｌ）に一端が接続された他の熱交換器（１６）を備えることを特徴とする請求項２に記載のエジェクタ式サイクル。

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