JP4722772B2

JP4722772B2 - 高清浄度鋼の製造方法

Info

Publication number: JP4722772B2
Application number: JP2006162789A
Authority: JP
Inventors: 弘昭松元; 世意木村; 毅三村
Original assignee: Kobe Steel Ltd
Current assignee: Kobe Steel Ltd
Priority date: 2006-06-12
Filing date: 2006-06-12
Publication date: 2011-07-13
Anticipated expiration: 2026-06-12
Also published as: JP2007332398A

Description

本発明は、高清浄度鋼の製造方法に関するものである。

従来より、優れた疲労寿命や静粛性が求められる機械部品（例えば、ベアリング）などの元となる鋼材は、Ａｌ₂Ｏ₃に代表されるような非金属介在物の低減を極力行った清浄度の高い鋼であることが重要である。
このような清浄度の高い鋼（高清浄度鋼）は、一般的に、転炉にて溶鋼の脱炭処理を行った後、二次精錬装置にて溶鋼における化学成分の微調整や溶鋼に含まれる非金属介在物の低減を行い、連続鋳造装置にて鋳造することで製造される。
高清浄度鋼の製造では、鋼の品質を向上させるため、二次精錬の際に非金属介在物の低減を可及的に行うことが求められており、非金属介在物の低減する技術としては特許文献１、２に示されているものがある。

特許文献１では、ＲＨ装置で溶鋼を精錬する際、未脱酸溶鋼を用いた処理（以降、リムド処理ということがある）を連続して２回行うか、又は、１０分以上継続するリムド処理を少なくとも１回以上行い、これによって、ＲＨ装置の脱ガス槽内に付着した地金を除去し、その後に、高清浄度鋼の製造を行っている。
即ち、特許文献１によれば、高清浄度鋼向けの溶鋼をＲＨ装置で精錬する前に、別の溶鋼を用いてＲＨ装置でリムド処理を行うことでＲＨ装置の脱ガス槽内における地金量を減らしている。

こうすることで、高清浄度鋼向けの溶鋼をＲＨ装置で精錬する際に、脱ガス槽内の地金が高清浄度鋼向けの溶鋼に混入しないようにしている。ＲＨ装置での精錬の際に、高清浄度鋼向けの溶鋼に脱ガス槽内の地金が混入しないので、溶鋼中の非金属介在物が増加しない。
特許文献２では、未脱酸状態（以下、リムド状態ということがある）の溶鋼をＲＨ装置で精錬すると共に、脱ガス槽内に酸素吹きランスを装入して酸素ガスを吹き込むことで脱ガス槽内における地金を溶解している。

したがって、特許文献２でも高清浄度鋼向けの溶鋼をＲＨ装置で精錬する前に、ＲＨ装置の脱ガス槽内の地金を減らしている。
特開２００３−１７１７１６号公報特開２００５−２７２９５８号公報

従来の方法では、高清浄度鋼向けの溶鋼をＲＨ装置で精錬する前にＲＨ装置の脱ガス槽内の地金を減らす技術が開示されているが、ＲＨ装置の脱ガス槽内の地金を減らす時期や地金を減らす目的で用いる溶鋼の温度や酸素濃度などが詳細に開示されておらず、従来の方法を用いても十分に非金属介在物の低減ができない。
そこで、本発明は、非金属介在物の低減を十分に行うことができる高清浄度鋼の製造方法を提供することを目的とする。

前記目的を達成するために、本発明は、次の手段を講じた。
即ち、本発明は、転炉又は電気炉から高清浄度鋼向けの溶鋼を取鍋に出鋼し、当該取鍋
を取鍋精錬装置に搬送して精錬を行い、取鍋精錬装置で精錬された高清浄度鋼用の溶鋼をＲＨ装置で精錬することで高清浄度鋼を製造する高清浄度鋼の製造方法において、前記高清浄度鋼向けの溶鋼を転炉又は電気炉から取鍋に装入する直前に、当該高清浄度鋼向けの溶鋼を装入する取鍋に対して他の溶鋼を装入して取鍋精錬装置でＣａＯ／ＳｉＯ₂≧４．
５の高塩基度スラグを用いて精錬を行っておき、前記高清浄度鋼向けの溶鋼をＲＨ装置で精錬する直前に、当該ＲＨ装置に対してフリー酸素が３００ｐｐｍ以上で且つ温度が１５８０℃以上である他の溶鋼を用いて精錬を行い、その際に式（１）で求めた還流時間だけ溶鋼還流しておき、その後、前記高清浄度鋼用の溶鋼に対し、取鍋精錬装置及びＲＨ装置で精錬する点にある。

発明者は、上述したように、非金属介在物の低減を十分に行うことができる方法を様々角度から検証した。発明者は、高清浄度鋼向けの溶鋼を装入する取鍋に多量に地金が付着している場合、当該取鍋に高清浄度鋼向けの溶鋼を装入して取鍋精錬装置（ＬＦ装置）やＲＨ装置で処理を行っても地金が高清浄度鋼向けの溶鋼に溶け込み溶鋼の酸素濃度を上昇させてしまい、その結果、非金属介在物が増加してしまう点に着目した。
これを回避するために、様々な検証を行った結果、高清浄度鋼向けの溶鋼を装入する取鍋に対しても地金の除去が必要であり、高清浄度鋼向けの溶鋼を装入する取鍋に対して溶鋼を装入して取鍋精錬装置でＣａＯ／ＳｉＯ₂≧４．５の高塩基度スラグを用いて精錬を
行うことで、取鍋の地金を除去することが必要であることを突き止めた。

これに加え、発明者は、ＲＨ装置の脱ガス槽内の地金を減らすことについて様々検証を行った。その結果、高清浄度鋼向けの溶鋼をＲＨ装置で精錬する直前に、当該ＲＨ装置に対してフリー酸素が３００ｐｐｍ以上で且つ温度が１５８０℃以上である他の溶鋼を用いて精錬を行い、その際に式（１）で求めた還流時間だけ溶鋼を還流することによって、ＲＨ装置の脱ガス槽内の地金を減らし、このように地金を減らしたＲＨ装置で高清浄度鋼向けの溶鋼を精錬することで、非金属介在物の低減を可及的に行うことを突き止めた。

本発明における高清浄度鋼の製造方法よれば、非金属介在物の低減を十分に行うことができる。

本発明の高清浄度鋼の製造方法について説明する。
以下、本発明の高清浄度鋼の製造方法は、図１に示すように、転炉１から高清浄度鋼向けの溶鋼を取鍋２に出鋼し、この取鍋２を二次精錬装置３に搬送して当該二次精錬装置３で精錬することで、高清浄度鋼の製造をするものである。二次精錬装置３で処理された高清浄度鋼向けの溶鋼は連続鋳造装置で鋳造されることとなる。なお、高清浄度鋼向けの溶鋼は電気炉から出鋼したものであってもよい。
二次精錬装置３は、取鍋精錬装置（ＬＦ装置）５と、ＲＨ装置６とを有するもので、高
清浄度鋼向けの溶鋼は取鍋精錬装置５で精錬され、その後、ＲＨ装置６で精錬されるようになっている。

取鍋精錬装置５は、電極加熱式の精錬装置であって、溶鋼が装入された取鍋２と、取鍋２の溶鋼内にガスを吹き込む吹き込み装置７と、溶鋼を加熱する電極式加熱装置８と、フラックス等を投入するための供給装置９とを有している。
吹き込み装置７は、取鍋２の底部に設けられてその底部からガスを吹き込むポーラス吹込口１５と、取鍋２の上部からガスを吹き込むランス１６とを備えている。ランス１６の先端には溶鋼内にガスを吹き込むノズルが設けられている。なお、吹き込み装置７は、ポーラス吹込口１５のみを有するものであっても、ランス１６のみを有するものであってもよい。

以上の取鍋精錬装置５では、電極式加熱装置８で溶鋼を所定温度まで上げて、吹き込み装置７からガスを吹き込んで溶鋼を攪拌することによって、化学成分の微調整を行うと共に、溶鋼２内に含まれる非金属介在物の低減を行うことができる。
ＲＨ装置６は、溶鋼の脱ガスを行うものであって、溶鋼が装入された取鍋２と、真空状態となって溶鋼内の脱ガスを行う脱ガス槽１０とを有している。取鍋２は、取鍋精錬装置５で用いられた取鍋２と同一のものであって、脱ガス槽１０の直下に配置されるようになっている。

脱ガス槽１０の下部には取鍋２内の溶鋼に浸漬させる２本の浸漬管１１，１１が設けられており、この浸漬管１１，１１の一方にはＡｒガス等の不活性ガスを吹き込む吹き込み口（図示省略）が設けられている。脱ガス槽１０の上部には、脱ガス槽１０のガスを排気する排気口１３が設けられている。
以上のＲＨ装置６では、浸漬管１１，１１を取鍋２内の溶鋼に浸漬し、吹き込み口から不活性ガスを吹き込むと共に、排気口１３から脱ガス槽１０のガスを排気して脱ガス槽１０内を略真空状態して溶鋼を脱ガス槽１０と取鍋２との間で循環させることで、溶鋼内に存在する水素等のガス成分を除去することができる。

以下、本発明の高清浄度鋼の製造方法について詳しく説明する。図１は、本発明の高清浄度鋼の製造方法の過程を示したものである。
図１の枠Ａに示すように、高清浄度鋼の製造方法では、転炉１から高清浄度鋼向けの溶鋼を取鍋２に出鋼し、当該取鍋２を取鍋精錬装置５に搬送して精錬を行い、取鍋精錬装置５で精錬された高清浄度鋼用の溶鋼をＲＨ装置６で精錬するが、本発明の高清浄度鋼の製造方法では、高清浄度鋼向けの溶鋼を転炉１から取鍋２に装入する直前に、この取鍋２に対して溶鋼を装入して取鍋精錬装置５でＣａＯ／ＳｉＯ₂≧４．５の高塩基度スラグを用
いて精錬を行う。

具体的には、高清浄度鋼向けの溶鋼が装入される取鍋２（高清浄度鋼用取鍋２ａということがある）について着目すると、高清浄度鋼向けの溶鋼を装入する１ヒート前において、前記取鍋２ａに高清浄度鋼向けの溶鋼とは異なる溶鋼を転炉１から装入して取鍋精錬装置５に搬送し、当該取鍋ａ２を用いて取鍋精錬装置５で精錬処理を行う。なお、説明の便宜上、高清浄度鋼向けの溶鋼を処理する１ヒート前に取鍋精錬装置５で処理することを取鍋前処理ということがある。
取鍋前処理の際は、溶鋼上のスラグの組成がＳｉＯ₂の質量に対してＣａＯの質量が４
．５以上となるように、加熱温度を調整したり副原料（フラックス）の投入量を調整する。

取鍋前処理の際は、溶鋼の温度が１５８０℃以上となっている状態で溶鋼の攪拌を２０分以上攪拌することが好ましい。また、溶鋼温度が１５８０℃以上の溶鋼を２０分以上攪
拌する際は、攪拌動力密度を５０Ｗ／ｔ以上とすることが好ましい。
以上のことにより、本発明の高清浄度鋼の製造方法では、高清浄度鋼向けの溶鋼を高清浄度鋼用取鍋２ａに装入する前に、当該高清浄度鋼用取鍋２ａに別の溶鋼を装入して取鍋精錬装置５で精錬を行うこととしている。高清浄度鋼向けの溶鋼を高清浄度鋼用取鍋２ａに装入する前に、高清浄度鋼用取鍋２ａに別の溶鋼を装入して取鍋精錬装置５で精錬を行うことによって、詳しくは後述するが、高清浄度鋼用取鍋２ａに付着した地金を予め除去することができる。

また、本発明の高清浄度鋼の製造方法では、高清浄度鋼向けの溶鋼をＲＨ装置６で精錬する直前に、当該ＲＨ装置６に対してフリー酸素が３００ｐｐｍ以上で且つ温度が１５８０℃以上である他の溶鋼を用いて精錬を行い、その際に式（１）で求めた還流時間だけ溶鋼を還流しながら精錬を行う。

具体的には、ＲＨ装置６に着目すると、高清浄度鋼向けの溶鋼を装入する１ヒート前（１チャージ前）において、当該ＲＨ装置６に高清浄度鋼向けの溶鋼とは別の溶鋼が装入された取鍋２ｂを搬入し、当該ＲＨ装置６で精錬処理を行う。なお、説明の便宜上、高清浄度鋼向けの溶鋼を処理する１ヒート前にＲＨ装置６で処理することをＲＨ前処理ということがある。
ＲＨ前処理の際は、フリー酸素が３００ｐｐｍ以上で且つ温度が１５８０℃以上となっている溶鋼に対して精錬処理行う。ＲＨ前処理の際は、溶鋼がリムド状態であることから、処理の際に、溶鋼内の酸素成分と炭素成分とが反応してＣＯガスが発生し易く、このＣＯガスによって処理中の溶鋼の湯面は脱ガス槽１０内で上方に大きく盛り上がることとなる。

脱ガス槽１０内での溶鋼の盛り上がりによって、脱ガス槽１０の内面上側に付着した地金を溶鋼によって溶かすことができ、脱ガス槽１０の内面上側に付着した地金を除去することができる。
さて、本発明の高清浄度鋼の製造方法では、ＲＨ前処理の際に、リムド状態で還流する時間を式（１）で求める時間とすることで、溶鋼によって地金を除去できる時間を十分に確保している。この式（１）は、様々な実験等により求められたものである。
実験の結果、脱ガス槽１０内の地金を溶鋼で溶かして除去するためには、溶鋼が１５８０℃の場合には、溶鋼をリムド状態に保った状態で１５分還流すれば十分であることが分かった。ゆえに、地金を除去するために還流しなければならない時間である１５分を基準とし、この数値を式（１）の右辺の１項目の係数「１５」として表している。

しかしながら、溶鋼温度を１５８０℃以上にしたり、溶鋼還流量を増加させた場合、当然に脱ガス槽１０内の地金が溶けるのが速くなることから、溶鋼温度や溶鋼還流量によって溶鋼をリムド状態に保った状態で還流する時間を１５分よりも小さくすることが可能である。
そこで、式（１）に示すように、真空脱ガス時間の効率化を図るために、溶鋼温度、溶鋼還流量の２つのファクターを用いて、脱ガス槽１０内の地金を溶鋼で溶かすための最少の還流時間を修正している。

詳しくは、溶鋼温度が１５８０℃以上であれば、溶鋼の熱によって地金は良く溶け、溶鋼温度が１５８０℃以下になると溶鋼によって地金を溶かす能力が極端に低下するので、式（１）に示すように、実際の溶鋼温度から基準となる温度（１５８０℃）との差（Ｔ−１５８０）をとり、この温度差に溶鋼還流量Ｑをかけて、短縮できる時間を求めるものとした。なお、前記Ｔ−１５００に溶鋼還流量Ｑをかけた値は最大で９０００の値となるが、係数αをかけることにより最適化を図った。係数αを様々に変化させた値とリムド状態の還元時間と品質の良否を比べ、品質良好な全ての条件でｔ≧１５−α[（Ｔ−１５８０
）×Ｑを満足させる最大の係数αを求めたところ、α＝１／１０００であった。また、溶鋼還流量Ｑは、式（２）により算出している。

式（１）で求めた還流時間の経過後は、成分調整等を実施後、ＲＨ前処理を終了する。
次に、取鍋前処理が終了すると、高清浄度鋼用取鍋２ａを連続鋳造装置（ＣＣ装置）に搬送する。鋳造が完了して溶鋼が空になった高清浄度鋼用取鍋２ａを転炉１に移送して、この取鍋２に高清浄度鋼用の溶鋼を装入する。
転炉１から高清浄度鋼向けの溶鋼が高清浄度鋼用取鍋２ａに装入されると、その高清浄度鋼用取鍋２ａを取鍋精錬装置５に搬送して精錬処理後、高清浄度鋼用取鍋２ａをＲＨ前処理後のＲＨ装置６に搬送して、ＲＨ装置６で精錬を行う。

表１は、本発明の高清浄度鋼の製造方法を実施した実施例と、本発明の高清浄度鋼の製造方法を実施しなかった比較例とを示したものである。

実施例や比較例では、還元処理後の溶鋼に対して非金属介在物の低減度合いを評価するためにアルミナ系介在物個数を測定した。
アルミナ系介在物個数はＥＰＭＡ（電子プローブ・マイクロアナライザー）で計測した。使用したＥＰＭＡは日本電子社製「ＪＸＡ−８０００」シリーズで、測定条件は加速電圧２０ｋｖ、Ｘ線種はＫ線、ビーム径は２μｍとし、ＥＤＳ検出器を使用した。
ＥＰＭＡで観測された介在物の短径が５μｍ以上の介在物で、ＣａＯ−Ａｌ₂Ｏ₃−ＳｉＯ₂−ＭｇＯの４元系換算でＡｌ₂Ｏ₃を５０％以上且つＣａＯを５％以下含有するものを
アルミナ系介在物とし、その個数を計測した。計測では、信頼性を確保するために３０００ｍｍ²以上観測した。

以下、実施例及び比較例について詳しく説明する。
表１に示すように、比較例１〜３では、ＲＨ前処理の際に、当該ＲＨ前処理直前の溶鋼のフリー酸素が３００ｐｐｍ以下であるからＲＨ前処理の際に溶鋼の湯面が脱ガス槽１０内で十分に上方に上がらなかったため、上部側に付着した地金を溶鋼の熱によって溶かして除去することが十分にできなかった。その結果、除去されなかった地金が高清浄度鋼の処理の際に溶鋼内に溶け込んでしまい高清浄度鋼の溶鋼に含まれるアルミナ系介在物が増加した。アルミナ系介在物の個数を調べると、４．０個／ｃｍ²よりも多くなった（評価
「×」）。

比較例４〜６では、処理開始からリムド状態で還流する還流時間が式（１）を満たさず式（１）の右辺よりも小さかったことから溶鋼によって地金を除去する時間が短かったため、
脱ガス槽１０内の地金を溶鋼によってあまり除去することができず、その結果、高清浄度鋼の溶鋼に含まれるアルミナ系介在物が増加した。アルミナ系介在物の個数を調べると、４．０個／ｃｍ²よりも多くなった（評価「×」）。
比較例７〜９では、ＲＨ前処理の際に、当該ＲＨ前処理直前の溶鋼温度が１５８０℃以下であり温度が低いのでＲＨ前処理の際に溶鋼によって地金を十分に溶かして除去することができなかった。その結果、高清浄度鋼の溶鋼に含まれるアルミナ系介在物は４．０個／ｃｍ²よりも多くなった（評価「×」）。

比較例１０、１１では、高清浄度鋼向けの溶鋼を装入する１ヒート前に、高清浄度鋼用取鍋２ａを取鍋精錬装置５に搬送して取鍋前処理を行わなかったため、高清浄度鋼用取鍋２ａに高清浄度鋼向けの溶鋼を装入する前に、高清浄度鋼用取鍋２ａに付着した地金が十分に除去されないこととなる。その結果、高清浄度鋼用取鍋２ａに地金が多く付着した状態で高清浄度鋼向けの溶鋼を転炉１から装入することとなるので、付着した地金が高清浄度鋼向けの溶鋼と混ざり合い高清浄度鋼の溶鋼に含まれるアルミナ系介在物は４．０個／ｃｍ²よりも多くなった（評価「×」）。

比較例１２、１３では、取鍋前処理の際に、ＣａＯ／ＳｉＯ₂≧４．５の高塩基度スラ
グを用いて精錬を行っていないので、取鍋前処理の際に高清浄度鋼用取鍋２ａに低塩基度スラグが付着した。その結果、高清浄度鋼向けの溶鋼を取鍋精錬装置５で処理する際に、高清浄度鋼用取鍋２ａに付着した低塩基度スラグが溶け出し、ＳｉＯ₂がＡｌと反応して
Ａｌ₂Ｏ₃が生成され、高清浄度鋼の溶鋼に含まれるアルミナ系介在物が多くなる。高清浄度鋼の溶鋼に含まれるアルミナ系介在物は４．０個／ｃｍ²よりも多くなった（評価「×
」）。

実施例１４〜１７では、取鍋前処理の際に、高清浄度鋼用取鍋２ａを当該取鍋精錬装置５に搬送し、ＣａＯ／ＳｉＯ₂≧４．５の高塩基度スラグを用いて精錬を行い、ＲＨ前処
理の際には、フリー酸素が３００ｐｐｍ以上で且つ温度が１５８０℃以上である溶鋼を用
いて精錬を行う際に、リムド状態で還流する還流時間を式（１）で求めた時間としているので、取鍋前処理の際に、高清浄度鋼用取鍋２ａに付着した地金を十分に除去でき、ＲＨ前処理の際に、溶鋼の湯面が脱ガス槽１０内で上方に十分に膨れあがるので脱ガス槽１０内で上部側の地金を十分に除去することができた。

しかも、実施例１４〜１７では、ＲＨ前処理の際に溶鋼温度が１５８０℃以上であるため脱ガス槽１０内の地金を溶かすのに十分な温度であり、リムド状態で還流する還流時間を還流時間を式（１）を満たすようにしているので、地金を溶かす時間を十分に確保することができた。その結果、実施例１４〜１７では、高清浄度鋼の溶鋼に含まれるアルミナ系介在物は３．０個／ｃｍ²程度であった（評価「△」）。
実施例１８では、実施例１４〜１７における精錬条件に加え、ＲＨ前処理の際に溶鋼温度が１５８０℃以上のときの溶鋼攪拌時間を２０分以上とし、溶鋼温度及び溶鋼攪拌時間を長くしているので、高清浄度鋼用取鍋２ａに付着した地金を実施例１４〜１７に比べより多く除去でき、高清浄度鋼の溶鋼に含まれるアルミナ系介在物は２．７個／ｃｍ²であ
った（評価「○」）。なお、実施例１８では、溶鋼の攪拌動力密度を５０Ｗ／ｔ以下である。

実施例１９では、実施例１４〜１７における精錬条件に加え、ＲＨ前処理の際に、溶鋼の攪拌動力密度を５０Ｗ／ｔ以上とし攪拌力が大きいので、高清浄度鋼用取鍋２ａに付着した地金を実施例１４〜１７に比べより多く除去でき、高清浄度鋼の溶鋼に含まれるアルミナ系介在物は２．５個／ｃｍ²であった（評価「○」）。なお、実施例１９では、溶鋼
温度が１５８０℃以上のときの溶鋼攪拌時間は２０分以下である。
実施例２０〜２４では、実施例１４〜１７における精錬条件に加え、ＲＨ前処理の際に溶鋼温度が１５８０℃以上のときの溶鋼攪拌時間を２０分以上とし、且つ、このときの攪拌動力密度は５０Ｗ／ｔ以上である。その結果、アルミナ系介在物個数を２．０個／ｃｍ²以下に抑えることができた（評価「◎」）。

図２は、鋼材（溶鋼２）に含まれるアルミナ系介在物個数と、鋼材を元にして製造したベアリングでの転動寿命との関係をまとめたものである。
図２に示すように、アルミナ系介在物個数が少なくなる程、ベアリングが破壊に至るまでの転動回数が増加していて転動寿命は長い。一方で、アルミナ系介在物個数が多くなる程、転動寿命となるベアリングの転動回数が減少していて転動寿命は短い。
特に、アルミナ系介在物個数が４．０個／ｃｍ²よりも小さい鋼材で製造したベアリン
グの転動寿命は５０×１０⁶以上で長寿命あるのに対し、アルミナ系介在物個数が３．０
個／ｃｍ²よりも大きい鋼材で製造したベアリングの転動寿命は５０×１０⁶未満で短寿命である。

したがって、高清浄度鋼を製造するにあたり、本発明の高清浄度鋼の製造方法を採用すれば、当該高清浄度鋼で製造した機械部品（例えば、ベアリング）の疲労寿命（転動寿命）を優れたものにすることが可能となる。

高清浄度鋼の製造の工程を示した図である。アルミナ系介在物個数とベアリングの転動寿命（転動疲労寿命）との関係図である。

符号の説明

１転炉
２取鍋
３二次精錬装置
５取鍋精錬装置
６ＲＨ装置

Claims

転炉又は電気炉から高清浄度鋼向けの溶鋼を取鍋に出鋼し、当該取鍋を取鍋精錬装置に搬送して精錬を行い、取鍋精錬装置で精錬された高清浄度鋼用の溶鋼をＲＨ装置で精錬することで高清浄度鋼を製造する高清浄度鋼の製造方法において、
前記高清浄度鋼向けの溶鋼を転炉又は電気炉から取鍋に装入する直前に、当該高清浄度鋼向けの溶鋼を装入する取鍋に対して他の溶鋼を装入して取鍋精錬装置でＣａＯ／ＳｉＯ₂≧４．５の高塩基度スラグを用いて精錬を行っておき、
前記高清浄度鋼向けの溶鋼をＲＨ装置で精錬する直前に、当該ＲＨ装置に対してフリー酸素が３００ｐｐｍ以上で且つ温度が１５８０℃以上である他の溶鋼を用いて精錬を行い、その際に式（１）で求めた還流時間だけ溶鋼を還流しておき、
その後、前記高清浄度鋼用の溶鋼に対し、取鍋精錬装置及びＲＨ装置で精錬するこを特徴とする高清浄度鋼の製造方法。
前記高清浄度鋼向けの溶鋼を転炉又は電気炉から取鍋に装入する直前に、当該高清浄度鋼向けの溶鋼を装入する取鍋に対して溶鋼を装入して取鍋精錬装置で精錬する際、温度が１５８０℃以上の溶鋼に対して溶鋼の攪拌時間を２０分以上とすると共に、攪拌動力密度を５０Ｗ／ｔ以上とすることを特徴とする請求項１に記載の高清浄度鋼の製造方法。