JP4633406B2 - 顕微鏡対物レンズ - Google Patents
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(1) νd(L1p)>75
(2) −0.0059≦{θCt(L1p)−θCt(L1n)}/
{νd(L1p)−νd(L1n)}≦−0.001
ただし、νd(L1p),νd(L1n)は、夫々第3レンズ群中の接合レンズを構成する正レンズおよび像側に凹面を向けた負レンズのd線に対するアッベ数、θCt(L1p),θCt(L1n)は夫々第3レンズ群中の接合レンズを構成する正レンズおよび像側に凹面を向けた負レンズのt線における部分分散比θCtである。
ここで、nC,nt,nFは夫々C線、t線、F線に対する屈折率である。また、g線、F線、d線、C線、A’線、t線の波長は、夫々435.835nm 486.13nm,587.56nm,656.27nm,768.19nm,1013.98nmである。
(3) 1<f(G1)/f<4
(4) 2.5<f<5.5
(5) νd,ave(G2p)−νd,ave(G2n)>25
(6) νd,ave(G2p)>75
ただし、f(G1)は第1レンズ群の焦点距離、fは全系の焦点距離、νd,ave(G2p)、νd,ave(G2n)は夫々第2レンズ群中の接合レンズを構成する正レンズのd線におけるアッベ数の平均値、および第2レンズ群中の接合レンズを構成する負レンズのd線におけるアッベ数の平均値である。
(7) νd(G4p)<50
この条件(7)は対物レンズの倍率の色収差を補正するためのもので、条件(7)の上限値の50を超えると、対物レンズ全体の倍率の色収差の補正が困難になる。
f=4.5、β=40×、NA=0.9、視野数=26.5、WD=0.4
r1 =-2.4258 d1 =3.3998 n1 =1.75500 ν1 =52.32
r2 =-3.0554 d2 =0.1440
r3 =19.0258 d3 =1.7643 n2 =1.43875 ν2 =94.93
r4 =-14.6149 d4 =1.4500
r5 =98.6582 d5 =1.5000 n3 =1.61336 ν3 =44.49
r6 =9.5704 d6 =4.9892 n4 =1.43875 ν4 =94.93
r7 =-8.6960 d7 =0.7549
r8 =∞ d8 =1.6500 n5 =1.61336 ν5 =44.49
r9 =9.0817 d9 =4.9932 n6 =1.43875 ν6 =94.93
r10=-11.3411 d10=0.3034
r11=43.4784 d11=1.3013 n7 =1.43875 ν7 =94.93
r12=-53.3240 d12=0.4450
r13=15.3649 d13=1.5000 n8 =1.61336 ν8 =44.49
r14=8.8689 d14=2.5874 n9 =1.43875 ν9 =94.93
r15=-265.4354 d15=0.2546
r16=13.1997 d16=3.2789 n10 =1.49700 ν10 =81.54
r17=-7.6651 d17=1.0000 n11 =1.48749 ν11 =70.23
r18=6.6201 d18=2.5000
r19=-4.5365 d19=1.0000 n12 =1.61336 ν12 =44.49
r20=∞ d20=2.5333
r21=-8.9090 d21=2.1500 n13 =1.73800 ν13 =32.26
r22=-6.2338
νd(L1p)=81.54
νd(L1n)=70.23
θCt(L1p)=0.8258
θCt(L1n)=0.8924
f(G1)=11.784
f=4.5
νd,ave(G2p)=94.93
νd,ave(G2n)=44.49
νd(G4p)=32.26
(1) νd(L1p)=81.54
(2){θCt(L1p)−θCt(L1n)}/
{νd(L1p)−νd(L1n)}=−0.0059
(3) f(G1)/f=2.62
(4) f=4.5
(5) νd,ave(G2p)−νd,ave(G2n)=50.44
(6) νd,ave(G2p)=94.93
(7) νd(G4p)=32.26
ただしr1 ,r2 ,・・・ はレンズ各面の曲率半径、d1 ,d2 ,・・・ は各レンズの肉厚および空気間隔、n1 ,n2 ,・・・ は各レンズのd線に対する屈折率、ν1 ,ν2 ,・・・ は各レンズのd線に対するアッベ数である。尚、r,d等の長さの単位はmmである。
即ち、この実施例2の対物レンズは、物体側より順に、物体側に凹面を向けた正レンズ(r1〜r2)よりなる第1レンズ群G1と、正レンズ(r3〜r4)と負レンズ(r5〜r6)と正レンズ(r6〜r7)とを貼り合わせた接合レンズ(r5〜r7)と負レンズ(r8〜r9)と正レンズ(r9〜r10)を貼り合わせた接合レンズ(r8〜r10)と正レンズ(r11〜r12)と負のメニスカスレンズ(r13〜r14)と正レンズ(r14〜r15)とを貼り合わせた接合レンズ(r13〜r15)からなる第2レンズ群G2と、正レンズL1p(r16〜r17)と像側に凹面を向けた負レンズL1n(r17〜r18)とを接合した接合レンズL1(r16〜r18)とよりなる第3レンズ群G3と、負レンズ(r19〜r20)と正のメニスカスレンズ(r21〜r22)とからなる第4レンズ群G4とにて構成されている。
f=4.5、β=40×、NA=0.9、視野数=26.5、WD=0.4
r1 =-2.4507 d1 =3.3854 n1 =1.75500 ν1 =52.32
r2 =-3.0451 d2 =0.1440
r3 =19.1818 d3 =1.7157 n2 =1.43875 ν2 =94.93
r4 =-15.4123 d4 =1.5000
r5 =110.5711 d5 =1.5000 n3 =1.61336 ν3 =44.49
r6 =9.8202 d6 =4.9260 n4 =1.43875 ν4 =94.93
r7 =-8.7137 d7 =0.7549
r8 =∞ d8 =1.6500 n5 =1.61336 ν5 =44.49
r9 =9.1509 d9 =5.0836 n6 =1.43875 ν6 =94.93
r10=-11.0503 d10=0.3034
r11=41.6145 d11=1.3951 n7 =1.43875 ν7 =94.93
r12=-45.9757 d12=0.4450
r13=15.5065 d13=1.5000 n8 =1.61336 ν8 =44.49
r14=9.2864 d14=2.4509 n9 =1.43875 ν9 =94.93
r15=∞ d15=0.2546
r16=12.1180 d16=3.2775 n10 =1.49700 ν10 =81.54
r17=-7.8019 d17=1.0000 n11 =1.51633 ν11 =64.14
r18=6.4412 d18=2.5000
r19=-4.5107 d19=1.0000 n12 =1.61336 ν12 =44.49
r20=∞ d20=2.4370
r21=-8.9051 d21=2.1500 n13 =1.73800 ν13 =32.26
r22=-6.1329
νd(L1p)=81.54
νd(L1n)=64.14
θCt(L1p)=0.8258
θCt(L1n)=0.8687
f(G1)=11.467
f=4.5
νd,ave(G2p)=94.93
νd,ave(G2n)=44.49
νd(G4p)=32.26
(1) νd(L1p)=81.54
(2){θCt(L1p)−θCt(L1n)}/
{νd(L1p)−νd(L1n)}=−0.0025
(3) f(G1)/f=2.55
(4) f=4.5
(5) νd,ave(G2p)−νd,ave(G2n)=50.44
(6) νd,ave(G2p)=94.93
(7) νd(G4p)=32.26
この実施例2の対物レンズで使用するガラスも、すべて紫外域での透過率が優れていて、自家蛍光の少ない特徴を有する。
f=4.5、β=40×、NA=0.9、視野数=26.5、WD=0.35
r1 =-2.7877 d1 =3.6194 n1 =1.75500 ν1 =52.32
r2 =-3.1784 d2 =0.1440
r3 =24.3523 d3 =2.1594 n2 =1.43875 ν2 =94.93
r4 =-7.4618 d4 =1.5000
r5 =-12.9699 d5 =1.5000 n3 =1.61336 ν3 =44.49
r6 =10.2384 d6 =4.0803 n4 =1.43875 ν4 =94.93
r7 =-12.4906 d7 =0.7549
r8 =∞ d8 =1.6500 n5 =1.61336 ν5 =44.49
r9 =22.2287 d9 =5.1206 n6 =1.43875 ν6 =94.93
r10=-11.0409 d10=0.3034
r11=213.8028 d11=4.5976 n7 =1.43875 ν7 =94.93
r12=-23.7385 d12=0.4450
r13=19.0260 d13=1.5000 n8 =1.61336 ν8 =44.49
r14=10.8403 d14=4.4434 n9 =1.43875 ν9 =94.93
r15=-29.6553 d15=0.2546
r16=10.2000 d16=4.2897 n10 =1.43875 ν10 =94.93
r17=-7.5925 d17=1.0000 n11 =1.51633 ν11 =64.14
r18=6.1718 d18=3.4508
r19=-4.7034 d19=1.0000 n12 =1.61336 ν12 =44.49
r20=∞ d20=2.6201
r21=-8.3897 d21=2.1500 n13 =1.73800 ν13 =32.26
r22=-6.1280
νd(L1p)=94.93
νd(L1n)=64.14
θCt(L1p)=0.8373
θCt(L1n)=0.8687
f(G1)=10.061
f=4.5
νd,ave(G2p)=94.93
νd,ave(G2n)=44.49
νd(G4p)=32.26
(1) νd(L1p)=94.93
(2){θCt(L1p)−θCt(L1n)}/
{νd(L1p)−νd(L1n)}=−0.001
(3) f(G1)/f=2.24
(4) f=4.5
(5) νd,ave(G2p)−νd,ave(G2n)=50.44
(6) νd,ave(G2p)=94.93
(7) νd(G4p)=32.26
この実施例3の対物レンズは、使用するガラスが紫外域での透過率が優れていて、自家蛍光の少ない材料であり、そのため、この実施例3の対物レンズは、蛍光観察に最適なレンズ系である。
F=180
R1 =68.7541 D1 =7.7321 N1 =1.48749 V1 =70.20
R2 =-37.5679 D2 =3.4742 N2 =1.80610 V2 =40.95
R3 =-102.8477 D3 =0.6973
R4 =84.3099 D4 =6.0238 N3 =1.83400 V3 =37.16
R5 =-50.7100 D5 =3.0298 N4 =1.64450 V4 =40.82
R6 =40.6619
ここで、R1 ,R2 ,・・・R6は結像レンズの各レンズ面の曲率半径、D1 ,D2 ,・・・D5 は結像レンズの各レンズの肉厚および空気間隔、N1 ,N2 ,N3 ,N4は結像レンズの各レンズの屈折率、V1 ,V2 ,V3 ,V4は結像レンズの各レンズのアッベ数、Fは結像レンズの焦点距離である。
Claims (3)
- 物体側から順に、物体側に凹面を向けた正のメニスカスレンズからなる第1レンズ群と、複数の接合レンズを含み正の屈折力を有する第2レンズ群と、正レンズと像側に凹面を向けた負レンズとより構成される接合レンズよりなる第3レンズ群と、負の屈折力を持つ第4レンズ群とよりなり、下記条件(1)、(2)、(3)、(4)、(5)、(6)を満足する顕微鏡対物レンズ。
(1) νd(L1p)>75
(2) −0.0059≦{θCt(L1p)−θCt(L1n)}/
{νd(L1p)−νd(L1n)}≦−0.001
(3) 1<f(G1)/f<4
(4) 2.5<f<5.5
(5) ν d,ave (G2p)−ν d,ave (G2n)>25
(6) ν d,ave (G2p)>75
ただし、νd(L1p),νd(L1n)は、夫々前記第3レンズ群の接合レンズを構成する正レンズおよび像側に凹面を向けた負レンズのd線に対するアッベ数、θCt(L1p),θCt(L1n)は夫々前記第3レンズ群の接合レンズを構成する正レンズおよび像側に凹面を向けた負レンズのt線における部分分散比θCt、f(G1)は第1レンズ群の焦点距離、fは全系の焦点距離、ν d,ave (G2p)は第2レンズ群中の接合レンズを構成する正レンズのd線におけるアッベ数の平均値、ν d,ave (G2n)は第2レンズ群中の接合レンズを構成する負レンズのd線におけるアッベ数の平均値である。
ここで、部分分散比θCtは下記の式にて与えられる。
θCt=(nC−nt)/(nF−nC) - 前記第4レンズ群が、少なくとも一つの正レンズを含み、該正レンズが以下条件(7)を満足する請求項1に記載の顕微鏡対物レンズ。
(7) νd(G4p)<50 - 請求項1、請求項2のいずれかに記載の対物レンズを用いた光学顕微鏡あるいは光学観察装置。
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