JP4622948B2 - リーク検査装置 - Google Patents

Description

本発明は、燃料タンク内において発生した蒸発燃料が流通するエバポ系から系外への蒸発燃料のリークを検査するリーク検査装置に関する。

従来、基準穴及びエバポ系の双方からのリークによる圧力変化と、エバポ系のみからのリークによる圧力変化とをそれぞれ検出し、それらの検出結果に基づきリークを判定するリーク検査装置が知られている。例えば特許文献１に開示のリーク検査装置では、検出対象の圧力を所定の負圧値まで一旦降下させた後、当該負圧値からの圧力上昇量を検出して、リークを判定している。
特許第３１１６５５６号公報

しかし、上記特許文献１に開示のリーク検査装置では、検出対象の圧力を一旦降下させるために内燃機関の吸気負圧を利用しているため、吸気負圧を十分に得られない場合には、当該圧力降下に時間を要する。また、圧力降下後の圧力上昇についても、基準穴やエバポ系のリーク穴といった比較的小さな穴から大気が負圧吸入されることによって発生するものであるため、その上昇量を正確に検出するには長い時間が必要となる。これらのことから、リーク検査時間の短縮が困難となっている。

本発明は、このような問題に鑑みてなされたものであって、その目的は、正確且つ短時間でのリーク検査を実現するリーク検査装置を提供することにある。

請求項１に記載の発明によると、ポンプが基準穴を通じて基準穴のエバポ系側に圧力を作用させる検査作動によりエバポ系に発生させる検査側圧力損失と、ポンプが当該検査作動により基準穴に発生させる基準側圧力損失との大小関係は、エバポ系のリーク穴と基準穴との大小関係に応じて変化する。故に、検査側圧力損失及び基準側圧力損失の総和である合成圧力損失を第一検出手段により検出した結果と、検査側圧力損失及び基準側圧力損失の一方を第二検出手段により検出した結果とに基づくことで、リーク穴からのリークの大小を判定可能となる。しかも、各検出手段の検出対象である圧力損失については、いずれもポンプの圧力作用によって迅速に発生させることができるので、それら圧力損失の検出時間が短くなる。したがって、このような請求項１に記載の発明によれば、正確且つ短時間でのリーク検査を実現することができる。

尚、ポンプの検査作動により基準穴を通じて基準穴のエバポ系側に作用する圧力については、請求項２に記載の発明のように負圧であってもよいし、請求項３に記載の発明のように正圧であってもよい。

請求項４に記載の発明によると、ポンプは検査作動の実行時に定常運転されるので、各検出手段により検出される圧力損失の変動を抑えて、それら圧力損失に基づくリーク判定の精度を高めることができる。

第一検出手段の検出結果と第二検出手段の検出結果との差は、検査側圧力損失及び基準側圧力損失のうち第二検出手段により検出されない他方と等しくなる。そこで、請求項５に記載の発明によると、第二検出手段の検出結果を各検出手段の検出結果の差の算出結果と比較する、即ち検査側圧力損失及び基準側圧力損失の一方を他方と比較するので、それら圧力損失の大小比からエバポ系のリーク穴と基準穴との大小比を知ることができる。故に、このような比較によれば、基準穴に対して大きなリーク穴からのリークを正確に判定することができる。

ポンプ圧力が基準穴を通じて基準穴のエバポ系側に作用した状態でエバポ系のリーク穴及び基準穴をそれぞれ流通する流体流量は互いに等しくなるので、それらの穴の大きさが等しい場合、検査側圧力損失と基準側圧力損失との大きさについても等しいと擬制することができる。また、リーク穴が大きくなる程、検査側圧力損失は減少傾向を示すことになる。そこで、請求項６に記載の発明によると、検査側圧力損失が基準側圧力損失以下である場合に、リークの発生ありと判定するので、基準穴以上に大きなリーク穴を通じてリークが発生する異常事態を正しく判定することができる。

上述したようにエバポ系のリーク穴と基準穴との大きさが等しい場合、検査側圧力損失と基準側圧力損失との大きさについても等しいと擬制することができる。この擬制の下において、検査側及び基準側圧力損失は双方共に合成圧力損失の半値となる。また、この擬制の下、リーク穴と基準穴との大小比が「１」からずれる程、検査側及び基準側圧力損失が合成圧力損失の半値からずれる。そこで、請求項７に記載の発明によると、第一検出手段の検出結果の半値と第二検出手段の検出結果とを比較する、即ち合成圧力損失の半値と検査側又は基準側圧力損失とを比較するので、その比較結果からエバポ系のリーク穴と基準穴との大小比を知ることができる。故に、このような比較によれば、基準穴に対して大きなリーク穴からのリークを正確に判定することができる。

請求項８に記載の発明によると、基準穴のエバポ系側が大気に開放される仮想状態においてポンプの検査作動により基準穴に発生すると想定される圧力損失を、開放時圧力損失と定義する。この定義の下、ポンプの圧力−流量特性（以下、Ｐ−Ｑ特性という）において合成圧力損失に対応する流量は、ポンプの締切圧に対応する流量と、開放時圧力損失に対応する流量との間の大きさとなる。故に、請求項８に記載の発明において開放時圧力損失と等しいポンプの締切圧は、対応流量が締切圧及び開放時圧力損失の各対応流量間の大きさとなる合成圧力損失にも等しくなる。そこで、請求項８に記載の発明による第一検出手段は、ポンプの締切圧を合成圧力損失として検出する。

また、エバポ系にリーク穴が存在する場合、ポンプの検査作動による圧力が基準穴を通じて基準穴のエバポ系側に作用するときには、エバポ系の基準穴側と系外との間で圧力損失が発生する。そこで、請求項８に記載の発明による第二検出手段は、エバポ系の基準穴側と系外との圧力差を検査側圧力損失として検出する。

請求項９に記載の発明による第一検出手段の差圧センサは、エバポ系及びポンプの間において開閉手段により閉塞された基準通路の圧力と大気圧との差を測定するので、その測定結果は合成圧力損失としての締切圧に等しくなる。したがって、合成圧力損失の検出に必要な構成を一つの差圧センサを用いた比較的簡素な構成とすることができる。

エバポ系に連通すると共に基準穴を形成する基準通路においてエバポ系及び基準穴間の圧力は、エバポ系の基準穴側の圧力であるともいえる。また、一般にリーク検査装置は大気中で使用されることから、エバポ系の系外の圧力は大気圧となる。これらのことから、請求項１０に記載の発明による第二検出手段の差圧センサは、基準通路のエバポ系及び基準穴間の圧力と大気圧との差を測定するので、その測定結果はエバポ系の基準穴側と系外との圧力差に等しくなる。またそれに加えて、第二検出手段の差圧センサは第一検出手段の差圧センサと共通であるので、検査側圧力損失及び合成圧力損失の両検出に必要な構成を一つの差圧センサを用いた比較的簡素な構成とすることができる。さらに、第一検出手段の差圧センサとしての測定時には閉塞される基準通路であっても、第二検出手段の差圧センサとしての測定時には開閉手段によって開放されるので、その開放された基準通路を通じてポンプ圧力が確実にエバポ系まで作用する。したがって、検査側圧力損失としての圧力差を、各検出手段に共通の差圧センサによっても正確に測定することができる。

請求項１１に記載の発明による第一検出手段の絶対圧センサは、エバポ系及びポンプの間において開閉手段により閉塞された基準通路の絶対圧を測定する。この測定結果は検査側圧力損失としての締切圧と大気圧との和に等しくなるので、合成圧力損失の検出に利用することができる。

エバポ系に連通すると共に基準穴を形成する基準通路のエバポ系及び基準穴間の絶対圧は、エバポ系の基準穴側の絶対圧であるともいえる。また、一般にエバポ系の系外圧力は上述の如く大気圧となる。これらのことから、請求項１２に記載の発明による第二検出手段では、基準通路のエバポ系及び基準穴間の絶対圧を絶対圧センサにより測定した結果と、大気圧を大気圧センサにより測定した結果との差を算出するが、その算出結果はエバポ系の基準穴側と系外との圧力差に等しくなる。またそれに加えて、第二検出手段の絶対圧センサは第一検出手段の絶対圧センサと共通であるので、検査側圧力損失及び合成圧力損失の両検出に必要な構成を一つの絶対圧センサを用いた比較的簡素な構成とすることができる。さらに、第一検出手段の絶対圧センサとしての測定時には閉塞される基準通路であっても、第二検出手段の絶対圧センサとしての測定時には開閉手段によって開放されるので、その開放された基準通路を通じてポンプ圧力が確実にエバポ系まで作用する。したがって、検査側圧力損失を反映する絶対圧を、各検出手段に共通の絶対圧センサによっても正確に測定することができる。

請求項１３に記載の発明によると、大気圧センサは基準通路の外部において大気圧を測定するので、基準通路における絶対圧測定に大気圧センサが干渉することを防止できる。

請求項１４に記載の発明によると、絶対圧の測定に利用される基準通路は、停止状態のポンプを通じて大気に開放されて大気圧の測定にも利用されるので、装置の部品点数を低減して構成の簡素化並びにコストの低減化に貢献することができる。

大気に開放された基準通路において絶対圧センサが測定する絶対圧は、大気圧に等しくなる。そこで、請求項１５に記載の発明によると、絶対圧センサは、基準通路において大気圧を測定する大気圧センサを兼ねるので、装置の部品点数を低減して構成の簡素化並びにコストの低減化をさらに進めることができる。

請求項１６に記載の発明によると、開放制御手段により基準穴のエバポ系側が大気に開放された状態においてポンプの検査作動により基準穴に発生する圧力損失を、開放時圧力損失と定義する。この定義の下、ポンプのＰ−Ｑ特性において合成圧力損失に対応する流量は、開放時圧力損失に対応する流量と、ポンプの締切圧に対応する流量との間の大きさとなる。故に、請求項１６に記載の発明においてポンプの締切圧と等しい開放時圧力損失は、対応流量が開放時圧力損失及び締切圧の各対応流量間の大きさとなる合成圧力損失にも等しくなる。そこで、請求項１６に記載の発明による第一検出手段は、開放時圧力損失を合成圧力損失として検出する。

また、ポンプの検査作動による圧力が基準穴を通じて基準穴のエバポ系側に作用するときには、基準穴の両側で圧力損失が発生する。そこで、請求項１６に記載の発明による第二検出手段は、基準穴の両側の圧力差を基準側圧力損失として検出する。

請求項１７に記載の発明による第一検出手段の差圧センサは、開放制御手段により大気に開放された基準穴のエバポ系側の圧力と、基準穴のポンプ側の圧力との差を測定するので、その測定結果は合成圧力損失としての開放時圧力損失に実質的に等しくなる。したがって、合成圧力損失の検出に必要な構成を一つの差圧センサを用いた比較的簡素な構成とすることができる。

請求項１８に記載の発明による第二検出手段の差圧センサは、開放制御手段により大気に対して遮断された基準穴のエバポ系側の圧力と、基準穴のポンプ側の圧力との差を測定するので、その測定結果は基準穴の両側の圧力差であるといえる。またそれに加えて、第二検出手段の差圧センサは第一検出手段の差圧センサと共通であるので、基準側圧力損失及び合成圧力損失の両検出に必要な構成を一つの差圧センサを用いた比較的簡素な構成とすることができる。さらに基準穴のエバポ系側は、第一検出手段の差圧センサとしての測定時には大気開放されても、第二検出手段の差圧センサとしての測定時には開閉制御手段によって大気に対し遮断されるので、その開放された基準通路の基準穴を通じてポンプ圧力が確実にエバポ系まで作用する。したがって、ポンプ圧力の作用経路上においてエバポ系の検査側圧力損失と同時に発生する基準側圧力損失としての圧力差を、各検出手段に共通の差圧センサによっても正確に測定することができる。

以下、本発明の複数の実施形態を図面に基づいて説明する。尚、各実施形態において対応する構成要素には同一の符号を付すことにより、重複する説明を省略する。

（第一実施形態）
図１は、本発明の第一実施形態によるリーク検査装置としての蒸発燃料処理装置１を示している。蒸発燃料処理装置１は車両に搭載され、燃料タンク２内において発生した蒸発燃料を処理する。蒸発燃料処理装置１は、エバポ系３、検査系１０及び電子制御ユニット（ＥＣＵ）５０等から構成されている。

エバポ系３は、燃料タンク２、キャニスタ８、導入通路４、パージ通路５及びパージ弁６を備えている。

キャニスタ８は活性炭等の吸着材８ａをケース８ｂ内に充填してなり、導入通路４を介して燃料タンク２に連通している。これにより、燃料タンク２内で発生した蒸発燃料は導入通路４を通じてキャニスタ８のケース８ｂ内に流入し、吸着材８ａに脱離可能に吸着される。

パージ通路５は、キャニスタ８と内燃機関の吸気通路９との間を連通している。これにより、キャニスタ８の吸着材８ａから脱離した蒸発燃料をパージ通路５を通じて吸気通路９にパージ可能となっている。尚、吸気通路９にパージされた蒸発燃料は、内燃機関において燃料噴射弁からの噴射燃料と共に燃焼される。

パージ弁６は電磁駆動式の二方弁であり、パージ通路５上に設置されている。パージ弁６はパージ通路５を開閉することにより、吸気通路９への蒸発燃料のパージを調整する。

検査系１０は、基準通路１２、導圧通路１４，１５、大気通路１６、ポンプ２０、差圧センサ３０及び切換弁４０を備えている。

基準通路１２は、吸着材８ａを挟んで通路４，５とは反対側でキャニスタ８に連通している。基準通路１２の中間部には、その通路面積を絞るオリフィス状の基準穴１８が形成されている。基準穴１８の通路面積は、法律等によってエバポ系３に許容されているリーク穴の総面積以下の値に設定されている。大気通路１６は、その一端において大気に開放されている。

ポンプ２０は電動式ポンプであり、基準通路１２を挟んでキャニスタ８とは反対側に設置されている。本実施形態では、流体の吸入・吐出方向が一定のポンプ２０が使用されており、ポンプ２０の吸入ポート２２が基準通路１２に連通している共に、ポンプ２０の排出ポート２４が大気に開放されている。これにより、ポンプ２０は基準通路１２を減圧して、基準穴１８のエバポ系３側に基準穴１８を通じて負圧を作用させる検査作動（以下、単に検査作動という）を実行可能となっている。

差圧センサ３０は、入力ポート３２，３３間の圧力差を測定する電気式センサである。ここで一方の入力ポート３２は、導圧通路１４を通じて基準通路１２におけるキャニスタ８及び基準穴１８の間に連通しており、また他方の入力ポート３３は、導圧通路１５を通じて大気に開放されている。これにより差圧センサ３０は、基準通路１２におけるエバポ系３及び基準穴１８の間の圧力と、エバポ系３の系外の大気圧との差を測定する。ここで、基準通路１２におけるエバポ系３及び基準穴１８間の圧力はエバポ系３の基準穴１８側の圧力でもあるので、差圧センサ３０の測定対象はエバポ系３の基準穴１８側と系外との圧力差であるともいえる。

切換弁４０は電磁駆動式の三方弁であり、基準通路１２上のキャニスタ８及び導圧通路１４の間に設置され且つ大気通路１６の大気開放端とは反対側端に接続されている。切換弁４０は、基準通路１２のエバポ系側通路部１２ａに連通する通路を、基準通路１２のポンプ側通路部１２ｂと大気通路１６との間で切り換える。したがって、図１に示すように切換弁４０が大気通路１６をエバポ系側通路部１２ａに連通させた第一状態では、ポンプ２０の吸入側において基準通路１２が閉塞されると共にキャニスタ８が大気に対して開放される。また一方、図２に示すように切換弁４０がポンプ側通路部１２ｂをエバポ系側通路部１２ａに連通させた第二状態では、基準通路１２が開放されてキャニスタ８が基準通路１２を通じてポンプ２０に連通する。

ＥＣＵ５０は、ＣＰＵ及びメモリを有するマイクロコンピュータを主体に構成されている。ＥＣＵ５０は、各弁６，４０とポンプ２０と差圧センサ３０とに電気接続されており、それら電気接続要素の作動を制御する。尚、ＥＣＵ５０は、内燃機関の制御機能を有するものであってもよいし、そうした制御機能を有しないものであってもよい。

次に、検査系１０及びＥＣＵ５０の共同によるエバポ系３から系外へのリークの検査原理について、説明する。

図２に示すように切換弁４０がエバポ系３及びポンプ２０の間の基準通路１２を開放した第二状態においてポンプ２０が検査作動を実行するときには、当該通路１２の基準穴１８を通じて負圧が基準穴１８のエバポ系３側に作用する。その結果、図３（ａ）に模式的に示すようにリーク穴６０がエバポ系３に存在する場合には、エバポ系３の系外からリーク穴６０及び基準穴１８を順次経由してポンプ２０に向かう流体流れが発生する。このときエバポ系３に発生する圧力損失ΔＰｉは、エバポ系３の基準穴１８側と系外との圧力差により表すことができる。またこのとき、基準通路１２に発生する圧力損失ΔＰｂは、基準穴１８の両側の圧力差（所謂、前後差圧）により表すことができる。

通常、リークを生じさせるリーク穴６０はエバポ系３の通路面積よりも小さいので、ポンプ２０の検査作動によりエバポ系３に発生する圧力損失ΔＰｉは、リーク穴６０に発生する圧力損失が支配的となる。それ故、エバポ系３における圧力損失ΔＰｉはリーク穴６０における圧力損失と実質的に等しいと考えることができ、当該圧力損失ΔＰｉとリーク穴６０における流通流量Ｑｉとの相関は下記式（１）にて表される。尚、式（１）において、αｉはリーク穴６０の流量係数、Ａｉはリーク穴６０の総面積、ρｉはリーク穴６０の流通流体の密度を表している。
Ｑｉ＝αｉ・Ａｉ・（２・ΔＰｉ／ρｉ）^１／２ ・・・（１）

基準穴１８は基準通路１２の通路面積を絞るものであるので、ポンプ２０の検査作動により基準通路１２に発生する圧力損失ΔＰｂは、基準穴１８に発生する圧力損失が支配的となる。それ故、基準通路１２における圧力損失ΔＰｂは基準穴１８における圧力損失と実質的に等しいと考えることができ、当該圧力損失ΔＰｂと基準穴１８における流通流量Ｑｂとの相関は下記式（２）にて表される。尚、式（２）において、αｂは基準穴１８の流量係数、Ａｂは基準穴１８の通路面積、ρｂは基準穴１８の流通流体の密度を表している。
Ｑｂ＝αｂ・Ａｂ・（２・ΔＰｂ／ρｂ）^１／２ ・・・（２）

ポンプ２０の検査作動により上述の流体流れが発生するときには、リーク穴６０における流通流量Ｑｉと基準穴１８における流通流量Ｑｂとが一致する。したがって、上記式（１），（２）から下記式（３）が得られ、当該式（３）を整理することにより下記式（４）が得られる。
αｉ・Ａｉ・（２・ΔＰｉ／ρｉ）^１／２＝αｂ・Ａｂ・（２・ΔＰｂ／ρｂ）^１／２ ・・・（３）
ΔＰｉ／ΔＰｂ＝ρｉ／ρｂ・{（αｂ・Ａｂ）／（αｉ・Ａｉ）}^２ ・・・（４）

上記式（４）において、下記式（５）の如く流体密度ρｉ，ρｂが近似的に等しいと擬制すると、各穴１８，６０の大きさが等しい場合には下記式（６）が成立して、大小比ΔＰｉ／ΔＰｂの値が「１」となる。また、上記式（４）によれば、リーク穴６０の総面積Ａｉが大きくなる程、大小比ΔＰｉ／ΔＰｂの値が減少する。これらのことから、大小比ΔＰｉ／ΔＰｂの値が「１」以下となる場合、即ち圧力損失ΔＰｉが圧力損失ΔＰｂ以下となる場合には、基準穴１８以上に大きなリーク穴６０からリークの発生があると判定する。また、大小比ΔＰｉ／ΔＰｂの値が「１」を超える場合、即ち圧力損失ΔＰｉが圧力損失ΔＰｂよりも大きい場合には、リーク穴６０からリークの発生はないと判定する。以上より本実施形態では、圧力損失ΔＰｉを検査側圧力損失ΔＰｉ、圧力損失ΔＰｂを基準側圧力損失ΔＰｂとして定義する。
ρｉ≒ρｂ ・・・（５）
αｉ・Ａｉ＝αｂ・Ａｂ ・・・（６）

さて、このように大小比ΔＰｉ／ΔＰｂからリークを判定するには、検査側及び基準側圧力損失ΔＰｉ，ΔＰｂを正確に知ることが重要となる。そこで本実施形態では、検査側圧力損失ΔＰｉ及び基準側圧力損失ΔＰｂの総和である合成圧力損失ΔＰ（図３参照）と、検査側圧力損失ΔＰｉとをそれぞれ検出した後、検出された合成圧力損失ΔＰと検査側圧力損失ΔＰｉとの差から基準側圧力損失ΔＰｂを算出する。

ここで、合成圧力損失ΔＰの検出においては、図４に示す如き特性のポンプ２０を使用することにより、特定条件下での差圧センサ３０の測定結果を利用する。具体的に、図４に示すポンプ２０のＰ−Ｑ特性では、図３（ｂ）に模式的に示すように基準穴１８のエバポ系３側が大気開放される仮想状態においてポンプ２０の検査作動により基準穴１８に発生すると想定される開放時圧力損失ΔＰｏと、吸入側が閉塞されたポンプ２０の発生圧力である締切圧Ｐｔとが等しくなる。即ち、少なくとも締切圧Ｐｔ及び開放時圧力損失ΔＰｏの間では、ポンプ２０のＰ−Ｑ特性曲線が圧力一定の直線状となっている。そのため、図４に示すように対応流量Ｑｐが締切圧Ｐｔの対応流量０と開放時圧力損失ΔＰｏの対応流量Ｑｏとの間となる合成圧力損失ΔＰについても、それらΔＰｏ，Ｐｔと等しくなる。そこで本実施形態では、図１に示すように切換弁４０がポンプ２０の吸入側の基準通路１２を閉塞した第一状態におけるポンプ側通路部１２ｂの圧力と大気圧との差、即ち締切圧Ｐｔを差圧センサ３０により測定し、その測定された締切圧Ｐｔを合成圧力損失ΔＰとして検出する。

また、エバポ系３の基準穴１８側と系外との圧力差により表される検査側圧力損失ΔＰｉの検出においては、図２に示すように切換弁４０が基準通路１２を開放した第二状態における差圧センサ３０の測定結果を、そのまま利用する。

以上によれば、検出した圧力損失ΔＰ，ΔＰｉに基づく正確なリーク判定が可能となるである。そこで、上述の原理に従う第一実施形態のリーク検査処理について、図５のフローチャートを参照しつつ以下に説明する。このリーク検査処理は、ＥＣＵ５０がメモリに記憶のコンピュータプログラムを実行することにより、内燃機関の停止後に開始される。尚、リーク検査処理の開始時には、パージ弁６はパージ通路５の閉状態、ポンプ２０は停止状態、切換弁４０は基準通路１２を閉塞する第一状態にあるものとする。

まず、ステップＳ１０１では、ＥＣＵ５０の制御によりポンプ２０の検査作動を開始する。

次にステップＳ１０２では、ポンプ２０の締切圧Ｐｔを差圧センサ３０により測定し、当該測定結果をＥＣＵ５０により合成圧力損失ΔＰとして検出する。続くステップＳ１０３では、ＥＣＵ５０により切換弁４０を制御して基準通路１２を開放する第二状態を実現し、ポンプ圧力をエバポ系３の隅々まで作用させる。さらに続くステップＳ１０４では、エバポ系３の基準穴１８側と系外との圧力差を差圧センサ３０により測定し、当該測定結果をＥＣＵ５０により検査側圧力損失ΔＰｉとして検出する。尚、本実施形態のステップＳ１０２〜Ｓ１０４では、少なくとも差圧センサ３０による測定を実施している間は、ＥＣＵ５０の制御によってポンプ２０が定常運転される。ここでポンプ２０の定常運転については、例えばポンプ２０の回転数制御により実現してもよいし、ポンプ２０への供給電圧制御により実現してもよいし、ポンプ２０への供給電流制御により実現してもよい。

こうして合成及び検査側圧力損失ΔＰ，ΔＰｉが検出された後のステップＳ１０５では、それら圧力損失ΔＰ，ΔＰｉの差から基準側圧力損失ΔＰｂをＥＣＵ５０により算出する。そして、ステップＳ１０６では、ステップＳ１０４で検出された検査側圧力損失ΔＰｉとステップＳ１０５で算出された基準側圧力損失ΔＰｂとをＥＣＵ５０により比較することで、エバポ系３からのリークを判定する。具体的に、検査側圧力損失ΔＰｉが基準側圧力損失ΔＰｂ以下である場合には、リークの発生ありと判定してステップＳ１０７を実行した後、ステップＳ１０８に移行する。ここでステップＳ１０７では、例えば車両のインストルメントパネルにおいて異常ランプを点灯させること等により、リークの発生を車両のユーザに報知する。一方、検査側圧力損失ΔＰｉが基準側圧力損失ΔＰｂよりも大きい場合には、リークの発生なしと判定して直接ステップＳ１０８に移行する。

リークの判定結果がいずれの場合にも実行されるステップＳ１０８では、ＥＣＵ５０の制御によりポンプ２０の検査作動を停止する。それと共にステップＳ１０８では、ＥＣＵ５０の制御により切換弁４０を第一状態に戻して、基準通路１２を閉塞する。

以上説明した第一実施形態によると、合成及び検査側圧力損失ΔＰ，ΔＰｉのいずれも、ポンプ２０の圧力作用によって迅速に発生させることができるので、それら圧力損失ΔＰ，ΔＰｉの検出に必要な時間を短縮することができる。

また、第一実施形態によると、図４に示す如きポンプ２０の特性は、例えば遠心ポンプ等の比較的安価な非容積形ポンプにより実現することができるので、コストの低減化に貢献することが可能となる。

さらに第一実施形態では、ポンプ２０の定常運転により発生した圧力損失ΔＰ，ΔＰｉを検出しているので、ポンプ２０の特性変動等に起因してリークの判定精度が悪化することを防止できる。

またさらに第一実施形態では、圧力損失ΔＰ，ΔＰｉとして検出される圧力差を共通の差圧センサ３０により測定しているので、それら圧力損失ΔＰ，ΔＰｉの検出に必要な構成を比較的簡素にすることができる。

尚、ここまで説明した第一実施形態では、差圧センサ３０とＥＣＵ５０とが共同して特許請求の範囲に記載の「第一検出手段」を構成し、また差圧センサ３０とＥＣＵ５０とが共同して特許請求の範囲に記載の「第二検出手段」も構成する。さらに第一実施形態では、ＥＣＵ５０が特許請求の範囲に記載の「検出差算出部」及び「比較判定部」並びにそれらを有する等の「判定手段」に相当し、切換弁４０が特許請求の範囲に記載の「開閉手段」に相当する。

（第二実施形態）
図６に示すように、本発明の第二実施形態は第一実施形態の変形例である。第二実施形態では、差圧センサ３０に代えて絶対圧センサ１００及び大気圧センサ１１０が設けられ、それに応じて導圧通路１５が省略されている。

絶対圧センサ１００は、入力ポート１０２の絶対圧を測定する電気式センサである。ここで入力ポート１０２は、導圧通路１４を通じて基準通路１２に連通している。これにより絶対圧センサ１００は、基準通路１２のエバポ系３及び基準穴１８間の絶対圧、換言すればエバポ系３の基準穴１８側の絶対圧を測定する。

大気圧センサ１１０は、エバポ系３の系外の絶対圧、即ち大気圧を測定する電気式センサである。大気圧センサ１１０は、基準通路１２の外部において蒸発燃料処理装置１の仕様等に応じた適切な箇所に設置され、当該設置箇所において大気圧を測定する。

絶対圧センサ１００及び大気圧センサ１１０は、ＥＣＵ５０に電気接続されている。ＥＣＵ５０は、図６に示すように切換弁４０が基準通路１２を閉塞する第一状態において絶対圧センサ１００が測定したポンプ側通路部１２ｂの絶対圧（以下、第一絶対圧という）、即ちここでは締切圧Ｐｔの大気圧との和を、合成圧力損失ΔＰの大気圧との和として間接的に検出する。また、ＥＣＵ５０は、図７に示すように切換弁４０が基準通路１２を開放する第二状態において絶対圧センサ１００が測定したエバポ系３の基準穴１８側の絶対圧（以下、第二絶対圧という）と、大気圧センサ１１０が測定したエバポ系３の系外の大気圧との差を算出する。この算出結果は、第一実施形態において検査側圧力損失ΔＰｉとして検出される差圧センサ３０の測定結果と等しくなる。さらにＥＣＵ５０は、絶対圧センサ１００が測定した第一及び第二絶対圧の差を算出する。この算出結果は、第一実施形態において算出される合成圧力損失ΔＰ及び検査側圧力損失ΔＰｉの差、即ち基準側圧力損失ΔＰｂと等しくなる。

以上により、ＥＣＵ５０は検査側圧力損失ΔＰｉ及び基準側圧力損失ΔＰｂを得ることができるので、正確なリーク判定が可能となる。そこで、第二実施形態のリーク検査処理について、図８のフローチャートを参照しつつ以下に説明する。

まず、ステップＳ２０１では、大気圧センサ１１０により大気圧を測定する。次のステップＳ２０２は、第一実施形態のステップＳ１０１と同様である。

続くステップＳ２０３では、第一絶対圧を絶対圧センサ１００により測定し、当該測定結果をＥＣＵ５０により合成圧力損失ΔＰの大気圧との和として検出する。さらに、第一実施形態のステップＳ１０３と同様なステップＳ２０４の実行後、ステップＳ２０５，Ｓ２０６を実行する。ここでステップＳ２０５では、第二絶対圧を絶対圧センサ１００により測定する。また、ステップＳ２０６では、ステップＳ２０５で測定された第二絶対圧とステップＳ２０１で測定された大気圧との差をＥＣＵ５０により算出し、当該算出結果を検査側圧力損失ΔＰｉとして検出する。尚、本実施形態のステップＳ２０３〜Ｓ２０６では、少なくとも絶対圧センサ１００による測定を実施している間は、ＥＣＵ５０の制御によってポンプ２０が定常運転される。

そしてステップＳ２０７では、ステップＳ２０３，Ｓ２０５で測定された第一及び第二絶対圧の差から基準側圧力損失ΔＰｂをＥＣＵ５０により算出する。尚、この処理は、合成及び検査側圧力損失ΔＰ，ΔＰｉの差から基準側圧力損失ΔＰｂを算出することと等価である。また、この後のステップＳ２０８〜Ｓ２１０については、第一実施形態のステップＳ１０６〜Ｓ１０８と同様である。

このように第二実施形態では、第一及び第二絶対圧を共通の絶対圧センサ１００により測定していると共に、当該絶対圧センサ１００は差圧センサに比べて一般に安価であるので、構成の簡素化並びにコストの低減化に貢献することができる。

また、第二実施形態では、大気圧センサ１１０が基準通路１２の外部において大気圧を測定しているので、第一及び第二絶対圧の測定に大気圧センサ１１０が干渉することを防止できる。

尚、以上説明した第二実施形態では、絶対圧センサ１００とＥＣＵ５０とが共同して特許請求の範囲に記載の「第一検出手段」を構成し、また絶対圧センサ１００と大気圧センサ１１０とＥＣＵ５０とが共同して特許請求の範囲に記載の「第二検出手段」を構成する。さらに第二実施形態では、ＥＣＵ５０が特許請求の範囲に記載の「測定差算出部」に相当する。

（第三実施形態）
図９，１０に示すように、本発明の第三実施形態は第二実施形態の変形例である。第三実施形態では、大気圧センサ１１０が設けられず、リーク検査処理の内容の一部が第二実施形態と異なっている。

具体的に第三実施形態のリーク検査処理では、第二実施形態のステップＳ２０１に代わるステップＳ３０１において、第一絶対圧を絶対圧センサ１００により測定する。このとき、ポンプ２０は処理開始時と同じ停止状態にあり、当該ポンプ２０を通じて基準通路１２が大気に開放されるので、測定される第一絶対圧は大気圧と等しくなる。尚、この後のステップＳ３０２〜Ｓ３１０については、第二実施形態のステップＳ２０２〜Ｓ２１０と同様である。

このように第三実施形態では、第一及び第二絶対圧のみならず、大気圧についても共通の絶対圧センサ１００により測定している。また、第三実施形態では、第一及び第二絶対圧の測定に利用される基準通路１２を大気圧の測定にも利用している。これらのことから、第三実施形態によれば、蒸発燃料処理装置１の部品点数を低減して構成の簡素化並びにコストの低減化を図ることができる。

尚、以上説明した第三実施形態では、大気圧を測定する絶対圧センサ１００が特許請求の範囲に記載の「大気圧センサ」に相当する。

（第四実施形態）
図１１に示すように、本発明の第四実施形態は第一実施形態の変形例である。第四実施形態では、差圧センサ２００の一方の入力ポート２０２は第一実施形態の入力ポート３２と同様であるが、他方の入力ポート２０３が導圧通路２０４を通じて基準通路１２における基準穴１８及びポンプ２０の間に連通している。これにより差圧センサ２００は、基準通路１２における基準穴１８の両側の圧力差、即ち基準穴１８のエバポ系３側圧力とポンプ２０側圧力との差を測定する。

第四実施形態ではさらに、切換弁４０が設けられず、大気通路２１０の大気開放端とは反対側端が基準通路１２の各通路部１２ａ，１２ｂの境界部分に直接連通しており、この大気通路２１０に開放制御弁２２０が設置されている。開放制御弁２２０は電磁駆動式の二方弁であり、ＥＣＵ５０に電気接続されている。開放制御弁２２０は、ＥＣＵ５０の制御に従って大気通路２１０を開閉することにより、基準通路１２における基準穴１８のエバポ系３側を大気に対して開放又は遮断する。

こうした構成の第四実施形態では、合成圧力損失ΔＰと基準側圧力損失ΔＰｂとをそれぞれ検出した後、それらの圧力損失ΔＰ，ΔＰｂを直接比較することによりリークを判定する。

ここで、合成圧力損失ΔＰの検出においては、第一実施形態と同様の特性のポンプ２０を使用して、第一実施形態とは異なる条件下における差圧センサ２００の測定結果を利用する。具体的に、本実施形態の場合には、基準穴１８のエバポ系３側が大気開放された状態においてポンプ２０の検査作動により基準穴１８に発生する開放時圧力損失ΔＰｏと、吸入側が閉塞されたポンプ２０の発生圧力である締切圧Ｐｔとが等しくなる（図４参照）。したがって、合成圧力損失ΔＰが開放時圧力損失ΔＰｏ及び締切圧Ｐｔと等しくなるので、本実施形態の場合には、開放制御弁２２０が基準穴１８のエバポ系３側を大気開放した状態における基準穴１８の両側の圧力差、即ち開放時圧力損失ΔＰｏを差圧センサ２００により測定する。そして、その測定された開放時圧力損失ΔＰｏを合成圧力損失ΔＰとして検出するのである。

また、基準穴１８の両側の圧力差により表される基準側圧力損失ΔＰｂの検出においては、開放制御弁２２０が基準穴１８のエバポ系３側を大気に対して遮断した状態における差圧センサ２００の測定結果を、そのまま利用する。

さらに、圧力損失ΔＰ，ΔＰｂの直接比較によるリーク判定は、第一実施形態で説明した大小比ΔＰｉ／ΔＰｂからのリーク判定と実質的に等価である。即ち、上記式（５）の如き擬制下、基準穴１８及びリーク穴６０の大きさが等しい場合に大小比ΔＰｉ／ΔＰｂの値が「１」になるということは、圧力損失ΔＰｉ，ΔＰｂの大きさが等しいことを意味する。ここで、合成圧力損失ΔＰは圧力損失ΔＰｉ，ΔＰｂの総和であるので、基準穴１８及びリーク穴６０が等しい大きさの場合には、下記式（７）が成立する。また、リーク穴６０の総面積Ａｉが大きくなる程、大小比ΔＰｉ／ΔＰｂの値は減少傾向を示すので、この場合、下記式（７）における左辺の値は右辺の値に対して増大傾向を示す。これらのことから本実施形態では、基準側圧力損失ΔＰｂが合成圧力損失ΔＰの半値以上の大きさとなる場合には、リークの発生があると判定し、また基準側圧力損失ΔＰｂが合成圧力損失ΔＰの半値よりも小さい場合には、リークの発生はないと判定するのである。
ΔＰｂ＝ΔＰ／２ ・・・（７）

以上によれば、検出した圧力損失ΔＰ，ΔＰｂに基づく正確なリーク判定が可能となる。そこで、第四実施形態のリーク検査処理について、図１２のフローチャートを参照しつつ以下に説明する。尚、リーク検査処理の開始時には、パージ弁６はパージ通路５の閉状態、ポンプ２０は停止状態、開放制御弁２２０は基準穴１８のエバポ系３側を大気開放した状態にあるものとする。

まず、ステップＳ４０１は、第一実施形態のステップＳ１０１と同様である。

次のステップＳ４０２では、開放時圧力損失ΔＰｏを差圧センサ２００により測定し、当該測定結果をＥＣＵ５０により合成圧力損失ΔＰとして検出する。続くステップＳ４０３では、ＥＣＵ５０により開放制御弁２２０を制御して基準穴１８のエバポ系３側を大気に対して遮断し、ポンプ圧力をエバポ系３の隅々まで作用させる。さらに続くステップＳ４０４では、基準穴１８の両側の圧力差を差圧センサ２００により測定し、当該測定結果をＥＣＵ５０により基準側圧力損失ΔＰｂとして検出する。尚、本実施形態のステップＳ４０２〜Ｓ４０４では、少なくとも差圧センサ２００による測定を実施している間は、ＥＣＵ５０の制御によってポンプ２０が定常運転される。

こうして合成及び基準側圧力損失ΔＰ，ΔＰｂが検出された後のステップＳ４０５では、それらの圧力損失ΔＰ，ΔＰｂをＥＣＵ５０により比較することで、エバポ系３からのリークを判定する。具体的に、基準側圧力損失ΔＰｂが合成圧力損失ΔＰの半値以上である場合には、リークの発生ありと判定してステップＳ４０６を実行した後、ステップＳ４０７に移行する。一方、基準側圧力損失ΔＰｂが合成圧力損失ΔＰの半値よりも小さい場合には、リークの発生なしと判定して直接ステップＳ４０７に移行する。

尚、ステップＳ４０６については、第一実施形態のステップＳ１０７と同様である。また、ステップＳ４０７については、ＥＣＵ５０の制御により切換弁４０を第一状態に戻す代わりに、開放制御弁２２０を基準穴１８のエバポ系３側の大気開放状態に戻す点を除いて、第一実施形態のステップＳ１０８と同様である。

このように第四実施形態によると、合成及び基準側圧力損失ΔＰ，ΔＰｂのいずれも、ポンプ２０の圧力作用によって迅速に発生させることができるので、それら圧力損失ΔＰ，ΔＰｂの検出に必要な時間を短縮することができる。

また、第四実施形態によると、切換弁に比べて安価なオンオフ弁等からなる開放制御弁２２０を使用することができきるので、コストの低減化に貢献することができる。

さらに第四実施形態では、ポンプ２０の定常運転により発生した圧力損失ΔＰ，ΔＰｂを検出してリーク判定精度の悪化を防止し、またそれら圧力損失ΔＰ，ΔＰｂとして検出される圧力差を共通の差圧センサ３０により測定して構成の簡素化に貢献することができる。

尚、以上説明した第四実施形態では、差圧センサ２００とＥＣＵ５０とが共同して特許請求の範囲に記載の「第一検出手段」を構成し、また差圧センサ２００とＥＣＵ５０とが共同して特許請求の範囲に記載の「第二検出手段」も構成する。さらに第四実施形態では、ＥＣＵ５０が特許請求の範囲に記載の、第一検出手段の検出結果の半値と第二検出手段の検出結果とを比較してリークを判定する等の「判定手段」に相当し、開放制御弁２２０が特許請求の範囲に記載の「開放制御手段」に相当する。

（他の実施形態）
さて、ここまで本発明の複数の実施形態について説明してきたが、本発明はそれらの実施形態に限定して解釈されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲内において種々の実施形態に適用することができる。

例えば第一〜第四実施形態では、図１３（同図は第一実施形態の例）に示すように、流体の吸入・吐出方向が一定のポンプ２０において排出ポート２４を基準通路１２に連通させると共に、吸入ポート２２を大気に開放させてもよい。この場合、ポンプ２０の検査作動時には、正圧が基準穴１８を通じて基準穴１８のエバポ系３側に作用するため、リーク穴６０がエバポ系３に存在する場合、ポンプ２０から基準穴１８及びリーク穴６０を順次経由してエバポ系３の系外に向かう流体流れが発生する。また、第一〜第四実施形態では、流体の吸入・吐出方向が可変のポンプを、ポンプ２０に代えて用いてもよい。さらに第一〜第四実施形態では、検査作動においてポンプ２０を定常運転しないようにしてもよい。またさらに第一〜第四実施形態では、検査系１０やＥＣＵ５０を利用して蒸発燃料濃度等の蒸発燃料状態を測定してもよいし、ポンプ２０を利用して吸気通路９へのパージをアシストしてもよい。

第一〜第三実施形態では、上述の如く合成圧力損失ΔＰを検出した後に検査側圧力損失ΔＰｉを検出する代わりに、検査側圧力損失ΔＰｉを検出した後に合成圧力損失ΔＰを検出するようにしてもよい。また、第一〜第三実施形態では、リークの判定精度をさらに高めるため、流体密度ρｉ，ρｂの比を考慮した上記式（４）により圧力損失ΔＰｉ，ΔＰｂの大小比を把握することで、リークを判定してもよい。さらに第一〜第三実施形態では、第二実施形態に準じて合成圧力損失ΔＰと検査側圧力損失ΔＰｉとを直接比較することにより、リークを判定してもよい。

第二及び第三実施形態では、ステップＳ２０３において、第一絶対圧を絶対圧センサ１００により測定し、当該測定結果とステップＳ２０１で測定された大気圧との差を合成圧力損失ΔＰとして直接的に検出してもよい。尚、この場合、絶対圧センサ１００と大気圧センサ１１０とＥＣＵ５０とが共同して特許請求の範囲に記載の「第一検出手段」を構成することになる。

第三実施形態では、第二実施形態の大気圧センサ１１０を基準通路１２に設置して、当該大気圧センサ１１０により大気圧を測定してもよい。

第四実施形態では、上述の如く合成圧力損失ΔＰを検出した後に基準側圧力損失ΔＰｂを検出する代わりに、基準側圧力損失ΔＰｂを検出した後に合成圧力損失ΔＰを検出するようにしてもよい。また、第四実施形態では、リークの判定精度をさらに高めるため、流体密度ρｉ，ρｂの比を反映するように上記式（７）を変形させて、当該変形式により圧力損失ΔＰ，ΔＰｂを比較することでリークを判定してもよい。さらに第四実施形態では、第一実施形態に準じて合成圧力損失ΔＰと基準側圧力損失ΔＰｂとの差から検査側圧力損失ΔＰｉを算出した後、圧力損失ΔＰｉ，ΔＰｂの大小比からリークを判定してもよい。

第一実施形態による蒸発燃料処理装置の構成を示す模式図である。 図１に示す蒸発燃料処理装置の作動を説明するための模式図である。 リークの検査原理を説明するための模式図である。 リークの検査原理を説明するための模式図である。 第一実施形態によるリーク検査処理を示すフローチャートである。 第二実施形態による蒸発燃料処理装置の構成を示す模式図である。 図６に示す蒸発燃料処理装置の作動を説明するための模式図である。 第二実施形態によるリーク検査処理を示すフローチャートである。 第三実施形態による蒸発燃料処理装置の構成を示す模式図である。 第三実施形態によるリーク検査処理を示すフローチャートである。 第四実施形態による蒸発燃料処理装置の構成を示す模式図である。 第四実施形態によるリーク検査処理を示すフローチャートである。 変形例の構成を示す模式図である。

符号の説明

１ 蒸発燃料処理装置（リーク検査装置）、２ 燃料タンク、３ エバポ系、１０ 検査系、１２ 基準通路、１２ａ エバポ系側通路部、１２ｂ ポンプ側通路部、１４，１５，２０４ 導圧通路、１６，２１０ 大気通路、１８ 基準穴、、２０ ポンプ、２２ 吸入ポート、２４ 排出ポート、３０，２００ 差圧センサ（第一検出手段、第二検出手段）、４０ 切換弁（開閉手段）、５０ ＥＣＵ（第一検出手段、第二検出手段、判定手段、検出差算出部、比較判定部、測定差算出部）、６０ リーク穴、１００ 絶対圧センサ（第一検出手段、第二検出手段、大気圧センサ）、１１０ 大気圧センサ（第二検出手段）、２２０ 開放制御弁（開放制御手段）、ΔＰｂ 基準側圧力損失、ΔＰｉ 検査側圧力損失、ΔＰｉ／ΔＰｂ 大小比、ΔＰ 合成圧力損失、ΔＰｏ 開放時圧力損失、Ｐｔ 締切圧

Claims (18)

1. 燃料タンク内において発生した蒸発燃料が流通するエバポ系から系外への蒸発燃料のリークを検査するリーク検査装置であって、
   前記エバポ系に連通する基準穴と、
   前記エバポ系とは反対側において前記基準穴に連通し、前記基準穴を通じて前記基準穴の前記エバポ系側に圧力を作用させる検査作動を実行するポンプと、
   前記検査作動により前記エバポ系に発生した検査側圧力損失と、前記検査作動により前記基準穴に発生した基準側圧力損失との総和である合成圧力損失を検出する第一検出手段と、
   前記検査側圧力損失と前記基準側圧力損失とのうち一方を検出する第二検出手段と、
   前記第一検出手段の検出結果と前記第二検出手段の検出結果とに基づき前記リークを判定する判定手段と、
   を備えることを特徴とするリーク検査装置。
2. 前記検査作動により前記基準穴を通じて前記基準穴の前記エバポ系側に作用する圧力は、負圧であることを特徴とする請求項１に記載のリーク検査装置。
3. 前記検査作動により前記基準穴を通じて前記基準穴の前記エバポ系側に作用する圧力は、正圧であることを特徴とする請求項１に記載のリーク検査装置。
4. 前記ポンプは、前記検査作動の実行時に定常運転されることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載のリーク検査装置。
5. 前記判定手段は、
   前記第一検出手段の検出結果と前記第二検出手段の検出結果との差を算出する検出差算出部と、
   前記第二検出手段の検出結果を前記算出部の算出結果と比較して前記リークを判定する比較判定部と、
   を有することを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載のリーク検査装置。
6. 前記比較判定部は、前記第二検出手段の検出結果と前記算出部の算出結果との一方である前記検査側圧力損失が前記第二検出手段の検出結果と前記算出部の算出結果との他方である前記基準側圧力損失以下となる場合に、前記リークの発生ありと判定することを特徴とする請求項５に記載のリーク検査装置。
7. 前記判定手段は、前記第一検出手段の検出結果の半値と前記第二検出手段の検出結果とを比較して前記リークを判定することを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載のリーク検査装置。
8. 前記ポンプの締切圧は、前記基準穴の前記エバポ系側が大気に開放される仮想状態において前記検査作動により前記基準穴に発生すると想定される開放時圧力損失と等しく、
   前記第一検出手段は、前記締切圧を前記合成圧力損失として検出し、
   前記第二検出手段は、前記エバポ系の前記基準穴側と前記系外との圧力差を前記検査側圧力損失として検出することを特徴とする請求項１〜７のいずれか一項に記載のリーク検査装置。
9. 前記エバポ系と前記ポンプとの間に設けられ、前記基準穴を形成する基準通路と、
   前記基準通路を開閉する開閉手段と、
   を備え、
   前記第一検出手段は、前記開閉手段により閉塞された前記基準通路の圧力と、大気圧との差を測定する差圧センサを有することを特徴とする請求項８に記載のリーク検査装置。
10. 前記第二検出手段は、前記第一検出手段と共通の前記差圧センサであって、前記開閉手段により開放された前記基準通路の前記エバポ系及び前記基準穴間の圧力と、大気圧との差を測定する前記差圧センサを有することを特徴とする請求項９に記載のリーク検査装置。
11. 前記エバポ系と前記ポンプとの間に設けられ、前記基準穴を形成する基準通路と、
    前記基準通路を開閉する開閉手段と、
    を備え、
    前記第一検出手段は、前記開閉手段により閉塞された前記基準通路の絶対圧を測定する絶対圧センサを有することを特徴とする請求項８に記載のリーク検査装置。
12. 前記第二検出手段は、
    前記第一検出手段と共通の前記絶対圧センサであって、前記開閉手段により開放された前記基準通路の前記エバポ系及び前記基準穴間の絶対圧を測定する前記絶対圧センサと、
    大気圧を測定する大気圧センサと、
    前記絶対圧センサの測定結果と前記大気圧センサの測定結果との差を算出する測定差算出部と、
    を有することを特徴とする請求項１１に記載のリーク検査装置。
13. 前記大気圧センサは、前記基準通路の外部において大気圧を測定することを特徴とする請求項１２に記載のリーク検査装置。
14. 前記大気圧センサは、停止状態の前記ポンプを通じて大気に開放された前記基準通路において大気圧を測定することを特徴とする請求項１２に記載のリーク検査装置。
15. 前記絶対圧センサは前記大気圧センサを兼ねることを特徴とする請求項１４に記載のリーク検査装置。
16. 前記基準穴の前記エバポ系側を大気に対して開放又は遮断する開放制御手段を備え、
    前記開放制御手段により前記基準穴の前記エバポ系側が大気に開放された状態において前記検査作動により前記基準穴に発生する開放時圧力損失は、前記ポンプの締切圧と等しく、
    前記第一検出手段は、前記開放時圧力損失を前記合成圧力損失として検出し、
    前記第二検出手段は、前記基準穴の両側の圧力差を前記基準側圧力損失として検出することを特徴とする請求項１〜７のいずれか一項に記載のリーク検査装置。
17. 前記第一検出手段は、前記開放制御手段により大気に開放された前記基準穴の前記エバポ系側の圧力と、前記基準穴の前記ポンプ側の圧力との差を測定する差圧センサを有することを特徴とする請求項１６に記載のリーク検査装置。
18. 前記第二検出手段は、前記第一検出手段と共通の前記差圧センサであって、前記開放制御手段により大気に対して遮断された前記基準穴の前記エバポ系側の圧力と、前記基準穴の前記ポンプ側の圧力との差を測定する前記差圧センサを有することを特徴とする請求項１７に記載のリーク検査装置。

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