JP4560724B2 - 熱回収装置 - Google Patents

Description

本発明は、系外から供給される熱エネルギーを回収可能な熱回収装置、並びに、当該熱回収装置を採用したコージェネレーションシステムに関する。

従来より、下記特許文献１に開示されているように、発電装置において発電に伴って発生した熱エネルギーを回収可能な熱回収装置を備えたコージェネレーションシステムがある。この種のコージェネレーションシステムの多くは、発電装置において発生した熱エネルギーを湯水や熱媒体を介して貯留し、貯留されている熱エネルギーを必要に応じて使用する構成とされている。

また、従来技術のコージェネレーションシステムには、貯留されている熱エネルギー量だけでは供給しきれない量の熱エネルギーが必要になる場合等に備えて、燃料ガスを燃焼して湯水や熱媒体を加熱可能な加熱手段を熱回収装置に設けた構成とされたものがある。
特開２００４−２６３９１３号公報

ここで、上記したような加熱手段に供給されるガスは、複数の可燃性ガスを所定の割合で混合したものであり、ガス成分の組成比や燃焼速度、発熱量等の観点から多岐にわたって分類されている。そのため、上記したように熱回収装置に燃料を燃焼可能な加熱手段を設けた場合、加熱手段において燃料ガスを適切に燃焼させ、コージェネレーションシステムのエネルギー効率を高レベルに維持するためには、加熱手段に供給される燃料ガスの種類を特定しておく必要がある。

ここで、燃料ガスは、種類に応じて燃焼により発生する単位体積当たりの熱エネルギー量が異なる。そのため、実際に燃料ガスを燃焼し、これにより発生する熱エネルギー量を導出すれば、ガスの種類を特定できる。しかし、上記したような熱回収装置において、加熱手段は、熱回収系統の系外に供給すべき熱エネルギー量に対して、熱回収手段によって回収された熱エネルギーだけでは不足する分を補うものであるため、加熱手段の動作時間が短く、燃料ガスの燃焼により発生する熱エネルギー量を正確に把握できない可能性が高い。

また、例えば一般的に１２Ａと称される燃料ガスと１３Ａと称される燃料ガスのように、燃焼によって発生する熱エネルギー量が互いに近似したものもある。かかる燃料ガスが供給された場合に、燃料ガスの種類を正確に把握するためには、できるだけ大きな燃焼量で燃料ガスを燃焼させることが望ましい。しかし、上記したように、熱回収装置では、加熱手段は補助的に動作するものであるため、大きな燃焼量で動作することが殆どない。そのため、従来技術の熱回収装置では、燃料ガスの種類を的確に特定することが困難であった。

かかる知見に基づき、本発明は、熱回収装置に供給される燃料ガスの種類を容易かつ的確に特定可能な熱回収装置、並びに、当該熱回収装置を備えたコージェネレーションシステムの提供を目的とする。

そこで、上記した課題を解決すべく提供される請求項１に記載の発明は、熱回収手段と、加熱手段とを備えた熱回収系統と、貯留手段が接続された循環回路とを有し、熱回収手段が、熱回収系統の系外の発電装置から供給される熱エネルギーを液体を介して回収可能なものであり、加熱手段が、燃料ガスを燃焼して発生する熱エネルギーにより液体を加熱可能なものであり、熱回収系統の系外に供給すべき熱エネルギー量が熱回収手段により回収された熱エネルギー量が上回ることを条件として作動する熱回収装置であって、熱回収手段、並びに、加熱手段の試運転を実施可能なものであり、加熱手段の試運転は前記循環回路を介して行われるものであり、加熱手段の試運転が前記発電装置の試運転に先だって行われるものであって、前記加熱手段に関する試運転中に、加熱手段に供給される燃料ガスを燃焼させて発生する熱エネルギー量と、燃料ガスの供給量との関係に基づいて燃料ガスの種類を判断するガス種判定を実施可能なものであり、ガス種判定が実施される場合に、加熱手段における燃焼ガスの燃焼量が所定の判定基準量に設定されることを特徴とする熱回収装置である。

本発明の熱回収装置において、加熱手段は、熱回収手段によって回収された熱エネルギーだけでは熱回収系統の系外に供給すべき熱エネルギー量を賄えない場合に燃料ガスを燃焼するものである。そのため、熱エネルギー量の不足を補うために加熱手段が動作する場合は、燃焼ガスの種類を特定するには、燃焼量が少なかったり、燃焼時間が短かったりする可能性がある。しかし、本発明の熱回収装置では、加熱手段に関する試運転中に、燃焼ガスの燃焼量を所定の判定基準量に設定して燃焼させた状態でガス種判定を実施できる。そのため、本発明によれば、加熱手段に対して外部から供給される燃料ガスの種類を的確に把握することができる。

本発明の熱回収装置は、熱エネルギーを回収し、熱回収系統の外部に供給する通常運転に先立って燃料ガスの種類を正確に把握することができる。そのため、本発明の熱回収装置によれば、通常運転時における加熱手段の動作条件を最適化でき、エネルギー効率を高レベルに維持することができる。

請求項２に記載の発明は、熱回収手段の試運転と、加熱手段の試運転とを連続的に実施する連続試運転を実施可能であり、当該連続試運転における加熱手段の試運転中にガス種判定が実施されることを特徴とする請求項１に記載の熱回収装置である。

かかる構成によれば、熱回収手段や加熱手段の試運転やガス種判定を容易かつ確実に実施でき、熱エネルギーを回収し、熱回収系統の外部に供給する通常運転を実施可能な状態に移行するまでに要する期間を最小限に短縮できる。

ここで、上記したように、燃焼によって発生する熱エネルギー量が互いに近似した燃料ガスが供給されるおそれがある場合、燃焼ガスの燃焼に伴って発生する熱エネルギー量の違いを正確に把握するためには、加熱手段における燃料ガスの燃焼量が可能な限り大きいことが望ましい。

そこで、かかる知見に基づいて提供される請求項３に記載の発明は、加熱手段が、燃料ガスの燃焼量を所定の燃焼可能範囲内で調整可能なものであり、判定基準量が、前記燃焼可能範囲の上限に設定されることを特徴とする請求項１又は２に記載の熱回収装置である。

かかる構成によれば、燃焼量が近似した燃料ガスが供給されるおそれがある場合であっても、燃焼量の違いを的確に把握できる。従って、本発明によれば、燃焼量の近似した燃料ガスが供給される可能性があっても燃焼ガスの種類を正確に把握可能な熱回収装置を提供できる。

請求項４に記載の発明は、燃料ガスを燃焼させて加熱される液体の温度上昇と、燃料ガスの供給量との関係に基づいて燃料ガスの種類が判定されることを特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載の熱回収装置である。

かかる構成によれば、燃料ガスの種類を的確に把握可能な熱回収装置を提供できる。

本発明によれば、熱回収装置に供給される燃料ガスの種類を容易かつ的確に特定可能な熱回収装置の提供ができる。

続いて、本発明の一実施形態である熱回収装置を利用したコージェネレーションシステムについて図面を参照しながら詳細に説明する。図１において、１は本実施形態のコージェネレーションシステムである。コージェネレーションシステム１は、発電装置２と、熱回収装置３とを組み合わせて構成されている。すなわち、コージェネレーションシステム１は、発電装置２において発電を実施すると共に、発電により発生した熱エネルギーを熱回収装置３において回収する構成とされている。

さらに具体的に説明すると、コージェネレーションシステム１は、発電装置２と熱回収装置３とにより構成されている。発電装置２は、ガスエンジン５を備えたものであり、電気機器等に電力を供給すると共に、発電に伴い発生した排熱により湯水を加熱することができる。また、熱回収装置３は、熱回収部４と補助熱源部６（加熱手段）を備えたものであり、主として給湯栓７や床暖房やファンコンベクタ等の暖房端末８等に供給される湯水を加熱することができる。

発電装置２は、大別してガスエンジン５と、ガスエンジン５によって駆動する発電機１０と、ヒータ１１とを具備している。発電装置２において発生した電力は、外部にある電気機器やヒータ１１に供給される。発電装置２は、ガスエンジン５を冷却するための冷却回路１２を具備している。

冷却回路１２は、発電装置２の外部、さらに詳細には熱回収装置３側にある排熱熱交換器３０及び暖房熱交換器５７を経由して湯水を循環させるものである。冷却回路１２は、ガスエンジン５からバイパス分岐点Ａを経て排熱熱交換器３０に到り、ガスエンジン５から排熱熱交換器３０に向けて湯水を流す往き側冷却水路１３と、その分岐水路である往き側分岐水路６１、並びに、排熱熱交換器３０からガスエンジン５側へと湯水を戻す戻り側冷却水路１５と、暖房熱交換器５７から戻る湯水が前記戻り側冷却水路１５に合流する戻り側合流水路６２とから構成されている。即ち、ガスエンジン５には排熱熱交換器３０と暖房熱交換器５７とが前記各水路６１，６２によって並列に接続されている。冷却回路１２内を流れる湯水は、戻り側冷却水路１５の中途に設けられたポンプ１６によって圧送され、戻り側冷却水路１５側から往き側冷却水路１３側へと流れる。戻り側冷却水路１５内を流れる湯水は、ガスエンジン５の駆動に伴い発生した排熱により加熱され往き側冷却水路１３へと流出する。

ガスエンジン５と排熱熱交換器３０とを接続する往き側冷却水路１３の中途には、ヒータ１１が設けられている。ヒータ１１は、発電機１０と外部の電気機器とを接続する配線１７から分岐された分岐配線１８に接続されている。ヒータ１１は、分岐配線１８を介して外部の電気機器で消費しきれない余剰電力が供給されており、これにより発電機１０から外部電源（図示せず）への電力の逆潮流が防止されている。

ガスエンジン５の排熱により加熱され、往き側冷却水路１３内を流れる湯水は、ヒータ１１を通過する際にさらに加熱されて排熱熱交換器３０へと流入する。排熱熱交換器３０において熱交換を行い低温となった湯水は、戻り側冷却水路１５を介してガスエンジン５へと戻る。

戻り側冷却水路１５の中途には、上記したポンプ１６の他に流量センサ２０、冷却水タンク２２およびサーモスタット式の三方弁２５が設けられている。また、サーモスタット式の三方弁２５は、後述する戻り側合流水路６２に設けられている三方弁２３と連通する連通流路２４に接続されている。さらに、戻り側冷却水路１５と往き側冷却水路１３との間には、両者をバイパスするバイパス流路２６が設けられている。冷却水タンク２２には、外部から湯水を供給するための給水管２７が設けられており、その中途に設けられている補給水弁２８によって冷却水タンク２２への給水量が調整される。また、サーモスタット式の三方弁２５は、ガスエンジン５側から排出される湯水の温度に応じて排熱熱交換器３０及び暖房熱交換器５７側への湯水の往来を調整するものである。

さらに具体的には、ガスエンジン５の起動直後等のように、ガスエンジン５側から排出される湯水が所定温度以下である場合には三方弁２５が作用し、排熱熱交換器３０及び暖房熱交換器５７への入水が阻止される。即ち、ガスエンジン５側から排出される湯水が低温である場合、三方弁２５の作用によって排熱熱交換器３０及び暖房熱交換器５７から戻り側冷却水路１５への通水が阻止されると共に、バイパス流路２６を介して往き側冷却水路１３と戻り側冷却水路１５とが連通した閉回路が形成される。そのため、往き側冷却水路１３内を流れる湯水は、バイパス流路２６を介して直接ガスエンジン５側へと流れ込む。

一方、ガスエンジン５側から排出される湯水が所定温度より高温である場合、三方弁２５の作用によって往き側冷却水路１３内を流れる湯水が、排熱熱交換器３０及び暖房熱交換器５７へと流入する。排熱熱交換器３０及び暖房熱交換器５７に流入した高温の湯水は、各熱交換器３０，５７において熱交換を行った後、三方弁２３を介して戻り側冷却水路１５へと流入してガスエンジン５側へと戻る。

熱回収装置３は、燃料ガスを燃焼して湯水を加熱する補助熱源部６と、冷却回路１２内を流れるガスエンジン５の排熱により加熱された湯水と熱交換を行う排熱熱交換器３０と、貯留タンク３１（貯留手段）とを具備している。補助熱源部６は、従来公知のものと同様に、コージェネレーションシステム１の系外にあるガス供給源から供給される燃料ガスを燃焼して発生する熱エネルギーを用いて湯水を加熱するものである。補助熱源部６は、主として貯留タンク３１内に湯水を介して貯留されている熱エネルギーだけでは給湯や浴槽への湯水の落とし込み、暖房等に用いるための熱エネルギーを賄いきれない場合に補助的に作動するものである。

すなわち、コージェネレーションシステム１は、後述する制御装置１００により、過去の熱エネルギーや電気エネルギーの消費履歴に基づいて将来的に必要とされる熱エネルギー量や電気エネルギー量を予測し、この予測に基づいて必要と予測される熱エネルギーを湯水を介して貯留タンク３１に貯留しておく構成とされている。そして、コージェネレーションシステム１は、前記した予測に反して熱エネルギーの使用量が多い場合や、熱エネルギーの使用時期が予測に反して早くなった場合のように、給湯や落とし込みに必要とされる温度に加熱された湯水が必要な量だけ貯留されていない場合に限って補助熱源部６を補助的に作動させ、熱エネルギーの不足分を補う構成とされている。そのため、補助熱源部６は、コージェネレーションシステム１が制御装置１００による予測通りに動作している限り、特別な場合を除いて補助熱源部６は殆ど作動することがない。従って、補助熱源部６は、従来公知の給湯装置と同様に燃焼量を所定の範囲（燃焼可能範囲）内で調整できるが、通常の運転時には燃焼量が燃焼可能範囲の上限近くになるような状態で動作することは殆どない。

熱回収装置３は、ガスエンジン５、並びに、補助熱源部６において加熱された湯水が循環する熱源循環回路３２と、ガスエンジン５及び補助熱源部６において発生した熱によって加熱された湯水を給湯栓７を介して外部に供給する給湯流路３３と、暖房端末８（熱負荷手段）等の熱負荷に接続される負荷循環回路３５と、湯水を浴槽に供給して循環させる浴槽循環回路３６とを有する。

熱源循環回路３２は、補助熱源部６の出湯口３７に接続された給湯往路３８と、補助熱源部６の入湯口４０に接続された給湯復路４１とが、負荷熱交換器４２及び追焚熱交換器４３を有する熱交換部４５に接続されたものである。給湯往路３８は、中途で分岐されて貯留タンク３１及び、後述する混合弁８０に接続されている。

貯留タンク３１には、内部に貯留されている湯水の高さ方向の温度分布を検知するために、最上部温度センサ３４ａ、上部温度センサ３４ｂ、中部温度センサ３４ｃ及び下部温度センサ３４ｄが設けられている。また、給湯復路４１には、熱交換部４５側から順に、エアセパレータ４６と、湯水を循環させる循環ポンプ４７と、排熱熱交換器３０と、給湯復路４１を流れる水量を検知する循環流量センサ５０と、補助熱源部６に流入する水量を調整する循環水比例弁５１と、補助熱源部６に流入する湯水の温度（入水温Ｔｉ）を検知するための温度センサ４８が接続されている。

給湯復路４１の中途にあるエアセパレータ４６は、熱源循環回路３２中に含まれている空気を外部に排出するものであり、貯留タンク３１の下部に設けられた貯留部排出管８９が接続されている。また、排熱熱交換器３０は、上記した発電装置２においてガスエンジン５の駆動に伴って発生した排熱により加熱された湯水と熱交換を行うことにより、給湯復路４１を流れる湯水を加熱するものである。そのため、通常、ガスエンジン５の駆動中は、排熱熱交換器３０において加熱された湯水が給湯復路４１を介して補助熱源部６に流入する。

熱交換部４５は、流路４５ａ，４５ｂが並列に配されたものである。流路４５ａは、負荷循環回路３５の中途に設けられた負荷熱交換器４２と負荷熱交出口電磁弁５２とを有するものである。また、流路４５ｂは、浴槽循環回路３６の中途に設けられた追焚熱交換器４３と追焚熱交出口電磁弁５３とを有するものである。そのため、負荷熱交換器４２及び追焚熱交換器４３への湯水の流入は、負荷熱交出口電磁弁５２及び追焚熱交出口電磁弁５３によって調整される。

追焚熱交換器４３に接続されている浴槽循環回路３６は、浴槽側に湯水を送り込む浴槽往き側流路６５と、浴槽側から湯水を戻す浴槽戻り側流路６６とを備えた流路である。浴槽戻り側流路６６の中途には、浴槽内の水位を検知する水位センサ６７と、循環ポンプ６８と、水流スイッチ７０とが設けられている。また、浴槽戻り側流路６６の中途、さらに詳細には循環ポンプ６８と水流スイッチ７０との中間には、後述する給湯流路３３から分岐された給湯分岐流路７１が接続されている。給湯分岐流路７１には、給湯流路３３側から浴槽戻り側流路６６側への通水のみを許す逆止弁７２と、浴槽戻り側流路６６側に流入する水量を調整する注湯弁７３と、給湯分岐流路７１内を流れる湯水の流量を検知する流量センサ７５とが設けられている。

上記したように、浴槽戻り側流路６６には、給湯流路３３側からの湯水の流入を許す給湯分岐流路７１が接続されているため、浴槽往き側流路６５に加えて浴槽戻り側流路６６からも湯水を浴槽側に落とし込むことができる。

負荷熱交換器４２に接続されている負荷循環回路３５は、暖房端末８に湯水を供給する負荷往き側流路５５と、暖房端末８側から湯水を戻す負荷戻り側流路５６とを有する。負荷戻り側流路５６の中途には、暖房熱交換器５７と、負荷戻り側流路５６に湯水を補給する補給水タンク５８と、負荷戻り側流路５６から補給水タンク５８に流入する湯水の温度を検知する湯温センサ５４と、負荷戻り側流路５６内に湯水を循環させるための循環ポンプ６０（循環手段）とが設けられている。

暖房熱交換器５７には、上記した発電装置２の往き側冷却水路１３から分岐された往き側分岐水路６１と、戻り側冷却水路１５から分岐された戻り側合流水路６２とが接続されており、ガスエンジン５の排熱により加熱された高温の湯水が循環する。そのため、暖房端末８において放熱して低温となった湯水は、暖房熱交換器５７において往き側分岐水路６１により供給された高温の湯水と熱交換し、加熱される。暖房熱交換器５７において加熱された湯水は、補給水タンク５８を経て負荷熱交換器４２に流入し、負荷熱交換器４２での熱交換によりさらに加熱されたのち再び暖房端末８側へと送り込まれる。

暖房端末８内や、暖房端末８に接続された負荷循環回路３５の中途には、暖房端末８への湯水の流入を阻止可能な弁（図示せず）が設けられている。負荷循環回路３５には、前記した弁が閉止状態であり、暖房端末８への湯水の流れが阻止された状態において、循環ポンプ６０等に過負荷が作用するのを防止すべく、負荷往き側流路５５と負荷戻り側流路５６とをバイパスするバイパス流路６３（バイパス手段）が設けられている。バイパス流路６３は、上記した暖房熱交換器５７よりも負荷戻り側流路５６内を流れる湯水の流れ方向下流側、すなわち暖房熱交換器５７よりも負荷熱交換器４２側の部位と、負荷往き側流路５５とをバイパスしている。

給湯流路３３は、給湯栓７に繋がる流路であり、中途に流量センサ８１と、比例弁８２と、給湯温度センサ９５とが設けられている。給湯流路３３は、混合弁８０を介して給湯往路３８の中途で分岐された分岐給湯往路８３と、外部から湯水を供給する給水管８５とが接続されている。また、給湯流路３３の中途には、給水管８５の中途で分岐された給水分岐管９４が接続されている。給水分岐管９４の中途には、高温出湯防止弁９９が設けられている。

分岐給湯往路８３には、後述する貯留部給湯管８７との分岐部Ｂよりも上流側に比例弁８４が設けられており、前記分岐部Ｂよりも下流側に湯温センサ９２が設けられている。また、給水管８５には、減圧弁８８と、混合弁８０側に湯水を導く逆止弁９０と、外部から導入される湯水の温度を検知する水温センサ９３が設けられている。給湯流路３３には給水管８５を介して供給される低温の水と、給湯往路３８を流れる高温の湯水とが混合されることにより水温が調整された湯水が流れる。

給水管８５の中途には、外部から導入された湯水を貯留タンク３１側に向けて供給する貯留部給水管９１が接続されている。貯留部給水管９１は、貯留タンク３１の底部側に接続されており、中途に給水管８５側から貯留タンク３１側へ湯水を導く逆止弁８６が設けられている。また、貯留タンク３１の底部には、貯留タンク３１から湯水を排出する貯留部排出管８９が接続されている。貯留部排出管８９は、前記した通り補助熱源部６の入湯口４０に繋がる給湯復路４１にエアセパレータ４６を介して接続されている。さらに、貯留タンク３１の上部には、分岐給湯往路８３から分岐され、貯留タンク３１への湯水の流出入を行うための貯留部給湯管８７が接続されている。貯留タンク３１には、貯留部給湯管８７を通って貯留タンク３１の外部に流出する湯水と略同量の湯水が貯留部給水管９１を介して給水されるため、貯留タンク３１は常に満水状態に維持される。

コージェネレーションシステム１は、発電装置２および熱回収装置３の動作を制御するための制御装置１００を有する。制御装置１００は、上記したように、過去の熱エネルギーや電気エネルギーの消費履歴を所定の期間にわたって記憶しておくことができる。そして、制御装置１００は、熱エネルギーや電気エネルギーの消費履歴に基づいて、将来の所定の期間において必要とされると想定される熱エネルギー量や電気エネルギー量を予測する予測動作を行い、この予測に基づいて発電装置２や熱回収装置３を動作させ、電気エネルギーや熱エネルギーを発生させ、熱エネルギーを湯水を介して貯留タンク３１に貯留しておく。すなわち、制御装置１００は、過去のエネルギー消費履歴に基づいて発電装置２や熱回収装置３の動作制御を行い、エネルギー効率の最適化を図る。コージェネレーションシステム１は、熱エネルギーの使用状況が上記した予測動作による予測に反する場合に、補助熱源部６を補助的に作動させ、熱エネルギーの不足分を補う。

コージェネレーションシステム１は、発電装置２の試運転と、熱回収装置３を構成する熱回収部４および補助熱源部６の試運転、並びに、発電装置２、熱回収装置３および制御装置１００をはじめとする電装系統の接続確認に関する試運転を連続的に実施する連続試運転を可能な構成とされている。さらに具体的には、コージェネレーションシステム１は、図２のフローチャートに示すように、注水試験、エア抜き運転、補助熱源動作試験、電装動作試験、並びに、発電装置動作試験を連続的に行う試運転を実施可能な構成とされている。

さらに詳細に説明すると、図２に示すコージェネレーションシステム１の連続試運転の制御フローは、ステップ１からステップ１０およびステップ１６によって構成される制御ブロックＣ１と、ステップ１１からステップ１５とステップ１７によって構成される制御ブロックＣ２とによって構成される。制御ブロックＣ１は、熱回収装置３に関する試運転を実施するものである。さらに具体的には、制御ブロックＣ１は、熱回収装置３側の動作試験を行うブロックであり、注水試験と、エア抜き運転と、補助熱源動作試験とが実施される。

制御ブロックＣ２は、主として発電装置２側の動作試験を行うものであり、発電装置動作試験に加えて、制御装置１００を含む電装系統の動作試験も併せて実施される。また、制御ブロックＣ１では、補助熱源動作試験と並行して、補助熱源部６に供給される燃料ガスの種類を特定するガス種特定動作も実施される。

続いて、コージェネレーションシステム１において実施される連続試運転について、図２に示すフローチャートを参照しながら順を追って説明する。コージェネレーションシステム１の連続試運転が開始されると、図２のステップ１に示すように、先ず注水試験が実施される。注水試験は、熱回収部４において、貯留タンク３１に対する湯水を供給可能であるか否かを確認する試験である。注水試験を実施する場合は、図３に示すように、混合弁８０のうち、給水管８５に接続されたポート８０ａが閉止されると共に、給湯栓７と高温出湯防止弁９９とが閉止される。一方、混合弁８０のうち分岐給湯往路８３および給湯流路３３に接続されたポート８０ｂ，８０ｃについては開いた状態とされる。また、注湯弁７３、循環水比例弁５１、比例弁８２，８４が開いた状態にされる。さらに、負荷熱交出口電磁弁５２および追焚熱交出口電磁弁５３のうちいずれか一方あるいは双方が開いた状態にされる。

上記したようにして熱回収部４に設けられた弁の開度調整がなされると、外部の給水源から給水管８５を介して湯水が供給される。給水管８５やこれに接続された貯留部給水管９１等に支障が無ければ、外部から供給された湯水は、図３に矢印Ｆ１で示すように流れ、湯水が徐々に貯留タンク３１内に溜まり始める。

貯留タンク３１が満杯になるまで湯水が貯留されると、貯留タンク３１の頂部に接続された貯留部給湯管８７を介して湯水が溢れ出す。貯留タンク３１から溢れ出した湯水は、図３に矢印Ｆ２で示すように貯留部給湯管８７、分岐給湯往路８３、給湯流路３３および給湯分岐流路７１を介して浴槽循環回路３６に流れ込む。浴槽循環回路３６に流れ込んだ湯水は、浴槽往き側流路６５あるいは浴槽戻り側流路６６を介して浴槽内に落とし込まれる。

制御装置１００は、流量センサ７５によって検知される検知流量が所定の条件を満足することを条件として、コージェネレーションシステム１において、貯留タンク３１に対する注水を正常に実施可能であるものと判断する。すなわち、貯留タンク３１への湯水の供給開始後しばらくの間は、外部から供給された湯水によって貯留タンク３１内に存在する空気が貯留部給湯管８７を介して押し出され、流量センサ７５を通過する。そのため、流量センサ７５が流量を検知することを条件として即座に貯留タンク３１から湯水が溢れ出してきたものと判断すると、貯留タンク３１が湯水で満杯であるものと誤認する可能性がある。そこで、本実施形態では、貯留タンク３１から押し出される空気による誤検知を防止すべく、外部の給水源から湯水の供給が開始されてから所定の判定時間（判定時間γ）内に、流量センサ７５により所定量（閾流量α）以上の流量が連続的に所定時間（閾時間β）以上検知されることを条件として貯留タンク３１に湯水が満杯に貯留できたものと判断する。

ここで、閾流量αは、外部の給水源から供給される湯水の給水速度に応じて設定され、流量センサ７５を空気が通過することによって検知されると想定される流量よりも多く設定される。また、閾時間βは、湯水の流れが連続的であるか否かを判定可能な程度の時間（本実施形態では２分）に設定される。判定時間γは、外部の給水源から湯水を通常に供給した際に、貯留タンク３１を満杯にするのに要すると想定される時間よりも十分長い時間に設定される。

制御装置１００は、上記したようにして注水試験が開始されてから判定時間γが経過するまでの間に、閾時間βにわたって流量センサ７５の検知流量がα以上であることを確認した時点で、貯留タンク３１に対する湯水の注水を正常に実施できるとの判断を確定する。一方、上記した注水試験の開始から判定時間γが経過しても流量センサ７５の検知流量が閾流量αに満たなかったり、検知流量が閾流量α以上である期間が所定時間βに満たない場合は、貯留タンク３１に対する注水を正常に実施できないものと判断する。制御装置１００は、このようにして貯留タンク３１に対する注水の可否を判断すると、制御フローをステップ２移行に進める。

ステップ１において実施した注水試験の結果が不良である場合、制御装置１００はその旨を伝えるエラー信号を発信し、一連の制御フローを完了する。一方、ステップ１の注水試験が正常に完了した場合は、制御フローがステップ２からステップ３に進められる。

制御フローがステップ３に進むと、上記したステップ１において実施された注水試験において、試験開始から完了までに要した時間、すなわち外部の給水源から湯水の供給が開始されてから、貯留タンク３１に対する注水を正常に実施できるとの判断が確定されるまでに要した時間（注水所要時間δ）が所定の貯留量判定時間ε未満であるか否かが確認される。

ここで、貯留量判定時間εは、湯水が貯留されていない空の貯留タンク３１に対して湯水を貯留するのに要する時間（貯留所要時間）に対して十分小さく設定される。すなわち、注水所要時間δが前記した貯留所要時間に対して十分短い場合は、予め図２に示す制御フローに則って一連の試運転が実施され、後述するステップ６以降に示す試運転が実施されているなどして注水試験の実施前に貯留タンク３１内にある程度の量の湯水が残存していた可能性がある。そのため、ステップ３において注水所要時間δが貯留量判定時間ε以下である場合、制御装置１００は、制御フローを後述するステップ４に進める。

一方、上記した注水所要時間δが貯留量判定時間εよりも長い場合は、図２に示す一連の試運転が未実施である等の理由で、注水試験の実施前に貯留タンク３１内に残存していた湯水の量が少なかったものと想定される。そのため、注水所要時間δが所定の貯留量判定時間ε以上である場合は、貯留部給湯管８７や分岐給湯往路８３、給湯分岐流路７１、浴槽循環回路３６に十分湯水が流れておらず、これらの流路に空気が残存している可能性がある。そこで、注水所要時間δが貯留量判定時間ε以上である場合は、制御フローがステップ６に進められ、エア抜き運転が実施される。

さらに具体的に説明すると、制御フローがステップ６に移行すると、比例弁８４が閉止されると共に、負荷熱交出口電磁弁５２と追焚熱交出口電磁弁５３が開かれる。その後、この状態で循環ポンプ４７が起動される。これにより、熱源循環回路３２およびこれに接続された熱交換部４５の流路４５ａ，４５ｂ内を湯水が循環する。

熱源循環回路３２における湯水の循環を開始してから所定時間（本実施形態では２分間）が経過すると、比例弁８４が開かれると共に、負荷熱交出口電磁弁５２が閉じられる。これにより、熱源循環回路３２を構成する給湯往路３８および給湯復路４１と、熱交換部４５の流路４５ｂに加え、分岐給湯往路８３から貯留部給湯管８７、貯留タンク３１、貯留部排出管８９を通り給湯復路４１に繋がる流路内に湯水が流れる。かかる流路内を湯水が循環し始めてから所定時間（本実施形態では２分間）が経過すると、負荷熱交出口電磁弁５２が開かれると共に、追焚熱交出口電磁弁５３が閉じられる。これにより、給湯往路３８および給湯復路４１と、流路４５ａに加え、分岐給湯往路８３から貯留部給湯管８７、貯留タンク３１、貯留部排出管８９を通り給湯復路４１に繋がる流路内に湯水が流れる。その後、所定時間（本実施形態では２分間）が経過すると、追焚熱交出口電磁弁５３が再度開かれる。

制御装置１００は、追焚熱交出口電磁弁５３が再度開いた後、循環流量センサ５０によって検知される循環流量λを確認する。ここで、循環流量λが所定の閾流量μ以下である場合は、熱源循環回路３２や熱交換部４５の流路４５ａ，４５ｂ、貯留部給湯管８７、貯留タンク３１、貯留部排出管８９によって構成される一連の循環系統内に空気が残存した、いわゆるエア噛み状態である可能性が高い。そこで、制御装置１００は、ステップ６においてエア抜き運転が開始されてから所定時間（本実施形態では２０分）が経過するまでの間に、循環流量λが閾流量μよりも多い期間が所定時間ν以上連続することを条件として前記したようなエア噛みがないものと判断し、その旨を示すフラグＡをオン状態にする（ステップ６，７，８）。一方、ステップ６においてエア抜き運転が開始されてから所定時間が経過するまで待っても循環流量λが閾流量μ以下のままであったり、連続的に循環流量λが閾流量μよりも多い期間が所定時間νに満たない場合、制御装置１００は、前記したようなエア噛みが発生しているものと判断し、フラグＡをオフ状態にする（ステップ６，７，１６）。また、この時、制御装置１００は、コージェネレーションシステム１においてエア噛みが発生している旨を知らせるエラー信号を発信する。

上記したようにしてステップ８あるいはステップ１６においてフラグＡがオン状態あるいはオフ状態とされた後、制御フローはステップ９に移行する。さらに具体的に説明すると、制御フローがステップ９に移行すると、補助熱源動作試験が実施される。すなわち、制御フローがステップ９に進むと、先ず負荷熱交出口電磁弁５２および追焚熱交出口電磁弁５３のいずれか一方あるいは双方と、比例弁８４とが開いた状態にされると共に、混合弁８０のうち分岐給湯往路８３に接続されたポート８０ｂが閉止された状態にされる。また、循環ポンプ４７は、引き続き動作を継続する。これにより、貯留タンク３１の底部側から抜き出された湯水が熱源循環回路３２内を循環し、補助熱源部６を通過すると共に、一部の湯水が給湯往路３８から分岐された分岐給湯往路８３および貯留部給湯管８７を通じて貯留タンク３１の頂部から貯留タンク３１内に戻る循環流を形成可能な状態になる。

上記したようにして各部に設けられた弁の開度が調整され、循環流を形成可能な状態になると、制御装置１００は、補助熱源部６において外部の燃料ガス供給源から供給される燃料の燃焼を開始させ、補助熱源部６の動作試験を行う。この時、補助熱源部６における燃料の燃焼量は、補助熱源部６において燃焼可能な燃焼可能範囲の最大限（最大燃焼量）に設定される。

制御装置１００は、上記した燃焼動作によって発生する燃焼ガス中に含まれる一酸化炭素ガス濃度等に基づき、補助熱源部６が正常に燃焼動作を実施可能な状態であるか否かを判断する。また、制御装置１００は、補助熱源部６に対する入水量Ｑ、補助熱源部６に流入する湯水の入水温Ｔｉおよび補助熱源部６から流出する湯水の流出温Ｔｏに基づき、最大燃焼量で補助熱源部６を動作させることにより発生する発熱量ｙを導出し、これに基づいて補助熱源部６に供給される燃料ガスの種類を特定するガス種判定を行う。さらに具体的には、補助熱源部６に対する入水温Ｔｉは、温度センサ４８によって検知され、出湯温Ｔｏは湯温センサ３９によって検知される。また、入水量Ｑは、循環流量センサ５０によって検知される。制御装置１００は、入水温Ｔｉ、出湯温Ｔｏおよび入水量Ｑと、予め設定されている補正値ｘに基づき、下記（数式１）によって発熱量ｙを導出する。
ｙ＝（Ｔｏ−Ｔｉ）×Ｑ／ｘ ・・・ （数式１）

制御装置１００は、上記した（数式１）に基づいて導出される発熱量ｙと、発熱量ｙを発生するのに消費された燃料ガスの量との相関関係に基づき、補助熱源部６に供給されている燃料ガスの種類を特定する。さらに具体的には、制御装置１００は、補助熱源部６に供給されると想定される複数種の燃料ガスについて、補助熱源部６に対する燃料ガスの供給量と発熱量ｙとの相関関係を記憶している。制御装置１００は、補助熱源部６を最大燃焼量で燃焼動作させることにより実際に発生した発熱量ｙと、燃料ガスの供給量とを前記した相関関係に当てはめ、補助熱源部６に供給されている燃料ガスの種類を特定し、記憶する。その後、制御フローは、ステップ１０に進められる。

ステップ９における補助熱源部６の動作試験において、補助熱源部６が正常に動作しないと判断された場合は、図２に示すように制御フローがステップ１０からステップ１７に進められ、フラグＢがオフ状態にされ、一連の制御フローが完了する。この時、補助熱源部６の動作試験が不良であった旨を伝えるエラー信号が発信される。

一方、ステップ９における動作試験において補助熱源部６が正常に動作するものと判断された場合は、制御フローがステップ１１以降の制御ブロックＣ２に進められ、コージェネレーションシステム１を構成する電装系統が正常に動作するかが確認される。さらに具体的には、ステップ１１において、制御装置１００は、発電装置２や熱回収装置３との通信状態が正常であるか否かを確認する。ここで制御装置１００と発電装置２や熱回収装置３との通信が異常である場合、制御装置１００は、制御フローをステップ１７に進め、フラグＢをオフ状態にして一連の制御フローを完了する。この時、制御装置１００は、電装系統に不具合がある旨を知らせるエラー信号を発信する。

ステップ１２において電装系統が正常である場合は、制御フローがステップ１３に移行し、発電装置２の動作試験が実施される。すなわち、制御フローがステップ１３に移行すると、発電装置２に設けられた冷却回路１２のポンプ１６と、ガスエンジン５とが起動される。制御装置１００は、冷却回路１２に設けられた流量センサ２０が所定時間にわたって所定流量以上の液流を検知し、発電機１０から電力が出力されていることを確認すると、発電装置２が正常に動作しているものと判断する。この場合、制御装置１００は、制御フローをステップ１４、ステップ１５の順で進め、フラグＢをオン状態にしてコージェネレーションシステム１の試運転を終了する。

発電装置２の動作試験において、流量センサ２０が検知する液流が所定流量に満たなかったり、液体の流量が連続的に所定流量以上である期間が短い場合、制御装置１００は、冷却回路１２における液体の循環状態が異常であるものと判断する。また、発電機１０から出力される電力が所定の定格電力に達していない場合、制御装置１００は、発電機１０あるいはガスエンジン５のいずれか一方又は双方が異常であるものと判断する。ステップ１３において冷却回路１２における液体の循環不良や、発電機１０の出力不良が確認された場合、制御装置１００は、ガスエンジン５やポンプ１６の動作を停止させた後、制御フローをステップ１７に進めてフラグＢをオフ状態としてコージェネレーションシステム１の試運転を終了する。

ここで、上記したようにして一連の試運転が完了した後、再度試運転が実施されると、上記したステップ１から制御フローが再開される。この場合、先に実施された試運転において注水試験の試験結果が正常であった場合は、貯留タンク３１に貯留された湯水の大半が残存している。そのため、試運転が再開された場合、注水試験において貯留タンク３１を満杯にするのに要する湯水の量が少ない場合、すなわち注水所要時間δが貯留量判定時間ε以下で有る場合は貯留タンク３１や熱源循環回路３２等に残留している空気の量が少なく、再度エア抜き運転を実施する必要性が低い。そのため、本実施形態のコージェネレーションシステム１では、一旦試運転が実施された後、再度試運転が実施される場合に所定の要件を満足することを条件としてエア抜き運転を実施しない構成とされている。

さらに具体的に説明すると、上記した一連の試運転が一度実施された後、再度実施された場合のように、貯留タンク３１にある程度の湯水が貯留された状態で試運転が開始された場合についても、上記した説明と同様にステップ１において注水試験が実施される。その後、注水試験が正常であった場合（ステップ２においてＹＥＳの場合）は、制御フローがステップ３に進められ、注水試験における注水所要時間δが貯留量判定時間ε以下であったか否かが確認される。ここで、注水所要時間δが貯留量判定時間εよりも長い場合は、貯留タンク３１内に残存している湯水の量が少なく、貯留タンク３１や熱源循環回路３２等に残留している空気を追い出す、いわゆるエア抜きを実施しなければならないものと想定される。そのため、ステップ３において注水所要時間δが貯留量判定時間εよりも長い場合は、制御フローが上記したステップ６以降の制御フローに進められる。

一方、ステップ３において注水所要時間δが貯留量判定時間ε以下である場合は、貯留タンク３１内に残存している湯水の量が多く、貯留タンク３１や熱源循環回路３２等に残留している空気が少ない。そのため、先に実施された試運転において実施されたエア抜き運転において十分エア抜きが実施されていれば、エア抜き運転を再度実施する蓋然性が低い。そこで、制御装置１００は、ステップ３において注水所要時間δが貯留量判定時間ε以下であることを条件として制御フローをステップ４に進め、フラグＡがオン状態であるか否か、すなわち先の試運転において実施されたエア抜き運転の履歴を確認する。ここで、ステップ４においてフラグＡがオフ状態である場合は、先の試運転においてエア抜きが不十分であったものと想定される。そのため、制御装置１００は、制御フローをステップ６に進め、エア抜き運転を実施する。一方、フラグＡがオン状態である場合は、先の試運転においてエア抜き運転が正常であった場合であるため、制御装置１００は制御フローをステップ５に進める。

制御フローがステップ５に移行すると、制御装置１００は、フラグＢがオン状態であるか否かを確認する。すなわち、制御装置１００は、ステップ５において、先に実施された試運転においてステップ９以降において実施された補助熱源動作試験、電装動作試験および発電装置動作試験の全てが正常であったか否かを確認する。ステップ５においてフラグＢがオン状態である場合は、先に実施された試運転のうち制御ブロックＣ１において実施された注水試験やエア抜き運転、補助熱源動作試験に加えて、制御ブロックＣ２において実施された各試験についても正常であった場合である。ここで、ステップ５においてフラグＢがオン状態である場合は、先の試運転において全ての動作試験が正常であったにもかかわらず何らかの理由で再度試運転を実施したい場合であると考えられる。そこで、ステップ５においてフラグＢがオン状態である場合、制御装置１００は、制御フローをステップ６以降に進め、エア抜き運転や制御ブロックＣ２を構成するその他の試験を図２に示す制御フローに従って順次実施する。

一方、ステップ５においてフラグＢがオフ状態である場合は、先に実施された試運転においてエア抜きは十分なされていたが、補助熱源動作試験あるいは制御ブロックＣ２において実施された電装動作試験あるいは発電装置動作試験のいずれかが不良であった場合である。そのため、ステップ５においてフラグＢがオフ状態である場合、制御装置１００は、ステップ６のエア抜き運転に関連するステップを飛ばし、制御フローをステップ９以降に進める。その後、制御装置１００は、上記したのと同様にして補助熱源動作試験、電装動作試験および発電装置動作試験を実施した後、コージェネレーションシステム１の試運転を終了する。

上記したように、本実施形態のコージェネレーションシステム１では、試運転の最中に実施される補助熱源動作試験において、補助熱源部６の動作試験を行うと共に、この時に発生する熱エネルギーに基づいて補助熱源部６に供給されている燃料ガスの種類を判定する。そのため、コージェネレーションシステム１は、給湯や浴槽への湯水の落とし込み、追い焚きや暖房端末８の使用といった熱回収装置３の系外に熱エネルギーを供給する通常運転が実施される前に発電装置２および熱回収装置３の試運転を実施しつつ、補助熱源部６に供給される燃料ガスの種類を正確に把握することができる。従って、上記した構成によれば、通常運転時における補助熱源部６の動作条件を最適化でき、コージェネレーションシステム１全体のエネルギー効率を高レベルに維持することができる。

上記したように、コージェネレーションシステム１において、補助熱源部６は、発電装置２において発生した熱エネルギーを将来の使用予測に基づいて湯水を介して貯留タンク３１に溜めておく構成である。そのため、補助熱源部６は、コージェネレーションシステム１が通常運転を実施している間は、エネルギー効率等の観点から大きな燃焼量で動作することが少なかったり、燃焼量が不安定であることが予想される。また、コージェネレーションシステム１が通常運転を実施している間は、補助熱源部６の動作期間が短いことが予想される。さらに、コージェネレーションシステム１が通常運転を行っている間は、発電装置２において発生した熱エネルギーによってある程度加熱された湯水が補助熱源部６に供給されるため、入水温Ｔｉも不安定であるものと想定される。そのため、コージェネレーションシステム１が通常運転を実施している間に補助熱源部６に供給される燃焼ガスを特定使用としても、補助熱源部６の動作条件や入水温Ｔｉ等の条件がバラバラであり、燃焼ガスの種類を正確に把握できない可能性が高い。また、コージェネレーションシステム１が通常運転中は、補助熱源部６が最大燃焼量で燃焼作動することが少ない。そのため、例えば一般的に１２Ａと称される燃料ガスと１３Ａと称される燃焼ガスのように、燃焼により発生する熱エネルギー量の近似した燃焼ガスが供給される可能性がある場合、コージェネレーションシステム１が通常運転を行っている間に補助熱源部６が動作して発生する熱エネルギー量を監視するだけでは、燃焼ガスの判別が困難である可能性が高い。

そこで、本実施形態のコージェネレーションシステム１では、上記したように試運転において実施される補助熱源動作試験においてガス種判定動作を実施する構成としている。そのため、本実施形態のコージェネレーションシステム１では、補助熱源部６を最大燃焼量で燃焼作動させてガス種判定動作を実施できる。また、上記したコージェネレーションシステム１では、ガス種判定動作の精度を維持するのに必要な時間だけ補助熱源部６を燃焼作動させることができる。さらに、上記したように発電装置２の作動試験に先駆けて
ガス種判定動作を実施できるため、ガス種判定動作の際に補助熱源部６に流入する入水温Ｔｉも安定している。そのため、上記したコージェネレーションシステム１によれば、補助熱源部６の動作条件や入水温Ｔｉ等の条件が最適の状態でガス種判定動作を実施できる。従って、上記した構成によれば、補助熱源部６に供給される燃料ガスの種類を精度良く特定することができる。

上記実施形態では、燃焼により発生する熱エネルギー量が近似した複数種の燃料ガスのうちの一種の燃料ガスが供給されることを考慮して、補助熱源部６を最大燃焼量で燃焼作動させてガス種判定動作を実施する構成とした例を例示したが、本発明はこれに限定されるものではなく、供給されると想定される燃焼ガスの種類に応じてガス種判定動作を実施する際の補助熱源部６の燃焼量を調整する構成としたり、ガス種判定動作中に燃焼量を順次切り替える構成としてもよい。

上記したように、本実施形態のコージェネレーションシステム１では、図２に示すように熱回収装置３に関する試運転と発電装置２に関する試運転と、電装系統の試運転とを連続的に実施する連続試運転が実施可能な構成とされている。そのため、コージェネレーションシステム１は、発電装置２や熱回収装置３の試運転を容易かつ迅速に実施でき、通常運転を実施可能な状態に移行するまでに要する期間を最小限に短縮できる。

ここで、コージェネレーションシステム１において、連続試運転の度に熱回収部４に残存している湯水や熱媒体を排出して注水試験からやり直す構成とすると、連続試運転の度に長期にわたって試運転が完了するまで待機せねばならないという問題がある。またこの傾向は、上記したコージェネレーションシステム１のように、熱回収部４に貯留タンク３１のように大容量の貯留手段を含む構成とした場合に顕著であるものと想定される。

そこでかかる知見に基づき、上記したコージェネレーションシステム１では、試運転の実施方法が従来公知のものとは異なる構成とされている。すなわち、上記したコージェネレーションシステム１は、発電装置２と、この発電装置２において発生した熱エネルギーを湯水や熱媒体等の液体を介して回収する熱回収装置３とを備えたものであり、熱回収装置３は、熱回収部４（熱回収手段）と、補助熱源部６（加熱手段）とを備えた熱回収系統を有する。そして、補助熱源部６が、燃料ガスを燃焼して発生する熱エネルギーにより液体を加熱可能なものである。また、補助熱源部６は、前記した熱回収系統の系外に供給すべき熱エネルギー量が熱回収部４において回収された熱エネルギー量が上回ることを条件として作動する構成とされている。コージェネレーションシステム１は、発電装置２の試運転と、熱回収装置３の熱回収部４の試運転と、補助熱源部６の試運転とを連続的に実施する連続試運転が可能な構成とされている。発電装置２の試運転は、熱回収部４に対して外部の液体供給源から湯水や熱媒体等の液体を導入する注水試験（注液試験）と、熱回収部４に残存している空気を追い出すエア抜き運転とを実施するものであり、注水試験の実施前に熱回収部４に所定量以上の液体が残存していることを条件としてエア抜き運転を省略可能な構成とされている。

上記したように、コージェネレーションシステム１は、先の連続試運転が完了した後再度実施される場合のように、熱回収部４を構成する各配管や貯留タンク３１に湯水が残存している場合がある。熱回収部４に残存している湯水や熱媒体で満たされている場合は熱回収部４内に空気が殆ど残存しておらず、いわゆるエア噛み状態ではないものと想定される。そのため、上記したコージェネレーションシステム１のように、注水試験の実施前に熱回収部４に残存している湯水や熱媒体等の液体の量が所定量以上であればエア抜き運転を省略し、一連の連続試運転に要する期間を短縮することができる。

上記した連続試運転は、熱回収部４に貯留タンク３１のような貯留手段を設けた構成において好適に実施可能である。

ここで、上記したように注水試験の実施前に熱回収部４に所定量以上の液体が残存している場合の多くは、熱回収部４に残存している空気の残量が少なく、いわゆるエア噛みが起こっていないものと想定される。しかし、熱回収部４に所定量以上の液体が残存している場合であっても、何らかの理由で熱回収部４においてエア噛みが発生している可能性がある。そこで、かかる知見に基づき、上記したコージェネレーションシステム１では、先に実施された連続試運転におけるエア抜き運転の履歴を確認し、先の連続試運転におけるエア抜き運転が正常に実施されていたことをエア抜き運転を省略するための条件としている。さらに具体的には、コージェネレーションシステム１では、注水試験時に残存していた湯水等の液体の残量が所定量以上であって、エア抜き運転が正常に完了したことを示すフラグＡがオン状態であることを条件としてエア抜き運転を省略する構成とされている。そのため、上記したコージェネレーションシステム１は、確実にエア噛みが起こっていない状況下でエア抜き運転を省略することができる。

上記したコージェネレーションシステム１は、熱回収部４に貯留タンク３１が設けられており、注水試験を開始した後、貯留タンク３１から流出する湯水等の液体の流れを検知するまでの時間（注水所要時間δ）の長短により、注水試験の開始時に熱回収部４に残存している湯水等の残量を検知する構成としている。かかる構成によれば、注水試験の開始時に残存している湯水等の液体の残量を正確に把握できると共に、熱回収部４に残存している空気を確実に追い出すことができる。

なお、上記した注水所要時間δの長短の判断基準となる貯留量判定時間εは、外部から供給される湯水等の液体の供給速度や熱回収部４を構成する配管、貯留タンク３１の容量等を考慮して設定されることが望ましい。また、注水所要時間δは、貯留タンク３１等から追い出される空気流による流量の誤検知を防止すべく、外部から液体の供給を開始してから所定の閾流量α以上の流量が連続的に所定時間（閾時間β）以上検知されるまでの時間としたが、本発明はこれに限定されるものではなく、例えば閾流量αや閾時間βを設けず、注水所要時間δを液体の供給開始から流量センサ７５によって流量が検出された時点までの時間にとしてもよい。

上記実施形態では、注水所要時間δに基づいて注水試験の開始時に熱回収部４に残存している液体の量を判断するものであったが、本発明はこれに限定されるものではなく、例えば貯留タンク３１等に液量を検知可能なセンサを設けたり、過去に実施された連続試運転において外部から導入された湯水等の液体の流量を積算したものに基づいて判断する構成としてもよい。

上記したコージェネレーションシステム１は、図２の制御フローや図４に示すように先に実施された連続試運転において熱回収部４に関する注水試験およびエア抜き運転が正常に実施された場合（フラグＡがオン状態である場合）であり、補助熱源部６の試運転（補助熱源動作試験）や電装動作試験、発電装置２の試運転（発電装置動作試験）の少なくとも一つが不良（エラー）であることを条件としてエア抜き運転を実施する構成とされている。換言すれば、コージェネレーションシステム１は、先に実施された連続試運転において全ての試験やエア抜き運転が正常に実施された場合（フラグＡ，Ｂの双方がオン状態である場合）は、エア抜き運転を省略せずに実施する構成とされている。そのため、上記した構成によれば、仮に先に実施された連続試運転において全てが正常であっても、再度連続試運転を実施したい場合に予期せずエア抜き運転が省略されるのを防止できる。

上記実施形態では、注水試験やエア抜き運転、補助熱源動作試験、電装動作試験、発電装置動作試験を一連の制御フローに則って実施する例を例示したが、本発明はこれに限定されるものではなく、コージェネレーションシステム１やこれに接続された暖房端末８等を含む他の部位についての試運転を実施する構成としたり、補助熱源動作試験や電装動作試験、発電装置動作試験等が一部欠落した構成であってもよい。

また、上記実施形態では、注水試験やエア抜き運転をはじめとする試運転を連続的に実施する例を例示したが、さらに各試運転やエア抜き運転、ガス種判定等を別個独立に実施可能な構成とすることも可能である。かかる構成とした場合は、必要に応じて試運転を実施したい部分だけ試運転を実施することができる。

本発明の一実施形態であるコージェネレーションシステムの作動原理図である。 図１に示すコージェネレーションシステムにおいて連続試運転が実施される場合の動作を示す制御フローである。 図１に示すコージェネレーションシステムにおいて注水試験が実施される場合の湯水の流れを示す作動原理図である。 図２に示す制御フローにおけるフラグＡ，Ｂおよび注水所要時間δエア抜き運転との関係を示す図である。

符号の説明

１ コージェネレーションシステム
２ 発電装置
３ 熱回収装置
４ 熱回収部（熱回収手段）
６ 補助熱源部（加熱手段）

Claims (4)

1. 熱回収手段と、加熱手段とを備えた熱回収系統と、貯留手段が接続された循環回路とを有し、
   熱回収手段が、熱回収系統の系外の発電装置から供給される熱エネルギーを液体を介して回収可能なものであり、
   加熱手段が、燃料ガスを燃焼して発生する熱エネルギーにより液体を加熱可能なものであり、熱回収系統の系外に供給すべき熱エネルギー量が熱回収手段により回収された熱エネルギー量が上回ることを条件として作動する熱回収装置であって、
   熱回収手段、並びに、加熱手段の試運転を実施可能なものであり、
   加熱手段の試運転は前記循環回路を介して行われるものであり、
   加熱手段の試運転が前記発電装置の試運転に先だって行われるものであって、
   前記加熱手段に関する試運転中に、加熱手段に供給される燃料ガスを燃焼させて発生する熱エネルギー量と、燃料ガスの供給量との関係に基づいて燃料ガスの種類を判断するガス種判定を実施可能なものであり、
   ガス種判定が実施される場合に、加熱手段における燃焼ガスの燃焼量が所定の判定基準量に設定されることを特徴とする熱回収装置。
2. 熱回収手段の試運転と、加熱手段の試運転とを連続的に実施する連続試運転を実施可能であり、
   当該連続試運転における加熱手段の試運転中にガス種判定が実施されることを特徴とする請求項１に記載の熱回収装置。
3. 加熱手段が、燃料ガスの燃焼量を所定の燃焼可能範囲内で調整可能なものであり、
   判定基準量が、前記燃焼可能範囲の上限に設定されることを特徴とする請求項１又は２に記載の熱回収装置。
4. 燃料ガスを燃焼させて加熱される液体の温度上昇と、燃料ガスの供給量との関係に基づいて燃料ガスの種類が判定されることを特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載の熱回収装置。

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