JP4545407B2 - 耐熱性樹脂含浸剤 - Google Patents
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Description
ところが、自動車等のエンジン部品等、高温に暴露される部品の封孔に対するユーザーニーズがあり、より耐熱性の高いアクリル系単量体を主成分とした樹脂含浸剤の開発が望まれている。そこで、例えば、アクリロイルモルホリンを主成分とする含浸液(特許文献1参照)、アルキル化されたアミノ基を有するビニル系単量体を含む含浸剤(特許文献2参照)などが提案されている。
また、水洗工程では洗浄廃水が発生するが、処理コストの低減とともに環境への負荷の低減の観点から、その洗浄廃水量の低減が求められていた。
本発明の耐熱性樹脂含浸剤は、ビニル系単量体混合物を主成分として含有し、ヒンダードアミン系光安定剤及び分子量500以上のヒンダードフェノール系酸化防止剤から選ばれた一種以上をさらに含有することを特徴とする。
本発明の耐熱性樹脂含浸剤においては、前記ビニル系単量体混合物が、下記式(1)で示される(メタ)アクリル酸エステルのいずれか一種以上をさらに含有することが好ましい。
さらに水との比重差が0.04以上であることが好ましい。
また、前記ビニル系単量体混合物が、下記式(3)で表されるポリエステル(メタ)アクリレートをさらに1〜10質量%含有してもよい。
この樹脂含浸剤の主成分として含有されるビニル系単量体混合物とは、ビニル系単量体を含有するものである。そのビニル系単量体は、一般的な重合性のビニル系単量体であり、具体的には、メチル(メタ)アクリレート、n−ブチル(メタ)アクリレート、2−エチルヘキシル(メタ)アクリレート等のアルキル(メタ)アクリレート類、2−ヒドロキシプロピル(メタ)アクリレート、2−ヒドロキシエチル(メタ)アクリレートのようなヒドロキシアルキル(メタ)アクリレート類、ポリエチレングリコールジ(メタ)アクリレート、トリメチロールプロパントリメタクリレート、アルキルジ(メタ)アクリレート等の架橋剤、そしてグリシジル(メタ)アクリレート、メタクリル酸、酢酸ビニル、スチレン、メチルスチレン等が挙げられる。これらは2種以上を組み合わせることが好ましい。
ビニル系単量体混合物が下記式(1)で示される(メタ)アクリル酸エステルのいずれか一種以上をさらに含有していれば、耐熱性がより優れる。
ビニル系単量体混合物が下記式(2)で示される(メタ)アクリル酸エステルのいずれか一種以上をさらに含有していれば、耐熱性がより優れる。
非水溶性のビニル系単量体としては、例えば、2−エチルヘキシル(メタ)アクリレート、ラウリル(メタ)アクリレート、アルキル基の炭素数が12及び13であるアルキル(メタ)アクリレート、トリデシル(メタ)アクリレート等の直鎖又は分枝アルキル(メタ)アクリレート、及びシクロヘキシル(メタ)アクリレート、パラ−t−ブチルシクロヘキシルメタクリレート、イソボニル(メタ)アクリレート等の環式アルキル(メタ)アクリレート類、ブトキシエチル(メタ)アクリレート、ブトキシプロピル(メタ)アクリレート、ブトキシジエチレングリコール(メタ)アクリレート等の末端アルキルアルキレングリコール(メタ)アクリレート類、2−ヒドロキシブチルメタクリレート、4−ヒドロキシブチルメタクリレート、6−ヒドロキシヘキシルメタクリレート等の非水溶性のヒドロキシアルキルメタクリレート類、2−ヒドロキシエチルメタクリレートとγ−プチロラクトン、カプロラクトン等の付加物等が挙げられる。これらは必要に応じ2種以上を組み合わせても良い。
また、上記式(1)で表されるフェノキシエチル(メタ)アクリレート、フェノキシジエチレングリコール(メタ)アクリレート、フェノキシテトラエチレングリコール(メタ)アクリレート、フェノキシプロピル(メタ)アクリレート等、また上記式(2)で表される2−ヒドロキシ−3−フェノキシプロピルアクリレート等が挙げられる。これらについても必要に応じ2種以上を組み合わせても良い。
ここで、樹脂含浸剤の水への溶解度の測定方法としては屈折計を利用したBRIX%の測定が簡便である。その測定方法は、まず、耐熱性樹脂含浸剤を水と一定の比率(例えば樹脂含浸剤15/水85)で混合静置し、水層と油層とに分離する。次いで、分離した水層を分取し、BRIX%を測定して水への溶解度を求める。
ポリエステル(メタ)アクリレートの含有量が前記下限より少ないと密着性の改良効果が十分に発揮されない。前記上限より多いと樹脂含浸剤の粘度を増大させたり、また水洗工程で樹脂含浸剤を浮上分離して回収する場合に、過剰なポリエステル(メタ)アクリレートが水洗槽に沈降するといった問題を起こすため好ましくない。
ヒンダードアミン系光安定剤の耐熱性樹脂含浸剤中の含有量は特に限定されないが、ビニル系単量体混合物100質量部に対して0.05〜2質量部の範囲であることが好ましい。また、重合性のヒンダードアミン系光安定剤にあっては、0.05〜5質量部の範囲であることが好ましい。ヒンダードアミン系光安定剤の含有量が前記下限より少ないと耐熱性改良効果が不十分になるおそれがある。その一方で、ヒンダードアミン系光安定剤は少量で優れた耐熱性の改良効果があるので、経済的な面からも前記上限より多いのは好ましくない。
また分子量500以上のヒンダードフェノール系酸化防止剤の樹脂含浸剤中の含有量は特に限定されないが、ビニル系単量体混合物100質量部に対して0.05〜1質量部の範囲であることが好ましい。ヒンダードフェノール系酸化防止剤の含有量が前記下限より少ないと耐熱性改良効果が不十分になることがあり、前記上限より多いと重合禁止効果が働き、樹脂含浸剤の硬化性を低くし、却って逆効果になる傾向にある。
重合開始剤としてアゾ化合物を使用する場合、その配合量は、ビニル系単量体混合物100質量部に対して0.1〜1.0質量部であることが好ましい。また、重合開始剤として有機過酸化物を使用する場合、その配合量は、ビニル系単量体混合物100質量部に対して0.5〜2.0質量部であることが好ましい。
非水溶性アゾ系重合開始剤としては、水より分離回収した樹脂含浸剤の硬化性が安定することから、下記式(4)で表される非水溶性アゾ系重合開始剤および下記式(5)で表される非水溶性アゾ系重合開始剤からなる群から選ばれた少なくとも一種であることが好ましい。
また、本発明の目的を妨げない範囲において、1,1’−アゾビス−1−シクロヘキサンカルボニトリル等の高温分解型のアゾ系重合開始剤を適宜使用することもできる。
また、ビニル系単量体混合物の比重が1.04以上になるような範囲としては、上記式(1)で示されるフェノキシ基を有する(メタ)アクリレート1〜99質量%、上記式(2)で示されるフェノキシ基を有する(メタ)アクリレート0.5〜20質量%、非水溶性ヒドロキシアルキルメタクリレート0〜98質量%、2−ヒドロキシエチルメタクリレートとγ−プチロラクトン、カプロラクトン等の付加物0〜10質量%、非水溶性架橋剤1〜10質量%が好ましい。
なお、これらの配合においては、ビニル系単量体の合計を100質量%とする。
上記の好ましい構成では、いずれもフェノキシ基を有する(メタ)アクリレート及び非水溶性架橋剤を必須としており、より高い耐熱性およびより良好な封孔効果を発揮する。
一般に、樹脂含浸加工方法は、樹脂含浸剤を多孔質体に含浸する含浸工程と、多孔質体の表面に付着した余分な樹脂含浸剤を除去する水洗工程とを有する。
また、水洗工程では、水洗性が良好になることから、水洗水中にリン酸基を有するアニオン性界面活性剤を含有させることが好ましい。リン酸基を有するアニオン性界面活性剤としては、例えば、ポリオキシエチレンアルキルエーテルリン酸塩、ポリオキシエチレンフェニルエーテルリン酸等が挙げられる。これらの中でもポリオキシエチレンアルキルエーテルリン酸塩が特に好ましい。なお、αオレフィンスルホン酸塩、アルキル硫酸エステル塩等のリン酸基を有さないアニオン性界面活性剤を含有させた場合、リン酸基を有するアニオン性界面活性剤とは異なり、樹脂含浸剤の水中への分散性が強くなり、樹脂含浸剤の水洗工程からの分離回収性が低下する。
上記リン酸基を有するアニオン性界面活性剤の含有量は、樹脂含浸剤の水洗水への乳化を抑える点から0.5質量%以下であることが好ましい。
このようにして回収した樹脂含浸剤は、直接含浸槽に移してもよいし、液切り槽などの貯槽にいったん貯めた後に含浸槽へ戻してもよい。また、このとき同時に分離された処理水は、再度、水洗水として使用することができる。
更に、同時に分離された処理水も水洗水として再利用が可能であるため、水洗工程にて排出される洗浄廃水量を低減できる。そのため、処理コストおよび環境への負荷を低減でき、工業的に非常に有用性があるといえる。
表1、表2中、a−1〜a−4のヒンダードアミン系光安定剤の詳細は、
a−1:アデカスタブLA−77、a−2:アデカスタブLA−57、a−3:アデカスタブLA−67、a−4:アデカスタブLA−87(以上4種類、旭電化工業製)である。
また、b−1〜b−4のヒンダードフェノール系酸化防止剤の詳細は、
b−1:アンテージW−300(川口化学工業製、分子量500未満)、b−2:アデカスタブAO−50、b−3:アデカスタブAO−80、b−4:アデカスタブAO−30(以上3種類、旭電化工業製、分子量500以上)である。
(評価方法)
(1)樹脂含浸剤硬化物の耐熱性
表1および表2に示す配合(A)〜(M)の樹脂含浸剤を各々内径6mm、長さ200mmの試験管に入れ、90℃±1の熱水中で10分間加熱して各約1.0gの硬化物を得た。ただし、配合(D)のみは、95℃±1の熱水中で10分間加熱して硬化物を得た。この硬化物を設定温度(200℃、250℃)±2℃の熱風乾燥機中に入れ、一定時間後の質量を測定し、質量保持率を算出した。その結果を表3に示す。
200℃耐熱性を実施した表3に示す実施例1〜10の配合例の中で、非水溶性のビニル系単量体から構成される配合(C)〜(G)、(I)、(J)及び水溶性のビニル系単量体である2−ヒドロキシプロピルメタクリレートを含有する配合(B)の樹脂含浸剤について以下のように油水分離テストを実施した。
まず、分液ロートに、水道水85部、樹脂含浸剤(原液)15部の比率で加えモデル混合水を調製した。次いで、その分液ロートを30秒間振って混合し、3時間放置後、上層の樹脂含浸剤と下層の水とに分離し、それぞれを回収した。ただし、配合例(J)の樹脂含浸剤は比重が1より大きいため下層の樹脂含浸剤と上層の水とに分離し、それぞれを回収して評価に使用した。
また、この樹脂含浸剤の油水分離テストで回収した樹脂含浸剤の200℃耐熱性を上記と同様の方法で実施した。その結果を表4に示す。
樹脂含浸剤を20℃±1℃の液温にした後、JIS−K−0061に準拠して、比重フロートで測定した。その結果を表4に示す。
内径6mm、長さ200mmのガラス試験管に樹脂含浸剤を約0.5g入れ、90℃±1℃の熱水中で加熱し硬化するまでの時間を測定した。硬化は挿入した針金が固着することで確認した。その結果を表4に示す。ただし、配合(D)のみは、95℃±1の熱水中で加熱し硬化するまでの時間を測定した。
樹脂含浸剤の油水分離テストで分離回収された水について、アッベ屈折率計を使用し、25℃でのBRIX%を測定した。その結果を表4に示す。
配合例(E)と配合例(G)の樹脂含浸剤について以下のような水洗性テストを実施した。
6面にφ6mm、深さ15mmのネジ孔2つ、φ4mm、深さ10mmのネジ孔2つが形成された外形50mm×50mm×30mmのアルミ合金ブロックを樹脂含浸剤中に沈め、デシケータで13.3hPa以下の真空度でネジ孔中の空気を脱泡した。なお、アルミ合金ブロックのネジ孔は、ネジ孔底が他のネジ孔と貫通しているために閉塞していないものが一部ある。
次いで、50mm×50mmの面を水平に保持した状態でアルミ合金ブロックを樹脂含浸剤中から引き上げ、樹脂含浸剤の液面の上で90°横倒しにして、50×50mmの両面の中心を結ぶ軸を中心として一回転させた。次いで、50×50mmの面を水平に保持した状態に戻し、引き上げてから30秒後まで樹脂含浸剤の液面の上にアルミ合金ブロックを保持した。この液切り操作前後の樹脂含浸剤の質量差を測定し、アルミ合金ブロックへの樹脂含浸剤の付着量(X(g))を算出した。
次に、アルミ合金ブロックを、100ml/分の流量でエアバブリングさせた1Lの水洗水中で30秒間揺動させ、水洗を行なった。この際、水洗水はあらかじめポリオキシエチレンアルキルエーテルリン酸Naを0.05質量%溶解させたものを使用した。
更に、アルミ合金ブロックを1Lの水道水中で30秒間揺動させ、水洗を行なった。水道水中から引き上げたアルミ合金ブロックは、上記液切りと同様な操作で水切りを行った。このアルミ合金ブロックを熱風式オーブン中110℃、30分の条件で加熱乾燥した後、冷却した。
冷却後、アルミ合金ブロックの質量を測定し、テスト前のアルミ合金ブロックの質量との差から、水洗されずに残り、熱硬化した樹脂含浸剤の質量を算出した(Y(g))。そして、下記式により洗浄率を算出した。結果を表5に示す。
洗浄率(%)={(X(g)−Y(g))/X(g)}×100
○:アルミ合金ブロック表面に油膜がない。
×:アルミ合金ブロック表面の面全体に油膜がある。
外形100mm×50mm、板厚0.8mmのアルミ板をイソプロピルアルコール、水、アセトンの順番で洗浄後、常温で乾燥した。このアルミ板を2等分し、その片方の正方形の板の中心位置に樹脂含浸剤を1滴落とし、50mm×50mmの面積で重なるようにもう一方のアルミ板を載せた。この2枚のアルミ板をクリップで固定し、熱風式オーブン中120℃、10分の条件で加熱した。そして、アルミ板を室温まで冷却した後、クリップを取り外して接着性の評価をした。
接着性の評価としては、接着した板の両端を両手で折り曲げるような力を加え、剥離させたときの力を接着強さとして以下の基準で判定した。また、剥離状況を観察した。結果を表6に示す。
○:アルミ板が変形する程の強い力で剥離した。
△:中程度の力で剥離した。
×:アルミ板が変形しない弱い力で剥離した。
非水溶性のビニル系単量体から構成される配合(E)の樹脂含浸剤について下記(a)〜(i)の方法で油水分離テストを実施し、樹脂含浸剤を回収した。回収した樹脂含浸剤を下記(9)テストカップによる耐熱試験で評価した。
(a)2Lビーカーに水洗水850gを満たした。なお、水洗水はポリオキシエチレンアルキルエーテルリン酸Naを0.05%溶解させたものを使用した。
(b)樹脂含浸剤150gを2Lビーカー中の水洗水に投入した。
(c)ビーカー液中にエアバブリングを5分行った。
(d)30分静置した。
(e)油層をすくい取り分液ロートに入れた。
(f)分液ロート中で30分静置した。
(g)分液ロートで水層を分取し、上記2Lビーカーへ戻した。
(h)次に分液ロートで油層を分取、樹脂含浸剤を回収した。
(i)以上(b)〜(h)を繰り返し、回収樹脂含浸剤を得た。
配合(E)、配合(G)、配合(L)で調製した樹脂含浸剤、上記評価方法(8)で得た回収樹脂含浸剤を用いてMIL−I−6869Dに規定された下記テストカップの下記(イ)〜(ヘ)の封孔処理を行い、そのテストカップを200±2℃の熱風乾燥機中に入れ200時間保持した。この加熱中、50時間毎に耐圧試験による圧漏れの確認を行なった。圧漏れの確認は、MIL−I−6868Dに規定された圧力(0.55MPa)の内圧をテストカップに加え、これを水没させ、空気の漏れを目視確認する方法で行った。以後、テストカップによる試験は全て同じ条件で実施した。結果を表7に示す。
表7にて、○は耐圧試験でテストカップが圧漏れしなかったことを示し、×は圧漏れが発生したことを示す。
材質:ADC10(砂型成形)
個数:12個(各樹脂含浸剤について通気度分布毎に1個:計3個)
通気度(圧力:0.55MPaによる):
(A)1〜5ml/秒
(B)6〜10ml/秒
(C)16〜20ml/秒。
(封孔処理方法)
(イ)テストカップを樹脂含浸剤に浸漬した。
(ロ)圧力13.3hPa以下で30分間脱気した。
(ハ)テストカップを樹脂含浸剤に浸漬した状態で常圧に戻した。
(ニ)2分間液切りした。
(ホ)5分間、常温で、エアバブリングしながら水洗した。
(ヘ)熱水(90℃〜95℃)中で15分間硬化した。
これに対し、ヒンダードアミン系光安定剤もしくは分子量500以上のヒンダードフェノール系酸化防止剤のいずれも使用しなかった比較例1,2の樹脂含浸剤は耐熱性が低いかった。また、フェノキシ基を有する(メタ)アクリル酸エステルを使用しても分子量500未満のヒンダードフェノール系酸化防止剤を使用した比較例3の耐熱性は低く、例えば、250℃耐熱性は実施例のレベルには及ばなかった。
これに対し、非水溶性のビニル系単量体のみから構成されていない実施例18は、樹脂含浸剤の硬化性は低下し、分離水中の樹脂含浸剤濃度(BRIX%)は4%であり、非水溶性のビニル系単量体のみから構成されたもよりやや高かった。また、表4から、回収された樹脂含浸剤の耐熱性は原液よりやや低かった。
表6から、ポリエステル(メタ)アクリレートを含有した実施例21及び実施例22では、水溶性単量体である2−ヒドロキシプロピルメタクリレートを含む比較例4と同等の接着力を示し、良好な密着性を有することが分かった。これに対してポリエステル(メタ)アクリレートを含有しない実施例23ではやや接着力が弱かった。
表7から、テストカップによる耐熱試験において、実施例24〜26の耐熱性樹脂含浸剤は圧漏れを発生せず良好な結果を示した。これに対し、ヒンダードアミン系光安定剤または分子量500以上のヒンダードフェノール系酸化防止剤を含まない比較例5では圧漏れを生じた。
Claims (7)
- ビニル系単量体混合物を主成分として含有し、ヒンダードアミン系光安定剤及び分子量500以上のヒンダードフェノール系酸化防止剤から選ばれた一種以上をさらに含有することを特徴とする耐熱性樹脂含浸剤。
- 水への溶解度が3質量%未満であることを特徴とする請求項1〜3のいずれかに記載の耐熱性樹脂含浸剤。
- さらに水との比重差が0.04以上であることを特徴とする請求項1〜4のいずれかに記載の耐熱性樹脂含浸剤。
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