JP4365719B2 - 線材の予測形状計算方法、その装置及びそのプログラム - Google Patents
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Description
計算する装置であって、前記バラケ開始部及び前記バラケ終了部における前記線材の位置及び向きを取得する位置向き取得手段と、前記線材を複数の梁要素が結合された弾性体として有限要素モデルを作成する有限要素モデル作成手段と、前記有限要素モデルに前記線材の物理特性及び拘束条件を与えて前記線材の予測形状を計算する予測形状計算手段と、前記予測形状計算手段における計算結果を出力する結果出力手段と、を含み、前記予測形状計算手段によって前記有限要素モデルに与えられる前記拘束条件には、前記位置向き取得手段によって取得された前記線材の位置及び前記線材の向きが含まれている、ことを特徴とする。
(1).線材を弾性体と仮定する。
(2).線材を梁要素が結合されたものと仮定する。
(3).各梁要素に直線性が保たれるものと仮定する。
断面積A(図4(B)参照)
断面2次モーメントI
断面2次極モーメントJ(ねじり抵抗係数ともよばれている)
縦弾性係数E
横弾性係数G
なお、上記特性値に直接表されていないが、それらを求めるために密度ρやポアソン比μ等も用いられる。
Fxi:i番要素のxi軸方向の節点力
Fyi:i番要素のyi軸方向の節点力
Fzi:i番要素のzi軸方向の節点力
Mxi:i番要素のxi軸周りの端モーメント(右ネジ方向を正とする)
Myi:i番要素のyi軸周りの端モーメント(右ネジ方向を正とする)
Mzi:i番要素のzi軸周りの端モーメント(右ネジ方向を正とする)
Uxi:i番要素のxi軸方向の変位
Uyi:i番要素のyi軸方向の変位
Uzi:i番要素のzi軸方向の変位
θxi:i番要素のxi軸周りの角変位(右ネジ方向を正とする)
θyi:i番要素のyi軸周りの角変位(右ネジ方向を正とする)
θzi:i番要素のzi軸周りの角変位(右ネジ方向を正とする)
αは左側の節点、βは右側の節点
を示す。
([K]+[KG]){x}={F}…(1)
ここで、[K]:全体剛性マトリックス、[KG]:全体幾何剛性マトリックス、{x}:
変位ベクトル、{F}:荷重ベクトル(力ベクトルともよぶ)
([K]+[KG]){Δx}={ΔF}−{R}…(1)′
ここで、{ΔF}:荷重増分の値、{Δx}:増分ステップにおける増分変位、{R}:荷重ベクトルの補正ベクトル
いている。
Fxi:i番要素のxi軸方向の節点力
Fyi:i番要素のyi軸方向の節点力
Fzi:i番要素のzi軸方向の節点力
Mxi:i番要素のxi軸周りの端モーメント
Myi:i番要素のyi軸周りの端モーメント
Mzi:i番要素のzi軸周りの端モーメント
Uxi:i番要素のxi軸方向の変位
Uyi:i番要素のyi軸方向の変位
Uzi:i番要素のzi軸方向の変位
θxi:i番要素のxi軸周りの角変位
θyi:i番要素のyi軸周りの角変位
θzi:i番要素のzi軸周りの角変位
を示し、
i=1α、1β、2α、2β、3α、3βである。
[K]{x}={F}…(4)
となる。
E=FL3/3XI…(5)
I=πD4/64…(6)
E=64FL3/3XπD4…(7)
となる。
E=(F/X)×(64L3/3πD4)
として、Fとxとの関係を測定することにより、縦弾性係数Eを求めることができる。
G=(TL/θJ)×2…(8)
J=πD4/32…(9)
T=FS…(10)
となる。
G=(32FSL/θπD4)×2=(F/θ)(32SL/πD4)×2…(11)
したがって、Fとθの関係を測定することにより、横弾性係数Gを求めることができる。
G=E/2(1+μ)…(12)
ここで、μ:ポアソン比
を示す。
1S バラケ開始部
1E、1E′ バラケ終了部
2a、2b、2c、2d コネクタ
3a、3b、3c、3d クリップ
4 分岐点
21 マイクロコンピュータ
22 入力装置
23 表示装置
24 印字装置
25 記憶装置
26 通信インターフェース
27 リードライト装置
28 内部バス
C1〜C7 梁要素
N1〜N8 節点(ノード)
Claims (8)
- 位置向き取得手段と、有限要素モデル作成手段と、予測形状計算手段と、結果出力手段と、を備えたコンピュータを用いて、ワイヤーハーネスのバラケ開始部とバラケ終了部との間における複数の線材の予測形状を計算する方法であって、
前記位置向き取得手段によって、前記バラケ開始部及び前記バラケ終了部における前記線材の位置及び向きを取得するステップと、
前記有限要素モデル作成手段によって、前記線材を複数の梁要素が結合された弾性体として有限要素モデルを作成するステップと、
前記予測形状計算手段によって、前記有限要素モデルに前記線材の物理特性及び拘束条件を与えて前記線材の予測形状を計算するステップと、
前記結果出力手段によって、前記予測形状計算工程における計算結果を出力するステップと、
を含み、そして、
前記予測形状計算手段によって前記有限要素モデルに与えられる前記拘束条件には、前記位置向き取得手段によって取得された前記線材の位置及び前記線材の向きが含まれている
ことを特徴とする線材の予測形状計算方法。 - 前記バラケ開始部及び/又は前記バラケ終了部が、所定の支持部材によって固定された前記ワイヤーハーネスの断面に対応し、そして、前記線材の位置及び前記線材の向きが、前記支持部材の取り付け位置及び向きに基づいて求められることを特徴とする請求項1に記載の線材の予測形状計算方法。
- 前記バラケ開始部及び/又は前記バラケ終了部が、所定の支持部材による固定部位から所定長だけ離れた、前記ワイヤーハーネスの断面に対応し、そして、前記線材の位置及び前記線材の向きが、前記ワイヤーハーネスを複数の梁要素が結合された弾性体として有限要素モデルを作成し、この有限要素モデルに前記ワイヤーハーネスの物理特性及び拘束条件を与えて計算した予測形状に基づいて求められる、ことを特徴とする請求項1に記載の線材の予測形状計算方法。
- 前記線材の位置を、前記複数の線材の断面形状をそれぞれの外形に対応した直径を有する複数の円とみなして、これら複数の円を互いに重ならないようにできるだけ小さい円形状に束ねるようにしてパッキングしたときの前記複数の円の位置、として特定する、ことを特徴とする請求項2又は請求項3に記載の線材の予測形状計算方法。
- 前記複数の線材のそれぞれの起点及び終点並びに物理特性が、該複数の線材のそれぞれに対応づけされて記憶手段に予め格納されていることを特徴とする請求項4に記載の線材の予測形状計算方法。
- 前記バラケ開始部及び/又は前記バラケ終了部が、前記線材の端部が固定的に接続される線材接続部を構成していることを特徴とする請求項1に記載の線材の予測形状計算方法。
- ワイヤーハーネスのバラケ開始部とバラケ終了部との間における複数の線材の予測形状を計算する装置であって、
前記バラケ開始部及び前記バラケ終了部における前記線材の位置及び向きを取得する位置向き取得手段と、
前記線材を複数の梁要素が結合された弾性体として、有限要素モデルを作成する有限要素モデル作成手段と、
前記有限要素モデルに前記線材の物理特性及び拘束条件を与えて前記線材の予測形状を計算する予測形状計算手段と、
前記予測形状計算手段における計算結果を出力する結果出力手段と、
を含み、そして、
前記予測形状計算手段によって前記有限要素モデルに与えられる前記拘束条件には、前記位置向き取得手段によって取得された前記線材の位置及び前記線材の向きが含まれている
ことを特徴とする線材の予測形状計算装置。 - ワイヤーハーネスのバラケ開始部とバラケ終了部との間における複数の線材の予測形状を計算するために、コンピュータを、
前記バラケ開始部及び前記バラケ終了部における前記線材の位置及び向きを取得する位置向き取得手段、
前記線材を複数の梁要素が結合された弾性体として、有限要素モデルを作成する有限要素モデル作成手段、
前記有限要素モデルに前記線材の物理特性及び拘束条件を与えて前記線材の予測形状を計算する予測形状計算手段、
前記予測形状計算手段における計算結果を出力する結果出力手段、として機能させ、そして、
前記予測形状計算手段によって前記有限要素モデルに与えられる前記拘束条件には、前記位置向き取得手段によって取得された前記線材の位置及び前記線材の向きが含まれている
ことを特徴とする線材の予測形状計算プログラム。
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