JP4341450B2 - 容器用樹脂被覆金属板 - Google Patents

Description

本発明は、食品缶詰の缶胴及び蓋等に用いられる容器用樹脂被覆金属板に関する。

食品の包装容器の一形態である金属缶は、機械的強度に優れ、密閉性にも優れることから、内容物の長期保存が可能であり、また、内容物を高温で充填しそのまま密封したり、レトルト処理等の殺菌処理も容易に行なえる。このため、包装容器としての安全衛生性に対する信頼性も高く、更に、加温状態で内容物が保存できたり、使用後の缶体の分別・回収が比較的容易であるという多くの長所を有する。

食品用金属缶の内面及び外面には、内容物の風味を保つと同時に、金属缶素材の腐食を防止するため、あるいは缶外面の意匠性の向上、印刷面の保護等を目的として、従来から、熱硬化性樹脂を主成分とする溶剤型塗料が塗布されてきた。しかし、この塗装を施す技術は、焼付け工程が複雑であるばかりでなく、多大な処理時間を必要とし、さらには多量の溶剤を排出するという問題を抱えていたため、これらの問題を解決すべく、熱可塑性樹脂を加熱した金属板に積層する方法が、現在、数多く提案されている。例えば、特許文献１，２等には、熱圧着が可能なポリエステルフィルムが記載されており、また、特許文献３，４等には、熱圧着可能なポリエステルフィルムを用いてラミネート金属板及び高絞り比の金属缶体を製造する方法が記載されている。

しかしながら、これら従来のポリエステル樹脂被覆金属板を食品缶詰用に用いた場合には、レトルト処理等の高温殺菌処理の際に、ポリエステル樹脂中の低分子量物であるオリゴマー（環状三量体）が樹脂表面に析出し、これが白い粉状に見えることから、意匠性を損なわせるという問題があった。また、同じくレトルト殺菌処理中に、樹脂層そのものが白く濁ったように変色する現象（白化現象。詳細については後述する。）も発生することから、改善が求められていた。

これらの問題を解決するため、ポリエステル樹脂中に含まれるオリゴマー量を低減する手法が採られている。例えば、特許文献５には、フィルム中に含まれているオリゴマー量を１．３質量％以下に規定することで、レトルト処理等の高温処理を行なっても、低分子量物の析出が抑制される旨、開示されている。しかし、食品缶詰に施されるレトルト処理は、１２０℃以上、９０分間という高温長時間処理のため、当該技術の実施例に示されているような１．０質量％以上という規定では、オリゴマー析出を抑制することは不可能である。また、特許文献６には、ポリエステルの酸末端ジエステルオリゴマーの水溶出量を抑制する技術が開示されているが、前記意匠性を劣化させるのは、環状三量体オリゴマーであるため、当該技術を用いても、特性の改善は達成できない。

一方、意匠性劣化のもう一つの原因であるフィルム表面の白化現象についても、いくつかの改善技術に関する提案がなされている。例えば、特許文献７には、金属板に積層されたポリエステル樹脂層、特に金属板近傍の樹脂層の結晶化の状態および非近傍の樹脂層の結晶の配向の状態を適正な範囲にコントロールする技術が開示されている。当該技術は、金属板近傍の無定形層の、レトルト処理によって結晶化する速度が、該被覆金属板表面の結露部分と非結露部分とで異なるため、互いに光の屈折率や体積の異なる樹脂層となって光の散乱が生じ、表面が白化するという推定メカニズムに基づくものである。しかし、我々が、この白化現象を詳細に解析した結果、フィルム内への水蒸気浸透によってフィルム内部に気泡が形成され、気泡部で光の散乱が生ずることが原因であることを新たに見出した。従って、特性改善のためには、フィルム内での気泡形成を抑制することが重要であり、従来技術に見られるような手法では、本質的な改善は期待できない。また、特許文献８には、レトルト処理時のポリマーの結晶化速度が遅く、結晶がゆっくりと成長して大きくなることが白濁現象の原因であって、（レトルト処理時の）ポリマーの結晶化速度を早めることで、微結晶を多数生成させることで特性改善が図れる旨、開示されている。しかし、該技術も、白濁現象のメカニズム把握が十分でないため、特性改善のための妥当な技術とはいえない。
特開平５−１５６０４０号公報、特許請求の範囲の記載など 特開平７−１９５６１７号公報、特許請求の範囲の記載など 特開平３−２１２４３３号公報、特許請求の範囲の記載など 特開平５−９２５３５号公報、特許請求の範囲の記載など 特開平１０−１１００４６号公報、特許請求の範囲の記載など 特開平１１−７９１８９号公報、特許請求の範囲の記載など 特開平６−１５５６６０号公報、特許請求の範囲の記載など 特開平５−３３１３０２号公報、特許請求の範囲の記載など

本発明は、上記問題点を解決するためになされたものであり、レトルト殺菌処理後の意匠性に優れるとともに、食品缶詰に要求される各種性能を兼ね備えた容器用樹脂被覆金属板を提供することを目的とする。

本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意検討した結果、容器成形後に容器外面側になる樹脂層を積層樹脂層構造とし、上層をジカルボン酸成分としてテレフタル酸を主成分とし、グリコール成分としてエチレングリコール及び１、４−シクロヘキサンジメタノールを主成分とするポリエステルで構成し、金属板に接する下層を親水性共重合ポリエステルで構成することにより、レトルト殺菌処理後の意匠性を確保するとともに、食品缶詰に要求される各種性能を兼ね備えた容器用樹脂被覆金属板が得られることを見出した。

本発明は、上記の知見に基づきなされたもので、その要旨は以下のとおりである。

（１）金属板と、その両面に形成されたポリエステルを主成分とする樹脂層とを具備した容器用樹脂被覆金属板であって、
容器成形後に容器外面側になる樹脂層は、上層と金属板に接する下層とを備えた積層樹脂層であり、
積層樹脂層の上層は、ジカルボン酸成分としてテレフタル酸を主成分とし、グリコール成分としてエチレングリコール及び１、４−シクロヘキサンジメタノールを主成分とし、かつ全グリコール成分中の１、４−シクロヘキサンジメタノール成分比率が１〜１０モル％であるポリエステルから構成され、
積層樹脂層の下層は、金属スルホネート基を有する芳香族ジカルボン酸成分が、１〜１０モル％共重合されたポリアルキレンテレフタレート系ポリエステルであり、その樹脂層の厚みが０．５〜５μmである親水性共重合ポリエステル樹脂で構成され、
積層樹脂層に含まれるオリゴマー（環状三量体）含有量が、０．３〜０．９質量％であり、
容器成形後に容器内面側となる樹脂層は、樹脂に対して０．１〜２質量％のワックス成分もしくは０．１〜５質量％のオレフィン樹脂を含有したポリエステル樹脂であることを特徴とする容器用樹脂被覆金属板。

（２）容器成形後に容器外面側となる樹脂層の面配向係数は、０．０１〜０．０５であり、容器成形後に容器内面側となる樹脂層の面配向係数は、０．０２〜０．０６であることを特徴とする（１）に記載の容器用樹脂被覆金属板。

（３）容器成形後に容器外面側となる樹脂層は、Ｘ線回折測定により得られる（１００）面の結晶サイズχが、６〜８ｎｍである二軸延伸ポリエステルフィルムをラミネートしたものであることを特徴とする（１）又は（２）に記載の容器用樹脂被覆金属板。

（４）容器成形後に容器内面側となる樹脂層は、固体高分解能ＮＭＲによる構造解析における１、４配位のベンゼン環炭素の緩和時間Ｔ１ρが１５０ｍｓｅｃ以上である二軸延伸ポリエステルフィルムをラミネートしたものであることを特徴とする（１）乃至（３）のいずれかに記載の容器用樹脂被覆金属板。

（５）容器成形後に容器内面側になる樹脂層の複屈折率は、０．０２以下である領域が、金属板との接触界面から樹脂厚み方向に５μｍ未満であることを特徴とする（４）に記載の容器用樹脂被覆金属板。

（６）容器成形後に容器内面側になる樹脂層および／または容器成形後に容器外面側になる樹脂層は、着色顔料または着色染料を含有していることを特徴とする（１）ないし（５）のいずれかに記載の容器用樹脂被覆金属板。

（７）着色顔料は、ジスアゾ系有機顔料を含むことを特徴とする（６）に記載の容器用樹脂被覆金属板。

本発明によれば、レトルト殺菌処理後の意匠性、成形性、内容物取り出し性、密着性等に優れた容器用樹脂被覆金属板を得ることができる。さらに、本発明に係る樹脂被覆金属板は、絞り加工等を行う容器用素材、特に食缶容器用素材として好適である。

以下に本発明を詳細に説明する。

（金属板）
まず、本発明のベースとなる金属板は、缶用材料として広く使用されているアルミニウム板や軟鋼板等を用いることができ、特に下層が金属クロム、上層がクロム水酸化物からなる二層皮膜を形成させた表面処理鋼鈑（いわゆるＴＦＳ）等が最適である。ＴＦＳの金属クロム層、クロム水酸化物層の付着量については、特に限定されないが、加工後密着性、耐食性の観点から、何れもクロム換算で、金属クロム層は７０〜２００ｍｇ／ｍ^２、クロム水酸化物層は１０〜３０ｍｇ／ｍ^２の範囲とすることが望ましい。

（容器成形後に容器外面側となる樹脂層）
本発明の金属板の容器成形後に容器外面側となる樹脂層は、ポリエステルを主成分とし、複層構造とする。

（容器成形後に容器外面側となる樹脂層／上層）
本発明の樹脂層の上層（樹脂層(1)）は、ジカルボン酸成分としてテレフタル酸を主成分とし、グリコール成分としてエチレングリコールと１，４−シクロヘキサンジメタノール（以下、１，４−ＣＨＤＭと略記する）とを主成分とし、かつ全グリコール成分中の１，４−ＣＨＤＭ成分の比率が１〜１０モル％であるポリエステルであることが必須である。ここでいう主成分とは、各成分中８５モル％以上、好ましくは９０モル％以上であることを指す。樹脂層(1)のポリエステルを構成するその他のジカルボン酸成分とグリコール成分の少量成分の例としては、ジカルボン酸成分としては、イソフタル酸、フタル酸、２、６−ナフタレンジカルボン酸、アジピン酸、セバシン酸等が挙げられ、グリコール成分としてはジエチレングリコール、プロピレングリコール、ブタンジオール、１，６−シクロヘキサンジメタノール、ネオペンチルグリコール、トリエチレングリコール等が挙げられるが、これらに限定されるものではない。

本発明で規定した量の１，４−ＣＨＤＭ成分を含む共重合ポリエステルは、食品缶詰に施されるレトルト殺菌処理時のような高温かつ長時間処理において、ポリエステルの低分子量物であるオリゴマー（環状三量体）の析出を抑制し、優れた意匠性を確保できるという作用効果を有する。後述する実施例に示すとおり、１，４−ＣＨＤＭ成分を含有しないこと以外は同様の成分からなるポリエステルは、レトルト殺菌処理後、オリゴマーが樹脂表面に白い粉として析出し、意匠性が劣化するのに対して、１モル％以上の１，４−ＣＨＤＭ成分を含有する共重合ポリエステルでは、ごく少量の析出に抑制され、良好な意匠性が維持される。なお、１，４−ＣＨＤＭ成分添加による効果は、ポリエステル分子を不規則化させることによる、樹脂溶融押し出し時のオリゴマー生成抑制機能と、樹脂表面に拡散しようとするオリゴマーを捕捉する機能と考えられる。

共重合ポリエステル中の１，４−ＣＨＤＭ成分の含有量が１モル％未満の場合は、オリゴマー析出を抑制する効果が不十分であり、一方、１０モル％超となると、析出抑制効果が飽和している範囲であり、これ以上の添加は単に樹脂のコストアップとなるだけであるため、望ましくない。なお、ここで、ポリエステル樹脂層(1)が２種類以上のポリエステルからなる場合の１，４−ＣＨＤＭ共重合量は、ポリエステル全体の共重合量から定義されるものとする。

１，４−ＣＨＤＭの含有量をかかる範囲に調整する手法としては、例えばシクロヘキサンジメチル共重合ポリエチレンテレフタレートの場合について挙げると、ポリエチレンテレフタレートを重合する際にシクロヘキサンジメチルをコモノマーとして用いる方法や、ポリエチレンテレフタレートとシクロヘキサンジメチル共重合ポリエチレンテレフタレートをブレンドする方法などがある。

本発明におけるポリエステル樹脂層(1)の融点は、耐熱性の観点から２２０℃以上であることが望ましい。ここで、ポリエステル樹脂の融点とは、いわゆる示差走査熱量法（ＤＳＣ法）により検出される融解時の吸熱ピーク温度のことである。また、融解時の吸熱ピークが複数表れた場合の主たる融点とは、吸熱ピークの最大のものをいう。

（容器成形後に容器外面側となる樹脂層／下層）
本発明の樹脂層の下層（樹脂層(2)）は、親水性共重合ポリエステル樹脂からなる。ここで親水性共重合ポリエステル樹脂として、好適には、金属スルホネート基を有する芳香族ジカルボン酸成分が共重合されたポリアルキレンテレフタレート系ポリエステルが挙げられる。ここで、ポリアルキレンテレフタレートは、１〜１０モル％の金属スルホネート基を有する芳香族ジカルボン酸を共重合されてなる。更に、金属スルホネート基を有する芳香族ジカルボン酸としては、具体的には、５−ナトリウムスルホイソフタル酸、２−ナトリウムスルホテレフタル酸、４−ナトリウムスルホフタル酸、４−ナトリウムスルホ−２，６−ナフタレンジカルボン酸、及びこれらのナトリウムを他の金属（カリウム、リチウムなど）で置換した化合物、及びその誘導体が挙げられるが、その中でも５−アルカリ金属スルホイソフタル酸が好ましく、更には５−ナトリウムスルホイソフタル酸が好ましい。

金属スルホネート基を有する芳香族ジカルボン酸成分を、本発明で規定した範囲で含有するポリアルキレンテレフタレート系ポリエステルは、レトルト殺菌処理時に発生する白化現象を抑制する効果を有する。レトルト白化現象は、前述のように、水蒸気が樹脂層中に浸透することから生じる。樹脂中に侵入した水蒸気は、樹脂中を拡散し、金属板との界面近傍まで到達する。レトルト殺菌処理開始直後は、缶内に充填された内容物が常温に近い状態にあるため、缶の外部から内部にかけて温度勾配が生じる。すなわち、樹脂中を拡散する水蒸気は、金属板に近づくにつれ、冷却されることとなり、界面近傍で液化し、凝縮水となって液胞を形成するものと考えられる。処理時間の経過とともに、缶全体が高温となるにしたがい、金属板界面に形成した液胞の気化が起こり、その部分が気泡となってレトルト殺菌処理後も樹脂中に残留するものと考えられる。気泡部分は、周囲の樹脂と屈折率が異なることから、光の散乱をまねき、樹脂表面が白化して見えることとなる。

したがって、白化を抑制するためには、ａ．水蒸気の侵入を抑止するか、ｂ．気泡形成のもとになる液胞の形成を抑止すれば良いこととなる。ここで、ａ．については、蒸着フィルム等の適用が考えられるが、蒸着層が成形性に乏しいため、缶成形には追随しない。また、他の特殊フィルムの適用も考えられるが、高価であるため大幅なコストアップとなり、適当でない。そこで、発明者らは、ｂ．の技術に着目し鋭意検討した結果、親水性樹脂の適用が効果的であることを見出した。親水性樹脂を金属板に接するよう、複層樹脂の下層に形成することにより、水蒸気が液化し水となったところで、これ（水）を分子レベルで分断して樹脂中に捕捉することで、水分子の集合・凝縮に伴う巨大な液胞の形成を効果的に抑制可能であることがわかった。

金属スルホネート基を有する芳香族ジカルボン酸成分を共重合されてなるポリエステルは、金属スルホネート基のイオン性によって、極性が変化する。金属スルホネート基を有する芳香族ジカルボン酸の共重合率が１モル％未満の場合には、親水性が十分でなく、凝縮水の形成を効果的に抑止できず、樹脂表面が白化してしまう。しかし、金属スルホネート基を有する芳香族ジカルボン酸成分の共重合率が高くなるにつれて、ポリエステル分子鎖間の凝集力が高くなり、溶融粘度が著しく高くなる。金属スルホネート基を有する芳香族ジカルボン酸の共重合率が１０モル％を超える場合には、分子間のイオン結合に起因するゲル化が著しく、溶融粘度が高くなりすぎて、樹脂形成不能となる。従って、金属スルホネート基を有する芳香族ジカルボン酸の共重合率は、１〜１０モル％の範囲が適正である。

本発明のポリアルキレンテレフタレート系ポリエステルは、その８０％以上がアルキレンテレフタレート繰り返し単位からなるものであることが望ましい。アルキレンテレフタレートとしては、エチレンテレフタレート、ブチレンテレフタレート、プロピレンテレフタレートなどを好適な例としてあげることができる。中でもエチレンテレフテレートを主たる繰り返し単位とするポリエステル系共重合体は、強伸度特性に優れることから、好ましい。

本発明の金属スルホネート基を有する芳香族ジカルボン酸が１〜１０モル％共重合されたポリアルキレンテレフタレート系ポリエステルは、本発明の目的を損なわない範囲で他の第三成分が共重合されていてもよい。例えば、テレフタル酸の代わりに用いうる化合物としては、イソフタル酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸、ジフェニルジカルボン酸、アジピン酸、セバシン酸、１，４シクロヘキサンジカルボン酸等の、芳香族、脂肪族、脂環族ジカルボン酸及びそれらの誘導体を挙げることができる。アルキレングリコール成分としては、エチレングリコール、プロピレングリコール、ブチレングリコール、ポリアルキレングリコールのような芳香族、脂肪族、脂環族のジオール化合物を用いることができる。なお、これらのポリマーには必要に応じて例えば、酸化防止剤、安定剤、制電剤、消臭剤、微細孔形成剤等を含有してもよい。

金属スルホネート基を有する芳香族ジカルボン酸成分が共重合されたポリアルキレンテレフタレート系ポリエステルからなる、本発明の樹脂層の下層（樹脂層(2)）の厚みは、０．５〜５μmであることが望ましい。０．５μｍ未満の場合、気泡形成が樹脂層(1)の内部で生じてしまい、樹脂層(2)の効果が得られない。５μｍ超の場合、気泡形成抑制効果が飽和するとともに、湿潤下での密着性が劣化する傾向が認めれらるため、好ましくない。従って、厚みは、０．５〜５μmの範囲が適正である。

（複合樹脂層／容器成形後に容器外面側となる樹脂層）
複層樹脂中に含まれるオリゴマー（環状三量体）量を全樹脂層に対して、０．３〜０．９質量％とすることで、食品缶詰に施されるレトルト殺菌処理時のような高温かつ長時間処理において、オリゴマー（環状三量体）の析出を抑制し、優れた意匠性を確保できるという作用効果を有する。オリゴマー量が０．９質量％を超えると、樹脂層(1)のＣＨＤＭ量を本発明の範囲としても、オリゴマーの析出を抑制困難となる。一方、０．３質量％未満とすることは、工業的に困難であるため、いたずらに樹脂のコストアップをまねくだけである。従って、本発明の複層樹脂中に含まれるオリゴマー量は、０．３〜０．９質量％の範囲が適正である。好ましくは０．３〜０．７質量％とする。

複層樹脂中の環状三量体オリゴマーの含有量を、０．９質量％以下に押さえる手段としては、特に限定されないが、例えばポリエステル系フィルムを製膜後、フィルムから水または有機溶剤でオリゴマーを抽出除去する手段が挙げられる。この抽出方法は、ポリエステル原料重合製造時に行なってもよい。ポリエステル原料を調整する段階で、オリゴマー生成が少なくなる様に重合を行なう方法も効果的であり、例えば、減圧加熱処理法、固相重合法、前記抽出法が挙げられ、これらの手段を単独で用いるかまたは組み合わせて原料を調整すればよい。

更に、本発明で用いる、金属板上に被覆された後の複層樹脂層の構造としては、面配向係数で０．０１〜０．０５であることが望ましい。０．０１未満であると、ポリエステル樹脂層中の配向成分が少ないため、耐衝撃性に劣る。このため、缶を誤って落下した際など樹脂が割れ易く耐食性が著しく劣化してしまう。一方、０．０５超となると、配向成分が過度に多いため、加工性が乏しくなり、食缶への製缶が困難となってしまう場合がある。

また、樹脂層の結晶構造としては、Ｘ線回折測定により得られる（１００）面の結晶サイズχが、６ｎｍ〜８ｎｍであることが望ましい。６ｎｍ未満であると、結晶構造の熱的安定性が不十分となり、金属板上に樹脂層を形成する際、樹脂が過度に溶融・流動してしまい、形成困難となる場合がある。一方、８ｎｍ超となると、熱的安定性が過度となり、金属板上への樹脂形成の際、樹脂が溶融・流動しがたく、金属板上での濡れ性が不十分となるため、金属板との密着性が不十分となる可能性がある。ここで、（１００）面の結晶サイズは、反射Ｘ線回折によりＳｈｅｒｒｅｒの式を用いて求められる。樹脂層が二軸延伸フィルムである場合には、金属板上にラミネートされる前の、原反フィルムの状態で、上記結晶構造であることが望ましい。

６〜８ｎｍの（１００）面の結晶サイズは、樹脂層を構成するポリマーや、添加物、さらに延伸条件、熱処理条件等により決定され、これらの条件を適切に設定することにより達成できる。例えば、熱処理温度を上げたり、熱処理時間を増したりすることが良いが、樹脂に要求される特性を満たす範囲内でなければならない。

また、樹脂層の厚みとしては、５〜３０μmであることが望ましく、さらに好ましくは、１０〜２０μmである。

（容器成形後に容器内面側となる樹脂層）
本発明では、容器成形後に容器内面側となる樹脂層は、ポリエステルを主成分とし、質量比で樹脂に対して０．１〜２％のワックス成分もしくは０．１〜５％のオレフィン樹脂を含有した樹脂層とする。添加物としてワックス成分もしくはオレフィン樹脂を含有させる理由は、ｃ．樹脂の表面自由エネルギーを低下させることと、ｄ．樹脂表面への潤滑性付与である。ｃ．の効果によって、樹脂表面に内容物が密着し難くなり、ｄ．の効果によって樹脂表面の摩擦係数を低下させることでもって内容物の取り出し性を飛躍的に向上させることが可能となる。ここで、内容物取り出し性とは、容器から内容物を取り出す際の取り出し易さの程度を評価したものである。この特性が劣ると、容器から内容物を取り出す際に、内容物が容器内面に強固に付着してしまい、内容物を取り出し難くなる。このことは、消費者の購買意欲と密接に関係するため、内容物取り出し性を改善することは、消費者の購買意欲を確保する上で、極めて重要である。

ワックス成分の添加量を０．１％以上に限定した理由は、０．１％未満となると、上記ｃ．ｄ．の効果が乏しくなり、内容物取り出し性が劣るためである。また、２％以下に限定した理由は、２％を超えると内容物取出し性がほぼ飽和してしまい、特段の効果が得られないとともに、フィルム製膜技術的にも困難な領域であり生産性に乏しくコスト高を招いてしまうためである。添加するワックスの成分としては、有機・無機滑剤が使用可能であるが、脂肪酸エステル等の有機滑剤が望ましく、中でも植物ろうの天然ワックスであるカルナウバろう（主成分：ＣＨ_３（ＣＨ_２）_２４ＣＯＯ（ＣＨ_２）_２９ＣＨ_３）であり、この他種々の脂肪族とアルコール成分とからなる成分も含有する。あるいは、ステアリン酸エステルが上記のｃ．ｄ．効果が大きく、かつ分子構造上当該フィルムへの添加が容易であるため好適である。

オレフィン樹脂の添加量を、０．１％以上に限定した理由は、０．１％未満となると、樹脂表面に生成するオレフィン樹脂量が少なく、内容物取り出し性が劣るためである。一方、５％を超えると内容物取り出し性がほぼ飽和してしまい特段の効果が得られないとともに、樹脂の製造上も技術的に困難な領域であり、生産性に乏しくコストアップとなる。以上の理由から、樹脂表面をオレフィン樹脂で十分に被覆し且つ生産性を確保するためには、オレフィン樹脂の添加量は、０．１〜５％、好ましくは１〜３％の範囲とする。

本発明に用いるポリエステル樹脂層は、固体分解能ＮＭＲ構造解析１、４配位のベンゼン環炭素の緩和時間Ｔ１ρが１５０ｍｓｅｃ以上である二軸延伸ポリエステルフィルムをラミネートした層であることが好ましい。二軸延伸フィルムは、未延伸フィルムに比べて優れた特徴をもち、引張強度、引裂強さ、衝撃強さ、水蒸気透過性、ガス透過性などの性質が著しく向上する。また、緩和時間Ｔ１ρは、分子運動性を表わすものであり、緩和時間T1ρを増加するとフィルム内の非晶部拘束力が高まる。二軸延伸フィルムの状態において、１，４配位のベンゼン環炭素の緩和時間Ｔ１ρが増加することにより、１，４配位のベンゼン環炭素部位の分子整列性を制御し、結晶構造にも似た安定構造を形成し、これによって、成形時における非晶部分の結晶化を抑制できるようになる。すなわち、非晶部の運動性が低下し、結晶化のための再配向挙動が抑制されるようになる。１，４配位のベンゼン環炭素の緩和時間Ｔ１ρを１５０ｍｓｅｃ以上とすることで、上記の優れた効果を十分に発揮できるようになり、ラミネート後に高度の加工が行われる場合であっても、優れた成形性、耐衝撃性が得られるようになる。このような観点から、１，４配位のベンゼン環炭素の緩和時間Ｔ１ρは、より好ましくは１８０ｍｓｅｃ以上、さらにより好ましくは２００ｍｓｅｃ以上である。

１，４配位のベンゼン環炭素の緩和時間Ｔ１ρを１５０ｍｓｅｃ以上にする方法としては、フィルム製造時に縦延伸工程で高温予熱法、高温延伸法を組み合わせて採用することにより可能である。しかしこれに限定されるものでなく、例えば原料の固有粘度、触媒、ジエチレングリコール量や延伸条件、熱処理条件などの適正化によっても１，４配位のベンゼン環炭素の緩和時間Ｔ１ρを１５０ｍｓｅｃ以上とすることは可能である。フィルム製造時の縦延伸の予熱温度としては、９０℃以上が好ましく、より好ましくは１００℃以上、さらに好ましくは１１０℃以上である。また延伸温度は１０５℃以上が好ましく、より好ましくは１１０℃以上、さらに好ましくは１１５℃以上である。

また、固体高分解能ＮＭＲによる構造解析における１，４配位のベンゼン環炭素の緩和時間Ｔ１ρが１５０ｍｓｅｃ以上である二軸延伸ポリエステルフィルムをラミネ−トした容器成形後に容器内面側になる樹脂層は、複屈折率が０．０２以下である領域が、金属板との接触界面から樹脂厚み方向に５μｍ未満であることが好ましい。

ラミネート金属板の製造は、フィルムを熱せられた金属板に接触させ圧着することで金属板界面のフィルム樹脂を溶融させ、金属板に濡れさせることでフィルムとの接着を行うのが通常である。従って、フィルムと金属板との密着性を確保するためにはフィルムが溶融していることが必要であり、必然的にラミネート後の金属板と接する部分のフィルム複屈折率は低下することとなる。本発明に規定するようにこの部分のフィルム複屈折率が０．０２以下であれば、ラミネート時のフィルム溶融濡れが十分であったことを示すものであり、すなわち優れた密着性を確保することが可能となる。

また、上記に示す複屈折率が０．０２以下の部分の厚みは、金属板との接触界面からフィルム厚み方向へ５μｍ未満の領域に限定することが望ましい。この理由は以下のとおりである。

本発明で示す緩和時間Ｔ１ρで表現される分子運動性は、フィルムが完全溶融するとその効果が乏しくなり、以後の加工・加熱処理において容易に結晶化が生じフィルムの成形性が劣化してしまう欠点を有する。上記に記載したようにフィルム密着性を確保するためには、フィルムの溶融濡れが必須となる。フィルムが溶融した部分すなわちフィルムの複屈折率が０．０２以下である部分の厚みを５μｍ未満に規制することで、容器成形後に容器内面側になる樹脂層（フィルムラミネート層）の密着性を確保しつつ、成形性を高いレベルで両立することが可能となる。

このようなポリエステル樹脂の複屈折率は、以下の測定手法にて求められる。

偏光顕微鏡を用いてラミネート金属板の金属板を除去した後のフィルムの断面方向のレタデーションを測定し、樹脂フィルムの断面方向の複屈折率を求める。フィルムに入射した直線偏光は、二つの主屈折率方向の直線偏光に分解される。この時、高屈折率方向の光の振動が低屈折率方向よりも遅くなり、そのためフィルム層を抜けた時点で位相差を生じる。この位相差をレタデーションＲと呼び、複屈折率△ｎとの関係は、式（１）で定義される。

△ｎ＝Ｒ／ｄ…（１）
但し、ｄ：フィルム層の厚み
次に、レタデーションの測定方法について説明する。単色光を偏光板を通過させることで、直線偏光とし、この光をサンプル（フィルム）に入射する。入射された光は上記のように、レタデーションを生じるため、フィルム層を透過後、楕円偏光となる。この楕円偏光はセナルモン型コンペンセーターを通過させることにより、最初の直線偏光の振動方向に対してθの角度をもった直線偏光となる。このθを偏光板を回転させて測定する。レタデーションＲとθの関係は式（２）で定義される。

Ｒ＝λ・θ／１８０ …（２）
但し、λ：単色光の波長
よって複屈折率△ｎは、式（１）、（２）から導き出される式（３）で定義される。

△ｎ＝（θ・λ／１８０）／ｄ…（３）
さらに、本発明で用いる容器成形後に容器内面側になる前記樹脂層の面配向係数は０．０２〜０．０６以下であることが望ましい。０．０２未満であると、ポリエステル樹脂層中の配向成分が少ないため、耐衝撃性に劣る。このため、缶を誤って落下した際など樹脂が割れ易く耐食性が著しく劣化してしまう。一方、０．０６超となると、配向成分が過度に多いため、成形性が乏しくなり、食缶への製缶が困難となってしまう場合がある。さらに好ましくは、０．０３〜０．０５である。

（複層樹脂層）
本発明に規定する複層構造の樹脂層が、積層二軸延伸ポリエステルフィルムの場合、非ラミネート面とラミネート面の層の固有粘度差が０．０１〜０．５であることが、優れたラミネート特性、耐衝撃性を発現させる点からも望ましい。

また、容器成形後に容器内面側になる樹脂層を複層構造とした場合には、少なくとも樹脂層の最上層すなわち、内容物と接する層に、ワックス成分もしくはオレフィン樹脂が含有されていることが必要であり、経済性等の面より該樹脂層の最上層のみに、オレフィン樹脂が含有されていることが望ましい。複層樹脂の最上層に、ワックス成分もしくはオレフィン樹脂が含有されている場合、ワックス成分の含有量は、複層構造の最上層を構成する樹脂層に対して、質量比で０．１０〜２％とするのが好ましく、また同様にオレフィン樹脂層の含有量も、複層構造の最上層を構成する樹脂層に対して、質量比で０．１〜５％とするのが好ましい。上記範囲でワックス成分もしくはオレフィン樹脂成分を含有することで、コスト低下を実現しながら、内容物取り出し性を良好にできる。

また、容器成形後に容器外面側になる樹脂層は、容器内面側樹脂層と同様に、密着性を確保するために複屈折率０．０２以下の領域が必要となる。ただし、容器外面側になる樹脂層の場合には、容器内面側になる樹脂層と異なり、その厚みは５μm以上であっても構わない。

（容器成形後に容器内面側及び／又は容器外面側になる樹脂層）
また、容器成形後に容器内面側になる樹脂層および／または容器成形後に容器外面側になる樹脂層に着色顔料を添加することで、下地の金属光沢を利用した光輝色の付与も可能であり、優れた意匠性を得ることができる。更に樹脂表面への印刷と異なり、樹脂内に直接顔料を添加して着色しているため、容器成形工程においても色調が脱落する問題もなく、良好な外観を保持できる。また、一般的に容器成形後には塗装印刷が施されるが、着色樹脂層を形成することで工程の一部を省略することができ、コストの低減、有機溶剤、二酸化炭素の発生を抑制することができる。

添加する顔料としては、容器成形後に優れた意匠性を発揮できることが必要であり、係る観点からは、二酸化チタンなどの無機系顔料やジスアゾ系有機顔料を使用できる。これらは着色力が強く、展延性にも富むため、容器成形後も良好な意匠性を確保できるので好適である。特に、容器内面側となる樹脂層に添加する顔料としては、二酸化チタンの使用が望ましい。容器開封後、内容物の色が映えるとともに、清潔感を付与できるためである。一方、容器外面側となる樹脂層に添加する顔料としては、ジスアゾ系顔料の使用が望ましい。透明性に優れながら着色力が強く、展延性に富むため、製缶後も光輝色のある外観が得られるためである。

二酸化チタンの添加量は、樹脂層に対して、質量比で５〜３０％であることが望ましい。５％未満であると、白色度が十分でなく、良好な意匠性が確保できない。一方、３０％超の含有量となると、白色度が飽和するとともに経済的にも不利であるため、３０％未満とすることが望ましい。より好ましくは、１０〜２０％の範囲である。なお、顔料の添加量は、顔料を添加した樹脂層に対する（下層の樹脂層に添加した場合は、下層の樹脂層に対する）割合である。

ジスアゾ系顔料としては、カラーインデックス（C.I.登録の名称）が、ピグメントイエロー１２、１３、１４、１６、１７、５５、８１、８３、１８０、１８１のうちの少なくとも１種類を用いることができる。特に、色調（光輝色）の鮮映性、レトルト殺菌処理環境での耐ブリーディング性（顔料がフィルム表面に析出する現象に対する抑制能）などの観点から、分子量が大きく、ＰＥＴ樹脂への溶解性が乏しい顔料が望ましく、分子利用が７００以上の、ベンズイミダズロン構造を有するC.I.ピグメントイエロー１８０がより好ましく用いられる。

ジスアゾ系顔料の添加量は、樹脂層に対して、質量比で０．１〜２％とすることが望ましい。添加量が０．１％未満であると発色が乏しく、不適である。２％以上となると、透明性が乏しくなり光輝性に欠けた色調となってしまうためである。

次に、樹脂層の製造方法について説明する。製造方法は特に限定されないが、例えば各ポリエステル樹脂を必要に応じて乾燥した後、単独及び／又は各々を公知の溶融積層押出機に供給し、スリット状のダイからシート状に押出し、静電印加等の方式によりキャスティングドラムに密着させ冷却固化し未延伸シートを得ることができる。

さらに、この未延伸シートをフィルムの長手方向及び幅方向に延伸することにより二軸延伸フィルムを得る。延伸倍率は目的とするフィルムの配向度、強度、弾性率等に応じて任意に設定することができるが、延伸方式は好ましくはフィルムの品質の点でテンター方式によるものが好ましく、長手方向に延伸した後、幅方向に延伸する逐次二軸延伸方式、長手方向、幅方向をほぼ同じに延伸していく同時二軸延伸方式が望ましい。

樹脂層に顔料を含有する方法としては、以下の方法が一般的である。固相重合する前のポリエステルチップを溶融したものに、顔料をブレンド混合し、着色したポリエステルチップと未着色ポリエステルチップを規定の割合でブレンド混合し、溶融押し出しする。

次に、容器用樹脂被覆金属板の製造方法について説明する。本発明では、例えば、金属板をフィルムの融点を超える温度で加熱し、その両面に樹脂フィルムを圧着ロール（以後ラミネートロールと称す）を用いて接触させ熱融着させる方法を用いることができる。

ラミネート条件については、本発明に規定する樹脂層が得られるように適宜設定される。例えば、ラミネート開始時の温度を２８０℃以上とし、ラミネート時にフィルムの受ける温度履歴として、フィルムの融点以上で接している時間を１〜２０ｍｓｅｃの範囲とすることが好適である。このようなラミネート条件を達成するためには、高速でのラミネートに加え、接着中の冷却も必要である。ラミネート時の加圧は特に規定するものではないが、面圧として９．８〜２９４Ｎ（１〜３０ｋｇｆ／ｃｍ^２）が好ましい。この値が低すぎると、融点以上であっても時間が短時間であるため十分な密着性を得難い。また、加圧が大きいとラミネート金属板の性能上は不都合がないものの、ラミネートロールにかかる力が大きく設備的な強度が必要となり装置の大型化を招くため不経済である。

また本発明では、樹脂層をフィルムに成形して金属板に被覆するのを原則とするが、樹脂層の規定が本発明の範囲内であれば、樹脂層をフィルムに成形せずに、樹脂層を溶融し、金属板表面に被覆する溶融押出しラミネーションを適用することも可能である。

以下、本発明の実施例について説明する。

以下、本発明の実施例について説明する。

厚さ０．１８ｍｍ・幅９７７ｍｍの冷間圧延、焼鈍、調質圧延を施した鋼板を、脱脂、酸洗後、クロムめっきを行い、クロムめっき鋼板（ＴＦＳ）を製造した。クロムめっきは、ＣｒＯ_３、Ｆ⁻、ＳＯ_４ ^２−を含むクロムめっき浴でクロムめっき、中間リンス後、ＣｒＯ_３、Ｆ⁻を含む化成処理液で電解した。その際、電解条件（電流密度・電気量等）を調整して金属クロム付着量とクロム水酸化物付着量を、Ｃｒ換算でそれぞれ１２０ｍｇ／ｍ^２、１５ｍｇ／ｍ^２に調整した。

次いで、図１に示す金属板の被覆装置を用い、前記で得たクロムめっき鋼板１を金属帯加熱装置２で加熱し、ラミネートロール３で前記クロムめっき鋼帯１の両方の面に、容器成形後に容器内面側及び容器外面側になる樹脂フィルムとして、表１〜表３に示すフィルム４ａ，４ｂを被覆（熱融着）し被覆金属板を製造した。なお、容器外面側になる樹脂フィルムは、すでに下層と上層の樹脂層が積層されており、下層が金属板に接するように被覆した。なお、積層樹脂層の樹脂フィルムを製造する方法としては、上層に用いる樹脂と、下層に用いる樹脂とを各々別の押出機に供給して、口金上部に設置したフィードブロック内にて積層して一挙にフィルムシートを得る共押出し法や、予め下層に用いる樹脂のみからなるフィルムを成膜し、その上に上層に用いる樹脂を押出しラミネートする方法などを好適に用いることができる。生産性の観点からは共押出し法が好ましい。

ラミネートロール３は内部水冷式とし、被覆中に冷却水を強制循環し、フィルム接着中の冷却を行った。

使用したフィルムの特性、以上の方法で製造した被覆金属板及び被覆金属板上のフィルムの特性についての方法、測定、評価方法を下記に示す。

（１）緩和時間Ｔ１ρ
固体ＮＭＲの測定装置は、日本電子製スペクトロメータＪＮＭ−ＧＸ２７０、日本電子製固体アンプ、ＭＡＳコントローラＮＭ−ＧＳＨ２７ＭＵ、日本電子製プローブＮＭ−ＧＳＨ２７Ｔを用いた。^１３Ｃ核のＴ１ρ（回転座標における縦緩和）測定を実施し、この時の条件は、温度２４．５℃、湿度５０％ＲＨ、静磁場強度６．３４Ｔ（テスラ）下で、^１Ｈ、^１３Ｃの共鳴周波数はそれぞれ２７０．２ＭＨｚ、６７．９ＭＨｚである。ケミカルシフトの異方性の影響を消すためにＭＡＳ（マジック角度回転）法を採用した。回転数は、３．５〜３．７ｋＨｚで行った。パルス系列の条件は、^１Ｈに対して９０°、パルス幅４μｓｅｃ、ロッキング磁場強度６２．５ｋＨｚとした。^１Ｈの分極を^１３Ｃに移すＣＰ（クロスポーラリゼーション）の接触時間は１．５ｍｓｅｃである。また保持時間τとしては、０．００１、０．５、０．７、１、３、７、１０、２０、３０、４０、５０ｍｓｅｃを用いた。保持時間τ後の^１３Ｃ磁化ベクトルの自由誘導減衰（ＦＩＤ）を測定した（ＦＩＤ測定中^１Ｈによる双極子相互作用の影響を除去するために高出力カップリングを行った。なお、Ｓ／Ｎを向上させるため、５１２回の積算を行った）。また、パルス繰り返し時間としては、５〜１５ｓｅｃの間で行った。

Ｔ１ρ値は、通常下式で記述することができ、各保持時間に対して観測されたピーク強度を片対数プロットすることにより、その傾きから求めることができる。

Ｉ（ｔ）＝Σ（Ａｉ）ｅｘｐ（−ｔ／Ｔ１ρｉ）
但し、Ａｉ：Ｔ１ρｉに対する成分の割合
ここでは２成分系（Ｔ１ρ１：非晶成分、Ｔ１ρ２：結晶成分）で解析し、下記の式を用い最小二乗法フィッティングによりその値を求めた。

Ｉ（ｔ）＝ｆａ１・ｅｘｐ（−ｔ／Ｔ１ρ１）＋ｆａ２・ｅｘｐ（−ｔ／Ｔ１ρ２）
ｆａ１：Ｔ１ρ１に対する成分の割合
ｆａ２：Ｔ１ρ２に対する成分の割合
ｆａ１＋ｆａ２＝１
ここでＴ１ρとしてはＴ１ρ２を用いる。

（２）融点
使用したフィルムを結晶化させ、示差走査熱量計（パーキン・エルマー社製ＤＳＣ−２型）により、１０℃／ｍｉｎの昇温速度で測定した。

（３）結晶サイズ
（１００）面の結晶サイズはχを反射Ｘ線回折により、Ｓｈｅｒｒｅｒの式を用いて求めた。ここで、測定Ｘ線波長は、０．１５４１８ｎｍ（ＣｕＫα）であり、（１００）面の回折は、ブラッグ角約１２．７°に観察された。

（４）ポリエステル樹脂の複屈折率
実施の形態に記載した方法で、偏光顕微鏡を用いて樹脂被覆金属板の金属板を除去した後、容器内面側の樹脂層（フィルム）の断面方向のレタデーションを測定し、フィルムの断面方向の複屈折率を求めた。

（５）フィルム内オリゴマー含有量の測定
フィルム内のオリゴマー含有量は公知の手法により分析した。まず、フィルム試料５０ｍｇをヘキサフルオロイソプロパノール（ＨＦＩＰ）／クロロホルム（ＣＨＣｌ_３）（５０／５０）２ｍｌに溶解した後、ＣＨＣｌ_３を８ｍｌ加えて希釈し，これをアセトニトリル（ＣＨ_３ＣＮ）で１００ｍｌにメスアップした。この溶液の一部をフィルターでろ過し、ろ液を逆相系ＨＰＬＣにより分析し、環状３量体成分を定量した。

（６）オリゴマー析出量の測定
樹脂金属板を、レトルト殺菌炉内に配置し、１２５℃、９０分間のレトルト処理を行なった。

処理後、樹脂金属板の表面に析出したオリゴマー量を、以下の方法により測定した。

４ｃｍ×４ｃｍに切断したラミネート鋼板のフィルム表面を、メタノールを含浸させた一定量の脱脂綿によりきれいに拭き取り、その後用いた脱脂綿をアセトニトリル１０ｍｌで洗浄した。この溶液の一部をフィルターでろ過し、ろ液を逆相系ＨＰＬＣにより分析し、環状３量体成分を定量した。

（評点について）
○ ： オリゴマー析出量が０．５μｇ／ｃｍ^２未満 （肉眼では、オリゴマーの析出が確認できないレベル）
△ ： オリゴマー析出量が０．５μｇ／ｃｍ^２〜１．０μｇ／ｃｍ^２未満 （肉眼で、オリゴマーの析出が確認できるレベル）
× ： オリゴマー析出量が１．０μｇ／ｃｍ^２以上 （オリゴマーの析出が顕著で、表面が白化）
（７）被覆後フィルムの面配向係数
ナトリウムＤ線（波長５８９ｎｍ）を光源として、アッベ屈折計を用いて、長手方向、幅方向、厚み方向の屈折率（それぞれＮｘ、Ｎｙ、Ｎｚ）を測定し、面配向係数Ｎｓを、Ｎｓ＝（Ｎｘ＋Ｎｙ）／２−Ｎｚで計算して求めた。なお、測定は、被覆後のフィルムの任意の位置：１０箇所について行い、その平均値を面配向係数とした。

（８）内容物取り出し性
絞り成形機を用いて、ラミネート金属板を、絞り工程で、ブランク径：１００ｍｍ、絞り比（成形前径／成形後径）：１．８８でカップ成形した。続いて、このカップ内に、卵・オートミール・肉を均一混合させた内容物を充填し、蓋を巻き締め後、レトルト処理（１３０℃、９０分間）を行なった。その後、蓋を取り外し、カップを逆さまにして内容物を取り出したときに、カップ内側に残存する内容物の程度を観察し、さらに手で２，３回手で振って内容物を取り出した後にカップ内側に残存する内容物の程度を観察することにより、内容物の取り出しやすさの程度を評価した。

（評点について）
◎：カップを逆さまにしただけで（手で振ることなく）内容物が取り出せ、取り出し後のカップ内側に付着物が無い状態のもの。

○：カップを逆さまにしただけでは、カップ内側に内容物が残存するが、手で２、３回振るとカップ内面に付着物が無い状態になるもの。

×：手で２、３回振っても内容物の取り出しが困難なもの。

（９）成形性
被覆金属板にワックス塗布後、直径１７９ｍｍの円板を打ち抜き、絞り比１．８０で浅絞り缶を得た。次いで、この絞り缶に対し、絞り比２．２０及び２．９０で再絞り加工を行った。この後、常法に従いドーミング成形を行った後、トリミングし、次いでネックイン−フランジ加工を施し深絞り缶を成形した。このようにして得た深絞り缶のネックイン部に着目し、フィルムの損傷程度を目視観察した。

（評点について）
◎：成形後フィルムに損傷なく、フィルム白化も認められない。

○：成形可能であるが、フィルム白化が認められる。

×：缶が破胴し、成形不可能。

（１０）耐レトルト白化性
上記（９）で成形可能であった缶に対し、缶内に常温の水道水を満たした後、蓋を巻き締めて密閉した。その後、缶底部を下向きにしてレトルト殺菌炉の中に配置し、１２５℃で９０分間、レトルト処理を行った。処理後、缶底部外面の外観変化を目視観察した。

（評点について）
◎：外観変化なし
○：外観にかすかな曇り発生
×：外観が白濁（白化発生）
××：外観が顕著に白濁（顕著な白化発生）
（１１）密着性
上記（９）で成形可能であった缶に対し、缶胴部よりピール試験用のサンプル（幅１５ｍｍ×長さ１２０ｍｍ）を切り出した。切り出したサンプルの長辺側端部からフィルムを一部剥離し、引張試験機で剥離した部分のフィルムを、フィルムが剥離されたクロムめっき鋼板とは反対方向（角度：１８０°）に開き、引張速度３０ｍｍ／ｍｉｎでピール試験を行い、幅１５ｍｍあたりの密着力を評価した。なお、密着力測定対象面は、缶内面側とした。

（評点について）
◎：１．４７Ｎ／１５ｍｍ以上(０．１５ｋｇｆ／１５ｍｍ以上)。
○：０．９８Ｎ／１５ｍｍ以上、１．４７Ｎ／１５ｍｍ未満(０．１０ｋｇｆ／１５ｍｍ以上、０．１５ｋｇｆ／１５ｍｍ未満)。
×：０．９８Ｎ／１５ｍｍ未満(０．１０ｋｇｆ／１５ｍｍ未満)。
（１２）耐衝撃性
上記（９）で成形可能であった缶に対し、水を満中し、各試験について１０個ずつを高さ１．２５ｍから塩ビタイル床面へ落とした後、電極と金属缶に６Ｖの電圧をかけて３秒後の電流値を読み取り、１０缶測定後の平均値を求めた。

（評点について）
◎：０．０１ｍＡ未満。

○：０．０１ｍＡ以上、０．１ｍＡ未満。

×：０．１ｍＡ以上。

以上により得られた結果を併せて表１〜表３に記す。

表１〜表３に示すように、本発明範囲の発明例は、いずれも、耐オリゴマー析出性、耐レトルト白化性に優れ、レトルト殺菌処理後において優れた意匠性を保持でき、更に成形性、内容物取り出し性、密着性等の特性についても良好である。一方、比較例は、耐オリゴマー析出性、耐レトルト白化性のいずれかが劣り、レトルト殺菌処理後、意匠性が大幅に劣化してしまう。

金属板の被覆装置の一例を示す図

符号の説明

１ クロムめっき鋼板
２ 金属帯加熱装置
３ ラミネートロール
４ａ、４ｂ フィルム

Claims (7)

1. 金属板と、その両面に形成されたポリエステルを主成分とする樹脂層とを具備した容器用樹脂被覆金属板であって、
   容器成形後に容器外面側になる樹脂層は、上層と金属板に接する下層とを備えた積層樹脂層であり、
   積層樹脂層の上層は、ジカルボン酸成分としてテレフタル酸を主成分とし、グリコール成分としてエチレングリコール及び１、４−シクロヘキサンジメタノールを主成分とし、かつ全グリコール成分中の１、４−シクロヘキサンジメタノール成分比率が１〜１０モル％であるポリエステルから構成され、
   積層樹脂層の下層は、金属スルホネート基を有する芳香族ジカルボン酸成分が、１〜１０モル％共重合されたポリアルキレンテレフタレート系ポリエステルであり、その樹脂層の厚みが０．５〜５μmである親水性共重合ポリエステル樹脂で構成され、
   積層樹脂層に含まれるオリゴマー（環状三量体）含有量が、０．３〜０．９質量％であり、
   容器成形後に容器内面側となる樹脂層は、樹脂に対して０．１〜２質量％のワックス成分もしくは０．１〜５質量％のオレフィン樹脂を含有したポリエステル樹脂であることを特徴とする容器用樹脂被覆金属板。
2. 容器成形後に容器外面側となる樹脂層の面配向係数は、０．０１〜０．０５であり、容器成形後に容器内面側となる樹脂層の面配向係数は、０．０２〜０．０６であることを特徴とする請求項１に記載の容器用樹脂被覆金属板。
3. 容器成形後に容器外面側となる樹脂層は、Ｘ線回折測定により得られる（１００）面の結晶サイズχが、６〜８ｎｍである二軸延伸ポリエステルフィルムをラミネートしたものであることを特徴とする請求項１又は２に記載の容器用樹脂被覆金属板。
4. 容器成形後に容器内面側となる樹脂層は、固体高分解能ＮＭＲによる構造解析における１、４配位のベンゼン環炭素の緩和時間Ｔ１ρが１５０ｍｓｅｃ以上である二軸延伸ポリエステルフィルムをラミネートしたものであることを特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載の容器用樹脂被覆金属板。
5. 容器成形後に容器内面側になる樹脂層の複屈折率は、０．０２以下である領域が、金属板との接触界面から樹脂厚み方向に５μｍ未満であることを特徴とする請求項４に記載の容器用樹脂被覆金属板。
6. 容器成形後に容器内面側になる樹脂層および／または容器成形後に容器外面側になる樹脂層は、着色顔料または着色染料を含有していることを特徴とする請求項１ないし５のいずれかに記載の容器用樹脂被覆金属板。
7. 着色顔料は、ジスアゾ系有機顔料を含むことを特徴とする請求項６に記載の容器用樹脂被覆金属板。

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