JP4323357B2 - プーリ製造方法 - Google Patents
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Description
上述した作用効果を達成する微細溝50を規定するものとして、表面粗さRa及びピッチSm、微細溝の山高さH1について説明する。ここで、板状エレメントの凹凸部31のピッチは約200μmであり、凸部31bの平坦部の幅W1は約30μmである。この板状エレメントを前提に各試料との比較を行った。試験方法としては、板状エレメントに各試料(テーパ面)に対して荷重をエレメント一枚当たり392Nで当接させ、CVT潤滑油中(油温110℃)において、速度0〜0.8m/sの範囲で上昇・下降させ、連続的に摺動させた際の下降側の摩擦係数を測定した。この条件は、実際の車両に搭載した際のLow変速比に相当する。
図4は表面粗さRaと摩擦係数μの関係を表す図である。図中、○はテーパ面の研磨によって作成された種々のRaを有する試料の摩擦係数を表す。●は更に研磨によって作成された試料の表面を更にバニッシュ加工によって微細溝の山高さH1を調整し、表面粗さRaを小さくした試料の摩擦係数を表す。また、図6にはこの●に対応する試料表面の微細形状を表す三次元鳥瞰図を示す。△はショットピーニング加工(ショット径0.05)によって表面粗さRaを調整した試料の摩擦係数を表す。また、図7にはこの△に対応する試料表面の微細形状を表す三次元鳥瞰図を示す。▽はショットピーニング加工(ショット径0.03)によって表面粗さRaを調整した試料の摩擦係数を表す。▲はショット径0.05のショットピーニング加工後、研磨(フィルムラップ加工)を施して表面粗さRaを調整した試料の摩擦係数を表す。また、図8にはこの▲に対応する試料表面の微細形状を表す三次元鳥瞰図を示す。
Ra=k・f(Sm)・g(H1)
の関係が成立する。尚、関数f,gは微細溝の形状によって決定される平均値を表す関数であり、kは定数である。基本的にはSmが大きくなればf(Sm)は大きくなり、H1が大きくなればg(H1)も大きくなる。
従来技術では、図4のハッチング部分に示すように、テーパ面の表面粗さRaは0.28以上となっており、得られる摩擦係数も0.113未満となっていた。これに対し、研磨のみの○に示すように、表面粗さRaを0.25以下とすることで摩擦係数の向上を図ることができることが分かる。
ショットピーニング加工を施す際、ショット径を0.05から0.03に小さくすることで表面粗さRaはあまり変化しないが、ショット径が小さい方が摩擦係数の向上を図ることができる。また、ショット径0.05のものにフィルムラップ加工を施すと、ショット径を小さくするよりも高い摩擦係数が得られる。これは、潤滑油を適宜排出しつつトルク伝達膜をより確保することが可能になるためと考えられる。ショットピーニング加工と研磨によって微細溝を形成したものとを比較すると、図8に示すように、テーパ面表面には図6で示す微細溝構造が現れていることが分かる。尚、同程度の表面粗さRaで比較した場合ショットピーニング加工よりも優れた摩擦係数が得られることが分かる。
図5はピッチSmと摩擦係数の関係を表す図である。ショットピーニング加工のみの場合、平均のピッチSmは40μmを超えるものとなり、やはり十分な摩擦係数は確保されていない。これに対し、フィルムラップ加工を施すことによってピッチSmを30μm程度に調整すると、摩擦係数が増大しているのが分かる。すなわち、表面粗さRaを適宜設定しつつ、ピッチSmを30μm程度に調整することで、摩擦係数の向上を図ることができる。
以下、上記実施例及び試験結果に基づく作用効果を列記する。
〔製造方法1〕
上述した所望のパラメータ値を得るための製造方法1について説明する。尚、表面硬化処理に至る製造工程については従来技術と同様であるため説明を省略する。
入力側プーリのテーパ面に表面硬化処理を行う。表面硬化処理としては浸炭焼き入れ焼き戻し等を適用すればよく、特に限定しない。
第1行程により表面硬化処理されたテーパ面に対し、ハードターニング加工により同心円または螺旋状の微細溝を形成する。具体的には、プーリを旋盤に固定し、チップ歯先Rを0.1mmとした工具を用いて、送り量を0.01〜0.03mmとする。これにより、送り量と同等の溝間ピッチ(30μm以下)となる微細溝を形成する。
第2工程により生じた山谷形状の山部を除去する。このとき、微細溝の山高さを0.5μm〜2.5μmの範囲となるようにローラバニッシュ加工を施し、テーパ面の表面粗さがRa=0.05μm〜0.25μmの範囲となるように調整する。ローラバニッシュ加工としては、球状、又は円筒状の工具により山部を塑性変形させることで山部を除去する。尚、山谷形状の山部を除去する加工として、図9に示す総形砥石60による仕上げ加工、もしくは図10,11に示すフィルム状砥石70を半径方向に往復運動させながらの仕上げ加工(フィルムラップ加工)を施してもよい。
次に、製造法に対する作用効果について説明する。
製造方法1では、第2工程のハードターニング加工によって微細溝を形成し、第3工程においてバニッシュ加工を施した。これに対し、ハードターニング加工に換えて、ショットピーニング加工によって表面粗さをある程度調整し、バニッシュ加工に替えて総形砥石60や、フィルム状砥石による仕上げ加工(フィルムラップ加工)を施しても良い。上述の微細溝のパラメータにおいて詳述したように、表面粗さRa,溝間ピッチSm,山高さH1を調整する場合、例えば溝間ピッチSmの平均値や山高さH1の平均値が同様の値を示す加工を施した場合にも、微細溝ほどの周期的な規則性は期待できないものの、比較的良好な摩擦係数が得られる。よって、ショットピーニング加工にフィルムラップ加工を施すことで、図8の三次元鳥瞰図に示す表面形状を達成することができる。
Output 出力軸
1 プライマリプーリ
2 セカンダリプーリ
3 ベルト
11,21 固定側プーリ
12,22 可動側プーリ
30 板状エレメント
40 無端バンド
60 総形砥石
70 フィルム状砥石
Claims (6)
- 入力側プーリと出力側プーリとの間に掛け渡され、無端バンドにより板状エレメントが板厚方向に多数重ねて束ねられたベルトを有し、
前記板状エレメントは前記入力側プーリのテーパ面と当接する側面に板厚方向に延びる複数の凹部及び凸部を有し、
更に、前記入力側プーリのテーパ面に同心円又は螺旋状に微細溝が形成され、前記微細溝の開口側端部幅と、微細溝の開口部に隣接する山部の頂部の幅との和が、前記板状エレメントの凸部幅以下となる関係を有するベルト式無段変速機のプーリ製造方法であって、
前記テーパ面に表面硬化処理を行う第1工程と、
前記第1工程により表面硬化処理されたテーパ面に対し、ハードターニング加工により前記微細溝を形成する第2工程と、
前記第2工程により生じた山谷形状の山部を除去する第3工程と、
からなるプーリ製造方法。 - 請求項1に記載のプーリ製造方法において、
前記第2工程は、ハードターニング加工により前記微細溝の溝ピッチを、30μm以下に形成することを特徴とするプーリ製造方法。 - 請求項1または2に記載のプーリ製造方法において、
前記第3工程は、前記微細溝が設けられたテーパ面の表面粗さがRa=0.05μm〜0.25μmの範囲となるように除去することを特徴とするプーリ製造方法。 - 請求項1ないし3に記載のプーリ製造方法において、
前記第3工程は、前記微細溝の山高さを0.5μm〜2.5μmの範囲となるように除去することを特徴とするプーリ製造方法。 - 請求項1ないし4に記載のプーリ製造方法において、
前記第3工程は、球状、又は円筒状の工具により前記山部を塑性変形させることで前記山部を除去することを特徴とするプーリ製造方法。 - 入力側プーリと出力側プーリとの間に掛け渡され、無端バンドにより板状エレメントが板厚方向に多数重ねて束ねられたベルトを有し、
前記板状エレメントは前記入力側プーリのテーパ面と当接する側面に板厚方向に延びる複数の凹部及び凸部を有し、
更に、前記入力側プーリのテーパ面に同心円又は螺旋状に微細溝が形成され、前記微細溝の開口側端部幅と、微細溝の開口部に隣接する山部の頂部の幅との和が、前記板状エレメントの凸部幅以下となる関係を有するベルト式無段変速機のプーリ製造方法であって、
前記テーパ面に表面硬化処理を行う第1工程と、
前記第1工程により表面硬化処理されたテーパ面に対し、ショットピーニング加工を施す第2工程と、
前記第2工程により生じた山谷形状に同心円状または螺旋状に仕上げ加工を施し、略一定の溝間ピッチを形成する第3工程と、
からなるプーリ製造方法。
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