JP4103767B2

JP4103767B2 - 圧縮機

Info

Publication number: JP4103767B2
Application number: JP2003360659A
Authority: JP
Inventors: 誠足立; 弘通谷和; 弘毅上石田
Original assignee: Daikin Industries Ltd
Current assignee: Daikin Industries Ltd
Priority date: 2003-10-21
Filing date: 2003-10-21
Publication date: 2008-06-18
Anticipated expiration: 2023-10-21
Also published as: JP2005127152A

Description

この発明は、空気調和機等を構成する冷凍サイクル装置に用いられる圧縮機に関するものである。

空気調和機等を構成する冷凍サイクル装置に用いられる圧縮機には、ケーシング（密閉容器）と、このケーシングの下部側に収納される圧縮機要素部と、このケーシングの上部側に収納される電動機要素部とを備えた密閉型回転圧縮機がある。このような密閉型回転圧縮機では上記密閉容器は、一般的には、複数の割金型（拡開用作動子）を使用する拡管塑性加工法（いわゆるエキスパンダ法）にて成形する（例えば、特許文献１参照）。この場合、密閉容器は一般には円筒体からなる胴部を備え、この胴部をこのエキスパンダ法にて成形することになる。そして、エキスパンダ法は、図１６に示すように、まず、複数（この場合、８個）の割金型８１・・を成形前の筒体８２に内嵌する。この際、周方向に沿って相対向する割金型８１、８１の側面が接触するように、各割金型８１・・を径方向内方へ移動させて縮径状態とする。次に、各割金型８１・・を矢印のように、径方向外方へ移動（拡径）させる。これにより、筒体８２の内周面８３が各割金型８１・・の円弧状の外面８４にて押圧され、この押圧部が外径側に膨出する。しかしながら、この拡開時においては、周方向に沿って隣合う割金型８１、８１間には隙間が生じる。このため、膨出部８５、８５間に膨出されない部分が残って内径方向突出部（分割部分痕）８６・・が形成される。

ところで、密閉容器には上記したように電動機要素部が収納されるが、この電動機要素部は、回転軸（クランク軸）に外嵌固定される回転子と、この回転子の外周側に配置される固定子とを備えたものである。また、固定子は、コア（ステータコア）と、このステータコアに巻設されるコイルとを有するものであって、このステータコアが密閉容器内に焼嵌めによって固定される。このため、一般には、ステータコアを容器内に固定した際には、コア外周面が容器の内径方向突出部に圧接することになる。
特許第３３７２７５４号明細書（第３−５頁、図１）

このような圧縮機では、冷媒ガスの導通路を形成するためにステータコアの外周面に切欠部を設けることがある。この場合、切欠部の数、大きさ、位置等によって、容器内周面とコア外周面との接触面積が小さくなって、固定子を保持するための十分な面圧力を発生させることができずに、固定子の支持が不安定となることもあった。

ところで、上記圧縮機の軽量化等を図るために、いわゆる集中巻きモータの試作を行った。この場合、上記のようなエキスパンダ法にて容器を成形すれば、製品によっては大きな振動が発生して騒音が大となるものがあった。すなわち、複数の製品において騒音の大小のバラツキがあった。特に、耳障りである４００Ｈｚ〜５００Ｈｚ程度の低周波振動に顕著にその差異があらわれていた。そこで、その原因を追求したところ、上記内径方向突出部に、ステータコアの外周面の一部が圧接するものにおいて、この内径方向突出部と、ステータコアの外周面との相対位置関係が一定していないことが要因として挙げられた。この点ついてさらに検討したところ、騒音が大であるものにおいては、図１７に示すように、内径方向突出部８６と、ステータコア８８の外周面の一部との圧接保持部９１が○印で示すような２箇所となっていた。そのことから固定子８７を保持するための十分な圧接力を発生させることができず、固定子８７の支持が不安定となって、この圧縮機の運転時の振動に伴って大きな騒音が発生することになったものではないかとの知見に基づき、本発明をなすに至った。

この発明は、上記従来の欠点を解決するためになされたものであって、その目的は、固定子を密閉容器内に安定して支持することが可能となって、運転時の振動を減少できて騒音の小さな圧縮機を提供することにある。

そこで請求項１の圧縮機は、８個の割金型８１を使用して成形される密閉容器１と、この密閉容器１に収納される圧縮機要素部２及び電動機要素部３とを備えると共に、上記電動機要素部３の固定子２６が上記密閉容器１に嵌入される圧縮機であって、上記固定子２６のステータコア３０の外周面５５には６個の切欠部５６が形成され、上記密閉容器１に対する上記固定子２６のステータコア３０の嵌入角度を、上記成形時に形成される内径方向突出部５０と上記ステータコア３０の外周面５５とが圧接する圧接保持部５８が４箇所となるように設定し、かつ各圧接保持部５８においては、第１圧接保持部５８ａと第２圧接保持部５８ｂとをステータコア軸心Ｏに関して点対称となるように配置すると共に、上記第１圧接保持部５８ａに対して周方向に所定角度でずれた第３圧接保持部５８ｃと、上記第２圧接保持部５８ｂに対して周方向に所定角度でずれた第４圧接保持部５８ｄとをステータコア軸心Ｏに関して点対称となるように配置したことを特徴としている。

上記請求項１の圧縮機では、成形時に形成される内径方向突出部５０と、ステータコア３０の外周面５５とが圧接する圧接保持部５８が３箇所以上となるので、固定子２６のステータコア３０の保持剛性が大となる。この際、ステータコア３０の密閉容器１に対する嵌入位置を規制するのみでよく、ステータコア３０や密閉容器１を既存のものを使用することもできる。

また、上記圧縮機では、圧接保持部５８が４箇所であり、しかも、第１圧接保持部５８ａと第２圧接保持部５８ａとをコア軸心Ｏに関して点対称となるように配置すると共に、上記第３圧接保持部５８ｃと第４圧接保持部５８ｄとをコア軸心Ｏに関して点対称となるように配置したので、固定子２６のステータコア３０の保持が安定する。

請求項１の圧縮機によれば、固定子のステータコアの保持剛性が大となるので、運転時の圧縮機の振動を低減することができ、騒音が低減される。これにより、静寂な空気調和機の室外機等を構成することができる。しかも、使用するステータコアや密閉容器としても従来の既存のものを使用することができ、コスト高となることを抑制することができる。

また、上記圧縮機によれば、固定子のステータコアの保持が安定するので、圧縮機の振動を確実に低減することができ、騒音が極めて小となって、一層高品質な圧縮機を提供することができる。

次に、この発明の圧縮機の具体的な実施の形態について、例えば２シリンダロータリー圧縮機に適用した例を挙げ、図面を参照しつつ詳細に説明する。図２はこの圧縮機の断面図であり、圧縮機は密閉型回転圧縮機であって、ケーシング（密閉容器）１と、この密閉容器１内の下部側に収納される圧縮機要素部２と、この密閉容器１内の上部側に収納される電動機要素部３とを備える。この圧縮機は例えば空気調和機の室外機に搭載される。また、密閉容器１は、円筒状の胴部１ａと、この円筒状の胴部１ａの下部に連設される底部材１ｂと、この胴部１ａの上部に連設される吐出管４９を有した上蓋部材１ｃとからなる。

上記圧縮機要素部２は、上シリンダ５と、下シリンダ６と、上シリンダ５の上側に配置される上支持部材７と、下シリンダ６の下側に配置される下支持部材８等を備える。また、上シリンダ５と下シリンダ６との間には仕切板９が介装されている。そして、この密閉容器１内においてその軸心部に上下方向に沿って延びる回転軸（クランク軸）１０が配置されている。このクランク軸１０には、その軸心がクランク軸１０の軸心に対して偏心した一対の膨出部（偏心部）１１、１２が設けられ、この膨出部１１、１２にそれぞれローラ部材１３、１４が外嵌されている。そして、上側のローラ部材１３が上シリンダ５内に収納され、下側のローラ部材１４が下シリンダ６内に収納されている。

また、上下のシリンダ５、６には、それぞれ吸込口１５、１６が形成され、各吸込口１５、１６には吸込管１７、１８が接続され、これらの吸込管１７、１８を介して、アキュームレータ２０から冷媒ガスが各シリンダ５、６に供給される。なお、上支持部材７は、円筒部７ａと、円筒部７ａの下端部に連設される外鍔部７ｂとからなり、その軸心孔にクランク軸１０が回転自在に挿通される。また、下支持部材８も、円筒部８ａと、円筒部８ａの上端部に連設される外鍔部８ｂとからなり、その軸心孔にクランク軸１０が回転自在に挿通される。さらに、上下の支持部材７、８には、それぞれカップ部材２１、２２が付設されている。上下のシリンダ５、６と、上下の支持部材７、８とは、ボルトナット結合２３にて連結一体化される。

次に電動機要素部３は、上記回転軸１０に外嵌固定される回転子２５と、この回転子２５の外周側に配設される固定子２６とを備える。また、固定子２６は、所定形状に形成されたコア（ステータコア）３０と、このステータコア３０のティース５２（図１参照）に巻設されるコイル３１とを有する。なお、このステータコア３０がケーシング１の胴部１ａ内に焼嵌めにより固定される。

そして、回転子２５のロータコア２７の上端面３６にはスペーサ３８が取付けられ、このスペーサ３８には取付台４１を介して円盤形状体からなる油分離板４２が付設されている。また、油分離板４２はその中心部が取付台４１の受部４３にて受けられた状態で固定される。

ところで、上記密閉容器１の胴部１ａは、図１６に示すような８個の割金型（拡開用作動子）８１を使用して成形（塑性加工）する。このため、図１に示すように、胴部１ａの内周面には、内径方向突出部（分割部分痕）５０・・が周方向に沿って４５度ピッチで８個形成される。なお、この図１は内径方向突出部５０・・及び割金型８１の押圧によって形成された膨出部５１・・を誇張して記載しているが、実際には微小であって、例えば、内径方向突出部５０の突出寸法が数１０μｍから数１００μｍ程度とされる。

また、固定子２６のコア（ステータコア）３０は、内周面に６個のティース５２・・が形成されて、６個のスロット５３・・が設けられている。そして、コアの外周面５５には、周方向に沿って６０度ピッチに６個の切欠部５６・・が形成されている。この際、切欠部５６の幅寸法Ｗを、周方向に沿って隣合う内径方向突出部５０、５０の間隔寸法Ｓより小さく設定する。すなわち、隣合う内径方向突出部５０、５０の成す角度αは４５度であり、切欠部５６の両端縁が成す角度βは３０度程度とする。そして、例えば、ａの位置の内径方向突出部５０を第１内径方向突出部５０ａとし、ｃの位置の内径方向突出部５０を第３内径方向突出部５０ｃとした場合、この第１内径方向突出部５０ａと第３内径方向突出部５０ｃとの間に、一つの切欠部５６（第１切欠部５６ａ）が入るように、ステータコア３０を胴部１ａに焼嵌めすれば、第１内径方向突出部５０ａとコア軸心Ｏに関して点対称となる第２内径方向突出部５０ｂ（ｂの位置の内径方向突出部５０）と、第３内径方向突出部５０ｃとコア軸心Ｏに関して点対称となる第４内径方向突出部５０ｄ（ｄの位置の内径方向突出部５０）との間に、上記第１切欠部５６ａとコア軸心Ｏに関して点対称となる第２切欠部５６ｂが入ることになる。

このため、Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄの４箇所において、圧接保持部５８が形成される。この際、Ａの第１圧接保持部５８ａとＢの第２圧接保持部５８ｂとがコア軸心Ｏに関して点対称となるように配置されると共に、上記第１圧接保持部５８ａに対して周方向に所定角度（４５度）でずれたＣの第３圧接保持部５８ｃと、第２圧接保持部５８ｂに対して周方向に所定角度（４５度）でずれた第４圧接保持部５８ｄとがコア軸心Ｏに関して点対称となるように配置されることになる。すなわち、密閉容器１に対する固定子２６のステータコア３０の嵌入角度を調整（規定）することによって、図１に示すように、内径方向突出部５０と、ステータコア３０の外周面５５とが圧接する圧接保持部５８が４箇所となるようにすることができる。従って、ステータコア３０は面圧が大である４箇所においてバランスよく保持され、ステータコア３０の保持剛性が大となる。

次に、４箇所において面圧が大である圧接保持部５８にて支持されている場合と、圧接保持部５８が２箇所であって、この圧接保持部５８の面圧よりも僅かに小さい面圧となる接触部５９を１個有する場合と、圧接保持部５８が２箇所であって、接触部５９を２個有する場合とで、騒音発生に影響する伝達関数の減衰量を調査した。この場合、まず径方向の伝達関数について調査した。すなわち、胴部１ａに固定子２６を焼嵌めにより固定して、これにインパクトハンマーにて加振力を付与して、各図３（ａ）（ｂ）（ｃ）の組立体での測定点Ｄ１と測定点Ｄ２と測定点Ｄ３における径方向のゲイン（ｄＢ）を調査した。なお、図３では模式的に固定子２６の替わりにステータコア３０にて表している。そして、図３（ａ）の組立体は、圧接保持部５８が○印で示す位置に２箇所設けられると共に、この圧接保持部５８より僅かに面圧が低い接触部５９が△印で示す位置に２箇所設けられたものである。また。図３（ｂ）の組立体は、圧接保持部５８が○印で示す位置に２箇所設けられると共に、接触部５９が△印で示す位置に１箇所設けられたものである。さらに、図３（ｃ）の組立体は、圧接保持部５８が○印で示す位置に４箇所設けられたものである。この場合、図３（ｂ）の組立体を２点接触と呼び、図３（ｃ）を４点接触と呼ぶ。なお、図３（ａ）（ｂ）（ｃ）において、×印の位置は内径方向突出部５０に対してステータコア３０が接触しないか、接触しても面圧が極めて小であるところであり、ステータコア３０の保持部を構成しない。また、図３（ａ）においては、二点鎖線による○印で示した４箇所、及び図３（ｂ）と図３（ｃ）においては、二点鎖線による○印で示した８箇所に図４に示すような小切欠部６０が設けられている。なお、図３（ｂ）に示すものと、図３（ｃ）に示すものとは、胴部１ａ及びステータコア３０がそれぞれ同一形状であって、胴部１ａに対するステータコア３０の周方向位置が相違している。すなわち、図３（ｃ）では、その吸込口位置から分るように、図３（ｂ）に比べてステータコア３０に対して胴部１ａを所定角度（この場合、７．５度）だけ図３（ｃ）の矢印方向（反時計廻り方向）にずらせている。

測定点Ｄ２での０Ｈｚ〜５０００Ｈｚの周波数域におけるゲイン（ｄＢ）は図８に示すグラフとなった。また、耳障りの低周波域である０Ｈｚ〜１０００Ｈｚにおける測定点Ｄ１でのゲイン（ｄＢ）は図５に示すグラフとなり、この０Ｈｚ〜１０００Ｈｚにおける測定点Ｄ２でのゲイン（ｄＢ）は図６に示すグラフとなり、この０Ｈｚ〜１０００Ｈｚにおける測定点Ｄ３でのゲイン（ｄＢ）は図７に示すグラフとなった。この際、各図５から図８においては、図３（ａ）の組立体の場合を一点鎖線で示し、図３（ｂ）の組立体の場合を２点鎖線で示し、図３（ｃ）の組立体の場合を実線で示している。このように径方向の伝達関数には、２点接触と４点接触とにおいてあまり差が生じない。ところで、上記ゲイン（ｄＢ）は、次の数１の式にて求めることができる。

次に、測定点Ｄ４と測定点Ｄ５と測定点Ｄ６とにおける上下方向（軸心方向）における伝達関数のゲイン（ｄＢ）を調査した。この場合、測定点Ｄ５での０Ｈｚ〜５０００Ｈｚの周波数域におけるゲイン（ｄＢ）は図１２に示すグラフとなった。また、０Ｈｚ〜１０００Ｈｚにおける測定点Ｄ４でのゲイン（ｄＢ）は図９に示すグラフとなり、０Ｈｚ〜１０００Ｈｚにおける測定点Ｄ５でのゲイン（ｄＢ）は図１０に示すグラフとなり、０Ｈｚ〜１０００Ｈｚにおける測定点Ｄ６でのゲイン（ｄＢ）は図１１に示すグラフとなった。この場合も、図３（ａ）の組立体の場合を一点鎖線で示し、図３（ｂ）の組立体の場合を２点鎖線で示し、図３（ｃ）の組立体の場合を実線で示している。これらから、４点接触が２点接触よりもゲイン（ｄＢ）が低下していることが分る。ところで、ゲインの高いものは増幅し、ゲインの低いものは減衰効果が得られる。このため、４点接触である場合、ゲインが低下しており減衰効果を得ることができて、軸方向振動の低減を図ることができる。すなわち、４点接触とすれば、軸方向の振動を低減して、運転時の圧縮機全体の振動を減少させることができて、騒音を小さくすることができる。

さらに、２点接触と３点接触と４点接触と５点接触とにおいてゲインを調べて、その結果を図１３と図１４に示した。なお、各２点接触と３点接触と４点接触と５点接触とは、それぞれ密閉容器１に対するステータコア３０の嵌入角度を変更することによって形成することができる。この場合、図１４は、図１３の０Ｈｚから１０００Ｈｚまでの拡大図である。また、２点接触を２点鎖線とし、３点接触を一点鎖線とし、４点接触を破線とし、５点接触を実線とした。これらからも、０Ｈｚから１０００Ｈｚにおいては、２点接触においてゲインが高くなっており、４点接触と５点接触とのゲインが低くなっている。また、３点接触では、ゲインは４点接触及び５点接触よりも高くなっているが、２点接触よりも低い。

このことから、２点接触ではゲインが高く減衰しにくく、このようなコア支持では振動を低減することができず、大きな騒音発生するおそれがあるのに対して、４点接触及び５点接触ではゲインが低く、振動の低減を図って、発生する騒音を小さくすることができることがわかる。この際、４点接触と５点接触とではゲインにあまり差がないので、４点接触以上が好ましいと言える。また、３点接触では４点接触よりもゲインが高くなっているが、この３点接触でも減衰効果があり、騒音が比較的小さい圧縮機を構成することができる。すなわち、この種の圧縮機として、内径方向突出部５０と、ステータコア３０の外周面とが圧接する圧接保持部５８が少なくとも３箇所有していればよいことになる。この際、コア軸心Ｏに関して点対称となる一対の圧接保持部５８、５８を有しているのが好ましい。

次に、運転中の圧縮機のケーシングトップでの上下方向の振動について４００Ｈｚと５００Ｈｚとの低周波数帯で調査した。すなわち、圧縮機の密閉容器（ケーシング）１の上蓋部材１ｃに上部に加速度センサ（図示省略）を貼り付け、この加速度センサにて加速度を検出する。この場合、加速度と音の相関関係を調査した。そして、音のデータとしては、次の表１に示すように、２点接触（表１の改善前）では、４００Ｈｚ成分で５６．０ｄＢであり、５００Ｈｚ成分で５５．１ｄＢであるのに対して、４点接触（表１の改善後）では、４００Ｈｚ成分で５２．８ｄＢであり、５００Ｈｚ成分で５２．９ｄＢである。

また、トップ加速度は、次の表２に示すように、２点接触（表２の改善前）では、４００Ｈｚ成分で１．９ｍ／ｓ^２であり、５００Ｈｚ成分で１．９ｍ／ｓ^２であるのに対して、４点接触（表２の改善後）では、４００Ｈｚ成分で０．５ｍ／ｓ^２であり、５００Ｈｚ成分で０．５ｍ／ｓ^２である。なお、これらのデータは複数回（表１と表２に示したように、６回〜９回）測定した平均値である。また、図１５において、３１５Ｈｚ〜６３０Ｈｚでのトップ加速度を示した。この場合、実線が４点接触を示し、２点鎖線が２点接触を示している。このように、低周波数領域において、２点接触と４点接触とでトップ加速度が相違し、４点接触の場合において低減されており、優れた減衰効果を発揮することが分る。特に、４００Ｈｚ〜５００Ｈｚの低周波数域で優れた減衰効果を発揮する。

上記の圧縮機によれば、成形時に形成される内径方向突出部５０と、ステータコア３０の外周面５５とが圧接する圧接保持部５８が３箇所以上有するので、固定子２６のステータコア３０の保持剛性が大となる。このため、運転時の圧縮機の振動を低減することができ、騒音が低減され、静寂な空気調和機の室外機等を構成することができる。特に、第１圧接保持部５８ａと第２圧接保持部５８ｂとをコア軸心Ｏに関して点対称となるように配置すると共に、第３圧接保持部５８ｃと第４圧接保持部５８ｄとをコア軸心Ｏに関して点対称となるように配置したので、固定子２６のステータコア３０の保持が安定する。これによって、圧縮機の振動を確実に低減することができ、騒音が極めて小となって、一層高品質な圧縮機を提供することができる。また、使用するステータコア３０や密閉容器１としても従来の既存のものを使用することができ、コスト高となるのを回避することができる。

以上にこの発明の具体的な実施の形態について説明したが、この発明は上記形態に限定されるものではなく、この発明の範囲内で種々変更して実施することができる。例えば、密閉容器１の成形時におけるエキスパンダ法で使用する割金型８１の数の増減は任意である。この場合、割金型８１を増加させれば内径方向突出部５０が多くなり、逆に割金型８１を減少させれば内径方向突出部５０が少なくなるので、ステータコア３０を密閉容器１内に嵌入する際の嵌入角度をこの内径方向突出部５０の数や位置に応じて変更する必要がある。すなわち、内径方向突出部５０の数や切欠部５６の数が変更されても、嵌入角度を変更することによって、圧接保持部５８を３箇所以上となるようにすればよい。このように、固定子２６に形成される切欠部５６の数の増減は任意であるが、回転時のバランス等を考慮して、この種の圧縮機の電動機要素部３の一般的なスロット数に対応する数とするのが好ましい。なお、固定子２６を密閉容器１内に嵌入固定する場合、上記実施の形態では焼嵌めであったが、圧入固定であってもよい。

この発明の圧縮機の実施形態を示す要部簡略断面平面図である。上記圧縮機の断面図である。加振力が付与された際の伝達関数の測定点を示し、（ａ）は密閉容器とコアとの位置関係が規制されていない場合の要部簡略断面平面図であり、（ｂ）は２点接触の場合の要部簡略断面平面図であり、（ｃ）は４点接触の場合の要部簡略断面平面図である。上記図３の一部を拡大して示す説明図である。測定点Ｄ１での径方向振動に対するゲインを示すグラフ図である。測定点Ｄ２での径方向振動に対するゲインを示すグラフ図である。測定点Ｄ３での径方向振動に対するゲインを示すグラフ図である。測定点Ｄ２での径方向振動に対するゲインを示すグラフ図である。測定点Ｄ４での上下方向振動に対するゲインを示すグラフ図である。測定点Ｄ５での上下方向振動に対するゲインを示すグラフ図である。測定点Ｄ６での上下方向振動に対するゲインを示すグラフ図である。測定点Ｄ５での上下方向振動に対するゲインを示すグラフ図である。２点接触と３点接触と４点接触と５点接触とにおける上下方向振動に対するゲインを示すグラフ図である。上記図１３の一部を拡大したグラフ図である。３１５Ｈｚから６３０Ｈｚでの加速度を示すグラフ図である。密閉容器を成形する方法を示す模式図である。従来の圧縮機を示す要部簡略断面平面図である。

符号の説明

１・・密閉容器、２・・圧縮機要素部、３・・電動機要素部、２６・・固定子、３０・・ステータコア、５０・・内径方向突出部、５５・・外周面、５６・・切欠部、５８・・圧接保持部、５８ａ・・第１圧接保持部、５８ｂ・・第２圧接保持部、５８ｃ・・第３圧接保持部、５８ｄ・・第４圧接保持部、８１・・割金型、Ｏ・・コア軸心

Claims

８個の割金型（８１）を使用して成形される密閉容器（１）と、この密閉容器（１）に収納される圧縮機要素部（２）及び電動機要素部（３）とを備えると共に、上記電動機要素部（３）の固定子（２６）が上記密閉容器（１）に嵌入される圧縮機であって、上記固定子（２６）のステータコア（３０）の外周面（５５）には６個の切欠部（５６）が形成され、上記密閉容器（１）に対する上記固定子（２６）のステータコア（３０）の嵌入角度を、上記成形時に形成される内径方向突出部（５０）と上記ステータコア（３０）の外周面（５５）とが圧接する圧接保持部（５８）が４箇所となるように設定し、かつ各圧接保持部（５８）においては、第１圧接保持部（５８ａ）と第２圧接保持部（５８ｂ）とをステータコア軸心（Ｏ）に関して点対称となるように配置すると共に、上記第１圧接保持部（５８ａ）に対して周方向に所定角度でずれた第３圧接保持部（５８ｃ）と、上記第２圧接保持部（５８ｂ）に対して周方向に所定角度でずれた第４圧接保持部（５８ｄ）とをステータコア軸心（Ｏ）に関して点対称となるように配置したことを特徴とする圧縮機。