JP4070391B2 - ベーンポンプの圧力調整装置 - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、圧力制御弁を備えたベーンポンプの圧力調整装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、この種の制御弁を備えたベーンポンプとしては、圧力制御弁ＦＶがベーンポンプＶＰに１体に組付けられた図５に示すような構造が知られている。このベーンポンプＶＰは、ボディ１側のブッシュ３及びカバー１５側のブッシュ１３によって駆動軸９を回転自在に支持している。駆動軸９には、ボディ１内に設けたロータ１２がスプラインにより結合され、このロータ１２には複数のベーン１０が放射状に組み込まれている。
【０００３】
更に、上記ロータ１２の周囲には、図７に示すように楕円形の内壁を有するカムリング１１が設けられている。そして、駆動軸９が駆動されると、当該駆動軸９に嵌装されたロータ１２が回転し、このときベーン１０がカムリング１１の内壁に沿って出没を繰り返す。つまり、各ベーン１０の先端がカムリング１１に密接したまま回転するとともに、これら各ベーン１０間のそれぞれが、独立した室を構成する。そして、各室が収縮行程に入ったときに高圧室１Ｂ側へ作動油を吐出する一方、各室が拡大行程に入ったときに吸込み管４を介してタンクＴｎに連通する低圧通路１Ｃ側から作動油を吸入する。
【０００４】
ロータ１２及びカムリング１１の側面にはサイドプレート６が設けられている。このサイドプレート６の背面側には高圧室１Ｂを形成するとともに、この高圧室１ＢにベーンポンプＶＰの吐出油が導かれる。そして、この高圧室１Ｂ内の作動油の圧力により、サイドプレート６をロータ１２側に押しつけ、ローディングバランスを保つとともに当接面からの圧油の漏出を少なくする。ボディ１とサイドプレート６の当接部にはシール７及び８が介装され、高圧室１Ｂからの圧油の流出を防止するとともに、ボディ１の右端部にはオイルシール２が装着され、駆動軸９をシールしている。
【０００５】
ベーンポンプＶＰの駆動軸９は図示していないエンジンに連結されており、エンジンを始動すると駆動軸９に嵌装されたロータ１２が回転する。従って、エンジン回転数が上昇すればするほどベーンポンプＶＰの吐出量が多くなる。ベーン１０とサイドプレート６及びカバー１５との摺接面からの漏れ油は、駆動軸９とロータ１２のスプライン結合部及びロータ１２の内周隙間６Ｂを介して、駆動軸９側の油溜り１Ｄに集合され、駆動軸９を回動自在に支持するブッシュ３に設けられた油溝３Ａを介して、オイルシール２の背面側隙間１Ｅに流出する。
【０００６】
ブッシュの油溝３Ａは、ベーン１０側からの漏れ油が恒常的に通過し、ブッシュ３の駆動軸９の支持部には常に新しい漏れ油が補充されるので、摺接部の焼き付きが未然に防止されるとともに、作動油の劣化を防止することができる。ブッシュの油溝３Ａからオイルシールの背面側隙間１Ｅに流出した漏れ油は、ブッシュ３の繋止孔の一部を切り欠いて形成した窪み１Ｆと環流孔１Ｇを介して、タンクＴｎに連なるベーンポンプの低圧通路１Ｃに環流する。ブッシュの油溝３Ａは、巾に比べて深さが浅いので、漏れ油の通過に際してはダンピング作用があるため、油溜り１Ｄは平準化された圧力となる。
【０００７】
まず、図６に示す圧力調整弁ＳＶに対してコントローラＣＴからの励磁電流が出力されず、連通孔１Ｐを介して図８に示す圧力制御弁ＦＶの制御ばね室１Ｋに連通する圧力調整弁ＳＶの１次圧力室１Ｑと、ダンピングオリフィス４６Ｂと還流孔１Ｒとを介してベーンポンプの低圧通路１Ｃに連なる２次圧力室４６Ａ間が、ソレノイドＳｄ側のばね４８の設定荷重で背面から付勢されたポペット４４の尖端４４Ｂにより、遮断されている場合について説明する。
【０００８】
図８（Ａ）に示す作動停止状態の圧力制御弁ＦＶは、ベーンポンプＶＰと共通のボディ１に、ベーンポンプの高圧室１Ｂ及び低圧通路１Ｃに連通するポンプポートＰ及びタンクポートＴが設けられ、ボディ１に螺着されたコネクタ２９には、プラグ２８が保持されている。また、ボディ１に摺動自在に嵌合されたスプール２１の左側には、プラグ２８との当接段部２１Ａと負荷ＰＳへの出力流量を制御する小径部２１Ｂが突設されている。この小径部２１Ｂをプラグ２８の内周孔２８Ａに挿入することで、その挿入部分に絞りＶを形成する。
【０００９】
ボディ１内には、スプール２１が摺動自在に嵌合され、このスプール２１の右側には制御ばね室１Ｋが形成されている。この制御ばね室１Ｋ内には、絞りＶの下流側（出力ポートＰＳ側）の圧力が、コネクタの連通孔２９Ａ〜溝２９Ｂ及びボディ１の連通孔１Ｌ〜１Ｍ〜１Ｎからなる連通路を介して導かれるとともに、制御ばね２５が収容されスプール２１を左方に付勢している。
【００１０】
出力ポートＰＳ側の負荷、例えば、油圧モータに駆動されるエンジンルーム内のファンを始動すると、ベーンポンプＶＰより供給される圧油は、ポンプポートＰを介して圧力室１Ｊに導かれ、スプール２１の大径部左端面２１Ｆの受圧面積に圧力室１Ｊと制御ばね室１Ｋ間の差圧を乗じた推力が、出力ポートＰＳ側の圧力が導かれた制御ばね室１Ｋ内の制御ばね２５の反力に打ち勝って、図８（Ｂ）に示すようにスプール２１を即座に右方に移動させる。この結果、絞りＶが開口するので、所定圧力の出力流量が出力ポートＰＳ側に供給される。
【００１１】
ここで、絞りＶの前後の差圧は、スプール２１の大径部左端面２１Ｆの右方への移動によって開口するタンクポートＴの開口面積によって決定される。絞りＶの下流側の圧力、つまり出力ポートＰＳ側への供給圧力は、通路２９Ａ〜２９Ｂ〜１Ｌ〜１Ｍ〜１Ｎを通って制御ばね室１Ｋに導かれるので、スプール２１の両端の差圧は、絞りＶの前後の差圧に等しくなる。
【００１２】
そして差圧が大きくなると、この差圧にスプール２１の大径部左端面２１Ｆの面積を乗じた推力が、制御ばね２５の反力にうち勝って、この推力が制御ばね２５の反力にバランスする位置までスプール２１を右方に移動させる。そして、スプール２１の大径部左端面２１ＦがタンクポートＴに開口する位置まで移動すると、ポンプポートＰがタンクポートＴに連通するので、ベーンポンプＶＰの圧油の一部はタンクに還流される。このように、スプール２１の移動量に応じて、絞りＶ前後の差圧が変化する。
【００１３】
一方、スプール２１の内部には、バルブシート３３，ボール３４，サポート３５及びリリーフばね３６等からなるリリーフ弁を内蔵している。出力ポートＰＳ側への供給圧力が導かれた制御ばね室１Ｋ内の圧力は、フィルター３１を介してバルブシート３３に導かれ、リリーフばね３６の右端部に嵌着され当該リリーフばねに背面から付勢されたサポート３５を介して、上記バルブシート３３に着座するボール３４に付加される。
【００１４】
出力ポートＰＳ側の圧力が異常に上昇し、制御ばね室１Ｋ内の圧力がリリーフばね３６によって設定されている圧力を越えると、ボール３４を押し開き制御ばね室１Ｋ内の作動油がタンクポートＴへ還流される。そうすると、制御ばね室１Ｋ内の圧力が低下するため、スプール２１の大径部左端面２１Ｆの受圧面積にポンプポートＰに連通する圧力室１Ｊと制御ばね室１Ｋ間の差圧を乗じた推力が、出力ポートＰＳ側の圧力が導かれた制御ばね室１Ｋ内の制御ばね２５の反力に打ち勝って、図８（Ｂ）に示すように、スプール２１が右方に移動されポンプポートＰをタンクポートＴに連通する。
【００１５】
この結果、ポンプポートＰからタンクポートＴに直接圧油が解放され、出力ポートＰＳ側に供給される圧油の最大圧力が制御される。すなわち、スプール２１は通常は前述した圧力制御弁として機能し、出力ポートＰＳ側の圧力が異常に上昇した場合は、上述したリリーフ弁として機能する。
【００１６】
続いて、圧力調整弁ＳＶを図６に基づいて説明する。ボビン５０にはコイル４１が巻装され、当該ボビン５０の内周側には鉄心４２が嵌着されている。当該鉄心４２にはアジャスタ４９によりセット荷重を調整できるばね４８が、アジャスタ４９とポペット４４の軸部４４Ｃの左端に冠着されたばね座との間に収容され、ポペット４４の尖端４４Ｂをシート４７側に付勢している。ポペットの軸部４４Ｃには左右に貫通する連通孔が穿設されたコア４４Ａが圧入等により繋止され、当該コア４４Ａは軸部４４Ｃを移動自在に支持する軸受け４３Ａを繋止したガイド４３に係合している。
【００１７】
圧力調整弁ＳＶの１次圧力室１Ｑは、連通孔１Ｐを介して前記圧力制御弁ＦＶの制御ばね室１Ｋに連通させるとともに、２次圧力室４６Ａは、ダンピングオリフィス４６Ｂと還流孔１Ｒを介してベーンポンプの低圧通路１Ｃに連通している。
【００１８】
コントローラＣＴの出力によりコイル４１に励磁電流が流れると、上記鉄心４２が磁化され、上記コア４４Ａが鉄心４２に吸引されるので、コア４４Ａが繋止されたポペット４４は左方に吸引され、シート４７に対向するポペットの尖端４４Ｂを右方に駆動するばね４８の付勢力Ｆｐがその分だけ減少する。シート４７に当接するポペットの尖端４４Ｂの受圧面積をＡｐ，２次圧力室４６Ａの圧力をＰｒとすると、圧力調整弁ＳＶの１次圧力室１Ｑの圧力Ｐｑは、
Ｐｑ＝Ｆｐ／Ａｐ＋Ｐｒ となる。
【００１９】
すなわち、圧力調整弁ＳＶの励磁電流を調整することにより、１次圧力室１Ｑの圧力Ｐｑを調整することができる。圧力調整弁ＳＶの１次圧力室１Ｑは、圧力制御弁ＦＶの制御ばね室１Ｋを介して出力ポートＰＳ側に連通しているので、前述したリリーフ作動と同様にスプール２１を作動させ、出力ポートＰＳ側への供給圧力Ｐｓを圧力調整弁ＳＶの励磁電流により調整できることになる。
【００２０】
【発明が解決しようとする課題】
上記従来技術においては、圧力調整弁ＳＶの２次圧力室４６Ａは、ダンピングオリフィス４６Ｂと還流孔１Ｒを介してベーンポンプの低圧通路１Ｃに連通している。このため、リリーフ作動時等に圧力制御弁ＦＶからの還流油の流入によって低圧通路１Ｃの圧力が脈動すると、圧力調整弁ＳＶの１次圧力室１Ｑと２次圧力室４６Ａ間の差圧が一定であっても、圧力制御弁ＦＶの制御ばね室１Ｋに連通している１次圧力室１Ｑの圧力は、脈動する低圧通路１Ｃの圧力の影響を受けてしまうことになる。特に、低圧通路１Ｃの脈動が激しいと、出力ポートＰＳ側の圧力が激しく変動する。
【００２１】
本発明は以上の様な実情に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、出力ポートの圧力変動を小さくすることのできるベーンポンプの圧力調整弁を提供することである。
【００２２】
【課題を解決するための手段】
この発明は、「駆動軸がエンジンに連結されエンジンの回転数に応じて吐出量が変化するベーンポンプと、このベーンポンプを負荷に接続する流路の途中に設けた絞りを介して負荷への供給圧力を制御する圧力制御弁と、この圧力制御弁の出力圧力を調整する圧力調整弁とを備え、圧力制御弁は、ボディと、前記絞りの上流側のポンプポートに接続した圧力室と、タンクに連通するタンクポートと、前記ボディに摺動自在に組み込んだスプールと、このスプールを挟んで圧力室の反対側に設けられた制御ばね室と、この制御ばね室に収容されスプールを左方に付勢する制御ばねとから構成され、上記圧力制御弁の上流側の圧力を前記スプールの左方の圧力室に、また下流側の圧力を右方の制御ばね室に導き、前記絞り前後の差圧が所定圧力以上になったとき、圧力室の圧力と制御ばね室間の差圧によるスプールの右方への推力が前記制御ばねの反力に打ち勝って前記スプールを移動させ、そのスプールの位置に応じた開度で圧力室を前記タンクポートに開口させて負荷への供給圧力を制御するとともに、圧力調整弁は、上記制御ばね室に連通する１次圧力室と、ソレノイドの励磁電流によってこの１次圧力室に対する圧力が調整される２次圧力室とを備え、上記圧力制御弁の制御ばね室の圧力をソレノイドの励磁電流によって調整するようにしたベーンポンプ」を前提とするものである。
【００２３】
上記の課題を解決するために本発明のとった第１の手段は、「上記圧力調整弁の２次圧力室を、還流孔を介してベーンからの漏れ油が集合する駆動軸側の油溜りに連通させ、上記２次圧力室の圧油を駆動軸を回転自在に支持するブッシュの油溝を介して前記タンクポートに連なるベーンポンプの低圧通路に還流させること」である。つぎに第２の手段は、「上記圧力調整弁の２次圧力室を、ドレン通路を介してタンクに連通させること」である。続いて第３の手段は、「上記圧力調整弁の２次圧力室を、還流孔を介してタンクに接続された吸込み管に連なる吸込み通路に連通させること」である。還流孔は吸込み通路に直接開口させてもよいし、吸込み通路に設けた緩衝溝に開口させてもよい。
【００２４】
【発明の実施の形態】
車輌のエンジンルームを冷却するファンを油圧モータにより駆動する場合、当該油圧モータに圧油を供給するベーンポンプの供給流量を所定量に制御したとしても、油圧モータの内部漏れが作動油の温度によって変動するので、ファンを所定の回転数に制御することは困難である。この不具合を回避するためには、供給流量ではなく供給圧力を制御することが一般的におこなわれている。本発明に係わるベーンポンプは、上記供給圧力を制御するために使用されるものである。
【００２５】
まず、本発明に係わる圧力調整装置の第１実施形態を図１に基づいて説明する。本実施形態に係わる圧力調整装置の従来構造に対する相違点は、圧力調整弁ＳＶの２次圧力室４６Ａを、還流孔１Ｓを介してベーンからの漏れ油が集合する油溜り１Ｄに連通させたことである。２次圧力室４６Ａと還流孔１Ｓの間には、従来と同様なダンピングオリフィス４６Ｂが設けられている。
【００２６】
油溜り１Ｄは、ブッシュに設けられた油溝３Ａ〜オイルシールの背面隙間１Ｅ〜ブッシュの外周側に形成された窪み１Ｆ〜還流孔１Ｇからなる還流通路を介して低圧通路１Ｃに連通している。上記ブッシュに設けられた油溝３Ａは巾に比べて深さを浅くしたので、例えば、図８に示す圧力制御弁ＦＶのリリーフ作動時等に、圧力制御弁ＦＶからの還流流量によってベーンポンプの低圧通路１Ｃの圧力が脈動していても、圧力の脈動は、深さが浅い油溝３Ａを出入りする作動油の通路抵抗により平準化され、油溜り１Ｄの圧力変動は小さくなる。
【００２７】
このように、圧力調整弁ＳＶの２次圧力室４６Ａとベーンポンプの低圧通路１Ｃの間に、還流孔１Ｓを介して、従来からある油溜り１Ｄ〜ブッシュに設けられた油溝３Ａ〜オイルシールの背面隙間１Ｅ〜ブッシュ外周側の窪み１Ｆ〜還流孔１Ｇからなる還流通路を介在させるだけで、例えベーンポンプの低圧通路１Ｃの圧力が脈動していても、出力ポートＰＳに連なる圧力制御弁ＦＶの制御ばね室に連通させた圧力調整弁ＳＶの１次圧力室１Ｑの圧力、すなわち、ベーンポンプの出力ポートＰＳの圧力変動を小さくすることができる。
【００２８】
続いて、本発明に係わる圧力調整装置の第２実施形態を図２に基づいて説明する。本実施形態においても２次圧力室４６Ａとドレン通路１Ｔの間には、従来と同様なダンピングオリフィス４６Ｂが設けられている。本実施形態に係わる圧力調整装置の従来構造に対する相違点は、圧力調整弁ＳＶの２次圧力室４６Ａを、ドレン通路１Ｔを介して直接タンクＴｎに連通させたことである。
【００２９】
タンクＴｎ内の圧力はほぼ一定なので、出力ポートＰＳに連なる圧力制御弁ＦＶの制御ばね室１Ｋに連通させた圧力調整弁ＳＶの１次圧力室１Ｑの圧力、すなわち、ベーンポンプの出力ポートＰＳの圧力変動を殆どなくすることができる。しかしドレン通路１Ｔは、従来よりある吸込み管とは別に設けるため、構造が複雑になってしまうという難点がある。
【００３０】
つぎに説明する第３実施形態は、上記第２実施形態の難点を解消するもので、第２実施形態に対する相違点は、圧力調整弁ＳＶの２次圧力室４６ＡをタンクＴｎに連なる吸込み管４に連通させたことである。従来よりある吸込み管４を利用するので、構造が複雑になるの回避することができる。
【００３１】
まず、第３実施形態に係わる圧力調整装置の具体的な構造を、図３に示す第１実施例に基づいて説明する。この実施例では、圧力調整弁ＳＶの２次圧力室４６Ａに連なる還流孔１Ｕを、タンクＴｎに接続された吸込み管４に連なる吸込み通路１Ｖに直接連通させている。２次圧力室４６Ａと還流孔１Ｕの間には、従来と同様なダンピングオリフィス４６Ｂが設けられている。吸込み通路１Ｖは、吸込み抵抗を小さくするためベーンポンプの低圧通路１Ｃに比べて通路面積を大きく設計しているので、例え低圧通路１Ｃの圧力が脈動していても、圧力脈動はタンクＴｎに連なる吸込み通路１Ｖに解放された途端に小さくなる。
【００３２】
つぎに、図４に示す第２実施例は、還流孔１Ｕと吸込み通路１Ｖとの接続部に環状の緩衝溝１Ｗを設けたものである。上記第１実施形態の吸込み通路１Ｖ側に設けられた緩衝溝１Ｗ内は、吸込み通路１Ｖ内の作動油の流動に伴う動圧の影響が除かれるので、例えば、圧力制御弁ＦＶからの還流流量によって、吸込み通路１Ｖ内に多少の圧力脈動が発生しても、その影響を殆ど無くすることができる。
【００３３】
上述した第３実施形態では、いずれの実施例においても、圧力調整弁ＳＶの２次圧力室４６Ａを、タンクＴｎに接続された吸込み管４に連なる吸込み通路１Ｖに連通させる。タンクＴｎ内の圧力はほぼ一定なので、出力ポートＰＳに連なる圧力制御弁ＦＶの制御ばね室に連通させた圧力調整弁ＳＶの１次圧力室１Ｑの圧力、すなわち、ベーンポンプの出力ポートＰＳの圧力変動を小さくすることができる。
【００３４】
【発明の効果】
以上詳述したように、請求項１の発明によれば、圧力調整弁の２次圧力室とベーンポンプの低圧通路の間に、従来からある油溜り〜ブッシュに設けられた油溝〜オイルシールの背面隙間〜ブッシュ外周側の窪み〜連通孔からなる還流通路を介在させるだけで、例えベーンポンプの低圧通路の圧力が脈動していても、圧力の脈動は深さが浅い油溝を出入りする作動油の通路抵抗により平準化され、油溜りの圧力変動は小さくなるため、圧力調整弁の１次圧力室の圧力、すなわち、ベーンポンプの出力ポートの圧力変動を小さくすることができる。
つぎに請求項２の発明によれば、圧力調整弁の２次圧力室を、ドレン通路を介してタンクに連通させる。２次圧力室を連通させたタンク内の圧力はほぼ一定なので、出力ポートに連なる圧力調整弁の１次圧力室の圧力、すなわち、出力ポートの圧力変動を殆どなくすることができる。
続いて請求項３の発明によれば、圧力調整弁の２次圧力室を還流孔を介してタンクに接続された吸込み管に連なる吸込み通路に連通させる。吸込み通路は、吸込み抵抗を小さくするためベーンポンプの低圧通路に比べて通路面積を大きく設計しているので、例え低圧通路の圧力が脈動していても、圧力脈動はタンクに連なる吸込み通路に解放された途端に小さくなる。２次圧力室を連通させたタンク内の圧力はほぼ一定なので、出力ポートに連なる圧力調整弁の１次圧力室の圧力、すなわち、出力ポートの圧力変動を小さくすることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】第１実施形態に係わるベーンポンプの圧力調整装置の要部断面図である。
【図２】第２実施形態に係わるベーンポンプの圧力調整装置の要部断面図である。
【図３】第３実施形態の第１実施例に係わる圧力調整装置の要部断面図である。
【図４】第３実施形態の第２実施例に係わる圧力調整装置の要部断面図である。
【図５】従来技術に係わるベーンポンプの要部断面図である。
【図６】従来技術に係わるベーンポンプの圧力調整装置の要部断面図である。
【図７】上記ベーンポンプのＪ−Ｊ矢視図である。
【図８】（Ａ） 従来技術に係わる圧力制御弁の停止状態の断面図である。
（Ｂ） 従来技術に係わる圧力制御弁の操舵状態の断面図である。
【符号の説明】
ＦＶ 圧力制御弁
ＳＶ 圧力調整弁
Ｓｄ ソレノイド
ＰＳ 負荷
ＶＰ ベーンポンプ
Ｖ 絞り
Ｐ ポンプポート
Ｔ タンクポート
Ｔｎ タンク
１ ボディ
１Ｃ 低圧通路
１Ｄ 油溜り
１Ｊ 圧力室
１Ｋ 制御ばね室
１Ｔ ドレン通路
１Ｖ 吸込み通路
１Ｗ 緩衝溝
３Ａ ブッシュの油溝
１Ｓ，１Ｕ 還流孔
９ 駆動軸
１０ ベーン
２５ 制御ばね
４６Ａ ２次圧力室
【発明の属する技術分野】
この発明は、圧力制御弁を備えたベーンポンプの圧力調整装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、この種の制御弁を備えたベーンポンプとしては、圧力制御弁ＦＶがベーンポンプＶＰに１体に組付けられた図５に示すような構造が知られている。このベーンポンプＶＰは、ボディ１側のブッシュ３及びカバー１５側のブッシュ１３によって駆動軸９を回転自在に支持している。駆動軸９には、ボディ１内に設けたロータ１２がスプラインにより結合され、このロータ１２には複数のベーン１０が放射状に組み込まれている。
【０００３】
更に、上記ロータ１２の周囲には、図７に示すように楕円形の内壁を有するカムリング１１が設けられている。そして、駆動軸９が駆動されると、当該駆動軸９に嵌装されたロータ１２が回転し、このときベーン１０がカムリング１１の内壁に沿って出没を繰り返す。つまり、各ベーン１０の先端がカムリング１１に密接したまま回転するとともに、これら各ベーン１０間のそれぞれが、独立した室を構成する。そして、各室が収縮行程に入ったときに高圧室１Ｂ側へ作動油を吐出する一方、各室が拡大行程に入ったときに吸込み管４を介してタンクＴｎに連通する低圧通路１Ｃ側から作動油を吸入する。
【０００４】
ロータ１２及びカムリング１１の側面にはサイドプレート６が設けられている。このサイドプレート６の背面側には高圧室１Ｂを形成するとともに、この高圧室１ＢにベーンポンプＶＰの吐出油が導かれる。そして、この高圧室１Ｂ内の作動油の圧力により、サイドプレート６をロータ１２側に押しつけ、ローディングバランスを保つとともに当接面からの圧油の漏出を少なくする。ボディ１とサイドプレート６の当接部にはシール７及び８が介装され、高圧室１Ｂからの圧油の流出を防止するとともに、ボディ１の右端部にはオイルシール２が装着され、駆動軸９をシールしている。
【０００５】
ベーンポンプＶＰの駆動軸９は図示していないエンジンに連結されており、エンジンを始動すると駆動軸９に嵌装されたロータ１２が回転する。従って、エンジン回転数が上昇すればするほどベーンポンプＶＰの吐出量が多くなる。ベーン１０とサイドプレート６及びカバー１５との摺接面からの漏れ油は、駆動軸９とロータ１２のスプライン結合部及びロータ１２の内周隙間６Ｂを介して、駆動軸９側の油溜り１Ｄに集合され、駆動軸９を回動自在に支持するブッシュ３に設けられた油溝３Ａを介して、オイルシール２の背面側隙間１Ｅに流出する。
【０００６】
ブッシュの油溝３Ａは、ベーン１０側からの漏れ油が恒常的に通過し、ブッシュ３の駆動軸９の支持部には常に新しい漏れ油が補充されるので、摺接部の焼き付きが未然に防止されるとともに、作動油の劣化を防止することができる。ブッシュの油溝３Ａからオイルシールの背面側隙間１Ｅに流出した漏れ油は、ブッシュ３の繋止孔の一部を切り欠いて形成した窪み１Ｆと環流孔１Ｇを介して、タンクＴｎに連なるベーンポンプの低圧通路１Ｃに環流する。ブッシュの油溝３Ａは、巾に比べて深さが浅いので、漏れ油の通過に際してはダンピング作用があるため、油溜り１Ｄは平準化された圧力となる。
【０００７】
まず、図６に示す圧力調整弁ＳＶに対してコントローラＣＴからの励磁電流が出力されず、連通孔１Ｐを介して図８に示す圧力制御弁ＦＶの制御ばね室１Ｋに連通する圧力調整弁ＳＶの１次圧力室１Ｑと、ダンピングオリフィス４６Ｂと還流孔１Ｒとを介してベーンポンプの低圧通路１Ｃに連なる２次圧力室４６Ａ間が、ソレノイドＳｄ側のばね４８の設定荷重で背面から付勢されたポペット４４の尖端４４Ｂにより、遮断されている場合について説明する。
【０００８】
図８（Ａ）に示す作動停止状態の圧力制御弁ＦＶは、ベーンポンプＶＰと共通のボディ１に、ベーンポンプの高圧室１Ｂ及び低圧通路１Ｃに連通するポンプポートＰ及びタンクポートＴが設けられ、ボディ１に螺着されたコネクタ２９には、プラグ２８が保持されている。また、ボディ１に摺動自在に嵌合されたスプール２１の左側には、プラグ２８との当接段部２１Ａと負荷ＰＳへの出力流量を制御する小径部２１Ｂが突設されている。この小径部２１Ｂをプラグ２８の内周孔２８Ａに挿入することで、その挿入部分に絞りＶを形成する。
【０００９】
ボディ１内には、スプール２１が摺動自在に嵌合され、このスプール２１の右側には制御ばね室１Ｋが形成されている。この制御ばね室１Ｋ内には、絞りＶの下流側（出力ポートＰＳ側）の圧力が、コネクタの連通孔２９Ａ〜溝２９Ｂ及びボディ１の連通孔１Ｌ〜１Ｍ〜１Ｎからなる連通路を介して導かれるとともに、制御ばね２５が収容されスプール２１を左方に付勢している。
【００１０】
出力ポートＰＳ側の負荷、例えば、油圧モータに駆動されるエンジンルーム内のファンを始動すると、ベーンポンプＶＰより供給される圧油は、ポンプポートＰを介して圧力室１Ｊに導かれ、スプール２１の大径部左端面２１Ｆの受圧面積に圧力室１Ｊと制御ばね室１Ｋ間の差圧を乗じた推力が、出力ポートＰＳ側の圧力が導かれた制御ばね室１Ｋ内の制御ばね２５の反力に打ち勝って、図８（Ｂ）に示すようにスプール２１を即座に右方に移動させる。この結果、絞りＶが開口するので、所定圧力の出力流量が出力ポートＰＳ側に供給される。
【００１１】
ここで、絞りＶの前後の差圧は、スプール２１の大径部左端面２１Ｆの右方への移動によって開口するタンクポートＴの開口面積によって決定される。絞りＶの下流側の圧力、つまり出力ポートＰＳ側への供給圧力は、通路２９Ａ〜２９Ｂ〜１Ｌ〜１Ｍ〜１Ｎを通って制御ばね室１Ｋに導かれるので、スプール２１の両端の差圧は、絞りＶの前後の差圧に等しくなる。
【００１２】
そして差圧が大きくなると、この差圧にスプール２１の大径部左端面２１Ｆの面積を乗じた推力が、制御ばね２５の反力にうち勝って、この推力が制御ばね２５の反力にバランスする位置までスプール２１を右方に移動させる。そして、スプール２１の大径部左端面２１ＦがタンクポートＴに開口する位置まで移動すると、ポンプポートＰがタンクポートＴに連通するので、ベーンポンプＶＰの圧油の一部はタンクに還流される。このように、スプール２１の移動量に応じて、絞りＶ前後の差圧が変化する。
【００１３】
一方、スプール２１の内部には、バルブシート３３，ボール３４，サポート３５及びリリーフばね３６等からなるリリーフ弁を内蔵している。出力ポートＰＳ側への供給圧力が導かれた制御ばね室１Ｋ内の圧力は、フィルター３１を介してバルブシート３３に導かれ、リリーフばね３６の右端部に嵌着され当該リリーフばねに背面から付勢されたサポート３５を介して、上記バルブシート３３に着座するボール３４に付加される。
【００１４】
出力ポートＰＳ側の圧力が異常に上昇し、制御ばね室１Ｋ内の圧力がリリーフばね３６によって設定されている圧力を越えると、ボール３４を押し開き制御ばね室１Ｋ内の作動油がタンクポートＴへ還流される。そうすると、制御ばね室１Ｋ内の圧力が低下するため、スプール２１の大径部左端面２１Ｆの受圧面積にポンプポートＰに連通する圧力室１Ｊと制御ばね室１Ｋ間の差圧を乗じた推力が、出力ポートＰＳ側の圧力が導かれた制御ばね室１Ｋ内の制御ばね２５の反力に打ち勝って、図８（Ｂ）に示すように、スプール２１が右方に移動されポンプポートＰをタンクポートＴに連通する。
【００１５】
この結果、ポンプポートＰからタンクポートＴに直接圧油が解放され、出力ポートＰＳ側に供給される圧油の最大圧力が制御される。すなわち、スプール２１は通常は前述した圧力制御弁として機能し、出力ポートＰＳ側の圧力が異常に上昇した場合は、上述したリリーフ弁として機能する。
【００１６】
続いて、圧力調整弁ＳＶを図６に基づいて説明する。ボビン５０にはコイル４１が巻装され、当該ボビン５０の内周側には鉄心４２が嵌着されている。当該鉄心４２にはアジャスタ４９によりセット荷重を調整できるばね４８が、アジャスタ４９とポペット４４の軸部４４Ｃの左端に冠着されたばね座との間に収容され、ポペット４４の尖端４４Ｂをシート４７側に付勢している。ポペットの軸部４４Ｃには左右に貫通する連通孔が穿設されたコア４４Ａが圧入等により繋止され、当該コア４４Ａは軸部４４Ｃを移動自在に支持する軸受け４３Ａを繋止したガイド４３に係合している。
【００１７】
圧力調整弁ＳＶの１次圧力室１Ｑは、連通孔１Ｐを介して前記圧力制御弁ＦＶの制御ばね室１Ｋに連通させるとともに、２次圧力室４６Ａは、ダンピングオリフィス４６Ｂと還流孔１Ｒを介してベーンポンプの低圧通路１Ｃに連通している。
【００１８】
コントローラＣＴの出力によりコイル４１に励磁電流が流れると、上記鉄心４２が磁化され、上記コア４４Ａが鉄心４２に吸引されるので、コア４４Ａが繋止されたポペット４４は左方に吸引され、シート４７に対向するポペットの尖端４４Ｂを右方に駆動するばね４８の付勢力Ｆｐがその分だけ減少する。シート４７に当接するポペットの尖端４４Ｂの受圧面積をＡｐ，２次圧力室４６Ａの圧力をＰｒとすると、圧力調整弁ＳＶの１次圧力室１Ｑの圧力Ｐｑは、
Ｐｑ＝Ｆｐ／Ａｐ＋Ｐｒ となる。
【００１９】
すなわち、圧力調整弁ＳＶの励磁電流を調整することにより、１次圧力室１Ｑの圧力Ｐｑを調整することができる。圧力調整弁ＳＶの１次圧力室１Ｑは、圧力制御弁ＦＶの制御ばね室１Ｋを介して出力ポートＰＳ側に連通しているので、前述したリリーフ作動と同様にスプール２１を作動させ、出力ポートＰＳ側への供給圧力Ｐｓを圧力調整弁ＳＶの励磁電流により調整できることになる。
【００２０】
【発明が解決しようとする課題】
上記従来技術においては、圧力調整弁ＳＶの２次圧力室４６Ａは、ダンピングオリフィス４６Ｂと還流孔１Ｒを介してベーンポンプの低圧通路１Ｃに連通している。このため、リリーフ作動時等に圧力制御弁ＦＶからの還流油の流入によって低圧通路１Ｃの圧力が脈動すると、圧力調整弁ＳＶの１次圧力室１Ｑと２次圧力室４６Ａ間の差圧が一定であっても、圧力制御弁ＦＶの制御ばね室１Ｋに連通している１次圧力室１Ｑの圧力は、脈動する低圧通路１Ｃの圧力の影響を受けてしまうことになる。特に、低圧通路１Ｃの脈動が激しいと、出力ポートＰＳ側の圧力が激しく変動する。
【００２１】
本発明は以上の様な実情に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、出力ポートの圧力変動を小さくすることのできるベーンポンプの圧力調整弁を提供することである。
【００２２】
【課題を解決するための手段】
この発明は、「駆動軸がエンジンに連結されエンジンの回転数に応じて吐出量が変化するベーンポンプと、このベーンポンプを負荷に接続する流路の途中に設けた絞りを介して負荷への供給圧力を制御する圧力制御弁と、この圧力制御弁の出力圧力を調整する圧力調整弁とを備え、圧力制御弁は、ボディと、前記絞りの上流側のポンプポートに接続した圧力室と、タンクに連通するタンクポートと、前記ボディに摺動自在に組み込んだスプールと、このスプールを挟んで圧力室の反対側に設けられた制御ばね室と、この制御ばね室に収容されスプールを左方に付勢する制御ばねとから構成され、上記圧力制御弁の上流側の圧力を前記スプールの左方の圧力室に、また下流側の圧力を右方の制御ばね室に導き、前記絞り前後の差圧が所定圧力以上になったとき、圧力室の圧力と制御ばね室間の差圧によるスプールの右方への推力が前記制御ばねの反力に打ち勝って前記スプールを移動させ、そのスプールの位置に応じた開度で圧力室を前記タンクポートに開口させて負荷への供給圧力を制御するとともに、圧力調整弁は、上記制御ばね室に連通する１次圧力室と、ソレノイドの励磁電流によってこの１次圧力室に対する圧力が調整される２次圧力室とを備え、上記圧力制御弁の制御ばね室の圧力をソレノイドの励磁電流によって調整するようにしたベーンポンプ」を前提とするものである。
【００２３】
上記の課題を解決するために本発明のとった第１の手段は、「上記圧力調整弁の２次圧力室を、還流孔を介してベーンからの漏れ油が集合する駆動軸側の油溜りに連通させ、上記２次圧力室の圧油を駆動軸を回転自在に支持するブッシュの油溝を介して前記タンクポートに連なるベーンポンプの低圧通路に還流させること」である。つぎに第２の手段は、「上記圧力調整弁の２次圧力室を、ドレン通路を介してタンクに連通させること」である。続いて第３の手段は、「上記圧力調整弁の２次圧力室を、還流孔を介してタンクに接続された吸込み管に連なる吸込み通路に連通させること」である。還流孔は吸込み通路に直接開口させてもよいし、吸込み通路に設けた緩衝溝に開口させてもよい。
【００２４】
【発明の実施の形態】
車輌のエンジンルームを冷却するファンを油圧モータにより駆動する場合、当該油圧モータに圧油を供給するベーンポンプの供給流量を所定量に制御したとしても、油圧モータの内部漏れが作動油の温度によって変動するので、ファンを所定の回転数に制御することは困難である。この不具合を回避するためには、供給流量ではなく供給圧力を制御することが一般的におこなわれている。本発明に係わるベーンポンプは、上記供給圧力を制御するために使用されるものである。
【００２５】
まず、本発明に係わる圧力調整装置の第１実施形態を図１に基づいて説明する。本実施形態に係わる圧力調整装置の従来構造に対する相違点は、圧力調整弁ＳＶの２次圧力室４６Ａを、還流孔１Ｓを介してベーンからの漏れ油が集合する油溜り１Ｄに連通させたことである。２次圧力室４６Ａと還流孔１Ｓの間には、従来と同様なダンピングオリフィス４６Ｂが設けられている。
【００２６】
油溜り１Ｄは、ブッシュに設けられた油溝３Ａ〜オイルシールの背面隙間１Ｅ〜ブッシュの外周側に形成された窪み１Ｆ〜還流孔１Ｇからなる還流通路を介して低圧通路１Ｃに連通している。上記ブッシュに設けられた油溝３Ａは巾に比べて深さを浅くしたので、例えば、図８に示す圧力制御弁ＦＶのリリーフ作動時等に、圧力制御弁ＦＶからの還流流量によってベーンポンプの低圧通路１Ｃの圧力が脈動していても、圧力の脈動は、深さが浅い油溝３Ａを出入りする作動油の通路抵抗により平準化され、油溜り１Ｄの圧力変動は小さくなる。
【００２７】
このように、圧力調整弁ＳＶの２次圧力室４６Ａとベーンポンプの低圧通路１Ｃの間に、還流孔１Ｓを介して、従来からある油溜り１Ｄ〜ブッシュに設けられた油溝３Ａ〜オイルシールの背面隙間１Ｅ〜ブッシュ外周側の窪み１Ｆ〜還流孔１Ｇからなる還流通路を介在させるだけで、例えベーンポンプの低圧通路１Ｃの圧力が脈動していても、出力ポートＰＳに連なる圧力制御弁ＦＶの制御ばね室に連通させた圧力調整弁ＳＶの１次圧力室１Ｑの圧力、すなわち、ベーンポンプの出力ポートＰＳの圧力変動を小さくすることができる。
【００２８】
続いて、本発明に係わる圧力調整装置の第２実施形態を図２に基づいて説明する。本実施形態においても２次圧力室４６Ａとドレン通路１Ｔの間には、従来と同様なダンピングオリフィス４６Ｂが設けられている。本実施形態に係わる圧力調整装置の従来構造に対する相違点は、圧力調整弁ＳＶの２次圧力室４６Ａを、ドレン通路１Ｔを介して直接タンクＴｎに連通させたことである。
【００２９】
タンクＴｎ内の圧力はほぼ一定なので、出力ポートＰＳに連なる圧力制御弁ＦＶの制御ばね室１Ｋに連通させた圧力調整弁ＳＶの１次圧力室１Ｑの圧力、すなわち、ベーンポンプの出力ポートＰＳの圧力変動を殆どなくすることができる。しかしドレン通路１Ｔは、従来よりある吸込み管とは別に設けるため、構造が複雑になってしまうという難点がある。
【００３０】
つぎに説明する第３実施形態は、上記第２実施形態の難点を解消するもので、第２実施形態に対する相違点は、圧力調整弁ＳＶの２次圧力室４６ＡをタンクＴｎに連なる吸込み管４に連通させたことである。従来よりある吸込み管４を利用するので、構造が複雑になるの回避することができる。
【００３１】
まず、第３実施形態に係わる圧力調整装置の具体的な構造を、図３に示す第１実施例に基づいて説明する。この実施例では、圧力調整弁ＳＶの２次圧力室４６Ａに連なる還流孔１Ｕを、タンクＴｎに接続された吸込み管４に連なる吸込み通路１Ｖに直接連通させている。２次圧力室４６Ａと還流孔１Ｕの間には、従来と同様なダンピングオリフィス４６Ｂが設けられている。吸込み通路１Ｖは、吸込み抵抗を小さくするためベーンポンプの低圧通路１Ｃに比べて通路面積を大きく設計しているので、例え低圧通路１Ｃの圧力が脈動していても、圧力脈動はタンクＴｎに連なる吸込み通路１Ｖに解放された途端に小さくなる。
【００３２】
つぎに、図４に示す第２実施例は、還流孔１Ｕと吸込み通路１Ｖとの接続部に環状の緩衝溝１Ｗを設けたものである。上記第１実施形態の吸込み通路１Ｖ側に設けられた緩衝溝１Ｗ内は、吸込み通路１Ｖ内の作動油の流動に伴う動圧の影響が除かれるので、例えば、圧力制御弁ＦＶからの還流流量によって、吸込み通路１Ｖ内に多少の圧力脈動が発生しても、その影響を殆ど無くすることができる。
【００３３】
上述した第３実施形態では、いずれの実施例においても、圧力調整弁ＳＶの２次圧力室４６Ａを、タンクＴｎに接続された吸込み管４に連なる吸込み通路１Ｖに連通させる。タンクＴｎ内の圧力はほぼ一定なので、出力ポートＰＳに連なる圧力制御弁ＦＶの制御ばね室に連通させた圧力調整弁ＳＶの１次圧力室１Ｑの圧力、すなわち、ベーンポンプの出力ポートＰＳの圧力変動を小さくすることができる。
【００３４】
【発明の効果】
以上詳述したように、請求項１の発明によれば、圧力調整弁の２次圧力室とベーンポンプの低圧通路の間に、従来からある油溜り〜ブッシュに設けられた油溝〜オイルシールの背面隙間〜ブッシュ外周側の窪み〜連通孔からなる還流通路を介在させるだけで、例えベーンポンプの低圧通路の圧力が脈動していても、圧力の脈動は深さが浅い油溝を出入りする作動油の通路抵抗により平準化され、油溜りの圧力変動は小さくなるため、圧力調整弁の１次圧力室の圧力、すなわち、ベーンポンプの出力ポートの圧力変動を小さくすることができる。
つぎに請求項２の発明によれば、圧力調整弁の２次圧力室を、ドレン通路を介してタンクに連通させる。２次圧力室を連通させたタンク内の圧力はほぼ一定なので、出力ポートに連なる圧力調整弁の１次圧力室の圧力、すなわち、出力ポートの圧力変動を殆どなくすることができる。
続いて請求項３の発明によれば、圧力調整弁の２次圧力室を還流孔を介してタンクに接続された吸込み管に連なる吸込み通路に連通させる。吸込み通路は、吸込み抵抗を小さくするためベーンポンプの低圧通路に比べて通路面積を大きく設計しているので、例え低圧通路の圧力が脈動していても、圧力脈動はタンクに連なる吸込み通路に解放された途端に小さくなる。２次圧力室を連通させたタンク内の圧力はほぼ一定なので、出力ポートに連なる圧力調整弁の１次圧力室の圧力、すなわち、出力ポートの圧力変動を小さくすることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】第１実施形態に係わるベーンポンプの圧力調整装置の要部断面図である。
【図２】第２実施形態に係わるベーンポンプの圧力調整装置の要部断面図である。
【図３】第３実施形態の第１実施例に係わる圧力調整装置の要部断面図である。
【図４】第３実施形態の第２実施例に係わる圧力調整装置の要部断面図である。
【図５】従来技術に係わるベーンポンプの要部断面図である。
【図６】従来技術に係わるベーンポンプの圧力調整装置の要部断面図である。
【図７】上記ベーンポンプのＪ−Ｊ矢視図である。
【図８】（Ａ） 従来技術に係わる圧力制御弁の停止状態の断面図である。
（Ｂ） 従来技術に係わる圧力制御弁の操舵状態の断面図である。
【符号の説明】
ＦＶ 圧力制御弁
ＳＶ 圧力調整弁
Ｓｄ ソレノイド
ＰＳ 負荷
ＶＰ ベーンポンプ
Ｖ 絞り
Ｐ ポンプポート
Ｔ タンクポート
Ｔｎ タンク
１ ボディ
１Ｃ 低圧通路
１Ｄ 油溜り
１Ｊ 圧力室
１Ｋ 制御ばね室
１Ｔ ドレン通路
１Ｖ 吸込み通路
１Ｗ 緩衝溝
３Ａ ブッシュの油溝
１Ｓ，１Ｕ 還流孔
９ 駆動軸
１０ ベーン
２５ 制御ばね
４６Ａ ２次圧力室
Claims (5)
- 駆動軸がエンジンに連結されエンジンの回転数に応じて吐出量が変化するベーンポンプと、このベーンポンプを負荷に接続する流路の途中に設けた絞りを介して負荷への供給圧力を制御する圧力制御弁と、この圧力制御弁の出力圧力を調整する圧力調整弁とを備え、圧力制御弁は、ボディと、前記絞りの上流側のポンプポートに接続した圧力室と、タンクに連通するタンクポートと、前記ボディに摺動自在に組み込んだスプールと、このスプールを挟んで圧力室の反対側に設けられた制御ばね室と、この制御ばね室に収容されスプールを左方に付勢する制御ばねとから構成され、上記圧力制御弁の上流側の圧力を前記スプールの左方の圧力室に、また下流側の圧力を右方の制御ばね室に導き、前記絞り前後の差圧が所定圧力以上になったとき、圧力室の圧力と制御ばね室間の差圧によるスプールの右方への推力が前記制御ばねの反力に打ち勝って前記スプールを移動させ、そのスプールの位置に応じた開度で圧力室を前記タンクポートに開口させて負荷への供給圧力を制御するとともに、圧力調整弁は、上記制御ばね室に連通する１次圧力室と、ソレノイドの励磁電流によってこの１次圧力室に対する圧力が調整される２次圧力室とを備え、上記圧力制御弁の制御ばね室の圧力をソレノイドの励磁電流によって調整するようにしたベーンポンプにおいて、上記圧力調整弁の２次圧力室を、還流孔を介してベーンからの漏れ油が集合する駆動軸側の油溜りに連通させ、上記２次圧力室の圧油を駆動軸を回転自在に支持するブッシュの油溝を介して前記タンクポートに連なるベーンポンプの低圧通路に還流させることを特徴とするベーンポンプの圧力調整装置。
- 駆動軸がエンジンに連結されエンジンの回転数に応じて吐出量が変化するベーンポンプと、このベーンポンプを負荷に接続する流路の途中に設けた絞りを介して負荷への供給圧力を制御する圧力制御弁と、この圧力制御弁の出力圧力を調整する圧力調整弁とを備え、圧力制御弁は、ボディと、前記絞りの上流側のポンプポートに接続した圧力室と、タンクに連通するタンクポートと、前記ボディに摺動自在に組み込んだスプールと、このスプールを挟んで圧力室の反対側に設けられた制御ばね室と、この制御ばね室に収容されスプールを左方に付勢する制御ばねとから構成され、上記圧力制御弁の上流側の圧力を前記スプールの左方の圧力室に、また下流側の圧力を右方の制御ばね室に導き、前記絞り前後の差圧が所定圧力以上になったとき、圧力室の圧力と制御ばね室間の差圧によるスプールの右方への推力が前記制御ばねの反力に打ち勝って前記スプールを移動させ、そのスプールの位置に応じた開度で圧力室を前記タンクポートに開口させて負荷への供給圧力を制御するとともに、圧力調整弁は、上記制御ばね室に連通する１次圧力室と、ソレノイドの励磁電流によってこの１次圧力室に対する圧力が調整される２次圧力室とを備え、上記圧力制御弁の制御ばね室の圧力をソレノイドの励磁電流によって調整するようにしたベーンポンプにおいて、上記圧力調整弁の２次圧力室を、ドレン通路を介してタンクに連通させることを特徴とするベーンポンプの圧力調整装置。
- 駆動軸がエンジンに連結されエンジンの回転数に応じて吐出量が変化するベーンポンプと、このベーンポンプを負荷に接続する流路の途中に設けた絞りを介して負荷への供給圧力を制御する圧力制御弁と、この圧力制御弁の出力圧力を調整する圧力調整弁とを備え、圧力制御弁は、ボディと、前記絞りの上流側のポンプポートに接続した圧力室と、タンクに連通するタンクポートと、前記ボディに摺動自在に組み込んだスプールと、このスプールを挟んで圧力室の反対側に設けられた制御ばね室と、この制御ばね室に収容されスプールを左方に付勢する制御ばねとから構成され、上記圧力制御弁の上流側の圧力を前記スプールの左方の圧力室に、また下流側の圧力を右方の制御ばね室に導き、前記絞り前後の差圧が所定圧力以上になったとき、圧力室の圧力と制御ばね室間の差圧によるスプールの右方への推力が前記制御ばねの反力に打ち勝って前記スプールを移動させ、そのスプールの位置に応じた開度で圧力室を前記タンクポートに開口させて負荷への供給圧力を制御するとともに、圧力調整弁は、上記制御ばね室に連通する１次圧力室と、ソレノイドの励磁電 流によってこの１次圧力室に対する圧力が調整される２次圧力室とを備え、上記圧力制御弁の制御ばね室の圧力をソレノイドの励磁電流によって調整するようにしたベーンポンプにおいて、上記圧力調整弁の２次圧力室を、還流孔を介してタンクに接続された吸込み管に連なる吸込み通路に連通させることを特徴とするベーンポンプの圧力調整装置。
- 上記還流孔は吸込み通路に直接開口させることを特徴とする請求項３に記載のベーンポンプの圧力調整装置。
- 上記還流孔は吸込み通路に設けた緩衝溝に開口させることを特徴とする請求項３に記載のベーンポンプの圧力調整装置。
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