JP4032723B2 - 空調装置 - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、電動コンプレッサと電動コンプレッサ駆動装置を備えた空調装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来、一例として自動車用電動コンプレッサ駆動装置は、図１５（ａ）に示すような形状であった。ケース２４は、防水構造の金属製筐体であり、この中に装置が設置されている。防水構造の接続線取り出し部４７からリード線が取り出される。接続線５５は、直流電源である３００Ｖ前後のバッテリーに接続されている２本、電動コンプレッサへ３本、１２Ｖ電源へ２本、空調制御部への制御信号用３本がある。内部には、バッテリーからの電流を交流電流に変換するインバータ回路が設けられている。このインバータ回路は直流／交流変換ロスにより発熱する。この熱は、水冷パイプ５６に流される冷却水に放熱される。この放熱方法は水冷に限らず空冷方式を用いた例もある。このような構造であると、車両上での電動コンプレッサ駆動装置の配置が比較的自由に行えるメリットがある。よって、電動コンプレッサ駆動装置は、電源であるバッテリから離れた位置に設置できる。
【０００３】
電動コンプレッサ駆動装置の内部を図１５（ｂ）に示す。電気部品を搭載した回路基板５７、バッテリーからインバータ回路への電流を平滑する電源電流平滑コンデンサとして一般的に用いられる電解コンデンサ４１が配置されている。外形の輪郭を外形輪郭線５３で示す。
【０００４】
図１６に回路基板と関連部品を示す斜視図を示している。回路基板５７には、インバータ回路のブロックであるインバータ回路部５４が接続される。インバータ回路部５４は、水冷パイプ５６に係わる冷却構造に取り付けられる。
【０００５】
図１７に電動コンプレッサ駆動装置の電気回路図を示す。バッテリー１は通電装置２を通して、電動コンプレッサ駆動装置５に電源接続されている。電動コンプレッサ駆動装置５には、インバータ回路９があり、バッテリー１からインバータ回路９への電流を平滑する電解コンデンサ４１が設けられている。インバータ回路９には負荷である電動コンプレッサ２３が接続されている。通電装置２は、充電抵抗１０により電解コンデンサ４１をバッテリー１の電圧まで充電し、その後メインリレー１１を閉じ、てバッテリー１からインバータ回路９へ電流を流している。図示していないが、走行用モータ駆動装置は、電動コンプレッサ駆動装置５と並列に接続されている。通電装置２は、走行用モータ駆動装置に備えられている電流平滑コンデンサ、インバータ回路に対しても同様に作用する。
【０００６】
１２Ｖ電源２２は主にインバータ制御用マイコン１９、通信回路２０の電源に使用される。この１２Ｖ電源２２は、バッテリー１とは電気絶縁されている。また、空調制御部２１、オーディオ、ナビゲーションシステム等多くの電気機器の電源に使用されている。バッテリー１から、図示していないがＤＣコンバータにより、１２Ｖ電源２２へ電流供給される。
【０００７】
バッテリー１から電動コンプレッサ駆動装置５へ入力される電圧は、上側分圧抵抗１３と下側分圧抵抗１４とで分圧され、電圧検出部１６で電気絶縁されて、インバータ制御用マイコン１９に入力される。インバータ回路９に流れる電流は電流センサ１５にて検出され、電流検出部１７で電気絶縁されて、インバータ制御用マイコン１９に入力される。空調制御部２１はエアコンとしての必要な電動コンプレッサ２３の能力（回転数等）を演算し、通信回路２０を経由しインバータ制御用マイコン１９に入力される。
【０００８】
インバータ制御用マイコン１９は、少なくともこれらの入力に基づいて、ゲート駆動回路１８に信号を送りインバータ回路９のスイッチング素子群を作動させて、電動コンプレッサ２３を駆動する。ゲート駆動回路１８は、インバータ回路９とインバータ制御用マイコン１９とを電気絶縁するはたらきもしている。インバータ制御用マイコン１９には、このほか電動コンプレッサ２３のサーミスタ温度センサからの連続温度データ等も入力されている。スイッチング電源１２はゲート駆動回路１８等の電源をつくりだしている。電流センサ１５にはインダクタンス成分のある電流通電コイルがあり、このコイルにより出来る磁界をホール素子が検出し、電流値を判定する構造となっている。尚、通電装置２が、電動コンプレッサ駆動装置５に内蔵されたものもある。
【０００９】
図１８（ａ）に、インバータ回路９に流入する電流の一例を示す。また（ｂ）に、電動コンプレッサ駆動装置５に流入する電流を示す。インバータ回路９に流入する電流波形は矩形波的であるが、電動コンプレッサ駆動装置５に流入する電流波形は、電解コンデンサ４１によりインバータ回路９に流入する電流が平滑されるため、脈動はあるが一定電流を含む波形になっている。これらの実際の波形は複雑であり、概要を示している。（ｃ）に、インバータ回路９に加わる電圧を示す。バッテリー１の直流電圧が加わっている。
【００１０】
図１９に、電動コンプレッサ２３の概略一例を示す。金属製筐体８の中に圧縮機構部４、モータ７等が設置されている。冷媒は、吸入口４５から吸入され、圧縮機構部４（この例ではスクロール）がモータ７で駆動されることにより、圧縮される。この圧縮された冷媒は、モータ７を通過し（冷却し）吐出口４６より吐出される。内部でモータ７の巻き線に接続されているターミナル２７は、、電動コンプレッサ駆動装置５に接続される。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記電解コンデンサ４１は、形状が大きく電動コンプレッサ駆動装置を大きく重くする一要因となっている。また、電解コンデンサ４１は、振動、熱に弱く、電動コンプレッサ駆動装置の耐振性、耐熱性に制限を加える一要因となっている
小型電気自動車、ハイブリッド電気自動車のように配置スペースの少ない車両のためには小型化が必要となる。ハイブリッド電気自動車はエンジンも搭載するため配置スペースが小さくなる。このため、電解コンデンサ４１を設置しない事が考えられるが、次の課題が生じる。バッテリー１からインバータ回路９への電流は平滑されなくなる。そのため、電源リード線に流れる矩形波電流から電磁波ノイズが輻射される。電源リード線に生じるサージ電圧により電動コンプレッサ駆動装置５の回路が破損する等である。
【００１２】
図２０に電解コンデンサ４１を削除した回路図を示している。詳細は省略している。電源リード線には、ケース、途中中継のコネクタなどにより長くなるため、大きく不安定な値のインダクタンス成分５８がある。電解コンデンサ４１による電流平滑作用が無いので、図２１（ａ）のインバータ回路９に流入する電流が、この電源リード線を流れることとなる。これを図２１（ｂ）に示す。この電流がインダクタンス成分５８を流れるため、図２１（ｃ）のごとく電流ＯＦＦ時にサージが発生する。このサージは電圧が高いため、インバータ回路９等を破損させてしまう。電解コンデンサ４１がある場合、インバータ回路９に流入する電流の経路は、電解コンデンサ４１とインバータ回路９との短い間だけであるため、その間のインダクタンスは小さく図１８（ｃ）のごとくサージは発生しない。また、図２１（ｂ）に示す電流には高周波成分が含まれるため、電源リード線をこの電流が流れると電磁波ノイズが輻射される。
【００１３】
本発明はこのような従来の課題を解決するものであり、小型軽量で電磁波ノイズ、サージ電圧の無い信頼性が高い電動コンプレッサ駆動装置を備えた空調装置を提供することを目的とする。
【００１４】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するために本発明は、直流電源と、電動コンプレッサと、直流電源からの電流を交流電流に変換し前記電動コンプレッサを駆動する電動コンプレッサ駆動装置とを備えた空調装置において、直流電源から電動コンプレッサ駆動装置への電流供給にシールド線の芯線と外周線を用いたものである。これにより、シールド線の芯線を流れる電流により作られる磁界と、外周線をを流れる電流により作られる磁界とは、その中心軸を共通にしているため、相互に打ち消しあう。
【００１５】
従って、インダクタンス値は０に近い値となり、電動コンプレッサ駆動装置に電解コンデンサを備えずとも、サージ電圧、電磁波輻射の抑制が可能となる。
【００１６】
【発明の実施の形態】
本発明の第１手段は、直流電源から電動コンプレッサ駆動装置への電流供給にシールド線の芯線と外周線を用いる事により、電動コンプレッサ駆動装置に電解コンデンサを備えずとも、サージ電圧、電磁波輻射の抑制が可能となり、小型軽量の電動コンプレッサ駆動装置が得られる。
【００１７】
また本発明の第２手段は、上記第１手段の内容に加え、シールド線の外周線を２重に設け、外側の外周線を電磁波遮蔽用として用いるものである。よって、電源系のアース電位と大地（車体アース）間の電位差による電磁波輻射の抑制も可能となる。
【００１８】
また本発明の第３手段は、上記第１手段に加え、電動コンプレッサ駆動装置を電動コンプレッサに取り付けたものである。電動コンプレッサ駆動装置には、電解コンデンサを備える必要はないので、電動コンプレッサの駆動用モータによる振動、冷媒圧縮による熱に対して、電解コンデンサの信頼性、寿命の問題は生じない。電解コンデンサ（電流平滑コンデンサ）のサイズの制約を受けず小型化できる。よって、電動コンプレッサ駆動装置を電動コンプレッサに取り付け可能となる。電動コンプレッサ駆動装置・電動コンプレッサ間のリード線も削除可能となる。また、インバータ回路の発熱を、冷媒へ放熱することにより冷却構造（水冷・空冷等）も削除可能となる。もって、更に小型軽量の電動コンプレッサ駆動装置が得られる。
【００１９】
【実施例】
以下本発明の実施例について図面を参照して説明する。
【００２０】
（実施例１）
図１に電動コンプレッサ駆動装置電気回路図を示す。従来例の図１７との違いは、電源リード線が一本のシールド線２９となり、電解コンデンサ４１が削除されているが、バッテリ１側に電解コンデンサ３が設けられている点である。バッテリ１の電源インピーダンスが充分低ければ、この電解コンデンサ３は必ずしも必要ではない。シールド線２９の芯線３０をプラス側、外周線３１をマイナス側としている。
【００２１】
図２（ａ）はシールド線構造図であり、芯線３０の回りを外周線３１が覆っている。図２（ｂ）は磁界方向図を示す。芯線３０の電流と外周線３１の電流とは、流れる方向が逆なので、芯線電流がつくる磁界３２と外周線電流がつくる磁界３３とは逆方向となり、打ち消し合うことになる。これにより電磁波の輻射はなく、シールド線のインダクタンスは小さな値となる。
【００２２】
図３に電線・部品等のインダクタンス値のグラフを示す。線は同じ接続距離での実測値である。リード線は１ｍが２本、シールド線・平行線・ツイストペア線は１ｍである。単位はμＨである。リード線は値が大きく、リード線どうしの間隔により大きく変わる。間隔２００ｍｍで１．８μＨが間隔を密着させた状態（平行線と同等）では０．５μＨであり３．６倍の差がある。そのため、リード線の場合、インダクタンス値を特定し難く信頼性ある設計が困難となる。
【００２３】
一方、シールド線は非常に小さい値であることがわかる。また、構造上芯線３０と外周線３１との距離は一定なので、値が一定しており、インダクタンス値を特定した信頼性ある設計が可能である。このシールド線をｎ本並列に用いる事で、トータルのインダクタンス値を１／ｎにできる。
【００２４】
図１５の従来例で、インバータ部５４から電解コンデンサ４１への接続線が、間隔１０ｍｍ（０．９μＨ）で２０ｃｍとした場合、シールド線（０．１μＨ）に交換すると、同じインダクタンスまでは１８０ｃｍに延長可能と想定できる。従って、電解コンデンサ４１を備えず、バッテリ１側に電解コンデンサ３を設ける場合、インバータ部５４から電解コンデンサ３までの距離は１８０ｃｍまでは可能となる。
【００２５】
シールド線は一本であるので、リード線二本より作業性が良い。また、曲げ自在なので、バスバー（細長い金属板）を用いるより、配線が自由に行える。
【００２６】
図４（ａ）に、電動コンプレッサ駆動装置の斜視図を示す。図４（ｂ）に同内部の斜視図を示す。電解コンデンサ４１を備えていないため、従来のケース２４からケース２６に小型化できている。接続線５１は、バッテリー１に接続されているシールド線１本、電動コンプレッサへ３本、空調制御部への制御信号用３本がある。１２Ｖは、電動コンプレッサ駆動装置５内部のスイッチング電源１２でつくられるので（図６において後述）、１２Ｖ電源への２本はない。
【００２７】
図５（ａ）はインバータ回路９への流入電流図を示しており、これは従来と同様である。図５（ｂ）は電動コンプレッサ駆動装置への流入電流図を示している。これは従来と異なり、電解コンデンサ４１が無いため電流が平滑されず、インバータ回路９への流入電流と同じになっている。図５（ｃ）はインバータ回路９に加わる電圧図を示している。従来例の図２１（ｃ）に比べ、シールド線２９のインダクタンス値が小さいので、インバータ部５４から電解コンデンサ３までを同じ長さのリード線で比較すると、サージ電圧はインダクタンス値に略比例し充分小さくなる。
【００２８】
図６に電動コンプレッサ駆動装置電気回路図を示す。図１との違いは、電流センサ１５、電圧検出部１６、電流検出部１７が削除され、電流検出用抵抗４２、積分用抵抗４３、積分用コンデンサ４４、サブリレー４８、フィルムコンデンサ２８が追加され、１２Ｖ電源２２が接続されていない点である。１２Ｖ電源２２を使用していたインバータ制御用マイコン１９等は、スイッチング電源１２から電源供給される。そして、アースをバッテリー１と同じにする。通信回路２０と空調制御部２１とはホトカプラを用いて、電気絶縁された状態で通信をおこなっている。上側分圧抵抗１３と下側分圧抵抗１４との分圧電圧は、直接インバータ制御用マイコン１９に入力可能となる。
【００２９】
また、電流検出値も電流検出用抵抗４２（シャント抵抗）に発生する電圧を直接インバータ制御用マイコン１９に入力可能となる。（この電流検出値は保護停止信号として使われるので、インバータ制御用マイコン１９に入力せず、ハード回路で処理しても良い）。電流検出値の平均値が必要な場合、積分用抵抗４３、積分用コンデンサ４４とで積分した値を直接インバータ制御用マイコン１９に入力すれば良い。図３電線・部品等のインダクタンス値を示すデータ図に示すように電流検出用抵抗４２（シャント抵抗）のインダクタンス値は０に近い。よって、電流センサ１５を用いた場合に比べ、サージ電圧を更に小さく出来る。
【００３０】
電源ラインに設けられたサブリレー４８のリレー接点構造図を図８に示す。平行平板リレー接点板４９が向かい合っている（サブリレー接点５０が上方にある）。これにより、逆方向の電流が磁界を打ち消し合うために、サブリレー４８のインダクタンスは小さく抑えられる。
【００３１】
フィルムコンデンサ２８の作用について次に述べる。図７（ａ）にインバータ回路９への流入電流図を示す。これは、従来と同じである。図７（ｂ）にインバータ回路９に加わる電圧図を示す。これは、従来例の図２０（ｃ）、図５（ｃ）に比べ、フィルムコンデンサ２８とシールド線２９のインダクタンスとが共振するため、急峻なサージ電圧に代わり、波高値の小さい共振電圧があることを示している。よって、サージ電圧は、更に小さくなり、電動コンプレッサ駆動装置５の回路破損を防止できるようになる。
【００３２】
フィルムコンデンサ２８を追加する際に、シールド線は、インダクタンス値を特定できるので、フィルムコンデンサ２８の静電容量値を正確に特定できる。むやみに大きい値にする必要が無く小型軽量化を図る事が出来る。
【００３３】
電流検出用抵抗４２は、共振電流が流れないように、フィルムコンデンサ２８の右側に配置している。フィルムコンデンサは、誘電体主材料をプラスチックフィルム、電極を金属箔としたもので、容量は電解コンデンサに比べ小さいが、高周波特性が良く上記サージ吸収に効果がある。セラミックコンデンサでも可能で、これは誘電体主材料を磁器、電極を塗布金属膜としたものである。上記両者ともその構造上、電解コンデンサに比べ、耐振性。耐熱性が勝っている。
【００３４】
電解コンデンサには、一旦放電させても電圧が回復する特性がある。そのため、電動コンプレッサ駆動装置に電解コンデンサ４１が備えてある場合、電源接続時に電解コンデンサ３との間で放電スパークが発生することがある。これにより、作業性、ヒューズとびなどの問題が生じるが、電動コンプレッサ駆動装置用電解コンデンサ４１は備えていないので考慮不要である。
【００３５】
尚、上記実施例で平滑コンデンサ３は電解コンデンサとしたが、これに限るものではない。シールド線に代わり、平行線を用いても近い効果を得られる。
【００３６】
図９に電動コンプレッサ駆動装置電気回路図を示す。図１との違いは電源リード線が一本の平行線３４になっている点である。
【００３７】
図１０に平行線構造図を示す。曲げ自在の電気絶縁性を有した樹脂３５により、２本の導線３６を平行に保っている。この形に限らず、テーピングしたり、リード線二本をビニールチューブに通す事などでも実現できる。図３電線・部品等のインダクタンス値を示すデータ図に示すように、シールド線ほどではないが、インダクタンス値は小さい。また、２本の導線３６の間の距離は一定なのでインダクタンス値が一定しており、インダクタンス値を特定した信頼性ある設計が可能である。平行線は一本であるので、リード線二本より作業性が良い。また、シールド線よりも線処理加工がし易い。
【００３８】
図１１に電動コンプレッサ駆動装置電気回路図を示す。図１との違いは電源リード線がツイストペア線３７になっている点である。テーピング２５により、リード線二本のよりあわせを固定している。図３電線・部品等のインダクタンス値を示すデータ図に示すようにインダクタンス値は平行線と同等である。また、よりあわせているので２本のリ−ド線間の距離は一定となりインダクタンス値が一定しており、インダクタンス値を特定した信頼性ある設計が可能である。シールド線、平行線よりも、よりあわせるだけなので実現し易い。
【００３９】
（実施例２）
図１２に、２重シールド線を用いた電動コンプレッサ駆動装置電気回路図を示す。図１３に２重シールド線の構造を示す。実施例１における図１に比べ、シールド線２９に代わり２重シールド線３９を用いている。そして外側の外周線３８は、接地線４０により車体にアース接地されている。これは、１重のシールド線は電流による電磁界はキャンセルしても、車体アースとバッテリー１の電源系との電位差に起因する電磁波輻射は抑制できないためである。外側の外周線３８を、車体にアース接地することで、この電磁波輻射を遮蔽できる。このバッテリー１は、走行用電源として用いられる高い電圧なので、安全上車体アースとは電気的に分離（電気絶縁）されている。電動コンプレッサ２３、電動コンプレッサ駆動装置５の金属製筐体を経由してアース接地しても良い。前記平行線３４、ツイストペア線３７において、各線を覆うシールドカバーを設け、それをアース接地しても良い。
【００４０】
（実施例３）
図１４に、電動コンプレッサ２３の左側に電動コンプレッサ駆動装置５を密着させて取り付けた図を示す。図１９に比べ電動コンプレッサ２３は基本的に同じである。図４に比べ、電動コンプレッサ駆動装置５は電動コンプレッサ２３に取り付けられるように、ケース２６からケース６に形状変更している。発熱源となるインバータ回路部５４は、ケース６を介して電動コンプレッサ２３の金属製筐体８に熱を放散するようにしている。ターミナル２７は、インバータ回路部５４の出力部に接続される。電動コンプレッサ駆動装置５は、電解コンデンサ４１を備えていないため、電解コンデンサ４１の形状に制約されることがなく、電動コンプレッサ２３に取り付け可能な形状にする事が容易となる。また、振動に弱く、熱が寿命に大きく影響する電解コンデンサ４１を備えていないため、電動コンプレッサ２３からの振動・熱に対しての考慮（耐振構造、耐熱構造）が軽減する。
【００４１】
接続線５２は、、バッテリー１へのシールド線１本とエアコンコントローラへの制御信号用３本がある。、１２Ｖは、電動コンプレッサ駆動装置５内部のスイッチング電源１２でつくられるので、１２Ｖ電源線２本はない。
【００４２】
インバータ回路部５４の冷却は、金属製筐体８を介して電動コンプレッサ２３内部の冷媒で冷却されるが、水冷、空冷が可能な構造でも良い。電動コンプレッサ２３は、冷媒回路の配管周りに配置必要なため、バッテリー１からは遠くなるが、シールド線２９のインダクタンスが低いので、配置が可能となる。
【００４３】
【発明の効果】
上記実施例から明らかなように、本発明は、直流電源から電動コンプレッサ駆動装置への電流供給にシールド線の芯線と外周線を用いる事により、電動コンプレッサ駆動装置に電源電流平滑コンデンサを備えずとも、サージ電圧、電磁波輻射の抑制が可能となり、小型軽量の電動コンプレッサ駆動装置が得られる。
【００４４】
また本発明は、上記の内容に加え、シールド線の外周線を２重に設け、外側の外周線を電磁波遮蔽用として用いるようにしたので、電源系のアース電位と大地（車体アース）間の電位差による電磁波輻射の抑制も可能となる。
【００４５】
また本発明は、前述の内容に加え、電動コンプレッサ駆動装置を電動コンプレッサに取り付けたものであるから、電動コンプレッサ駆動装置には、電解コンデンサを備える必要はないので、電動コンプレッサの駆動用モータによる振動、冷媒圧縮による熱に対して、電解コンデンサの信頼性、寿命の問題は生じない。電解コンデンサ（電源電流平滑コンデンサ）のサイズの制約を受けず小型化できる。また、回路基板は比較的自由に形状変更できる。よって、電動コンプレッサ駆動装置を電動コンプレッサに取り付け可能となる。電動コンプレッサ駆動装置・電動コンプレッサ間のリード線も削除可能となる。また、インバータ回路の発熱を、冷媒へ放熱することにより冷却構造（水冷・空冷等）も削除可能となる。もって、更に小型軽量の電動コンプレッサ駆動装置が得られる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１実施例に係る電動コンプレッサ駆動装置電気回路図
【図２】（ａ）本発明の第１実施例に係るシールド線構造図
（ｂ）同磁界方向図
【図３】電線・部品等のインダクタンス値を示すグラフ
【図４】本発明の第１実施例に係る電動コンプレッサ駆動装置を示す斜視図
【図５】（ａ）インバータ回路への流入電流図
（ｂ）本発明の第１実施例に係る電動コンプレッサ駆動装置への流入電流図
（ｃ）同インバータ回路に加わる電圧図
【図６】本発明の第１実施例に係る第２の電動コンプレッサ駆動装置電気回路図
【図７】（ａ）インバータ回路への流入電流図
（ｂ）本発明の第１実施例に係るフィルムコンデンサを設けた場合にインバータ回路に加わる電圧図
【図８】本発明の第１実施例に係るリレー接点構造図
【図９】本発明の第１実施例に係る第３の電動コンプレッサ駆動装置電気回路図
【図１０】本発明の第１実施例に係る平行線構造図
【図１１】本発明の第１実施例に係る第４の電動コンプレッサ駆動装置電気回路図
【図１２】本発明の第２実施例に係る電動コンプレッサ駆動装置電気回路図
【図１３】本発明の第２実施例に係る２重シールド線構造図
【図１４】本発明の第３実施例に係る電動コンプレッサと駆動装置一体型構造図
【図１５】（ａ）従来の電動コンプレッサ駆動装置を示す斜視図
（ｂ）同内部を示す斜視図
【図１６】回路基板と関連部品を示す斜視図
【図１７】従来の電動コンプレッサ駆動装置を示す電気回路図
【図１８】（ａ）インバータ回路に流入する電流を示す電流波形図
（ｂ）従来の電動コンプレッサ駆動装置に流入する電流を示す電流波形図
（ｃ）従来のインバータ回路に加わる電圧を示す電圧波形図
【図１９】従来の電動コンプレッサ構造図
【図２０】電源リード線のインダクタンスを示す回路図
【図２１】（ａ）インバータ回路に流入する電流を示す電流波形図
（ｂ）電解コンデンサを削除した場合の電動コンプレッサ駆動装置に流入する電流を示す電流波形図
（ｃ）電解コンデンサを削除した場合のインバータ回路に加わる電圧を示す電圧波形図
【符号の説明】
１ バッテリー
３ 電解コンデンサ
５ 電動コンプレッサ駆動装置
９ 電動コンプレッサ駆動装置のインバータ回路
２２ １２Ｖ電源
２３ 電動コンプレッサ
２９ シールド線
３０ 芯線
３１ 外周線
【発明の属する技術分野】
本発明は、電動コンプレッサと電動コンプレッサ駆動装置を備えた空調装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来、一例として自動車用電動コンプレッサ駆動装置は、図１５（ａ）に示すような形状であった。ケース２４は、防水構造の金属製筐体であり、この中に装置が設置されている。防水構造の接続線取り出し部４７からリード線が取り出される。接続線５５は、直流電源である３００Ｖ前後のバッテリーに接続されている２本、電動コンプレッサへ３本、１２Ｖ電源へ２本、空調制御部への制御信号用３本がある。内部には、バッテリーからの電流を交流電流に変換するインバータ回路が設けられている。このインバータ回路は直流／交流変換ロスにより発熱する。この熱は、水冷パイプ５６に流される冷却水に放熱される。この放熱方法は水冷に限らず空冷方式を用いた例もある。このような構造であると、車両上での電動コンプレッサ駆動装置の配置が比較的自由に行えるメリットがある。よって、電動コンプレッサ駆動装置は、電源であるバッテリから離れた位置に設置できる。
【０００３】
電動コンプレッサ駆動装置の内部を図１５（ｂ）に示す。電気部品を搭載した回路基板５７、バッテリーからインバータ回路への電流を平滑する電源電流平滑コンデンサとして一般的に用いられる電解コンデンサ４１が配置されている。外形の輪郭を外形輪郭線５３で示す。
【０００４】
図１６に回路基板と関連部品を示す斜視図を示している。回路基板５７には、インバータ回路のブロックであるインバータ回路部５４が接続される。インバータ回路部５４は、水冷パイプ５６に係わる冷却構造に取り付けられる。
【０００５】
図１７に電動コンプレッサ駆動装置の電気回路図を示す。バッテリー１は通電装置２を通して、電動コンプレッサ駆動装置５に電源接続されている。電動コンプレッサ駆動装置５には、インバータ回路９があり、バッテリー１からインバータ回路９への電流を平滑する電解コンデンサ４１が設けられている。インバータ回路９には負荷である電動コンプレッサ２３が接続されている。通電装置２は、充電抵抗１０により電解コンデンサ４１をバッテリー１の電圧まで充電し、その後メインリレー１１を閉じ、てバッテリー１からインバータ回路９へ電流を流している。図示していないが、走行用モータ駆動装置は、電動コンプレッサ駆動装置５と並列に接続されている。通電装置２は、走行用モータ駆動装置に備えられている電流平滑コンデンサ、インバータ回路に対しても同様に作用する。
【０００６】
１２Ｖ電源２２は主にインバータ制御用マイコン１９、通信回路２０の電源に使用される。この１２Ｖ電源２２は、バッテリー１とは電気絶縁されている。また、空調制御部２１、オーディオ、ナビゲーションシステム等多くの電気機器の電源に使用されている。バッテリー１から、図示していないがＤＣコンバータにより、１２Ｖ電源２２へ電流供給される。
【０００７】
バッテリー１から電動コンプレッサ駆動装置５へ入力される電圧は、上側分圧抵抗１３と下側分圧抵抗１４とで分圧され、電圧検出部１６で電気絶縁されて、インバータ制御用マイコン１９に入力される。インバータ回路９に流れる電流は電流センサ１５にて検出され、電流検出部１７で電気絶縁されて、インバータ制御用マイコン１９に入力される。空調制御部２１はエアコンとしての必要な電動コンプレッサ２３の能力（回転数等）を演算し、通信回路２０を経由しインバータ制御用マイコン１９に入力される。
【０００８】
インバータ制御用マイコン１９は、少なくともこれらの入力に基づいて、ゲート駆動回路１８に信号を送りインバータ回路９のスイッチング素子群を作動させて、電動コンプレッサ２３を駆動する。ゲート駆動回路１８は、インバータ回路９とインバータ制御用マイコン１９とを電気絶縁するはたらきもしている。インバータ制御用マイコン１９には、このほか電動コンプレッサ２３のサーミスタ温度センサからの連続温度データ等も入力されている。スイッチング電源１２はゲート駆動回路１８等の電源をつくりだしている。電流センサ１５にはインダクタンス成分のある電流通電コイルがあり、このコイルにより出来る磁界をホール素子が検出し、電流値を判定する構造となっている。尚、通電装置２が、電動コンプレッサ駆動装置５に内蔵されたものもある。
【０００９】
図１８（ａ）に、インバータ回路９に流入する電流の一例を示す。また（ｂ）に、電動コンプレッサ駆動装置５に流入する電流を示す。インバータ回路９に流入する電流波形は矩形波的であるが、電動コンプレッサ駆動装置５に流入する電流波形は、電解コンデンサ４１によりインバータ回路９に流入する電流が平滑されるため、脈動はあるが一定電流を含む波形になっている。これらの実際の波形は複雑であり、概要を示している。（ｃ）に、インバータ回路９に加わる電圧を示す。バッテリー１の直流電圧が加わっている。
【００１０】
図１９に、電動コンプレッサ２３の概略一例を示す。金属製筐体８の中に圧縮機構部４、モータ７等が設置されている。冷媒は、吸入口４５から吸入され、圧縮機構部４（この例ではスクロール）がモータ７で駆動されることにより、圧縮される。この圧縮された冷媒は、モータ７を通過し（冷却し）吐出口４６より吐出される。内部でモータ７の巻き線に接続されているターミナル２７は、、電動コンプレッサ駆動装置５に接続される。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記電解コンデンサ４１は、形状が大きく電動コンプレッサ駆動装置を大きく重くする一要因となっている。また、電解コンデンサ４１は、振動、熱に弱く、電動コンプレッサ駆動装置の耐振性、耐熱性に制限を加える一要因となっている
小型電気自動車、ハイブリッド電気自動車のように配置スペースの少ない車両のためには小型化が必要となる。ハイブリッド電気自動車はエンジンも搭載するため配置スペースが小さくなる。このため、電解コンデンサ４１を設置しない事が考えられるが、次の課題が生じる。バッテリー１からインバータ回路９への電流は平滑されなくなる。そのため、電源リード線に流れる矩形波電流から電磁波ノイズが輻射される。電源リード線に生じるサージ電圧により電動コンプレッサ駆動装置５の回路が破損する等である。
【００１２】
図２０に電解コンデンサ４１を削除した回路図を示している。詳細は省略している。電源リード線には、ケース、途中中継のコネクタなどにより長くなるため、大きく不安定な値のインダクタンス成分５８がある。電解コンデンサ４１による電流平滑作用が無いので、図２１（ａ）のインバータ回路９に流入する電流が、この電源リード線を流れることとなる。これを図２１（ｂ）に示す。この電流がインダクタンス成分５８を流れるため、図２１（ｃ）のごとく電流ＯＦＦ時にサージが発生する。このサージは電圧が高いため、インバータ回路９等を破損させてしまう。電解コンデンサ４１がある場合、インバータ回路９に流入する電流の経路は、電解コンデンサ４１とインバータ回路９との短い間だけであるため、その間のインダクタンスは小さく図１８（ｃ）のごとくサージは発生しない。また、図２１（ｂ）に示す電流には高周波成分が含まれるため、電源リード線をこの電流が流れると電磁波ノイズが輻射される。
【００１３】
本発明はこのような従来の課題を解決するものであり、小型軽量で電磁波ノイズ、サージ電圧の無い信頼性が高い電動コンプレッサ駆動装置を備えた空調装置を提供することを目的とする。
【００１４】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するために本発明は、直流電源と、電動コンプレッサと、直流電源からの電流を交流電流に変換し前記電動コンプレッサを駆動する電動コンプレッサ駆動装置とを備えた空調装置において、直流電源から電動コンプレッサ駆動装置への電流供給にシールド線の芯線と外周線を用いたものである。これにより、シールド線の芯線を流れる電流により作られる磁界と、外周線をを流れる電流により作られる磁界とは、その中心軸を共通にしているため、相互に打ち消しあう。
【００１５】
従って、インダクタンス値は０に近い値となり、電動コンプレッサ駆動装置に電解コンデンサを備えずとも、サージ電圧、電磁波輻射の抑制が可能となる。
【００１６】
【発明の実施の形態】
本発明の第１手段は、直流電源から電動コンプレッサ駆動装置への電流供給にシールド線の芯線と外周線を用いる事により、電動コンプレッサ駆動装置に電解コンデンサを備えずとも、サージ電圧、電磁波輻射の抑制が可能となり、小型軽量の電動コンプレッサ駆動装置が得られる。
【００１７】
また本発明の第２手段は、上記第１手段の内容に加え、シールド線の外周線を２重に設け、外側の外周線を電磁波遮蔽用として用いるものである。よって、電源系のアース電位と大地（車体アース）間の電位差による電磁波輻射の抑制も可能となる。
【００１８】
また本発明の第３手段は、上記第１手段に加え、電動コンプレッサ駆動装置を電動コンプレッサに取り付けたものである。電動コンプレッサ駆動装置には、電解コンデンサを備える必要はないので、電動コンプレッサの駆動用モータによる振動、冷媒圧縮による熱に対して、電解コンデンサの信頼性、寿命の問題は生じない。電解コンデンサ（電流平滑コンデンサ）のサイズの制約を受けず小型化できる。よって、電動コンプレッサ駆動装置を電動コンプレッサに取り付け可能となる。電動コンプレッサ駆動装置・電動コンプレッサ間のリード線も削除可能となる。また、インバータ回路の発熱を、冷媒へ放熱することにより冷却構造（水冷・空冷等）も削除可能となる。もって、更に小型軽量の電動コンプレッサ駆動装置が得られる。
【００１９】
【実施例】
以下本発明の実施例について図面を参照して説明する。
【００２０】
（実施例１）
図１に電動コンプレッサ駆動装置電気回路図を示す。従来例の図１７との違いは、電源リード線が一本のシールド線２９となり、電解コンデンサ４１が削除されているが、バッテリ１側に電解コンデンサ３が設けられている点である。バッテリ１の電源インピーダンスが充分低ければ、この電解コンデンサ３は必ずしも必要ではない。シールド線２９の芯線３０をプラス側、外周線３１をマイナス側としている。
【００２１】
図２（ａ）はシールド線構造図であり、芯線３０の回りを外周線３１が覆っている。図２（ｂ）は磁界方向図を示す。芯線３０の電流と外周線３１の電流とは、流れる方向が逆なので、芯線電流がつくる磁界３２と外周線電流がつくる磁界３３とは逆方向となり、打ち消し合うことになる。これにより電磁波の輻射はなく、シールド線のインダクタンスは小さな値となる。
【００２２】
図３に電線・部品等のインダクタンス値のグラフを示す。線は同じ接続距離での実測値である。リード線は１ｍが２本、シールド線・平行線・ツイストペア線は１ｍである。単位はμＨである。リード線は値が大きく、リード線どうしの間隔により大きく変わる。間隔２００ｍｍで１．８μＨが間隔を密着させた状態（平行線と同等）では０．５μＨであり３．６倍の差がある。そのため、リード線の場合、インダクタンス値を特定し難く信頼性ある設計が困難となる。
【００２３】
一方、シールド線は非常に小さい値であることがわかる。また、構造上芯線３０と外周線３１との距離は一定なので、値が一定しており、インダクタンス値を特定した信頼性ある設計が可能である。このシールド線をｎ本並列に用いる事で、トータルのインダクタンス値を１／ｎにできる。
【００２４】
図１５の従来例で、インバータ部５４から電解コンデンサ４１への接続線が、間隔１０ｍｍ（０．９μＨ）で２０ｃｍとした場合、シールド線（０．１μＨ）に交換すると、同じインダクタンスまでは１８０ｃｍに延長可能と想定できる。従って、電解コンデンサ４１を備えず、バッテリ１側に電解コンデンサ３を設ける場合、インバータ部５４から電解コンデンサ３までの距離は１８０ｃｍまでは可能となる。
【００２５】
シールド線は一本であるので、リード線二本より作業性が良い。また、曲げ自在なので、バスバー（細長い金属板）を用いるより、配線が自由に行える。
【００２６】
図４（ａ）に、電動コンプレッサ駆動装置の斜視図を示す。図４（ｂ）に同内部の斜視図を示す。電解コンデンサ４１を備えていないため、従来のケース２４からケース２６に小型化できている。接続線５１は、バッテリー１に接続されているシールド線１本、電動コンプレッサへ３本、空調制御部への制御信号用３本がある。１２Ｖは、電動コンプレッサ駆動装置５内部のスイッチング電源１２でつくられるので（図６において後述）、１２Ｖ電源への２本はない。
【００２７】
図５（ａ）はインバータ回路９への流入電流図を示しており、これは従来と同様である。図５（ｂ）は電動コンプレッサ駆動装置への流入電流図を示している。これは従来と異なり、電解コンデンサ４１が無いため電流が平滑されず、インバータ回路９への流入電流と同じになっている。図５（ｃ）はインバータ回路９に加わる電圧図を示している。従来例の図２１（ｃ）に比べ、シールド線２９のインダクタンス値が小さいので、インバータ部５４から電解コンデンサ３までを同じ長さのリード線で比較すると、サージ電圧はインダクタンス値に略比例し充分小さくなる。
【００２８】
図６に電動コンプレッサ駆動装置電気回路図を示す。図１との違いは、電流センサ１５、電圧検出部１６、電流検出部１７が削除され、電流検出用抵抗４２、積分用抵抗４３、積分用コンデンサ４４、サブリレー４８、フィルムコンデンサ２８が追加され、１２Ｖ電源２２が接続されていない点である。１２Ｖ電源２２を使用していたインバータ制御用マイコン１９等は、スイッチング電源１２から電源供給される。そして、アースをバッテリー１と同じにする。通信回路２０と空調制御部２１とはホトカプラを用いて、電気絶縁された状態で通信をおこなっている。上側分圧抵抗１３と下側分圧抵抗１４との分圧電圧は、直接インバータ制御用マイコン１９に入力可能となる。
【００２９】
また、電流検出値も電流検出用抵抗４２（シャント抵抗）に発生する電圧を直接インバータ制御用マイコン１９に入力可能となる。（この電流検出値は保護停止信号として使われるので、インバータ制御用マイコン１９に入力せず、ハード回路で処理しても良い）。電流検出値の平均値が必要な場合、積分用抵抗４３、積分用コンデンサ４４とで積分した値を直接インバータ制御用マイコン１９に入力すれば良い。図３電線・部品等のインダクタンス値を示すデータ図に示すように電流検出用抵抗４２（シャント抵抗）のインダクタンス値は０に近い。よって、電流センサ１５を用いた場合に比べ、サージ電圧を更に小さく出来る。
【００３０】
電源ラインに設けられたサブリレー４８のリレー接点構造図を図８に示す。平行平板リレー接点板４９が向かい合っている（サブリレー接点５０が上方にある）。これにより、逆方向の電流が磁界を打ち消し合うために、サブリレー４８のインダクタンスは小さく抑えられる。
【００３１】
フィルムコンデンサ２８の作用について次に述べる。図７（ａ）にインバータ回路９への流入電流図を示す。これは、従来と同じである。図７（ｂ）にインバータ回路９に加わる電圧図を示す。これは、従来例の図２０（ｃ）、図５（ｃ）に比べ、フィルムコンデンサ２８とシールド線２９のインダクタンスとが共振するため、急峻なサージ電圧に代わり、波高値の小さい共振電圧があることを示している。よって、サージ電圧は、更に小さくなり、電動コンプレッサ駆動装置５の回路破損を防止できるようになる。
【００３２】
フィルムコンデンサ２８を追加する際に、シールド線は、インダクタンス値を特定できるので、フィルムコンデンサ２８の静電容量値を正確に特定できる。むやみに大きい値にする必要が無く小型軽量化を図る事が出来る。
【００３３】
電流検出用抵抗４２は、共振電流が流れないように、フィルムコンデンサ２８の右側に配置している。フィルムコンデンサは、誘電体主材料をプラスチックフィルム、電極を金属箔としたもので、容量は電解コンデンサに比べ小さいが、高周波特性が良く上記サージ吸収に効果がある。セラミックコンデンサでも可能で、これは誘電体主材料を磁器、電極を塗布金属膜としたものである。上記両者ともその構造上、電解コンデンサに比べ、耐振性。耐熱性が勝っている。
【００３４】
電解コンデンサには、一旦放電させても電圧が回復する特性がある。そのため、電動コンプレッサ駆動装置に電解コンデンサ４１が備えてある場合、電源接続時に電解コンデンサ３との間で放電スパークが発生することがある。これにより、作業性、ヒューズとびなどの問題が生じるが、電動コンプレッサ駆動装置用電解コンデンサ４１は備えていないので考慮不要である。
【００３５】
尚、上記実施例で平滑コンデンサ３は電解コンデンサとしたが、これに限るものではない。シールド線に代わり、平行線を用いても近い効果を得られる。
【００３６】
図９に電動コンプレッサ駆動装置電気回路図を示す。図１との違いは電源リード線が一本の平行線３４になっている点である。
【００３７】
図１０に平行線構造図を示す。曲げ自在の電気絶縁性を有した樹脂３５により、２本の導線３６を平行に保っている。この形に限らず、テーピングしたり、リード線二本をビニールチューブに通す事などでも実現できる。図３電線・部品等のインダクタンス値を示すデータ図に示すように、シールド線ほどではないが、インダクタンス値は小さい。また、２本の導線３６の間の距離は一定なのでインダクタンス値が一定しており、インダクタンス値を特定した信頼性ある設計が可能である。平行線は一本であるので、リード線二本より作業性が良い。また、シールド線よりも線処理加工がし易い。
【００３８】
図１１に電動コンプレッサ駆動装置電気回路図を示す。図１との違いは電源リード線がツイストペア線３７になっている点である。テーピング２５により、リード線二本のよりあわせを固定している。図３電線・部品等のインダクタンス値を示すデータ図に示すようにインダクタンス値は平行線と同等である。また、よりあわせているので２本のリ−ド線間の距離は一定となりインダクタンス値が一定しており、インダクタンス値を特定した信頼性ある設計が可能である。シールド線、平行線よりも、よりあわせるだけなので実現し易い。
【００３９】
（実施例２）
図１２に、２重シールド線を用いた電動コンプレッサ駆動装置電気回路図を示す。図１３に２重シールド線の構造を示す。実施例１における図１に比べ、シールド線２９に代わり２重シールド線３９を用いている。そして外側の外周線３８は、接地線４０により車体にアース接地されている。これは、１重のシールド線は電流による電磁界はキャンセルしても、車体アースとバッテリー１の電源系との電位差に起因する電磁波輻射は抑制できないためである。外側の外周線３８を、車体にアース接地することで、この電磁波輻射を遮蔽できる。このバッテリー１は、走行用電源として用いられる高い電圧なので、安全上車体アースとは電気的に分離（電気絶縁）されている。電動コンプレッサ２３、電動コンプレッサ駆動装置５の金属製筐体を経由してアース接地しても良い。前記平行線３４、ツイストペア線３７において、各線を覆うシールドカバーを設け、それをアース接地しても良い。
【００４０】
（実施例３）
図１４に、電動コンプレッサ２３の左側に電動コンプレッサ駆動装置５を密着させて取り付けた図を示す。図１９に比べ電動コンプレッサ２３は基本的に同じである。図４に比べ、電動コンプレッサ駆動装置５は電動コンプレッサ２３に取り付けられるように、ケース２６からケース６に形状変更している。発熱源となるインバータ回路部５４は、ケース６を介して電動コンプレッサ２３の金属製筐体８に熱を放散するようにしている。ターミナル２７は、インバータ回路部５４の出力部に接続される。電動コンプレッサ駆動装置５は、電解コンデンサ４１を備えていないため、電解コンデンサ４１の形状に制約されることがなく、電動コンプレッサ２３に取り付け可能な形状にする事が容易となる。また、振動に弱く、熱が寿命に大きく影響する電解コンデンサ４１を備えていないため、電動コンプレッサ２３からの振動・熱に対しての考慮（耐振構造、耐熱構造）が軽減する。
【００４１】
接続線５２は、、バッテリー１へのシールド線１本とエアコンコントローラへの制御信号用３本がある。、１２Ｖは、電動コンプレッサ駆動装置５内部のスイッチング電源１２でつくられるので、１２Ｖ電源線２本はない。
【００４２】
インバータ回路部５４の冷却は、金属製筐体８を介して電動コンプレッサ２３内部の冷媒で冷却されるが、水冷、空冷が可能な構造でも良い。電動コンプレッサ２３は、冷媒回路の配管周りに配置必要なため、バッテリー１からは遠くなるが、シールド線２９のインダクタンスが低いので、配置が可能となる。
【００４３】
【発明の効果】
上記実施例から明らかなように、本発明は、直流電源から電動コンプレッサ駆動装置への電流供給にシールド線の芯線と外周線を用いる事により、電動コンプレッサ駆動装置に電源電流平滑コンデンサを備えずとも、サージ電圧、電磁波輻射の抑制が可能となり、小型軽量の電動コンプレッサ駆動装置が得られる。
【００４４】
また本発明は、上記の内容に加え、シールド線の外周線を２重に設け、外側の外周線を電磁波遮蔽用として用いるようにしたので、電源系のアース電位と大地（車体アース）間の電位差による電磁波輻射の抑制も可能となる。
【００４５】
また本発明は、前述の内容に加え、電動コンプレッサ駆動装置を電動コンプレッサに取り付けたものであるから、電動コンプレッサ駆動装置には、電解コンデンサを備える必要はないので、電動コンプレッサの駆動用モータによる振動、冷媒圧縮による熱に対して、電解コンデンサの信頼性、寿命の問題は生じない。電解コンデンサ（電源電流平滑コンデンサ）のサイズの制約を受けず小型化できる。また、回路基板は比較的自由に形状変更できる。よって、電動コンプレッサ駆動装置を電動コンプレッサに取り付け可能となる。電動コンプレッサ駆動装置・電動コンプレッサ間のリード線も削除可能となる。また、インバータ回路の発熱を、冷媒へ放熱することにより冷却構造（水冷・空冷等）も削除可能となる。もって、更に小型軽量の電動コンプレッサ駆動装置が得られる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１実施例に係る電動コンプレッサ駆動装置電気回路図
【図２】（ａ）本発明の第１実施例に係るシールド線構造図
（ｂ）同磁界方向図
【図３】電線・部品等のインダクタンス値を示すグラフ
【図４】本発明の第１実施例に係る電動コンプレッサ駆動装置を示す斜視図
【図５】（ａ）インバータ回路への流入電流図
（ｂ）本発明の第１実施例に係る電動コンプレッサ駆動装置への流入電流図
（ｃ）同インバータ回路に加わる電圧図
【図６】本発明の第１実施例に係る第２の電動コンプレッサ駆動装置電気回路図
【図７】（ａ）インバータ回路への流入電流図
（ｂ）本発明の第１実施例に係るフィルムコンデンサを設けた場合にインバータ回路に加わる電圧図
【図８】本発明の第１実施例に係るリレー接点構造図
【図９】本発明の第１実施例に係る第３の電動コンプレッサ駆動装置電気回路図
【図１０】本発明の第１実施例に係る平行線構造図
【図１１】本発明の第１実施例に係る第４の電動コンプレッサ駆動装置電気回路図
【図１２】本発明の第２実施例に係る電動コンプレッサ駆動装置電気回路図
【図１３】本発明の第２実施例に係る２重シールド線構造図
【図１４】本発明の第３実施例に係る電動コンプレッサと駆動装置一体型構造図
【図１５】（ａ）従来の電動コンプレッサ駆動装置を示す斜視図
（ｂ）同内部を示す斜視図
【図１６】回路基板と関連部品を示す斜視図
【図１７】従来の電動コンプレッサ駆動装置を示す電気回路図
【図１８】（ａ）インバータ回路に流入する電流を示す電流波形図
（ｂ）従来の電動コンプレッサ駆動装置に流入する電流を示す電流波形図
（ｃ）従来のインバータ回路に加わる電圧を示す電圧波形図
【図１９】従来の電動コンプレッサ構造図
【図２０】電源リード線のインダクタンスを示す回路図
【図２１】（ａ）インバータ回路に流入する電流を示す電流波形図
（ｂ）電解コンデンサを削除した場合の電動コンプレッサ駆動装置に流入する電流を示す電流波形図
（ｃ）電解コンデンサを削除した場合のインバータ回路に加わる電圧を示す電圧波形図
【符号の説明】
１ バッテリー
３ 電解コンデンサ
５ 電動コンプレッサ駆動装置
９ 電動コンプレッサ駆動装置のインバータ回路
２２ １２Ｖ電源
２３ 電動コンプレッサ
２９ シールド線
３０ 芯線
３１ 外周線
Claims (4)
- 直流電源と、電動コンプレッサと、前記直流電源からの電流を交流電流に変換し前記電動コンプレッサを駆動するインバータ回路を有する電動コンプレッサ駆動装置とを備えた空調装置において、前記直流電源から前記電動コンプレッサ駆動装置への電流供給には一本のシールド線の芯線と外周線とを用いて行い、前記直流電源からインバータ回路への電流を平滑する電源電流平滑コンデンサを前記シールド線の前記インバータ回路側には設けずに電源側に設けて、前記シールド線には平滑されない電流が流れることを特徴とする空調装置。
- 前記シールド線の外周線は２重に設けられ、外側の外周線は電磁波遮蔽用として用いられることを特徴とする請求項１記載の空調装置。
- 直流電源と、電動コンプレッサと、前記直流電源からの電流を交流電流に変換し前記電動コンプレッサを駆動するインバータ回路を有する電動コンプレッサ駆動装置とを備えた空調装置において、前記直流電源から前記電動コンプレッサ駆動装置への電流供給には一対の平行線または１対のツイストペア線を用いて行い、前記直流電源からインバータ回路への電流を平滑する電源電流平滑コンデンサを前記平行線またはツイストペア線の前記インバータ回路側には設けずに電源側に設けて、前記平行線またはツイストペア線には平滑されない電流が流れることを特徴とする空調装置。
- 前記電動コンプレッサ駆動装置は前記電動コンプレッサに取り付けられていることを特徴とする請求項１から請求項３のうちいずれか１項に記載の空調装置。
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