JP3958538B2 - コンクリート打音検査方法、及びコンクリート打音検査装置 - Google Patents
コンクリート打音検査方法、及びコンクリート打音検査装置 Download PDFInfo
- Publication number
- JP3958538B2 JP3958538B2 JP2001231938A JP2001231938A JP3958538B2 JP 3958538 B2 JP3958538 B2 JP 3958538B2 JP 2001231938 A JP2001231938 A JP 2001231938A JP 2001231938 A JP2001231938 A JP 2001231938A JP 3958538 B2 JP3958538 B2 JP 3958538B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- sound
- frequency
- time
- hitting
- analysis
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Landscapes
- Testing Of Devices, Machine Parts, Or Other Structures Thereof (AREA)
- Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Ultrasonic Waves (AREA)
- Testing Resistance To Weather, Investigating Materials By Mechanical Methods (AREA)
- Measurement Of Mechanical Vibrations Or Ultrasonic Waves (AREA)
Description
【発明の属する技術分野】
本発明は、コンクリート部材の表面を打撃したときの音を分析することによりコンクリート部材の劣化を検査する方法及び装置に関するものである。
【0002】
【従来の技術】
最近、鉄道や道路等において、建造物のコンクリート部材に生じる品質の劣化が問題となっている。例えば、トンネルの覆工コンクリートの裏面の空洞や強度低下箇所、あるいは、コンクリート製のラーメン高架橋の中性化によるコンクリート片の剥離・落下等の事象である。
【0003】
これらのコンクリート構造物は、交通機関の車両の走行路を構成するものであり、走行の安全性の観点から、劣化や変状は早期に発見し、補修等の対処を適切に行う必要がある。
【0004】
上記したようなコンクリート部材の劣化を検査する方法の一つとして、従来、コンクリート部材の表面を金槌(ハンマー)等で打撃し、発生した音(以下、「打音」という。)を聴取することにより判断を行う検査方法(以下、「打音検査法」という。)が用いられていた。
【0005】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記した従来の打音検査法においては、検査は人間によって行われており、検査者には十分な経験が要求されること、診断結果は検査担当者の打音に対する感受性によるため個人差(結果のバラツキ)が生じること、診断結果として定性的な評価は可能だが定量的な評価は困難であること、などの問題があった。
【0006】
本発明は上記の問題を解決するためになされたものであり、本発明の解決しようとする課題は、検査経験の少ない者にも容易に行うことができ、個人差が無く定量的な評価が可能なコンクリート打音検査方法、及びコンクリート打音検査装置を提供することにある。
【0007】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するため、本発明に係るコンクリート打音検査方法は、コンクリート部材の表面を打撃した際に発生する打音を音響検出手段により検出し、検出された打音のアナログ波形データをデータ変換手段によって時間間隔Δtでサンプリングするとともに打音波形振幅値を離散化することによりディジタル波形データに変換し、変換されたディジタル波形データを時間・周波数分析手段によって時間・周波数分析することにより前記打音の継続時間xと前記打音の周波数yと前記打音の強さzからなる打音分析データ(x,y,z)を算出し、前記打音分析データ(x,y,z)を互いに直交するx軸とy軸とz軸からなる3次元座標空間である打音解析空間にプロットすることにより得られる打音曲面の形状を判別することにより前記コンクリート部材の劣化の有無及び程度を評価し、前記打音継続時間xの値が打音開始から2msecまでの第1打音継続時間x1以下となる第1領域での前記打音曲面であるAゾーン曲面の重心位置となる前記打音周波数yであるAゾーン重心周波数y ga が1000Hzから4000Hzのうちから選択された判別周波数y t よりも低い場合には、前記コンクリート部材の打撃点付近に強度劣化箇所が存在すると評価することを特徴とする。
【0009】
また、本発明に係るコンクリート打音検査方法は、コンクリート部材の表面を打撃した際に発生する打音を音響検出手段により検出し、検出された打音のアナログ波形データをデータ変換手段によって時間間隔Δtでサンプリングするとともに打音波形振幅値を離散化することによりディジタル波形データに変換し、変換されたディジタル波形データを時間・周波数分析手段によって時間・周波数分析することにより前記打音の継続時間xと前記打音の周波数yと前記打音の強さzからなる打音分析データ(x,y,z)を算出し、前記打音分析データ(x,y,z)を互いに直交するx軸とy軸とz軸からなる3次元座標空間である打音解析空間にプロットすることにより得られる打音曲面の形状を判別することにより前記コンクリート部材の劣化の有無及び程度を評価し、前記打音周波数yの値が第1周波数y1以下となる345Hzから1.4kHzまでの第2領域での前記打音曲面であるBゾーン曲面の重心位置となる前記打音継続時間xであるBゾーン重心時間xgbが打音開始から10msec乃至15msecのうちから選択された第1判別時間xt1よりも大きい場合には、前記打撃点付近の前記コンクリート部材に内部欠陥が存在すると評価することを特徴とする。
【0010】
また、本発明に係るコンクリート打音検査方法は、コンクリート部材の表面を打撃した際に発生する打音を音響検出手段により検出し、検出された打音のアナログ波形データをデータ変換手段によって時間間隔Δtでサンプリングするとともに打音波形振幅値を離散化することによりディジタル波形データに変換し、変換されたディジタル波形データを時間・周波数分析手段によって時間・周波数分析することにより前記打音の継続時間xと前記打音の周波数yと前記打音の強さzからなる打音分析データ(x,y,z)を算出し、前記打音分析データ(x,y,z)を互いに直交するx軸とy軸とz軸からなる3次元座標空間である打音解析空間にプロットすることにより得られる打音曲面の形状を判別することにより前記コンクリート部材の劣化の有無及び程度を評価するコンクリート打音検査方法において、前記打音周波数yの値が第2周波数y2以下となる86Hzを中心とする第3領域での前記打音曲面であるCゾーン曲面の上端となる前記打音継続時間xであるCゾーン上端時間xecが打音開始から15msec乃至50msecのうちから選択された第2判別時間xt2以上の場合には、前記コンクリート部材の背後の支持状態が不良な箇所が存在すると評価することを特徴とする。
【0011】
また、上記のコンクリート打音検査方法において、好ましくは、前記打音分析データのうち、各周波数線上の打音強さデータのそれぞれに、前記打音継続時間値が大きくなるにつれて小さくなるように重み付けする時間方向重み付け係数を乗じた積の総和である時間方向和を演算し、各時間方向和のそれぞれに、前記周波数値が大きくなるにつれて大きくなるように重み付けする周波数方向重み付け係数を乗じた積の総和である総合評価値を演算し、前記総合評価値が総合評価判別値以下の場合には、前記コンクリート部材の品質に問題があると総合評価する。
【0012】
また、本発明に係るコンクリート打音検査装置は、コンクリート部材の表面を打撃した際に発生する打音を検出する音響検出手段と、検出された打音のアナログ波形データを時間間隔Δtでサンプリングするとともに打音波形振幅値を離散化することによりディジタル波形データに変換するデータ変換手段と、変換されたディジタル波形データを時間・周波数分析することにより前記打音の継続時間xと前記打音の周波数yと前記打音の強さzからなる打音分析データ(x,y,z)を算出する時間・周波数分析手段と、前記打音分析データ(x,y,z)を互いに直交するx軸とy軸とz軸からなる3次元座標空間である打音解析空間にプロットすることにより得られる打音曲面の形状を視覚的に表示する表示手段と、前記打音継続時間xの値が打音開始から2msecまでの第1打音継続時間x1以下となる第1領域での前記打音曲面であるAゾーン曲面の重心位置となる前記打音周波数yであるAゾーン重心周波数y ga が1000Hzから4000Hzのうちから選択された判別周波数y t よりも低い場合には、前記コンクリート部材の打撃点付近に強度劣化箇所が存在すると評価する評価手段とを備えたことを特徴とする。
【0013】
また、本発明に係るコンクリート打音検査装置は、コンクリート部材の表面を打撃した際に発生する打音を検出する音響検出手段と、検出された打音のアナログ波形データを時間間隔Δtでサンプリングするとともに打音波形振幅値を離散化することによりディジタル波形データに変換するデータ変換手段と、変換されたディジタル波形データを時間・周波数分析することにより前記打音の継続時間xと前記打音の周波数yと前記打音の強さzからなる打音分析データ(x,y,z)を算出する時間・周波数分析手段と、前記打音分析データ(x,y,z)を互いに直交するx軸とy軸とz軸からなる3次元座標空間である打音解析空間にプロットすることにより得られる打音曲面の形状を視覚的に表示する表示手段と、前記打音周波数yの値が第1周波数y1以下となる345Hzから1.4kHzまでの第2領域での前記打音曲面であるBゾーン曲面の重心位置となる前記打音継続時間xであるBゾーン重心時間x gb が打音開始から10msec乃至15msecのうちから選択された第1判別時間x t1 よりも大きい場合には、前記打撃点付近の前記コンクリート部材に内部欠陥が存在すると評価する評価手段とを備えることを特徴とする。
また、本発明に係るコンクリート打音検査装置は、コンクリート部材の表面を打撃した際に発生する打音を検出する音響検出手段と、検出された打音のアナログ波形データを時間間隔Δtでサンプリングするとともに打音波形振幅値を離散化することによりディジタル波形データに変換するデータ変換手段と、変換されたディジタル波形データを時間・周波数分析することにより前記打音の継続時間xと前記打音の周波数yと前記打音の強さzからなる打音分析データ(x,y,z)を算出する時間・周波数分析手段と、前記打音分析データ(x,y,z)を互いに直交するx軸とy軸とz軸からなる3次元座標空間である打音解析空間にプロットすることにより得られる打音曲面の形状を視覚的に表示する表示手段と、前記打音周波数yの値が第2周波数y2以下となる86Hzを中心とする第3領域での前記打音曲面であるCゾーン曲面の上端となる前記打音継続時間xであるCゾーン上端時間x ec が打音開始から15msec乃至50msecのうちから選択された第2判別時間x t2 以上の場合には、前記コンクリート部材の背後の支持状態が不良な箇所が存在すると評価する評価手段とを備えることを特徴とする。
【0014】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施形態について、図面を参照しながら説明する。
【0015】
図1は、本発明の一実施形態であるコンクリート打音検査装置の構成を示すブロック図である。
【0016】
図1に示すように、このコンクリート打音検査装置100は、コンデンサマイクロフォン1と、信号処理部2と、解析部3と、画像表示部4と、データ・指令入力部5を備えて構成されている。
【0017】
コンデンサマイクロフォン1は、振動膜(図示せず)と、振動膜の背後に配置された背電極(図示せず)を有し、これらによりコンデンサ(キャパシタ)を構成しており、振動膜が音波により振動させられた場合に、振動膜と背電極との間の静電容量が変化し、この変化が出力電圧の変化となって現れることを検出することにより、音の強さ、例えば音圧を計測するものである。
【0018】
このような構成により、コンクリート部材(図示せず)の表面を打撃した際に発生する音(以下、「打音」という。)は、コンデンサマイクロフォン1により検出され、電気信号に変換されて信号処理部2に出力される。ここに、コンデンサマイクロフォン1は、特許請求の範囲における音響検出手段に相当している。また、コンデンサマイクロフォン1により検出された電気信号は、特許請求の範囲におけるアナログ波形データに相当している。
【0019】
なお、上記したコンクリート部材の打撃は、個人差が生じないように行う必要があり、例えば、コンクリート部材の上面の場合には、所定の質量(重量)の重錘を所定の高さから自由落下させて行うことが考えられる。また、コンクリート部材の側面や下面の場合には、所定の質量(重量)のハンマーを、所定の位置からコンクリート部材に向けて衝撃させることが考えられるが、この衝撃作業は、空気圧や電磁力等の各種アクチュエータ(図示せず)、あるいはバネ弾性力を利用した打撃機構(図示せず)等を用いるなどして、常に一定の運動エネルギーの条件で行うように調整する必要がある。
【0020】
信号処理部2は、図示はしていないが、入力側に前置増幅器(プリアンプ)を有している。これは、コンデンサマイクロフォン1は、インピーダンスが高いため、インピーダンスを変換する必要があるからである。
【0021】
また、信号処理部2は、図示はしていないが、前置増幅器(プリアンプ)の出力側に、アナログ・ディジタル変換器を有している。このアナログ・ディジタル変換器は、時間的に連続なアナログ波形データの振幅値を、ある周期でサンプリング(ある時間間隔ごとに波の振幅値を入力信号として取り込む操作)をすることにより、時間的に離散化された量子的なディジタル波形データに変換するものである。サンプリング周波数としては、適宜の値が採用可能であるが、図1に示すコンクリート打音検査装置100においては、44.1kHz(キロヘルツ)を採用している。ここに、信号処理部2の図示しないアナログ・ディジタル変換器は、特許請求の範囲におけるデータ変換手段に相当している。
【0022】
解析部3は、信号処理部2から送られてくるディジタル波形データを解析し、コンクリート部材の劣化の有無及び程度を評価するデータを生成し後段に出力する部分である。この解析部3は、図示はしていないが、CPU(CentralProcessing Unit:中央演算処理装置)と、主記憶部と、一時記憶部と、入出力制御部等を有しており、後述するピーク値検出、及び時間・周波数分析を行うことができるように構成されている。
【0023】
CPUは、図示はしていないが、CPU内部での電流(信号)の授受を行うための信号線である内部バスを有しており、この内部バスに、演算部と、レジスタと、クロック生成部と、命令処理部等を有している。CPU内の演算部は、一般に、レジスタに記憶されている各種データに対して、四則演算(加算、減算、乗算、及び除算)を行い、又は論理演算(論理積、論理和、否定、排他的論理和など)を行い、又はデータ比較、若しくはデータシフトなどの処理を実行する部分である。処理の結果は、レジスタに格納されるのが一般的である。
【0024】
レジスタは、一般に、1語のデータを記憶する部分である。通常、CPU内には、複数のレジスタが設けられている。クロック生成部は、CPUの各部分の時間の同期をとるための刻時信号(クロック信号)を生成する部分である。CPUは、このクロック信号に基づいて動作する。命令処理部は、演算部等が実行すべき命令の取り出し、その解読、及びその実行などを制御し処理する部分である。
【0025】
主記憶部は、図示はしていないが、ハードディスク装置(HDD)、ROM(Read Only Memory:読出し専用メモリ)等を有しており、CPUを制御するための制御プログラムや、CPUが用いる各種データ等を格納している部分である。ハードディスク装置は、図示はしていないが、その内部に、円盤状の磁気ディスクを有しており、この磁気ディスクをディスク駆動機構により回転駆動し、磁気ヘッドをヘッド駆動機構によって磁気ディスクの任意位置に移動させ、磁気ディスク表面の磁性膜を磁気ヘッドからの書込電流によって磁化することによりデータを記録し、磁化された磁性膜の上を磁気ヘッドが移動する際に磁気ヘッドのコイル等に流れる電流を検出することにより記録データを読み出す装置である。また、ROMは、一般に、半導体チップ等により構成される。
【0026】
上記した制御プログラムは、OS(Operating System)等のCPUの基本ソフトウェアのほか、画像処理や分析演算等をCPUに実行させるための命令等の処理手順が、所定のプログラム用言語で記述された文字や記号の集合である。
【0027】
また、一時記憶部は、図示はしていないが、RAM(Random Access Memory:随時書込み読出しメモリ)等を有しており、CPUにより演算された途中のデータ等を一時記憶する部分である。RAMは、一般に、半導体チップ等により構成される。
【0028】
入出力制御部は、インタフェース(I/O)とも呼ばれ、信号線又はその集合であるバスと、各種コネクタ、各種ポート、ハードディスク装置の読取り・書込み制御機構などを有しており、CPUからの信号や各装置からの信号を授受するための部分である。
【0029】
データ・指令入力部5は、キーボード、トラックボール又はタッチパッド若しくはスティックポインタ等を含むポインティングデバイス、タッチパネル装置等を有しており、CPUへの命令信号や、CPUが処理するデータ等を外部から入力するための部分である。
【0030】
画像表示部4は、CRT(Cathode Ray Tube:陰極線管表示装置)モニタ、液晶表示パネル、プラズマディスプレイ装置等を有しており、CPUの演算結果や処理したデータを、画像や文字等として画面に表示する部分であり、特許請求の範囲における表示手段に相当している。
【0031】
また、このコンクリート打音検査装置100は、出力部(図示せず)を備えている。出力部は、プリンタ、外部出力端子、モデムなどの通信装置、LAN(Local Area Network)ポート等を有しており、CPUの演算結果や処理したデータを、紙等に印字したり、あるいは電気信号として外部へ出力又は送信する部分である。なお、外部出力端子に、フレキシブル・ディスク(FD)装置、光磁気ディスク装置、PCカード装置等の外部記録装置を接続すれば、録音した打撃音データや、CPUが処理した結果データ等をディスク等の記録媒体に記録して外部に取り出すことができる。
【0032】
次に、解析部3の行う処理について、さらに詳細に説明する。まず、ピーク値検出は、以下のようにして行う。まず、解析部3の一時記憶部として、例えば、リング・バッファ・メモリ(図示せず)を装備する。リング・バッファ・メモリは、所定時間の間(例えば、2ミリ秒)のデータを蓄積して記憶し、所定時間経過後に出力することを順繰りに繰り返す記憶装置である。信号処理部2から出力されてくるディジタル波形データは、まずこのリング・バッファ・メモリに入力される。解析部3のCPU(図示せず)は、リング・バッファ・メモリからの出力を監視し、打音時(重錘やハンマーがコンクリート部材表面を打撃した瞬間)のピーク値を探す。
【0033】
この場合には、前後のデータ値から打撃時のピークが突出している部分を探し、ピークの最大値に対し、ある値より大きくなる部分からデータを取り込む。本実施形態の場合は、ピーク最大値の25%の値より大きくなるところから、データを取り込むようにしている。これは、データが周囲のノイズに埋もれた状態から取り込むと、後述する時間・周波数分析の誤差が大きくなるからである。
【0034】
次に、時間・周波数分析について、さらに詳細に説明する。音波や振動などの波形データを分析する手法としては、一般に周波数分析が用いられる。周波数分析は、時間的に変化する波形データの特性のうち、周波数の特性を分析するための一手法である。周波数分析の手法としては、フーリエ変換が一般に用いられている。フーリエ変換は、波形データのような時間領域のデータを周波数領域(振動数領域)のデータ、例えば、周波数を横軸にとり、縦軸に各周波数における音の強さのレベル値又は振動レベル値をプロットしたグラフ(周波数スペクトル)等に変換する手法である。この周波数スペクトルを見ると、どの周波数で音や振動が卓越しているか等を分析することができる。離散化されたディジタル波形データを分析する手法としては、フーリエ変換をさらに高速化させた計算アルゴリズムであるFFT(Fast Fourier Transform)が用いられることが多い。
【0035】
しかし、FFTによる周波数分析は、分析される波形データのスペクトル特性が定常状態であることを基本的な仮定としており、スペクトル特性が時間的に変化する場合には、利用することができない。そこで、周波数スペクトルの時間的な変化をとらえて分析するための手法(以下、「時間・周波数分析」という。)が必要となる。
【0036】
本実施形態の解析部3において実行される時間・周波数分析は、「逆ウェーヴレット変換(Inverse Wavelet Transform)」と呼ばれる。以下、この逆ウェーヴレット変換の内容について説明を行う。
【0037】
ウェーヴレット(wavelet)とは、図2に示すような関数であり、xを時間とした場合、時間的に局在する「小さい波」を意味している。このウェーヴレットを、以下、関数ψ(x)で表現する。
【0038】
このウェーヴレットを利用すると、例えば、図3(A)に示すような関数f(x)、すなわち、振幅値と周波数が時間xとともに変化する波形(正弦波)の一部分P1を、図3(B)に示すようにウェーヴレットW1で切り出して対応させることができる。この場合、図2に示す元のウェーヴレットψ(x)の変数xを、(x−b)/aと置き換え、関数f(x)の部分P1における振幅値と周波数をうまく表現するように実数aとbを選んでやればよい。
【0039】
このように、ウェーヴレットは、波形信号の一部を切り出すときの単位として利用することができる。この場合の元のウェーヴレットψ(x)を、マザー・ウェーヴレット(mother wavelet)、あるいは分析ウェーヴレット(analysing wavelet)と呼ばれる。マザー・ウェーヴレットには、種々の関数形のものが提案されている。例えば、Haarウェーヴレット、Gaborウェーヴレット、Malverウェーヴレット、Morletウェーヴレット、いわゆるメキシカンハット、いわゆるフレンチハット、Shannonウェーヴレット、Meyerウェーヴレット、Daubechiesウェーヴレット、Symlet、Coiflet、スプライン・ウェーヴレット等である。本実施形態の解析部3においては、スプライン・ウェーヴレットの一種であるBattle−Lemarieのマザー・ウェーヴレットと呼ばれる関数を採用した。
【0040】
以下、同様にして、図3(A)の関数f(x)の一部分P2を、図3(C)に示すようにウェーヴレットW2で対応させることができ、図3(A)の関数f(x)の一部分P3を、図3(D)に示すようにウェーヴレットW3で対応させることができ、図3(A)の関数f(x)の一部分P4を、図3(E)に示すようにウェーヴレットW4で対応させることができる。
【0041】
このようにして、下式(1)により、ウェーヴレット変換(Wavelet Transform)を定義することができる。
【0042】
【数1】
【0043】
上式(1)において、積分項の関数ψの部分は、関数ψ(x)の複素共役関数を示している。また、逆に、上式(1)から、元の波形信号f(x)を復元することができる。この場合には、上記したウェーヴレット変換の逆変換、すなわち逆ウェーヴレット変換(Inverse Wavelet Transform)を行うことになる。逆ウェーヴレット変換は、下式(2)によって定義される。
【0044】
【数2】
【0045】
ウェーヴレット変換を行った後に、各次数(各周波数)ごとに逆ウェーヴレット変換を行えば、図4に示すように、時間xを横軸とし周波数yを縦軸とする平面上で、打音の強さzを表す関数f(x)を、各周波数ごとに分解して復元することができる。例えば、図4において、周波数f1における関数成分として関数g1(x)を、また周波数f2における関数成分として関数g2(x)を、また周波数f3における関数成分として関数g3(x)を、また周波数f4における関数成分として関数g4(x)を、それぞれ得ることができる。
【0046】
本実施形態の解析部3においては、上述したように、マザー・ウェーヴレットとして、Battle−Lemarieのマザー・ウェーヴレットを採用しているが、これにより、各周波数f1等での関数g1(x)等の波形は、最初は振幅値が増加していき、振幅値がピークに到達した後は、時間の経過とともに振幅値が概ね減衰していく正弦波形(減衰調和振動)、例えば、音の強さをzとすると、下式(3)
z=A・exp(−kx)・sin(ωx+δ) ………(3)
に近い関数となる。ここに、expは、自然指数関数を表しており、A、k、ωは、ともに正の実数を表している。δは、実数である。
【0047】
本実施形態の解析部3においては、コンクリート部材を打撃した場合に個人差が生じる場合(採取したマイクロフォンの音の強さに差がある場合)をも想定し、これを正規化して誤差を防止する処理課程を設けている。すなわち、逆ウェーヴレット変換後の各周波数における波形において振幅値が最大となるときの振幅値を所定値(本実施形態の場合は100)とし、全体が相似な波形となるように処理している。
【0048】
次に、本実施形態の解析部3は、逆ウェーヴレット変換後の各周波数における波形において、「実効値」と呼ばれる値を演算する。この実効値は、逆ウェーヴレット変換後の各周波数における波形において、波形振幅最大値A1,A2,…をすべて算出し、互いに連続(隣接)する3個の値、例えば、A1とA2とA3、の平均値(A1+A2+A3)/3を算出して、これらの各平均値を、3個の組の最初の振幅最大値の位置、例えば、A1とA2とA3の組の場合はA1の位置、にプロットするのである。次に、このようにして得られた離散値の間を「3次スプライン補間」と呼ばれる手法により補間して滑らかな曲線とする。3次スプライン補間は、隣り合う点を、2次導関数によって連続的に結ぶ補間方法である。
【0049】
上記のような処理により、逆ウェーヴレット変換後の各周波数の横線(以下、「周波数線」という。)の上には、多少の凹凸はあるものの、最初は増加し、ピークに到達した後は、時間xの経過とともに概ね減衰するような曲線が描かれる。以下、この曲線を「打音実効曲線」という。これらの打音実効曲線をもとに、縦軸方向(周波数方向)についても、上記のような3次スプライン補間等の補間を施すことにより、滑らかな曲面を得ることができる。この曲面は、打音の継続時間をx軸とし、打音の周波数をy軸とし、打音の強さをz軸とする3次元直交座標空間(以下、「打音解析空間」という。)の中に描かれるものであり、以下、「打音曲面」という。
【0050】
図5は、図1に示すコンクリート打音検査装置100の画像表示部4に表示される打音解析空間における打音曲面を示す概念図である。また、打音曲面は、xy平面(打音継続時間x軸と打音周波数y軸によって決定される平面。以下、「打音継続時間・周波数平面」という。)の上に、音の強さzの値の等しい箇所を等高線で結んで表示してもよい。図6は、そのようにxy平面にz値を等高線表示した図のうち、コンクリート部材の劣化を評価する場合の特徴的形状を説明する概念図である。
【0051】
出願人らは、コンクリート部材(図示せず)の表面を打撃した際に発生する打音を、上記したコンデンサマイクロフォン1で検出し、信号処理部2で信号処理した後、解析部3で上記の時間・周波数分析を行い、打音曲面を画像表示部4に表示させる室内実験及び現場試験を多数行った結果、xy平面にz値を等高線表示するようにして打音曲面を表示した場合の形状と、コンクリート部材の劣化状態との間に一定の関連性があることを発見した。
【0052】
すなわち、図6に示すように、コンクリート部材に劣化部分が存在する場合には、その劣化の種類や程度に応じて、打音曲面には、「Aゾーン」、「Bゾーン」、「Cゾーン」として示される特徴的な領域が現れる。以下、これらについて説明を行う。
【0053】
図6に示すAゾーンは、xy平面のうち、打音の継続時間xが短く、かつ周波数yが高い領域、すなわち、xy平面の縦軸(周波数軸)付近の上方、換言すれば、xy平面の左上部付近に現れる。実験の結果、コンクリート部材の強度が高い場合には、Aゾーンは、y軸付近で、かつxy平面のかなり上方に現れた。一方、コンクリート部材の強度が低い場合には、Aゾーンは、y軸付近だが、y方向の位置は低くなる。そして、コンクリート部材の強度が非常に低くなると、Aゾーンのy方向の高さ位置は、さらに低い位置となることが、実験によって明らかになった。このことから、このAゾーンの位置の周波数(y値)は、コンクリート部材の持っている強度の程度を示している、と考えられる。実験結果によれば、コンクリート部材の圧縮強度が約20MPa(メガパスカル)の場合、Aゾーンの周波数yは約1.4〜11.0kHz程度であった。また、打音の継続時間xについて見ると、例えば、周波数が2.8kHzのとき、打音データの取り込み開始時点から約1msecで最大値に到達し、その後1msecでピークは終了した。したがって、Aゾーンの時間範囲は、x=0の時点(打音データ取り込み時点)から約2msec程度を考慮すればよいと考えられる。
【0054】
次に、図6に示すBゾーンは、xy平面のうち、打音の継続時間xがやや短く、かつ周波数yがほぼ中間の領域、すなわち、xy平面の縦軸(周波数軸)にやや近い中間の部分、換言すれば、xy平面の左半分の中央付近に現れる。実験の結果、コンクリート部材の内部のある箇所において、主として粗骨材が取り残され、細骨材やセメント分が他へ流出して空隙となったような状態となった部分、いわゆる「ジャンカ」と呼ばれる部分が存在する場合には、Aゾーンの下方にBゾーンが現れることが多かった。このBゾーンの音は、実際に聴取すると、「グシャッ」というように聞こえる。このことから、このBゾーンが現れた場合は、コンクリート部材の内部に、ジャンカ、コールドジョイントのような何らかの欠陥が存在していることを示している、と考えられる。実験結果によれば、コンクリート部材の圧縮強度が約20MPaで内部にジャンカが存在する場合、Bゾーンの周波数yは約345Hz〜1.4kHz程度であり、打音の継続時間xは15msec程度であった。
【0055】
次に、図6に示すCゾーンは、xy平面のうち、打音の継続時間xはほぼ全域に及んでおり、かつ周波数yが低い領域、すなわち、xy平面の横軸(打音継続時間軸)に沿った下方の部分、換言すれば、xy平面の下半分に現れる。実験の結果、コンクリート部材の支持条件、例えば、コンクリート部材の下部が支持されている場合、下面全体が支持されているのではなく、コンクリート部材の一部のみが支持されている場合、例えば、コンクリート部材の両端が単純支持されているような場合には、横方向(x軸方向)に長く延びる顕著なCゾーンが現れることが多かった。また、コンクリート部材の支持条件が良好となり、例えばコンクリート部材の下部の部分の支持箇所が増えると、Cゾーンのx軸方向の長さは短くなることがわかった。このことから、このCゾーンは、コンクリート部材の背後の支持状態の程度を示している、と考えられる。実験結果によれば、コンクリート部材の圧縮強度が約20MPaで単純支持条件の場合、Cゾーンは周波数約86Hz程度を中心とする領域であり、打音の継続時間xは50msec程度まで残っていた。
【0056】
上記のことを踏まえ、このコンクリート打音検査装置100の解析部3では、上記したA、B、Cゾーンの存在を検出し、その程度を判別し評価することとしている。以下、その内容について、詳細に説明する。
【0057】
まず、Aゾーンの検出とその評価について説明する。上記したAゾーンの性質から、解析部3の解析においては、「Aゾーンは、打音開始時(x=0の時点)から2msecの時間範囲内に現れる。」と設定した。そして、下記のような計算や処理を行った。
【0058】
最初に、各周波数の横線である周波数線(x軸に平行な線)上の打音実効曲線のそれぞれについて、打音開始時(x=0)からx=2msecまでの積分値(xが0と2msecの間の打音実効曲線とxy平面との間の略台形状の部分の面積)を算出する。これにより、例えば、周波数f1の場合の面積がs1、周波数f2の場合の面積がs2、周波数f3の場合の面積がs3、…、周波数fiの場合の面積がsi、…、周波数fn−1の場合の面積がsn−1、周波数fnの場合の面積がsn、というような値が求められる。
【0059】
次に、これらの面積の総和v1=Σsiを求める。次に、各周波数の面積siに、その周波数fiを乗じて得た積(si×fi)の総和v2=Σ(si×fi)を求める。そして、値v2を値v1で除した商v3=(v2/v1)を算出する。この値v3は、仮想の周波数を表しており、これは、図7(A)のAゾーンの重心に相当する周波数yga(以下、「Aゾーン重心周波数」という。)に等しいと考えられる。また、打音開始から2msecの時間は、図7(A)における第1打音継続時間x1に相当している。また、打音開始から2msecまでの時間領域は、特許請求の範囲における第1領域に相当している。
【0060】
したがって、Aゾーンの性質より、Aゾーン重心周波数ygaが、ある周波数値ytよりも低い場合には、そのコンクリート部材の打撃点付近の強度は、所定値よりも低いと考えられる。この場合の所定値がコンクリートの設計強度と等しくなるようにある周波数値ytを設定すれば、コンクリート部材の打撃点付近は「強度が劣化している」と判断することができる。以下、このときのytを「判別周波数」という。判別周波数ytは、例えば、1000〜4000Hz(1〜4kHz)といった範囲の値となると考えられる。
【0061】
本実施形態のコンクリート打音検査装置100の解析部3では、図8(A)に示すような評価画面の画像データを作成し、画像表示部4に出力して表示させるようにしている。すなわち、「Aゾーン評価」として、赤色のバーC1と、黄色のバーC2と、緑色のバーC3がそれぞれ隣接して表示される。ここに、赤色バーC1は、危険な(劣化した)範囲を表現している。また、黄色バーC2は、注意(警戒)すべき範囲を表現している。また、緑色バーC3は、良好な(劣化のおそれの無い)範囲を表現している。
【0062】
ここで、赤色のバーC1と黄色のバーC2の境界の値は、例えば3000(Hz)に設定されている。また、黄色のバーC2と緑色のバーC3の境界の値は、例えば6000(Hz)に設定されている。これらのうち、値が3000の境界線は、劣化の判別基準となる判別周波数を表している。そして、上記のようにして演算された値v3(又はAゾーン重心周波数yga)の値が、スコア欄W1に、例えば「5246」などと表示される。また、このスコア欄W1の数値に相当する位置に、黒色の評価線L1が表示される。評価線L1は、目立つように、点滅表示させてもよい。図8(A)の場合は、評価線L1が黄色バーC2の範囲にあることを示している。このような画像表示により、このコンクリート打音検査装置100の使用者は、コンクリート部材の強度の劣化程度を数値的又は感覚的に判断することができる。
【0063】
次に、Bゾーンの検出とその評価について説明する。Bゾーンの評価にあたっては、下記のような計算や処理を行った。
【0064】
各周波数における横線である周波数線(x軸に平行な線)の上における打音実効曲線について、その最大値を検出する。例えば、周波数f1の場合の打音実効曲線の最大値をh1とする。次に、打音実効曲線の上で、その値が、h1に対して所定の比率(本実施形態の場合は5%)となる値まで減衰したときのh1からの経過時間を「有効減衰時間」と定義し、td1で表すことにする。また、同様にして、周波数f2の場合の有効減衰時間td2を求め、以下、同様に、i番目の周波数fiにおける有効減衰時間tdiを求め、最後の(n番目の)周波数fnにおける有効減衰時間tdnまで求める。
【0065】
次に、これらの有効減衰時間の加重平均値v4=(Σtdi)/nを求める。この値は、仮想の時間を表しており、これは、図7(B)のBゾーンの重心に相当する時間xgb(以下、「Bゾーン重心時間」という。)に等しいと考えられる。なお、Bゾーンは、第1周波数y1以下の領域(第2領域)に現れるはずであるが、周波数の高い領域での有効減衰時間tdiの値は非常に小さいと考えられるため、周波数の高い領域の成分は、Bゾーン重心時間xgbにはほとんど寄与しないと考えられ、結果的に、有効減衰時間の加重平均値v4は、第1周波数y1以下の領域を対象とすることとなる、と考えられる。
【0066】
したがって、Bゾーンの性質より、Bゾーン重心時間xgbが、ある時間値xt1よりも大きい場合には、そのコンクリート部材の打撃点付近の内部に欠陥が存在すると考えられる。この場合の所定値が、内部にジャンカが存在する場合、あるいは内部にコールドジョイントが存在する場合と等しくなるようにある時間値xt1を設定すれば、コンクリート部材の打撃点付近に「内部欠陥が存在する」と判断することができる。以下、このときのxt1を「第1判別時間」という。第1判別時間xt1は、例えば、10〜15msecといった範囲の値となると考えられる。
【0067】
本実施形態のコンクリート打音検査装置100の解析部3では、図8(B)に示すような評価画面の画像データを作成し、画像表示部4に出力して表示させるようにしている。すなわち、「Bゾーン評価」として、緑色のバーC4と、黄色のバーC5と、赤色のバーC6がそれぞれ隣接して表示される。ここに、赤色バーC6は、危険な(内部欠陥のある)範囲を表現している。また、黄色バーC5は、注意(警戒)すべき範囲を表現している。また、緑色バーC4は、良好な(内部欠陥のおそれの無い)範囲を表現している。
【0068】
ここで、赤色のバーC6と黄色のバーC5の境界の値は、例えば8(msec)に設定されている。また、黄色のバーC5と緑色のバーC4の境界の値は、例えば3(msec)に設定されている。これらのうち、値が8の境界線は、内部欠陥の判別基準となる第1判別時間を表している。そして、上記のようにして演算された値v4(又はBゾーン重心時間xgb)の値が、スコア欄W2に、例えば「2.5」などと表示される。また、このスコア欄W2の数値に相当する位置に、黒色の評価線L2が表示される。評価線L2は、目立つように、点滅表示させてもよい。図8(B)の場合は、評価線L2が緑色バーC4の範囲にあることを示している。このような画像表示により、このコンクリート打音検査装置100の使用者は、コンクリート部材の内部欠陥の程度を数値的又は感覚的に判断することができる。
【0069】
次に、Cゾーンの検出とその評価について説明する。Cゾーンの評価にあたっては、下記のような計算や処理を行った。
【0070】
各周波数における横線である周波数線(x軸に平行な線)の上における打音実効曲線について、その最大値を検出する。例えば、周波数f1の場合の打音実効曲線の最大値をh1とする。次に、打音実効曲線の上で、その値が、h1に対して所定の比率(本実施形態の場合は5%)となる値まで減衰したときのh1からの経過時間を「有効減衰時間」と定義し、td1で表すことにする。また、同様にして、周波数f2の場合の有効減衰時間td2を求め、以下、同様に、i番目の周波数fiにおける有効減衰時間tdiを求め、最後の(n番目の)周波数fnにおける有効減衰時間tdnまで求める。
【0071】
次に、これらの有効減衰時間のうち、最大のものtdmaxを検出する。この値は、仮想の時間を表しており、これは、図7(C)のCゾーンの上端(右端)に相当する時間xec(以下、「Cゾーン上端時間」という。)に等しいと考えられる。なお、Cゾーンは、第2周波数y2以下の領域(第3領域)に現れるはずであるが、周波数の高い領域での有効減衰時間tdiの値は非常に小さいと考えられるため、周波数の高い領域の成分は、Cゾーン上端時間xecにはほとんど寄与しないと考えられ、結果的に、第2周波数y2以下の領域を対象とすることとなる、と考えられる。
【0072】
したがって、Cゾーンの性質より、Cゾーン上端時間xecが、ある時間値xt2よりも大きい場合には、そのコンクリート部材の打撃点付近に背後の支持状態が不良な箇所が存在すると考えられる。この場合の所定値が、内部に空洞部が存在する場合などと等しくなるようにある時間値xt2を設定すれば、コンクリート部材の打撃点付近の「支持状態が不良である」と判断することができる。以下、このときのxt2を「第2判別時間」という。第2判別時間xt2は、例えば、15〜50msecといった範囲の値となると考えられる。
【0073】
本実施形態のコンクリート打音検査装置100の解析部3では、図8(C)に示すような評価画面の画像データを作成し、画像表示部4に出力して表示させるようにしている。すなわち、「Cゾーン評価」として、緑色のバーC7と、黄色のバーC8と、赤色のバーC9がそれぞれ隣接して表示される。ここに、赤色バーC9は、危険な(支持状態の不良な)範囲を表現している。また、黄色バーC7は、注意(警戒)すべき範囲を表現している。また、緑色バーC6は、良好な(支持不良のおそれの無い)範囲を表現している。
【0074】
ここで、赤色のバーC9と黄色のバーC8の境界の値は、例えば20(msec)に設定されている。また、黄色のバーC7と緑色のバーC6の境界の値は、例えば10(msec)に設定されている。これらのうち、値が20の境界線は、支持不良の判別基準となる第2判別時間を表している。そして、上記のようにして演算されたCゾーン上端時間xecの値が、スコア欄W3に、例えば「23.1」などと表示される。また、このスコア欄W3の数値に相当する位置に、黒色の評価線L3が表示される。評価線L3は、目立つように、点滅表示させてもよい。図8(C)の場合は、評価線L3が赤色バーC9の範囲にあることを示している。このような画像表示により、このコンクリート打音検査装置100の使用者は、コンクリート部材の支持不良の程度を数値的又は感覚的に判断することができる。
【0075】
次に、打音検査の総合評価について説明する。総合評価にあたっては、下記のような計算や処理を行った。
【0076】
まず、各周波数における横線である周波数線(x軸に平行な線)の上における打音実効曲線について、スプライン補間を行う前の離散値を読み出す。次に、打音開始時点(x=0)から40msecの期間の全部の離散値を、ある周波数について総和する。次に、この総和を、すべての(n個の)周波数について、総和する。この総和値をSf,40とする。次に、スプライン補間前の各離散値を、この総和値Sf,40で除することにより正規化を行う。
【0077】
次に、時間軸(x軸)方向に、打音開始時点(x=0)では、値が「+1」となり、打音開始時点(x=0)から40msec後の時点では、値が「−1」となるような1次直線(以下、「時間方向重み係数直線」という。)を求める。すなわち、時間方向の重み付け係数は、時間値が大きくなるほど小さくなり、最後は負の値となる。
【0078】
各周波数における横線である周波数線(x軸に平行な線)の上において、離散値に、その値に対応する位置の時間方向重み係数直線の値を乗じて、「重み付け離散値」を求める。そして、各周波数における周波数線ごとに、重み付け離散値の総和を計算する。すなわち、周波数が小さい順に、周波数f1の場合の重み付け離散値の総和である時間方向和をσ1とし、周波数f2の場合の重み付け離散値の総和である時間方向和をσ2とし、…、以下同様にして周波数fiの場合の重み付け離散値の総和である時間方向和をσiとし、…、周波数fn−1の場合の重み付け離散値の総和である時間方向和をσn−1とし、周波数fnの場合の重み付け離散値の総和である時間方向和をσnとする。
【0079】
次に、周波数が最も高い周波数fnの場合の周波数方向重み付け係数knを1とし、次に高い周波数fn−1の場合の周波数方向重み付け係数kn−1を1/2とし、次に高い周波数fn−2の場合の周波数方向重み付け係数kn−2を1/4とし、…、周波数fiの場合の周波数方向重み付け係数kiを1/(2n-i)とし、…、周波数f3の場合の周波数方向重み付け係数k3を1/(2n-3)とし、周波数f2の場合の周波数方向重み付け係数k2を1/(2n-2)とし、最も低い周波数f1の場合の周波数方向重み付け係数k1を1/(2n-1)とする。すなわち、周波数方向の重み付け係数kiは、周波数が高くなるほど正の値で大きくなる。
【0080】
次に、上記した周波数fiの場合の時間方向和σiに、周波数方向の重み付け係数kiを乗じ、すべての(n個の)周波数について、これらの積の総和を求め、これを総合評価値とする。そして、総合評価値が大きいほど、コンクリート部材は良好な状態であると評価する。すなわち、総合評価においては、打音継続時間が長いものほど評価が小さくなるように重み付けを大きくし、かつ、周波数が高いものほど評価が大きくなるように重み付けを大きくしている。
【0081】
本実施形態のコンクリート打音検査装置100の解析部3では、図8(D)に示すような評価画面の画像データを作成し、画像表示部4に出力して表示させるようにしている。すなわち、「総合評価」として、赤色のバーC10と、黄色のバーC11と、緑色のバーC12がそれぞれ隣接して表示される。ここに、赤色バーC10は、危険な(コンクリート部材の品質に問題がある)範囲を表現している。また、黄色バーC11は、注意(警戒)すべき範囲を表現している。また、緑色バーC12は、良好な(コンクリート部材の品質に問題の無い)範囲を表現している。
【0082】
ここで、赤色のバーC10と黄色のバーC11の境界の値、あるいは、黄色のバーC11と緑色のバーC12の境界の値は、適宜の値に設定されている。例えば、赤色のバーC10と黄色のバーC11の境界の値は、負の値となる場合もある。そして、上記のようにして演算された総合評価値が、スコア欄W4に、例えば「32」などと表示される。また、このスコア欄W4の数値に相当する位置に、黒色の評価線L4が表示される。評価線L4は、目立つように、点滅表示させてもよい。図8(D)の場合は、評価線L4が緑色バーC12の範囲にあることを示している。このような画像表示により、このコンクリート打音検査装置100の使用者は、コンクリート部材の総合評価の程度を数値的又は感覚的に判断することができる。
【0083】
上記のように構成することにより、本実施形態のコンクリート打音検査装置100は、以下のような利点を有している。
【0084】
一定の条件でコンクリート部材を打撃し、その際に発生する打音を所定の論理で処理し、評価値を算出して強度劣化等の評価を行うため、検査者には特に経験等は不要であり、診断結果に検査担当者の個人差(結果のバラツキ)が生じることがなく、診断結果として定量的な評価を容易に下すことができる、といった利点がある。
【0085】
上記の実施形態において、解析部3の図示しないCPUは、特許請求の範囲における時間・周波数分析手段、及び評価手段に相当している。
【0086】
なお、本発明は、上記各実施形態に限定されるものではない。上記実施形態は、例示であり、本発明の特許請求の範囲に記載された技術的思想と実質的に同一な構成を有し、同様な作用効果を奏するものは、いかなるものであっても本発明の技術的範囲に包含される。
【0087】
例えば、上記実施形態においては、音響検出手段としてコンデンサマイクロフォンを例に挙げて説明したが、本発明はこれには限定されず、他の構成の音響検出手段、例えば、エレクトレットマイクロフォン等であってもよい。
【0088】
また、上記実施形態においては、時間・周波数分析の手法としてウェーヴレット逆変換を例に挙げて説明したが、本発明はこれには限定されず、他の時間・周波数分析手法、例えば、短時間フーリエ逆変換(STFT:Short Time Fourier Transform)、ウィグナー分布(WD:Wigner Distribution)等を採用してもよい。
【0089】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明によれば、コンクリート部材の打音を音響検出手段により検出し、データをデータ変換手段によりディジタル波形データに変換し、時間・周波数分析手段によって時間・周波数分析することにより、打音継続時間xと打音周波数yと打音強さzからなる打音分析データ(x,y,z)を算出し、打音分析データを3次元の打音解析空間にプロットして得られる打音曲面の形状を判別することによりコンクリート部材の劣化の有無及び程度を評価するように構成したので、一定の条件でコンクリート部材を打撃し、その際に発生する打音を所定の論理で処理し、評価値を算出して強度劣化等の評価を行うため、検査者には特に経験等は不要であり、診断結果に検査担当者の個人差(結果のバラツキ)が生じることがなく、診断結果として定量的な評価を容易に下すことができる、といった利点がある。
【図面の簡単な説明】
【図1】本発明の一実施形態であるコンクリート打音検査装置の構成を示すブロック図である。
【図2】図1に示すコンクリート打音検査装置の解析部におけるウェーヴレット逆変換に用いられるウェーヴレットの一例を示す図である。
【図3】打音の波形データとウェーヴレットとの関係を説明する概念図である。
【図4】打音の波形データと逆ウェーヴレット変換との関係を説明する概念図である。
【図5】図1に示すコンクリート打音検査装置の画像表示部に表示される打音解析空間における打音曲面を示す概念図である。
【図6】図1に示すコンクリート打音検査装置の画像表示部に表示される打音曲面を打音継続時間・周波数平面の上に等高線表示した図のうち、コンクリート部材の劣化を評価する場合の特徴的形状を説明する概念図である。
【図7】図1に示すコンクリート打音検査装置におけるA〜Cゾーンの評価方法を説明する概念図である。
【図8】図1に示すコンクリート打音検査装置の画像表示部に表示される打音検査結果の評価画面の例を示す概念図である。
【符号の説明】
1 コンデンサマイクロフォン
2 信号処理部
3 解析部
4 画像表示部
5 データ・指令入力部
100 コンクリート打音検査装置
Claims (7)
- コンクリート部材の表面を打撃した際に発生する打音を音響検出手段により検出し、検出された打音のアナログ波形データをデータ変換手段によって時間間隔Δtでサンプリングするとともに打音波形振幅値を離散化することによりディジタル波形データに変換し、変換されたディジタル波形データを時間・周波数分析手段によって時間・周波数分析することにより前記打音の継続時間xと前記打音の周波数yと前記打音の強さzからなる打音分析データ(x,y,z)を算出し、前記打音分析データ(x,y,z)を互いに直交するx軸とy軸とz軸からなる3次元座標空間である打音解析空間にプロットすることにより得られる打音曲面の形状を判別することにより前記コンクリート部材の劣化の有無及び程度を評価するコンクリート打音検査方法において、
前記打音継続時間xの値が打音開始から2msecまでの第1打音継続時間x1以下となる第1領域での前記打音曲面であるAゾーン曲面の重心位置となる前記打音周波数yであるAゾーン重心周波数y ga が1000Hzから4000Hzのうちから選択された判別周波数y t よりも低い場合には、前記コンクリート部材の打撃点付近に強度劣化箇所が存在すると評価することを特徴とするコンクリート打音検査方法。 - コンクリート部材の表面を打撃した際に発生する打音を音響検出手段により検出し、検出された打音のアナログ波形データをデータ変換手段によって時間間隔Δtでサンプリングするとともに打音波形振幅値を離散化することによりディジタル波形データに変換し、変換されたディジタル波形データを時間・周波数分析手段によって時間・周波数分析することにより前記打音の継続時間xと前記打音の周波数yと前記打音の強さzからなる打音分析データ(x,y,z)を算出し、前記打音分析データ(x,y,z)を互いに直交するx軸とy軸とz軸からなる3次元座標空間である打音解析空間にプロットすることにより得られる打音曲面の形状を判別することにより前記コンクリート部材の劣化の有無及び程度を評価するコンクリート打音検査方法において、
前記打音周波数yの値が第1周波数y1以下となる345Hzから1.4kHzまでの第2領域での前記打音曲面であるBゾーン曲面の重心位置となる前記打音継続時間xであるBゾーン重心時間x gb が打音開始から10msec乃至15msecのうちから選択された第1判別時間x t1 よりも大きい場合には、前記打撃点付近の前記コンクリート部材に内部欠陥が存在すると評価することを特徴とするコンクリート打音検査方法。 - コンクリート部材の表面を打撃した際に発生する打音を音響検出手段により検出し、検出された打音のアナログ波形データをデータ変換手段によって時間間隔Δtでサンプリングするとともに打音波形振幅値を離散化することによりディジタル波形データに変換し、変換されたディジタル波形データを時間・周波数分析手段によって時間・周波数分析することにより前記打音の継続時間xと前記打音の周波数yと前記打音の強さzからなる打音分析データ(x,y,z)を算出し、前記打音分析データ(x,y,z)を互いに直交するx軸とy軸とz軸からなる3次元座標空間である打音解析空間にプロットすることにより得られる打音曲面の形状を判別することにより前記コンクリート部材の劣化の有無及び程度を評価するコンクリート打音検査方法において、
前記打音周波数yの値が第2周波数y2以下となる86Hzを中心とする第3領域での前記打音曲面であるCゾーン曲面の上端となる前記打音継続時間xであるCゾーン上端時間x ec が打音開始から15msec乃至50msecのうちから選択された第2判別時間x t2 以上の場合には、前記コンクリート部材の背後の支持状態が不良な箇所が存在すると評価することを特徴とするコンクリート打音検査方法。 - 請求項1乃至3のうち1つに記載のコンクリート打音検査方法において、前記打音分析データのうち、各周波数線上の打音強さデータのそれぞれに、前記打音継続時間値が大きくなるにつれて小さくなるように重み付けする時間方向重み付け係数を乗じた積の総和で ある時間方向和を演算し、各時間方向和のそれぞれに、前記周波数値が大きくなるにつれて大きくなるように重み付けする周波数方向重み付け係数を乗じた積の総和である総合評価値を演算し、前記総合評価値が総合評価判別値以下の場合には、前記コンクリート部材の品質に問題があると総合評価することを特徴とするコンクリート打音検査方法。
- コンクリート部材の表面を打撃した際に発生する打音を検出する音響検出手段と、検出された打音のアナログ波形データを時間間隔Δtでサンプリングするとともに打音波形振幅値を離散化することによりディジタル波形データに変換するデータ変換手段と、変換されたディジタル波形データを時間・周波数分析することにより前記打音の継続時間xと前記打音の周波数yと前記打音の強さzからなる打音分析データ(x,y,z)を算出する時間・周波数分析手段と、前記打音分析データ(x,y,z)を互いに直交するx軸とy軸とz軸からなる3次元座標空間である打音解析空間にプロットすることにより得られる打音曲面の形状を視覚的に表示する表示手段と、
前記打音継続時間xの値が打音開始から2msecまでの第1打音継続時間x1以下となる第1領域での前記打音曲面であるAゾーン曲面の重心位置となる前記打音周波数yであるAゾーン重心周波数y ga が1000Hzから4000Hzのうちから選択された判別周波数y t よりも低い場合には、前記コンクリート部材の打撃点付近に強度劣化箇所が存在すると評価する評価手段とを備えたことを特徴とするコンクリート打音検査装置。 - コンクリート部材の表面を打撃した際に発生する打音を検出する音響検出手段と、検出された打音のアナログ波形データを時間間隔Δtでサンプリングするとともに打音波形振幅値を離散化することによりディジタル波形データに変換するデータ変換手段と、変換されたディジタル波形データを時間・周波数分析することにより前記打音の継続時間xと前記打音の周波数yと前記打音の強さzからなる打音分析データ(x,y,z)を算出する時間・周波数分析手段と、前記打音分析データ(x,y,z)を互いに直交するx軸とy軸とz軸からなる3次元座標空間である打音解析空間にプロットすることにより得られる打音曲面の形状を視覚的に表示する表示手段と、
前記打音周波数yの値が第1周波数y1以下となる345Hzから1.4kHzまでの第2領域での前記打音曲面であるBゾーン曲面の重心位置となる前記打音継続時間xであるBゾーン重心時間x gb が打音開始から10msec乃至15msecのうちから選択された第1判別時間x t1 よりも大きい場合には、前記打撃点付近の前記コンクリート部材に内部欠陥が存在すると評価する評価手段とを備えることを特徴とするコンクリート打音検査装置。 - コンクリート部材の表面を打撃した際に発生する打音を検出する音響検出手段と、検出された打音のアナログ波形データを時間間隔Δtでサンプリングするとともに打音波形振幅値を離散化することによりディジタル波形データに変換するデータ変換手段と、変換されたディジタル波形データを時間・周波数分析することにより前記打音の継続時間xと前記打音の周波数yと前記打音の強さzからなる打音分析データ(x,y,z)を算出する時間・周波数分析手段と、前記打音分析データ(x,y,z)を互いに直交するx軸とy軸とz軸からなる3次元座標空間である打音解析空間にプロットすることにより得られる打音曲面の形状を視覚的に表示する表示手段と、
前記打音周波数yの値が第2周波数y2以下となる86Hzを中心とする第3領域での前記打音曲面であるCゾーン曲面の上端となる前記打音継続時間xであるCゾーン上端時間x ec が打音開始から15msec乃至50msecのうちから選択された第2判別時間x t2 以上の場合には、前記コンクリート部材の背後の支持状態が不良な箇所が存在すると評価する評価手段とを備えることを特徴とするコンクリート打音検査方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2001231938A JP3958538B2 (ja) | 2001-07-31 | 2001-07-31 | コンクリート打音検査方法、及びコンクリート打音検査装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2001231938A JP3958538B2 (ja) | 2001-07-31 | 2001-07-31 | コンクリート打音検査方法、及びコンクリート打音検査装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2003043021A JP2003043021A (ja) | 2003-02-13 |
JP3958538B2 true JP3958538B2 (ja) | 2007-08-15 |
Family
ID=19063924
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2001231938A Expired - Fee Related JP3958538B2 (ja) | 2001-07-31 | 2001-07-31 | コンクリート打音検査方法、及びコンクリート打音検査装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3958538B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2018009906A (ja) * | 2016-07-14 | 2018-01-18 | 株式会社ポート電子 | 打音診断装置及び診断方法 |
Families Citing this family (20)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4813774B2 (ja) * | 2004-05-18 | 2011-11-09 | テクトロニクス・インターナショナル・セールス・ゲーエムベーハー | 周波数分析装置の表示方法 |
JP4980245B2 (ja) | 2005-01-17 | 2012-07-18 | ピー−レスポンス アイピー プロプライエタリー リミテッド | プロセス容器のライニングの非破壊試験 |
AU2007203576B2 (en) * | 2005-01-17 | 2011-04-07 | P-Response Ip Pty Ltd | Non-Destructive Testing of the Lining of a Process Vessel |
JP2007051873A (ja) * | 2005-08-15 | 2007-03-01 | Railway Technical Res Inst | 構造物の健全度診断方法 |
JP4844049B2 (ja) * | 2005-08-29 | 2011-12-21 | 光三 吉澤 | 樹幹の空洞状況推定装置 |
JP4952054B2 (ja) * | 2006-05-19 | 2012-06-13 | 株式会社大林組 | タイル貼り付け面の剥離診断方法、タイル貼り付け面の剥離診断装置 |
JP4831482B2 (ja) * | 2006-06-22 | 2011-12-07 | 独立行政法人物質・材料研究機構 | 個体のキャリア移動度測定方法 |
JP2008309622A (ja) * | 2007-06-14 | 2008-12-25 | Applied Research Kk | コンクリート構造物の診断方法及びその装置 |
JP2010261816A (ja) * | 2009-05-07 | 2010-11-18 | Asama Giken Co Ltd | 打音検査方法 |
JP5305023B2 (ja) * | 2009-06-15 | 2013-10-02 | パルステック工業株式会社 | 製品検査装置および製品検査方法 |
JP6273650B2 (ja) * | 2014-10-29 | 2018-02-07 | 公益財団法人鉄道総合技術研究所 | Pcまくらぎ劣化判定システムおよびpcまくらぎ劣化判定方法 |
JP6566692B2 (ja) * | 2015-04-02 | 2019-08-28 | 川崎重工業株式会社 | 音信号の信号処理装置及び方法 |
WO2017099852A1 (en) * | 2015-08-12 | 2017-06-15 | Los Alamos National Security, Llc | Detection and monitoring of changes in metallic structures using multimode acoustic signals |
JP6736007B2 (ja) * | 2016-02-02 | 2020-08-05 | 東洋オートメーション株式会社 | 構造物等の劣化検知方法およびそれに使用する感振器 |
JP5942059B1 (ja) * | 2016-03-15 | 2016-06-29 | 株式会社エッチアンドビーシステム | 非破壊検査方法、及び非破壊検査装置 |
JP6835408B2 (ja) * | 2017-03-24 | 2021-02-24 | 日本電気株式会社 | 打撃検査装置、打撃検査方法及びコンピュータプログラム |
JP6850185B2 (ja) * | 2017-04-14 | 2021-03-31 | 日立造船株式会社 | 空隙判定方法、空隙判定システム及び弾性波検出方法 |
JP7209803B2 (ja) * | 2018-01-30 | 2023-01-20 | 西日本高速道路エンジニアリング中国株式会社 | Pcグラウト充填状態の非破壊診断方法 |
JP7097738B2 (ja) * | 2018-04-04 | 2022-07-08 | 日立造船株式会社 | 空隙判定方法及び空隙判定システム |
CN110348722A (zh) * | 2019-07-01 | 2019-10-18 | 百维金科(上海)信息科技有限公司 | 一种基于XGBoost的互联网金融风控模型 |
-
2001
- 2001-07-31 JP JP2001231938A patent/JP3958538B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2018009906A (ja) * | 2016-07-14 | 2018-01-18 | 株式会社ポート電子 | 打音診断装置及び診断方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2003043021A (ja) | 2003-02-13 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP3958538B2 (ja) | コンクリート打音検査方法、及びコンクリート打音検査装置 | |
US8219361B2 (en) | Vibration analysis | |
US6581014B2 (en) | Apparatus and method for analysis of guided ultrasonic waves | |
JP2008185426A (ja) | コンクリート杭の健全性評価支援装置、健全性評価支援方法及び健全性評価支援プログラム | |
CN111487315A (zh) | 一种隧道衬砌厚度和脱空的声频无损检测方法 | |
JPH02122241A (ja) | ゆるみ岩検出装置 | |
JP5666334B2 (ja) | コンクリート系構造物の品質診断方法 | |
JP3456965B2 (ja) | 構造物検査方法および装置 | |
JP6130778B2 (ja) | 複合構造体の界面検査方法及び装置 | |
JP5500887B2 (ja) | アンカボルトの形状探査方法およびその装置 | |
JP5133276B2 (ja) | 構造物の欠陥検出方法 | |
JP3438525B2 (ja) | 打音判定装置 | |
JP4764921B2 (ja) | 共振現象を利用した超音波探査方法 | |
JP2001311724A (ja) | コンクリート健全度判定方法及び装置 | |
JP4598809B2 (ja) | 打音解析による健全性診断方法 | |
JP2008309622A (ja) | コンクリート構造物の診断方法及びその装置 | |
JP2019168389A (ja) | ひび割れ角度判定装置及びひび割れ角度判定方法 | |
WO2022146098A1 (ko) | 장단기 기억 네트워크 기반 스펙트럼 노이즈 감소 및 비선형 초음파 변조를 이용한 구조물의 피로 균열 검출 방법 및 이를 위한 시스템 | |
JP4016831B2 (ja) | 壁面剥離診断のためのウェーブレット変換方法、壁面剥離診断用装置 | |
JP2000074889A (ja) | 打音判定装置 | |
JP2001124744A (ja) | コンクリート構造物の検査装置 | |
JP2007051991A (ja) | 金属パイプの肉厚を計測する方法およびシステム | |
JP2008020425A (ja) | コンクリート構造物の非破壊診断方法と装置 | |
JP6959420B1 (ja) | 信号処理装置、及び、信号処理方法 | |
JPH06258296A (ja) | 配管の詰まり診断方法および診断装置 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20041105 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20061027 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20061107 |
|
RD02 | Notification of acceptance of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7422 Effective date: 20061106 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20061214 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20070501 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20070510 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |