JP3829438B2 - 触媒を備えた内燃機関の噴射制御装置 - Google Patents
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Description
【発明の属する技術分野】
本発明は触媒を備えた内燃機関の燃料噴射装置に関する。
【0002】
【従来の技術】
気筒内の混合気の空燃比が非常に大きいために混合気の空燃比が理論空燃比であるときよりも多量の酸素が排気ガス中に含まれている状態(以下、リーン状態)において、炭化水素(以下、HC)を触媒表面に吸着してHCの活性種を生成し、このHCの活性種と窒素酸化物(以下、NOX )とを反応させることにより内燃機関から排出されたNOX を浄化するNOX 選択還元触媒(以下、NOX 触媒)が公知である。通常、リーン状態の排気ガス中にHCは殆ど含まれていない。このため、NOX 触媒には浄化用のHCが供給される。
【0003】
例えば、特開平8−261052号では、気筒内に機関駆動用のHCを供給するための燃料噴射弁からNOX 浄化用のHCを機関の膨張行程または排気行程において気筒内に噴射することにより、NOX 触媒に浄化用HCを供給している。
【0004】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、気筒内の温度は機関運転状態により変化する。気筒内に噴射されたNOX 浄化用HCの大部分は気筒内で気化して排気ガスとともに気筒内から排出される。しかしながら、気筒内の温度が低いときにはNOX 浄化用HCが気筒の内壁面に付着してしまう。気筒の内壁面に付着したHCは気筒内に嵌挿されたピストンと気筒の内壁面との間を通ってピストン下方にある潤滑オイルに混入し、潤滑オイルの劣化を招く。したがって本発明の目的は気筒内に噴射した浄化用還元剤が気筒の内壁面に付着することを防止することにある。
【0005】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するために本発明によれば、還元剤により排気ガスを浄化するために排気通路に配置された触媒と、該触媒に還元剤を供給するために気筒内に還元剤を噴射する還元剤噴射手段とを具備する内燃機関の噴射制御装置において、気筒内の温度を検出する筒内温度検出手段と、該筒内温度検出手段により検出された気筒内の温度に応じて前記還元剤噴射手段から還元剤を噴射する時期を設定する噴射時期設定手段とを具備し、気筒内の温度が予め定められた温度よりも高いときには前記噴射時期設定手段は前記還元剤噴射手段から還元剤を噴射する時期を基本噴射時期に設定し、気筒内の温度が前記予め定められた温度よりも低いときであって前記基本噴射時期が膨張行程中の時期であるときには前記噴射時期設定手段は前記還元剤噴射手段から還元剤を噴射する時期を前記基本噴射時期よりも早い時期に設定し、気筒内の温度が前記予め定められた温度よりも低いときであって前記基本噴射時期が排気行程中の時期であるときには前記噴射時期設定手段は前記還元剤噴射手段から還元剤を噴射する時期を前記基本噴射時期よりも遅い時期に設定する。
【0009】
【発明の実施の形態】
図1は本発明の実施形態に共通の内燃機関の構成を示す図である。図1において、1は機関本体、♯1、♯2、♯3および♯4はそれぞれ機関本体1内に形成された第一気筒、第二気筒、第三気筒および第四気筒、2a、2b、2cおよび2dはそれぞれ対応する気筒♯1〜♯4内に機関駆動用燃料および排気ガス浄化用燃料を供給するための第一燃料噴射弁、第二燃料噴射弁、第三燃料噴射弁および第四燃料噴射弁、3はインテークマニホルド4を介して機関本体1に接続された吸気通路である。インテークマニホルド4には各気筒♯1〜♯4に導入される吸入空気量を算出するために吸入空気圧を検出するための吸気圧センサ5が取り付けられる。なお、各気筒♯1〜♯4内にはこれら気筒内で摺動可能なピストン(図示せず)が挿入されている。また、本発明はディーゼルエンジンやリーンバーンエンジンと呼ばれる大部分の機関運転において理論空燃比より非常に大きい空燃比で運転される内燃機関に適用される。
【0010】
また、本発明の内燃機関はクランク角を検出するクランク角センサ6を具備する。クランク角センサ6により検出されたクランク角に基づいて機関回転数が算出される。さらに本発明の内燃機関はアクセルペダル(図示せず)の踏込量を検出するアクセル踏込量センサ19を具備する。各燃料噴射弁2a〜2dはこれら燃料噴射弁2a〜2dに共通の燃料分配手段、すなわちコモンレール30に接続される。コモンレール30はポンプPを介して燃料タンク31に接続される。コモンレール30内にはポンプPにより予め定められた圧力に加圧された燃料が蓄積される。また、コモンレール30にはコモンレール30内の燃料の圧力を検出するための圧力検出手段として燃圧センサ32が取り付けられる。
【0011】
第一気筒♯1、第二気筒♯2、第三気筒♯3および第四気筒♯4にはそれぞれ対応して第一排気枝管7a、第二排気枝管7b、第三排気枝管7cおよび第四排気枝管7dが接続される。第一排気枝管7aと第二排気枝管7bと第四排気枝管7dとは機関本体1の下流側の上流側合流部8において合流せしめられ、集合管9に接続される。集合管9と第三排気枝管7cとは上流側合流部8のさらに下流側の下流側合流部10において互いに略平行な方向に排気ガスを排出するように合流せしめられる。このように排気系を構成することにより、集合管9から排出された排気ガスが第三排気枝管7c内に流入することが抑制される。また、第三排気枝管7cから排出された排気ガスが集合管9内に流入することが抑制される。なお、本明細書において『上流』および『下流』とは排気ガスの流れに沿って用いる。
【0012】
本発明の内燃機関は吸入される空気量を増大するために吸入空気を過給する過給機11を具備する。過給機11はインテークマニホルド4の上流側の吸気通路3内に配置された吸気側タービンホイール11aと、下流側合流部10の下流側の排気通路20内に配置された排気側タービンホイール11bとを具備する。本発明では各気筒から排出された排気ガスが合流する位置に排気側タービンホイール11bが配置されているため、排気側タービンホイール11bを通過する排気ガス量が多く、過給機11の過給効果を最大限に維持することができる。また、下流側合流部10が排気側タービンホイール11bの近傍に位置し、且つ、排気側タービンホイール11bの慣性回転運動により排気ガスが下流側への排出されるため、集合管9から排出された排気ガスが第三排気ガス7c内に流入することがさらに抑制され、また、第三排気枝管7cから排出された排気ガスが集合管9内に流入することがさらに抑制される。
【0013】
吸気側タービンホイール11aと排気側タービンホイール11bとは一つのシャフト11cにより互いに連結される。排気側タービンホイール11bはこの排気側タービンホイール11bの回転面と平行な方向から排気ガスを受けて回転せしめられ、回転面に対して垂直な方向へ向けて排気ガスを排出する。一方、吸気側タービンホイール11aは排気側タービンホイール11bの回転に伴い回転せしめられ、この吸気側タービンホイール11aの回転面に対して垂直な方向から空気を引き込み、回転面と平行な方向へ向けて吸入空気を送りだす。
【0014】
排気側タービンホイール11bの下流側の排気通路20には内燃機関から排出される窒素酸化物(以下、NOX )を浄化するための排気浄化触媒12が配置される。本発明の排気浄化触媒12は、気筒内の混合気の空燃比が非常に大きいために混合気の空燃比が理論空燃比であるときよりも多量の酸素が排気ガス中に含まれている状態(以下、リーン状態)において、還元剤として炭化水素(以下、HC)を触媒表面に吸着してHCの活性種を生成し、このHCの活性種とNOX とを反応させることによりNOX を浄化するNOX 選択還元触媒(以下、NOX 触媒)である。
【0015】
NOX 触媒12の上流端部分にはこの上流端部分の温度を検出する上流側温度センサ13が配置され、NOX 触媒12の下流端部分にはこの下流側部分の温度を検出する下流側温度センサ14が配置される。
【0016】
第四排気枝管7dには排気ガスを吸入空気中に導入するための排気循環管15が接続される。排気循環管15の他端はインテークマニホルド4に接続される。排気循環管15には吸入空気中への排気ガスの導入の有無を制御するための排気循環弁16が配置される。排気循環弁16は三方弁17を介して吸引ポンプ18および大気に連通される。排気循環弁16は機関運転状態に応じて開閉制御される。三方弁17により排気循環弁16と大気とが連通せしめられると排気循環弁16内に大気圧がかかり排気循環弁16は閉弁せしめられ、排気ガスは吸入空気中に導入されない。一方、三方弁17により排気循環弁16と吸引ポンプ18とが連通せしめられると排気循環弁16内に負圧がかかり排気循環弁16が開弁せしめられ、排気ガスが吸入空気中に導入される。
【0017】
気筒内におけるNOX 生成量は燃焼時の火炎伝播速度が速いほど多くなる。また、気筒内におけるNOX 生成量は燃焼時の燃焼温度が高いほど多くなる。一方、不活性ガスは燃焼時の火炎伝播速度を遅くする。したがって燃焼時の火炎伝播速度は吸入空気中の不活性ガス量が多いほど遅くなる。また、不活性ガスは燃焼時の熱を吸収する。したがって燃焼時の燃焼温度は吸入空気中の不活性ガス量が多いほど低くなる。このため、二酸化炭素や水分といった不活性ガスを含んだ排気ガスが吸入空気に導入されると、燃焼時の火炎伝播速度が遅くなり且つ燃焼時の燃焼温度が低く維持されるため、気筒内の燃焼に伴うNOX の生成が抑制される。
【0018】
図1において制御装置(ECU)40はデジタルコンピュータからなり、双方向性バス41を介して相互に接続されたCPU(マイクロプロセッサ)42、ROM(リードオンリーメモリ)43、RAM(ランダムアクセスメモリ)44、B−RAM(バックアップRAM)45、入力ポート46、出力ポート47およびクロック発生器48を具備する。吸気圧センサ5、上流側温度センサ13、下流側温度センサ14および燃圧センサ32の出力電圧はそれぞれ対応するAD変換器49を介して入力ポート46に入力される。また、クランク角センサ6の出力電圧は直接入力ポート46に入力される。さらにアクセル踏込量センサ19の出力電圧は対応するAD変換器49を介して入力ポート46に入力される。一方、出力ポート47はそれぞれ対応する駆動回路50を介して各燃料噴射弁2a〜2dおよび三方弁17に接続される。
【0019】
次に本発明の実施形態に共通の内燃機関の作動について説明する。初めに各気筒♯1〜♯4の圧縮行程の予め定められたクランク角度においてコモンレール30内の燃圧が燃圧センサ32により検出される。次に各気筒♯1〜♯4の圧縮上死点の直前において予噴射が実行され、各燃料噴射弁2a〜2dから予め定められた量の燃料が噴射される。予噴射は気筒内におけるNOX 生成量の低減および気筒において生じる騒音の低減のために実行される噴射である。
【0020】
次に予噴射により供給された燃料が気筒内において着火した後の圧縮上死点付近の予め定められたクランク角度において主噴射が実行される。主噴射は機関を駆動するための燃料を供給するために実行される噴射である。主噴射により各燃料噴射弁2a〜2dから噴射すべき主噴射燃料量はアクセル踏込量センサ19により検出されたアクセルペダル踏込量に基づいて決定され、アクセルペダル踏込量が大きくなるほど主噴射により噴射すべき燃料量は多くなる。
【0021】
なお、予噴射および主噴射により各燃料噴射弁2a〜2dから噴射すべき予噴射燃料量および主噴射燃料量を供給するために各燃料噴射弁2a〜2dを開弁する開弁時間はコモンレール30内の燃圧に基づいて決定され、燃圧が高いほど開弁時間は短くなる。また、各気筒における予噴射および主噴射は第一気筒♯1、第三気筒♯3、第四気筒♯4、第二気筒♯2の順で実行される。
【0022】
さらに本発明の第一実施形態では第三気筒♯3において主噴射が実行された後に該主噴射とは別個に副噴射を実行し、第三燃料噴射弁2cから第三気筒♯3内に燃料、すなわちHCを噴射する。このHCは排気ガスとともにNOX 触媒12に到達せしめられる。
【0023】
第一実施形態では次のようにして副噴射を実行する時期を算出する。まず、上流側温度センサ13の出力から推定した第三気筒♯3内の温度(以下、筒内温度)およびコモンレール30内の燃圧に基づいて副噴射を実行する時期(以下、基本副噴射時期)を算出する。基本副噴射時期は熱分解されたHCを多く必要とするときには筒内温度がより高い時期に設定され、また、HCが良好に噴射されるように燃圧が予め定められた圧力より高い時期に設定される。なお、通常、基本副噴射時期は機関の膨張行程または排気行程にある。また、機関を冷却するための冷却水の温度を検出する水温センサを設け、水温センサにより検出された温度に基づいて筒内温度を算出してもよい。
【0024】
次に、上流側温度センサ13により検出されたNOX 触媒12の上流端の温度から筒内温度を推定し、この筒内温度が予め定められた温度より高いときには基本副噴射時期を副噴射を実行する時期とする。一方、筒内温度が予め定められた温度より低いときには基本副噴射時期を予め定められたクランク角度だけ早めた時期(以下、変更副噴射時期)を副噴射を実行する時期とする。機関の膨張行程または排気行程では時期が早いほど筒内温度が高い。したがって筒内温度が予め定められた温度より低いときに基本副噴射時期を早めることにより、副噴射により気筒内に噴射したHCが高温雰囲気にされされるため、HCは気筒の内壁面に付着するまえに気化して排気ガスとともに気筒から排出される。
【0025】
また、上述したように、NOX 触媒12に供給されたHCは触媒表面に吸着して活性種とされ、NOX を浄化する。したがってHCによりNOX を浄化するには或る時間を要する。すなわち、NOX を浄化するためにはHCおよびNOX が上記或る時間だけNOX 触媒12内に留まっている必要がある。HCおよびNOX がNOX 触媒12内に留まっている時間(以下、滞留時間)は単位時間当たりにNOX 触媒12を通過する排気ガス量(以下、通過排気ガス量)により決まり、通過排気ガス量が多いほど滞留時間は短くなる。したがって第一実施形態では、NOX 触媒12に供給すべき燃料量は通過排気ガス量に基づいて算出され、通過排気ガス量が多いほどNOX 触媒12内で浄化反応可能な燃料量は少なくなると判断してNOX 触媒12に供給する燃料量を少なくする。
【0026】
なお、NOX 触媒12に供給すべき燃料量を吸気圧センサ5およびクランク角センサ6の出力から推定した機関からのNOX 排出量に基づいて算出してもよい。また、副噴射により第三燃料噴射弁2cから噴射すべき副噴射燃料量を供給するために第三燃料噴射弁2cを開弁する開弁時間はコモンレール30内の燃圧に基づいて決定され、燃圧が高いほど開弁時間は短くなる。
【0027】
次に図2のフローチャートを参照して本発明の実施形態に共通の予噴射・主噴射実行制御を説明する。なお、図2においてnは気筒番号を示し、1、3、4、2の順で変化する。まず、ステップS110において現在のクランク角度CAが第n気筒において予噴射を実行すべき予め定められたクランク角度(以下、予噴射角度)PCApnである(CA=PCApn)か否かが判別される。ステップS110においてCA=PCApnである判別されると、ステップS112に進んで予め定められた予噴射用開弁時間tpnだけ第n気筒の燃料噴射弁を開弁し、ステップS114に進む。一方、ステップS110においてCA≠PCApnであると判別されると、CA=PCApnと判別されるまでステップS110が繰り返される。
【0028】
ステップS114では現在のクランク角度CAが第n気筒において主噴射を実行すべき予め定められたクランク角度(以下、主噴射角度)PCAmnである(CA=PCAmn)か否かが判別される。ステップS114においてCA=PCAmnである判別されると、ステップS116に進んで予め定められた主噴射用開弁時間tmnだけ第n気筒の燃料噴射弁を開弁し、処理を終了する。一方、ステップS114においてCA≠PCAmnであると判別されると、CA=PCAmnと判別されるまでステップS114が繰り返される。
【0029】
次に図3のフローチャートを参照して本発明の実施形態に共通の主噴射燃料量算出制御を説明する。なお、図3においてnは気筒番号を示し、1、3、4、2の順で変化する。まず、ステップS210においてアクセル踏込量センサ19により検出されたアクセルペダル踏込量Daが読み込まれ、ステップS212に進む。
ステップS212ではステップS210で読み込まれたアクセルペダル踏込量Daに基づいて主噴射により第n気筒内に供給すべき主噴射燃料量を燃料噴射弁から噴射するのに必要な燃料噴射弁の開弁時間tmpnを算出し、ステップS214に進む。
ステップS214ではステップS212で算出した開弁時間tmpnを主噴射用開弁時間tmnにセットし、処理を終了する。
【0030】
次に図4のフローチャートを参照して本発明の実施形態に共通の副噴射実行制御を説明する。まず、ステップS310において現在のクランク角度CAが第三気筒において副噴射を実行すべき予め定められたクランク角度(以下、副噴射角度)CAs3である(CA=CAs3)か否かが判別される。ステップS310においてCA=CAs3である判別されると、ステップS312に進んで予め定められた副噴射用開弁時間ts3だけ第三気筒の第三燃料噴射弁2cを開弁し、処理を終了する。一方、ステップS310においてCA≠CAs3であると判別されると、CA=CAs3と判別されるまでステップS310が繰り返される。
【0031】
次に図5のフローチャートを参照して本発明の第一実施形態の副噴射燃料量・実行時期算出制御を説明する。まず、ステップS410において上流側温度センサ13により検出された上流側触媒温度TU、下流側温度センサ14により検出された下流側触媒温度TD、吸気圧センサ5により検出された吸入空気圧Pi、クランク角度センサ6により検出されたクランク角度CAおよび燃圧センサ32により検出されたコモンレール30内の燃圧Pcを読み込み、ステップS412に進む。
【0032】
ステップS412ではステップS410で読み込まれた吸入空気圧Piとクランク角度CAとから単位時間当たりにNOX 触媒12を通過する排気ガス量(以下、通過排気ガス量)QEを算出し、ステップS414に進む。
ステップS414ではステップS412で算出された通過排気ガス量QEとステップS410で読み込まれた燃圧Pcとに基づいて副噴射により第三気筒♯3内に供給すべき副噴射燃料量を第三燃料噴射弁2cから噴射するのに必要な燃料噴射弁の開弁時間tsp3と、ステップS410で読み込まれた上流側触媒温度TUと下流側触媒温度TDとに基づいて副噴射を実行すべきクランク角度(以下、基本副噴射角度)CAsp3とを算出し、ステップS416に進む。
【0033】
ステップS416ではステップS410で読み込まれた上流側触媒温度TUに基づいて筒内温度Tを算出し、ステップS418に進む。
ステップS418ではステップS416で算出された筒内温度Tが予め定められた温度T0より高い(T>T0)か否かが判別される。ステップS416においてT>T0であると判別されると、ステップS420に進んでステップS414で算出された開弁時間tsp3を予め定められた副噴射用開弁時間ts3にセットするとともにステップS414で算出された基本副噴射角度CAsp3を予め定められた副噴射角度CAs3にセットし、処理を終了する。一方、ステップS418においてT≦T0であると判別されると、ステップS422に進んでステップS414で算出された開弁時間tsp3を予め定められた副噴射用開弁時間ts3にセットするとともにステップS414で算出された基本副噴射角度CAsp3から補正係数α(α>0)を引いた変更副噴射角度を予め定められた副噴射角度CAs3にセットし、処理を終了する。
【0034】
ところで、第一実施形態の副噴射燃料量・実行時期制御では筒内温度が予め定められた温度より低いときには、基本副噴射時期におけるピストン位置と該基本副噴射時期を変更した後の変更副噴射時期におけるピストン位置との関係に係わらず、基本副噴射時期を早めている。しかしながら、変更副噴射時期におけるピストンの位置が基本副噴射時期におけるピストンの位置よりも低いときには、変更副噴射時期において気筒内に露出している筒内壁面の面積は基本副噴射時期における面積より広い。このため、基本副噴射時期を早めるとHCがさらされる筒内温度は高くなるが、気筒内に露出している筒内壁面の面積が広くなり、結果として筒内壁面に付着するHC量が増えてしまう。そこで、本発明の第二実施形態では第一実施形態よりもさらに良好に筒内壁面にHCが付着することを抑制する。
【0035】
第二実施形態では、まず、第一実施形態と同様にして副噴射により噴射すべきHC量と基本副噴射時期とを算出する。次に、筒内温度が予め定められた温度より高いときには第一実施形態と同様に基本副噴射時期を副噴射を実行する時期とする。一方、筒内温度が予め定められた温度より低く且つ基本副噴射時期と膨張下死点との差が変更副噴射時期と膨張下死点との差より小さいときには基本副噴射時期を早めた変更副噴射時期を副噴射を実行する時期とする。さらに、筒内温度が予め定められた温度より低く且つ基本副噴射時期と膨張下死点との差が変更副噴射時期と膨張下死点との差より大きいときには基本副噴射時期を遅らせた変更副噴射時期を副噴射を実行する時期とする。こうすることにより変更副噴射時期におけるピストンの位置は常に基本副噴射時期におけるピストンの位置に比べて高い位置、すなわち圧縮上死点に近い側にある。このため、変更副噴射時期において気筒内に露出している筒内壁面の面積が基本副噴射時期において気筒内に露出している筒内壁面の面積より狭く維持される。これにより筒内壁面に付着するHC量が少なくなる。なお、第二実施形態において上述した以外の構成は第一実施形態のものと同様であるので説明は省略する。
【0036】
次に図6のフローチャートを参照して本発明の第二実施形態の副噴射燃料量・実行時期算出制御を説明する。なお、ステップS510〜ステップS520は図5のステップS410〜ステップS420に対応するため説明は省略する。
ステップS518においてT≦T0であると判別されると、ステップS522に進んで基本副噴射角度CAsp3と膨張下死点との差が変更副噴射角度CAsp3−αと膨張下死点との差より小さい(|CAsp3−180°|<|180°−(CAsp3−α)|)か否かが判別される。ステップS522において|CAsp3−180°|<|180°−(CAsp3−α)|であると判別されると、ステップS524に進んでステップS514で算出された開弁時間tsp3を予め定められた副噴射用開弁時間ts3にセットするとともにステップS514で算出された基本副噴射角度CAsp3から第一の補正係数α(α>0)を引いた第一の変更副噴射角度を予め定められた副噴射角度CAs3にセットし、処理を終了する。一方、ステップS522において|CAsp3−180°|≧|180°−(CAsp3−α)|であると判別されると、ステップS526に進んでステップS514で算出された開弁時間tsp3を予め定められた副噴射用開弁時間ts3にセットするとともにステップS514で算出された基本副噴射角度CAsp3に第二の補正係数β(β>0)を加えた第二の変更副噴射角度を予め定められた副噴射角度CAs3にセットし、処理を終了する。
【0037】
なお、リーン状態において排気ガス中のNOX を吸蔵しておき、排気ガス中のHC濃度がリーン状態のときよりも高くなったときに、吸蔵されていたNOX を放出してHCと反応させることによりNOX を浄化する触媒に本発明を適用することもできる。
【0038】
【発明の効果】
本発明によれば、気筒内に還元剤が噴射されるときに気筒内に露出している筒内壁面の面積が狭く維持され、筒内壁面に付着する還元剤が少なくなる。
【図面の簡単な説明】
【図1】本発明の実施形態の内燃機関の構成を示す図である。
【図2】本発明の実施形態の予噴射・主噴射実行制御を示すフローチャートである。
【図3】本発明の実施形態の主噴射燃料量算出制御を示すフローチャートである。
【図4】本発明の実施形態の副噴射実行制御を示すフローチャートである。
【図5】本発明の第一実施形態の副噴射燃料量・実行時期算出制御を示すフローチャートである。
【図6】本発明の第二実施形態の副噴射燃料量・実行時期算出制御を示すフローチャートである。
【符号の説明】
1…機関本体
2a〜2d…燃料噴射弁
12…NOX 触媒
13…上流側温度センサ
14…下流側温度センサ
Claims (1)
- 還元剤により排気ガスを浄化するために排気通路に配置された触媒と、該触媒に還元剤を供給するために気筒内に還元剤を噴射する還元剤噴射手段とを具備する内燃機関の噴射制御装置において、気筒内の温度を検出する筒内温度検出手段と、該筒内温度検出手段により検出された気筒内の温度に応じて前記還元剤噴射手段から還元剤を噴射する時期を設定する噴射時期設定手段とを具備し、気筒内の温度が予め定められた温度よりも高いときには前記噴射時期設定手段は前記還元剤噴射手段から還元剤を噴射する時期を基本噴射時期に設定し、気筒内の温度が前記予め定められた温度よりも低いときであって前記基本噴射時期が膨張行程中の時期であるときには前記噴射時期設定手段は前記還元剤噴射手段から還元剤を噴射する時期を前記基本噴射時期よりも早い時期に設定し、気筒内の温度が前記予め定められた温度よりも低いときであって前記基本噴射時期が排気行程中の時期であるときには前記噴射時期設定手段は前記還元剤噴射手段から還元剤を噴射する時期を前記基本噴射時期よりも遅い時期に設定することを特徴とする内燃機関の燃料噴射装置。
Priority Applications (4)
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US09/106,269 US5983630A (en) | 1997-07-01 | 1998-06-29 | Fuel injecting device for an engine |
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Applications Claiming Priority (1)
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