JP3828855B2 - 超音波衝撃処理によるスポット溶接継手の引張強さ向上方法 - Google Patents
超音波衝撃処理によるスポット溶接継手の引張強さ向上方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP3828855B2 JP3828855B2 JP2002286906A JP2002286906A JP3828855B2 JP 3828855 B2 JP3828855 B2 JP 3828855B2 JP 2002286906 A JP2002286906 A JP 2002286906A JP 2002286906 A JP2002286906 A JP 2002286906A JP 3828855 B2 JP3828855 B2 JP 3828855B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ultrasonic impact
- tensile strength
- impact treatment
- nugget
- strength
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Images
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、スポット溶接で形成させた高強度鋼板溶接継手、主に、自動車用部品の取付けおよび車体の組立てなどで使用されるスポット溶接方法で形成させた高強度鋼板溶接継手の引張強さを向上させる方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
近年、自動車の低燃費化、ＣＯ2排出量削減および衝突安全性向上等の対策のため、自動車分野では、自動車の車体や部品などに、薄肉の高強度鋼板を使用するニーズが高まっている。
【０００３】
自動車の車体の組立てや部品の取付けなどには、スポット溶接方法が主に用いられているが、高強度鋼板をスポット溶接方法で溶接する場合には、以下のような問題がある。
【０００４】
スポット溶接部（溶接継手）の重要な品質指標として、まず上げられるのが、引張強さである。通常、溶接継手の引張強さとしては、引張せん断強さ（継手のせん断方向に負荷した場合の引張強さ）と十字引張強さ（継手の剥離方向に負荷した場合の引張強さ）が上げられる。
【０００５】
引張せん断強さは、ナゲット径、板厚、鋼板の引張強さの増加に伴い増加し、また、十字引張強さは、ナゲット径、板厚の増加に伴い増加する。十字引張強さは、軟鋼の場合、引張せん断強さと同程度の値を示すが、高強度鋼板では引張せん断強さより低い値を示す。これは、剥離方向に負荷した場合、せん断方向に負荷した場合に比べて、ナゲット周囲での応力集中が高まるからである。
【０００６】
ところで、溶接中に散り（通電中、鋼板間に生成された溶融部の直径が銅電極の先端直径より大きくなって、鋼板の隙間から溶融金属が飛散する現象）が発生する場合には、図１に示したように、ナゲット２の端部３が鋭い切り欠き形状になる。その結果、高強度鋼板を用いた場合には、継手の引張せん断強さ（継手のせん断方向４に負荷した場合の引張強さ）や十字引張強さ（継手の剥離方向５に負荷した場合の引張強さ）が、散りが発生しない場合に比べて大きく低下したりばらついたりする。
【０００７】
一方、軟鋼板では、引張せん断強さや十字引張強さの低下、ばらつきは小さい。これは、ナゲット端部の切り欠き形状の影響が小さいためである。スポット溶接継手では、ナゲット径の増加とともに、ナゲット内で破断するせん断破断から、ナゲット周囲で破断するプラグ破断に移行する。通常、自動車分野では、十分な継手強度を得るため、ナゲット径を大きくしてナゲット周囲で破断が起こるように溶接条件を設定している。
【０００８】
しかし、散りが発生して、ナゲット端部が切り欠き形状になると、通常はナゲット周囲で破断する条件でも、ナゲット内で破断が起こる場合があり、この場合には、引張強さの低下やばらつきが起こる。
【０００９】
高強度鋼板を散りが発生するような条件で溶接した場合に、引張強さの低下やばらつきが起こるのは、下記の理由によるものである。一般に、鋼板の引張強さが増加するほど、下記式で示される炭素当量ＣeqhとＣeqtの値が高くなる傾向にあり、溶接部の硬さが上昇し、靭性が低下することが知られている。
Ｃeqh＝Ｃ＋Ｓｉ／４０＋Ｃｒ／２０ （硬さに関する炭素当量）
Ｃeqt＝Ｃ＋Ｓｉ／３０＋Ｍｎ／２０＋２Ｐ＋４Ｓ （靭性に関する炭素当量）
式中、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓは、それぞれ、鋼中の炭素、珪素、マンガン、燐、硫黄の各含有量（質量％）を示す。
【００１０】
このように、高強度鋼板の引張強さが増加するほど、一般的には、上記鋼板の炭素当量ＣeqhとＣeqtが高くなるため、引張強さが高い鋼板ほどナゲット形成部と熱影響部（ＨＡＺ）の硬さが高くなり、靱性が低下して、ナゲット端部の切り欠き形状に対する感受性が高まり、破壊が容易に起こり易くなったり、ばらつきが生じたりする。
【００１１】
高強度鋼板のスポット溶接で散りが発生すると、引張せん断強さや十字引張強さが大きく低下したりばらついたりするため、溶接継手の品質を保証することができず、大きな問題となっている。
【００１２】
一方、フェライト中にマルテンサイトやベイナイトを含む２相複合組織鋼板やベイナイト単層組織からなるバーリング鋼板を溶接すると、熱影響部（ＨＡＺ）が軟化することは良く知られている。この現象はＨＡＺ軟化と呼ばれ、アーク溶接など入熱が高い溶接法を用いた場合には良く観察される現象である。
【００１３】
これに対して、スポット溶接法は熱サイクルが非常に早い溶接法であるため、アーク溶接法などに比べるとＨＡＺ軟化は起こり難いが、それでも７８０ＭＰａ以上の高強度鋼板ではＨＡＺ軟化が認められる。
【００１４】
ＨＡＺ軟化が生じると、引張試験時に強度が低いその部分に歪が集中して破断が起こるため、引張せん断強さや十字引張強さの低下につながる可能性があり問題となる。また、疲労強度の低下につながる可能性もある。
【００１５】
一方、従来、高強度鋼板のスポット溶接において、散りが発生した場合における引張強さの低下やばらつきを抑制する方法に関してはほとんど提案がなされていない。また、ＨＡＺ軟化に対しては、耐ＨＡＺ軟化性に優れた鋼板が提案されている（例えば、非特許文献１、参照）が、疲労強度向上に対するものであり、また、幅広い組成の２相複合組織鋼板やバーリング鋼板のＨＡＺ軟化を防ぐ方法に関しては提案されていない。
【非特許文献１】
まてりあ 第３８巻 第３号（１９９９）、Ｐ２４２〜２４４
【００１６】
【発明が解決しようとする課題】
前述のように、高強度鋼板のスポット溶接で散りが発生したり、ＨＡＺ軟化が起こった場合には、溶接継手の引張せん断強さや十字引張強さが低下する懸念があるため、自動車分野において高強度鋼板を用いても、高強度鋼板を用いることによる安全性の向上や軽量化による低燃料費化、ＣＯ2排出量削減のメリットを十分に享受することができない。
【００１７】
溶接継手の引張せん断強さや十字引張強さを向上させるため、スポット溶接打点数を増やす従来の方法を採用することもできるが、この方法は、作業効率の低下、コスト上昇および設計自由度の制約などの問題を抱えている。
【００１８】
本発明は、高強度鋼板のスポット溶接に従来技術を適用した場合において生じる問題を解決するため、高強度鋼板のスポット溶接において、良好な作業性を確保しつつ溶接継手の引張強さを向上させる方法を提供することを目的とする。
【００１９】
【課題を解決するための手段】
本発明者は、スポット溶接継手の引張強さが、ナゲット端部の形状（切り欠き状態）やナゲット周囲の熱影響部での軟化状態に依存すると考え、ナゲット端部の形状やナゲット周囲の熱影響部での軟化を何らかの手段で改善すれば、溶接継手の引張強さを高めることができるとの発想の下に、ナゲット端部の形状やナゲット周囲の熱影響部での軟化を改善する手法について鋭意検討した。
【００２０】
その結果、溶接継手の両面または片面から、ナゲット形成部とナゲット形成部周囲の両方または片方に超音波衝撃処理を施せば、溶接継手の引張強さを効果的に高めることができることを見出した。
本発明は、上記知見に基づきなされたもので、その要旨は、以下のとおりである。
【００２１】
（１） 高強度鋼板を溶接時に散りが発生する条件でスポット溶接して形成させた溶接継手の引張強さを向上させる方法において、溶接継手の両面または片面から、ナゲット形成部とナゲット形成部周囲の両方または片方に超音波衝撃処理を施すことを特徴とする超音波衝撃処理によるスポット溶接継手の引張強さ向上方法。
【００２２】
（２） フェライト中にマルテンサイトまたはベイナイトを含む２相複合組織からなる高強度鋼板、あるいは、ベイナイト組織単相からなる引張強さが７８０ＭＰａ以上の高強度鋼板をスポット溶接して形成させた溶接継手の引張強さを向上させる方法において、溶接継手の両面または片面から、ナゲット形成部とナゲット形成部周囲の両方または片方に超音波衝撃処理を施すことを特徴とする超音波衝撃処理によるスポット溶接継手の引張強さ向上方法。
【００２３】
（３） 前記超音波衝撃処理を、超音波衝撃処理後の超音波衝撃処理部の板厚減少量が０．０３ｍｍ以上、超音波衝撃処理部の板厚の１５％以下になるように施すことを特徴とする上記（１）または（２）に記載の超音波衝撃処理によるスポット溶接継手の引張強さ向上方法。
【００２４】
【発明の実施の形態】
本発明者は、ナゲット端部の形状やナゲット周囲の熱影響部での軟化を改善する手法について検討した。その結果、溶接継手の両面または片面から、ナゲット形成部とナゲット形成部周囲の両方または片方に超音波衝撃処理を施せば、溶接継手の引張強さを効果的に高めることができることを見出した。
【００２５】
本発明は、前述したように上記知見に基づいてなされたものである。以下、詳細に説明する。
【００２６】
図２は、本発明の超音波衝撃処理を説明するための図である。本発明では、図２に示したように、発信機６から超音波を発生させ、溶接継手の両面または片面から、ナゲット形成部とナゲット形成部周囲の両方または片方に、工具６（図３ではピン）を介して衝撃超音波衝撃処理を施し、ナゲット端部の切り欠き形状を衝撃超音波衝撃処理による塑性変形によって改善し、あるいは、ナゲット周囲の熱影響部における軟化域を塑性変形によって加工硬化させる。
【００２７】
このナゲット端部での切り欠き形状の改善によってナゲット端部での応力集中が緩和され、また、加工硬化によってＨＡＺ軟化域の硬さが回復するため、溶接継手の引張強さが向上するものと考えられる。
【００２８】
引張強さを向上させるためには、引張試験時に破断が生じるナゲット形成部周囲に超音波衝撃処理を施し、ナゲット端部の切り欠き形状を改善したり、ＨＡＺ軟化部を加工硬化させれば良いが、ナゲット形成部に超音波衝撃処理を施した場合にも引張強さは向上する。これは、ナゲット形成部に超音波衝撃処理を施すことによってナゲット形成部が変形し、その結果、ナゲット形成部の周囲が圧縮されて、間接的にナゲット端部の切り欠き形状が変化したり、あるいは、ＨＡＺ軟化域が加工硬化するためと考えられる。
【００２９】
したがって、超音波衝撃処理は、ナゲット形成部とナゲット形成部周囲のどちらか一方に施しても良いし両方に施しても良い。確実にナゲット端部の切り欠き形状を変化させたり、ＨＡＺ軟化域を加工硬化させるためには、少なくともナゲット形成部周囲には超音波衝撃処理を施した方が望ましい。
【００３０】
また、ナゲット形成部に超音波処理を施した場合には、ナゲット自体も加工硬化する可能性があり、また、ナゲット端部の切り欠き形状も改善されるため、ナゲット内でのせん断破断を防ぐことが可能となる。
【００３１】
さらに、両面に超音波衝撃処理を施せば、鋼板両面のナゲット形成部周囲で破壊が起こりにくくなるため、引張強さ向上の効果は大きいが、片面に超音波衝撃処理を施しただけでも引張強さ向上の効果が認められる。これは、片面に超音波衝撃処理を施しただけでも、逆側の鋼板で間接的に、ナゲット端部の切り欠き形状を改善させたり、ＨＡＺ軟化域を加工硬化させるるためと考えられる。
【００３２】
本発明において、超音波衝撃処理は、超音波衝撃処理後の超音波衝撃処理部の板厚減少量が0.03mm以上、超音波衝撃処理部の板厚の15％以下になるように施すことが好ましい。この超音波衝撃処理により、スポット溶接継手の疲労強度を効果的に向上させることができる。
【００３３】
上記において、超音波衝撃処理後の超音波衝撃処理部の板厚減少量が0.03mmを下回る場合には、超音波衝撃処理部の変形量が少なすぎて、ナゲット端部の切り欠き形状が十分改善されなかったり、加工硬化によるＨＡＺ軟化部の硬さ回復が少なすぎて引張強さが効果的に向上しないからである。
【００３４】
一方、超音波衝撃処理後の超音波衝撃処理部の板厚減少量が板厚の15％を越える場合には、超音波衝撃処理部（ナゲット形成部またはナゲット形成部周囲）の板厚が減少して、引張強さを低下せしめるからである。
【００３５】
通常、板厚減少とともに引張せん断強さと十字引張強さは減少するが、超音波衝撃処理の場合には、超音波衝撃処理部（ナゲット形成部またはナゲット形成部周囲）が加工硬化するため、ある程度板厚が減少しても、引張せん断強さと十字引張強さは減少しない。
【００３６】
なお、超音波衝撃処理において用いる超音波の周波数、振幅および発信出力は特に規定する必要はないが、周波数２０〜６０ｋＨｚ、振幅２０〜４０μｍ、および、発信出力５００〜１５００Ｗの超音波を用いて超音波衝撃理を行うのが望ましい。周波数は、これより低いと超音波衝撃処理時の騒音が増加し、これより高いと装置の規模が大きくなりすぎるからである。
【００３７】
振幅は、これより低くても高くても引張強さ向上の効果が低くなる。発信出力は、これより低いと、特に引張強さが高い鋼板の場合には十分な変形量が得られなくなり、また、これより高いと超音波衝撃処理を施した部分の板厚が減少しすぎて、逆に引張強さが低下する場合がある。また、装置の規模が大きくなりすぎる等の問題も生じる。
【００３８】
超音波衝撃処理において用いる工具（ピン）は、その形状が特に限定されるものではないが、直径２．０〜８．０ｍｍ、先端曲率半径１０〜１００ｍｍ、および、ビッカース硬さ５００〜９００のピンを用いて行うことが望ましい。ピンの直径が２．０ｍｍを下回る場合にはピンが座屈しやすくなり、また、８．０ｍｍを越える場合には、面圧が低くなりすぎて十分な変形が導入されにくくなる。
【００３９】
ピンの先端曲率半径が１０ｍｍより小さい場合には先端が鋭くなりすぎて損傷しやすく、また、１００ｍｍを越える場合には、接触面が平面になりすぎて片当たりの問題が生じる。ピンのビッカース硬さが５００を下回る場合にはピンが損傷しやすく、また、９００を越える場合にも、靭性が低下してピンが損傷しやすくなる。
【００４０】
また、被溶接材の厚みについても特に規定する必要がない。一般に、自動車用部品や車体などで使われる高強度鋼板の板厚は、０．４〜４．０ｍｍであり、本発明は、この板厚において充分に効果を奏することができる。
【００４１】
さらに、鋼板の種類についても特に限定する必要がない。固溶型、析出型（例えば、Ｔｉ析出型、Ｎｂ析出型）、２相組織型（例えば、フェライト中にマルテンサイトを含む組織、フェライト中にベイナイトを含む組織）、加工誘起変態型（フェライト中に残留オーステナイトを含む組織）など、いずれの型の鋼板にも本発明を適用できる。鋼板の製造方法は、熱間圧延法でも冷間圧延法でも良く、裸鋼板でもめっき鋼板でも良い。
【００４２】
被覆するめっきの種類は、導伝性のものならいずれの種類（例えば、Ｚｎ、Ｚｎ−Ｆｅ、Ｚｎ−Ｎｉ、Ｚｎ−Ａｌ、Ｓｎ−Ｚｎ、など）であっても良いが、目付量は両面で１００／１００ｇ／ｍ2以下のものが望ましい。
【００４３】
【実施例】
以下に実施例により本発明の効果を説明するが、本発明は、実施例で用いた条件に限定されるものではない。
【００４４】
（実施例１）
表１に示す板厚１．６ｍｍ、引張強さ２９０〜１１７８ＭＰａの鋼板から、スポット溶接継手の引張試験方法（ＪＩＳ Ｚ３１３６）に基づいて、引張せん断試験片、十字引張試験片を作製した。
【００４５】
鋼板の種類は、軟鋼（記号：２９０Ｓ）、固溶強化型高強度鋼（記号：４４０Ｓ）、析出強化型高強度鋼（記号：５９０Ｐ）、２相複合組織型高強度鋼（記号：５９０Ｄ、７８０Ｄ、９８０Ｄ、１１８０Ｄ）、加工誘起変態型複合組織高強度鋼（記号：５９０Ｔ、７８０Ｔ、９８０Ｔ）である。
【００４６】
これらの試験片を、同鋼種・同板厚の組み合わせで重ね合わせ、表１〜表３の溶接条件でスポット溶接を行って溶接継手を作製した。
【００４７】
スポット溶接された継手について、スポット溶接継手の引張試験方法（ＪＩＳＺ３１３６）に基づいて引張試験を実施し、引張せん断強さ（ＴＳＳ）と十字引張強さ（ＣＴＳ）を測定した。引張せん断強さと十字引張強さについては、ばらつきを調査し、ばらつき幅が継手強度の１０％未満のものを○で、それ以上のものを×で標記した。また、スポット溶接部の硬さ分布を調査し、ＨＡＺ部の硬さ低下量が母材の１０％以上のものを○で、それ未満のものを×で標記した。
【００４８】
（実施例１）
表１に示したように、溶接時に散りが発生した溶接継手に超音波衝撃処理を施した場合（条件Ｎｏ．１〜Ｎｏ．１４）の引張せん断強さ（ＴＳＳ）、十字引張強さ（ＴＳＳ）は、超音波衝撃処理を施さなかった場合（条件Ｎｏ．１５〜Ｎｏ．２４）に比べて高い値を示し、また、それぞれのばらつきも１０％未満であった。また、超音波衝撃処理を両面に施した場合（条件Ｎｏ．７〜Ｎｏ．１０）の引張せん断強さ、十字引張強さは、片面に施した場合（条件Ｎｏ．１１〜Ｎｏ．１４）に比べて高い値を示した。
【００４９】
【表１】
【００５０】
（実施例２）
表２に示したように、２相型複合組織鋼板の溶接継手に超音波衝撃処理を施した場合（条件Ｎｏ．１〜Ｎｏ．６）の引張せん断強さ（ＴＳＳ）、十字引張強さ（ＴＳＳ）は、超音波衝撃処理を施さなかった場合（条件Ｎｏ．７〜Ｎｏ．９）に比べて高い値を示し、他の鋼種の場合（条件Ｎｏ．１０〜Ｎｏ．１１）と同程度の値を示した。また、超音波衝撃処理を両面に施した場合（条件Ｎｏ．１〜Ｎｏ．３）の引張せん断強さ、十字引張強さは、片面に施した場合（条件Ｎｏ．４〜Ｎｏ．６）に比べて高い値を示した。
【００５１】
【表２】
【００５２】
（実施例３）
表３に示したように、溶接時に散りが発生した継手（条件Ｎｏ．１〜Ｎｏ．３、Ｎｏ．７〜Ｎｏ．１２）と２相型複合組織鋼板を溶接した継手（条件Ｎｏ．４〜Ｎｏ．６、Ｎｏ．１３〜Ｎｏ．１８）に超音波衝撃処理を施した場合において、超音波衝撃処理後の超音波衝撃処理部の板厚減少量が０．０３ｍｍ以上、超音波衝撃処理部の板厚の１５％以下になるように設定した場合（条件Ｎｏ．１〜Ｎｏ．６）の引張せん断強さ（ＴＳＳ）と十字引張強さは、その範囲以外に設定した場合（条件Ｎｏ．７〜Ｎｏ．１８）に比べて高い値を示した。また、それぞれの溶接継手のばらつきも低かった。
【００５３】
【表３】
【００５４】
【発明の効果】
本発明によれば、自動車用部品の取付けおよび車体の組立てなどに用いる、高強度鋼板のスポット溶接において、良好な作業性を確保しつつ溶接継手の引張強さを向上することができる。これにより、自動車技術分野などで、高強度鋼板の適用による安全性向上や軽量化による低燃料費、ＣＯ2排出量削減のメリットなどを十分に享受でき、社会的な貢献は多大である。
【図面の簡単な説明】
【図１】スポット溶接部の引張試験を説明するための断面図である。
【図２】本発明の超音波衝撃処理を説明するための断面図である。
【符号の説明】
１…高強度鋼板
２…ナゲット
３…ナゲット端部
４…引張せん断試験時の負荷方向
５…十字引張試験時の負荷方向
６…超音波発信機
７…超音波衝撃処理を施すための工具（ピン）
【発明の属する技術分野】
本発明は、スポット溶接で形成させた高強度鋼板溶接継手、主に、自動車用部品の取付けおよび車体の組立てなどで使用されるスポット溶接方法で形成させた高強度鋼板溶接継手の引張強さを向上させる方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
近年、自動車の低燃費化、ＣＯ2排出量削減および衝突安全性向上等の対策のため、自動車分野では、自動車の車体や部品などに、薄肉の高強度鋼板を使用するニーズが高まっている。
【０００３】
自動車の車体の組立てや部品の取付けなどには、スポット溶接方法が主に用いられているが、高強度鋼板をスポット溶接方法で溶接する場合には、以下のような問題がある。
【０００４】
スポット溶接部（溶接継手）の重要な品質指標として、まず上げられるのが、引張強さである。通常、溶接継手の引張強さとしては、引張せん断強さ（継手のせん断方向に負荷した場合の引張強さ）と十字引張強さ（継手の剥離方向に負荷した場合の引張強さ）が上げられる。
【０００５】
引張せん断強さは、ナゲット径、板厚、鋼板の引張強さの増加に伴い増加し、また、十字引張強さは、ナゲット径、板厚の増加に伴い増加する。十字引張強さは、軟鋼の場合、引張せん断強さと同程度の値を示すが、高強度鋼板では引張せん断強さより低い値を示す。これは、剥離方向に負荷した場合、せん断方向に負荷した場合に比べて、ナゲット周囲での応力集中が高まるからである。
【０００６】
ところで、溶接中に散り（通電中、鋼板間に生成された溶融部の直径が銅電極の先端直径より大きくなって、鋼板の隙間から溶融金属が飛散する現象）が発生する場合には、図１に示したように、ナゲット２の端部３が鋭い切り欠き形状になる。その結果、高強度鋼板を用いた場合には、継手の引張せん断強さ（継手のせん断方向４に負荷した場合の引張強さ）や十字引張強さ（継手の剥離方向５に負荷した場合の引張強さ）が、散りが発生しない場合に比べて大きく低下したりばらついたりする。
【０００７】
一方、軟鋼板では、引張せん断強さや十字引張強さの低下、ばらつきは小さい。これは、ナゲット端部の切り欠き形状の影響が小さいためである。スポット溶接継手では、ナゲット径の増加とともに、ナゲット内で破断するせん断破断から、ナゲット周囲で破断するプラグ破断に移行する。通常、自動車分野では、十分な継手強度を得るため、ナゲット径を大きくしてナゲット周囲で破断が起こるように溶接条件を設定している。
【０００８】
しかし、散りが発生して、ナゲット端部が切り欠き形状になると、通常はナゲット周囲で破断する条件でも、ナゲット内で破断が起こる場合があり、この場合には、引張強さの低下やばらつきが起こる。
【０００９】
高強度鋼板を散りが発生するような条件で溶接した場合に、引張強さの低下やばらつきが起こるのは、下記の理由によるものである。一般に、鋼板の引張強さが増加するほど、下記式で示される炭素当量ＣeqhとＣeqtの値が高くなる傾向にあり、溶接部の硬さが上昇し、靭性が低下することが知られている。
Ｃeqh＝Ｃ＋Ｓｉ／４０＋Ｃｒ／２０ （硬さに関する炭素当量）
Ｃeqt＝Ｃ＋Ｓｉ／３０＋Ｍｎ／２０＋２Ｐ＋４Ｓ （靭性に関する炭素当量）
式中、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓは、それぞれ、鋼中の炭素、珪素、マンガン、燐、硫黄の各含有量（質量％）を示す。
【００１０】
このように、高強度鋼板の引張強さが増加するほど、一般的には、上記鋼板の炭素当量ＣeqhとＣeqtが高くなるため、引張強さが高い鋼板ほどナゲット形成部と熱影響部（ＨＡＺ）の硬さが高くなり、靱性が低下して、ナゲット端部の切り欠き形状に対する感受性が高まり、破壊が容易に起こり易くなったり、ばらつきが生じたりする。
【００１１】
高強度鋼板のスポット溶接で散りが発生すると、引張せん断強さや十字引張強さが大きく低下したりばらついたりするため、溶接継手の品質を保証することができず、大きな問題となっている。
【００１２】
一方、フェライト中にマルテンサイトやベイナイトを含む２相複合組織鋼板やベイナイト単層組織からなるバーリング鋼板を溶接すると、熱影響部（ＨＡＺ）が軟化することは良く知られている。この現象はＨＡＺ軟化と呼ばれ、アーク溶接など入熱が高い溶接法を用いた場合には良く観察される現象である。
【００１３】
これに対して、スポット溶接法は熱サイクルが非常に早い溶接法であるため、アーク溶接法などに比べるとＨＡＺ軟化は起こり難いが、それでも７８０ＭＰａ以上の高強度鋼板ではＨＡＺ軟化が認められる。
【００１４】
ＨＡＺ軟化が生じると、引張試験時に強度が低いその部分に歪が集中して破断が起こるため、引張せん断強さや十字引張強さの低下につながる可能性があり問題となる。また、疲労強度の低下につながる可能性もある。
【００１５】
一方、従来、高強度鋼板のスポット溶接において、散りが発生した場合における引張強さの低下やばらつきを抑制する方法に関してはほとんど提案がなされていない。また、ＨＡＺ軟化に対しては、耐ＨＡＺ軟化性に優れた鋼板が提案されている（例えば、非特許文献１、参照）が、疲労強度向上に対するものであり、また、幅広い組成の２相複合組織鋼板やバーリング鋼板のＨＡＺ軟化を防ぐ方法に関しては提案されていない。
【非特許文献１】
まてりあ 第３８巻 第３号（１９９９）、Ｐ２４２〜２４４
【００１６】
【発明が解決しようとする課題】
前述のように、高強度鋼板のスポット溶接で散りが発生したり、ＨＡＺ軟化が起こった場合には、溶接継手の引張せん断強さや十字引張強さが低下する懸念があるため、自動車分野において高強度鋼板を用いても、高強度鋼板を用いることによる安全性の向上や軽量化による低燃料費化、ＣＯ2排出量削減のメリットを十分に享受することができない。
【００１７】
溶接継手の引張せん断強さや十字引張強さを向上させるため、スポット溶接打点数を増やす従来の方法を採用することもできるが、この方法は、作業効率の低下、コスト上昇および設計自由度の制約などの問題を抱えている。
【００１８】
本発明は、高強度鋼板のスポット溶接に従来技術を適用した場合において生じる問題を解決するため、高強度鋼板のスポット溶接において、良好な作業性を確保しつつ溶接継手の引張強さを向上させる方法を提供することを目的とする。
【００１９】
【課題を解決するための手段】
本発明者は、スポット溶接継手の引張強さが、ナゲット端部の形状（切り欠き状態）やナゲット周囲の熱影響部での軟化状態に依存すると考え、ナゲット端部の形状やナゲット周囲の熱影響部での軟化を何らかの手段で改善すれば、溶接継手の引張強さを高めることができるとの発想の下に、ナゲット端部の形状やナゲット周囲の熱影響部での軟化を改善する手法について鋭意検討した。
【００２０】
その結果、溶接継手の両面または片面から、ナゲット形成部とナゲット形成部周囲の両方または片方に超音波衝撃処理を施せば、溶接継手の引張強さを効果的に高めることができることを見出した。
本発明は、上記知見に基づきなされたもので、その要旨は、以下のとおりである。
【００２１】
（１） 高強度鋼板を溶接時に散りが発生する条件でスポット溶接して形成させた溶接継手の引張強さを向上させる方法において、溶接継手の両面または片面から、ナゲット形成部とナゲット形成部周囲の両方または片方に超音波衝撃処理を施すことを特徴とする超音波衝撃処理によるスポット溶接継手の引張強さ向上方法。
【００２２】
（２） フェライト中にマルテンサイトまたはベイナイトを含む２相複合組織からなる高強度鋼板、あるいは、ベイナイト組織単相からなる引張強さが７８０ＭＰａ以上の高強度鋼板をスポット溶接して形成させた溶接継手の引張強さを向上させる方法において、溶接継手の両面または片面から、ナゲット形成部とナゲット形成部周囲の両方または片方に超音波衝撃処理を施すことを特徴とする超音波衝撃処理によるスポット溶接継手の引張強さ向上方法。
【００２３】
（３） 前記超音波衝撃処理を、超音波衝撃処理後の超音波衝撃処理部の板厚減少量が０．０３ｍｍ以上、超音波衝撃処理部の板厚の１５％以下になるように施すことを特徴とする上記（１）または（２）に記載の超音波衝撃処理によるスポット溶接継手の引張強さ向上方法。
【００２４】
【発明の実施の形態】
本発明者は、ナゲット端部の形状やナゲット周囲の熱影響部での軟化を改善する手法について検討した。その結果、溶接継手の両面または片面から、ナゲット形成部とナゲット形成部周囲の両方または片方に超音波衝撃処理を施せば、溶接継手の引張強さを効果的に高めることができることを見出した。
【００２５】
本発明は、前述したように上記知見に基づいてなされたものである。以下、詳細に説明する。
【００２６】
図２は、本発明の超音波衝撃処理を説明するための図である。本発明では、図２に示したように、発信機６から超音波を発生させ、溶接継手の両面または片面から、ナゲット形成部とナゲット形成部周囲の両方または片方に、工具６（図３ではピン）を介して衝撃超音波衝撃処理を施し、ナゲット端部の切り欠き形状を衝撃超音波衝撃処理による塑性変形によって改善し、あるいは、ナゲット周囲の熱影響部における軟化域を塑性変形によって加工硬化させる。
【００２７】
このナゲット端部での切り欠き形状の改善によってナゲット端部での応力集中が緩和され、また、加工硬化によってＨＡＺ軟化域の硬さが回復するため、溶接継手の引張強さが向上するものと考えられる。
【００２８】
引張強さを向上させるためには、引張試験時に破断が生じるナゲット形成部周囲に超音波衝撃処理を施し、ナゲット端部の切り欠き形状を改善したり、ＨＡＺ軟化部を加工硬化させれば良いが、ナゲット形成部に超音波衝撃処理を施した場合にも引張強さは向上する。これは、ナゲット形成部に超音波衝撃処理を施すことによってナゲット形成部が変形し、その結果、ナゲット形成部の周囲が圧縮されて、間接的にナゲット端部の切り欠き形状が変化したり、あるいは、ＨＡＺ軟化域が加工硬化するためと考えられる。
【００２９】
したがって、超音波衝撃処理は、ナゲット形成部とナゲット形成部周囲のどちらか一方に施しても良いし両方に施しても良い。確実にナゲット端部の切り欠き形状を変化させたり、ＨＡＺ軟化域を加工硬化させるためには、少なくともナゲット形成部周囲には超音波衝撃処理を施した方が望ましい。
【００３０】
また、ナゲット形成部に超音波処理を施した場合には、ナゲット自体も加工硬化する可能性があり、また、ナゲット端部の切り欠き形状も改善されるため、ナゲット内でのせん断破断を防ぐことが可能となる。
【００３１】
さらに、両面に超音波衝撃処理を施せば、鋼板両面のナゲット形成部周囲で破壊が起こりにくくなるため、引張強さ向上の効果は大きいが、片面に超音波衝撃処理を施しただけでも引張強さ向上の効果が認められる。これは、片面に超音波衝撃処理を施しただけでも、逆側の鋼板で間接的に、ナゲット端部の切り欠き形状を改善させたり、ＨＡＺ軟化域を加工硬化させるるためと考えられる。
【００３２】
本発明において、超音波衝撃処理は、超音波衝撃処理後の超音波衝撃処理部の板厚減少量が0.03mm以上、超音波衝撃処理部の板厚の15％以下になるように施すことが好ましい。この超音波衝撃処理により、スポット溶接継手の疲労強度を効果的に向上させることができる。
【００３３】
上記において、超音波衝撃処理後の超音波衝撃処理部の板厚減少量が0.03mmを下回る場合には、超音波衝撃処理部の変形量が少なすぎて、ナゲット端部の切り欠き形状が十分改善されなかったり、加工硬化によるＨＡＺ軟化部の硬さ回復が少なすぎて引張強さが効果的に向上しないからである。
【００３４】
一方、超音波衝撃処理後の超音波衝撃処理部の板厚減少量が板厚の15％を越える場合には、超音波衝撃処理部（ナゲット形成部またはナゲット形成部周囲）の板厚が減少して、引張強さを低下せしめるからである。
【００３５】
通常、板厚減少とともに引張せん断強さと十字引張強さは減少するが、超音波衝撃処理の場合には、超音波衝撃処理部（ナゲット形成部またはナゲット形成部周囲）が加工硬化するため、ある程度板厚が減少しても、引張せん断強さと十字引張強さは減少しない。
【００３６】
なお、超音波衝撃処理において用いる超音波の周波数、振幅および発信出力は特に規定する必要はないが、周波数２０〜６０ｋＨｚ、振幅２０〜４０μｍ、および、発信出力５００〜１５００Ｗの超音波を用いて超音波衝撃理を行うのが望ましい。周波数は、これより低いと超音波衝撃処理時の騒音が増加し、これより高いと装置の規模が大きくなりすぎるからである。
【００３７】
振幅は、これより低くても高くても引張強さ向上の効果が低くなる。発信出力は、これより低いと、特に引張強さが高い鋼板の場合には十分な変形量が得られなくなり、また、これより高いと超音波衝撃処理を施した部分の板厚が減少しすぎて、逆に引張強さが低下する場合がある。また、装置の規模が大きくなりすぎる等の問題も生じる。
【００３８】
超音波衝撃処理において用いる工具（ピン）は、その形状が特に限定されるものではないが、直径２．０〜８．０ｍｍ、先端曲率半径１０〜１００ｍｍ、および、ビッカース硬さ５００〜９００のピンを用いて行うことが望ましい。ピンの直径が２．０ｍｍを下回る場合にはピンが座屈しやすくなり、また、８．０ｍｍを越える場合には、面圧が低くなりすぎて十分な変形が導入されにくくなる。
【００３９】
ピンの先端曲率半径が１０ｍｍより小さい場合には先端が鋭くなりすぎて損傷しやすく、また、１００ｍｍを越える場合には、接触面が平面になりすぎて片当たりの問題が生じる。ピンのビッカース硬さが５００を下回る場合にはピンが損傷しやすく、また、９００を越える場合にも、靭性が低下してピンが損傷しやすくなる。
【００４０】
また、被溶接材の厚みについても特に規定する必要がない。一般に、自動車用部品や車体などで使われる高強度鋼板の板厚は、０．４〜４．０ｍｍであり、本発明は、この板厚において充分に効果を奏することができる。
【００４１】
さらに、鋼板の種類についても特に限定する必要がない。固溶型、析出型（例えば、Ｔｉ析出型、Ｎｂ析出型）、２相組織型（例えば、フェライト中にマルテンサイトを含む組織、フェライト中にベイナイトを含む組織）、加工誘起変態型（フェライト中に残留オーステナイトを含む組織）など、いずれの型の鋼板にも本発明を適用できる。鋼板の製造方法は、熱間圧延法でも冷間圧延法でも良く、裸鋼板でもめっき鋼板でも良い。
【００４２】
被覆するめっきの種類は、導伝性のものならいずれの種類（例えば、Ｚｎ、Ｚｎ−Ｆｅ、Ｚｎ−Ｎｉ、Ｚｎ−Ａｌ、Ｓｎ−Ｚｎ、など）であっても良いが、目付量は両面で１００／１００ｇ／ｍ2以下のものが望ましい。
【００４３】
【実施例】
以下に実施例により本発明の効果を説明するが、本発明は、実施例で用いた条件に限定されるものではない。
【００４４】
（実施例１）
表１に示す板厚１．６ｍｍ、引張強さ２９０〜１１７８ＭＰａの鋼板から、スポット溶接継手の引張試験方法（ＪＩＳ Ｚ３１３６）に基づいて、引張せん断試験片、十字引張試験片を作製した。
【００４５】
鋼板の種類は、軟鋼（記号：２９０Ｓ）、固溶強化型高強度鋼（記号：４４０Ｓ）、析出強化型高強度鋼（記号：５９０Ｐ）、２相複合組織型高強度鋼（記号：５９０Ｄ、７８０Ｄ、９８０Ｄ、１１８０Ｄ）、加工誘起変態型複合組織高強度鋼（記号：５９０Ｔ、７８０Ｔ、９８０Ｔ）である。
【００４６】
これらの試験片を、同鋼種・同板厚の組み合わせで重ね合わせ、表１〜表３の溶接条件でスポット溶接を行って溶接継手を作製した。
【００４７】
スポット溶接された継手について、スポット溶接継手の引張試験方法（ＪＩＳＺ３１３６）に基づいて引張試験を実施し、引張せん断強さ（ＴＳＳ）と十字引張強さ（ＣＴＳ）を測定した。引張せん断強さと十字引張強さについては、ばらつきを調査し、ばらつき幅が継手強度の１０％未満のものを○で、それ以上のものを×で標記した。また、スポット溶接部の硬さ分布を調査し、ＨＡＺ部の硬さ低下量が母材の１０％以上のものを○で、それ未満のものを×で標記した。
【００４８】
（実施例１）
表１に示したように、溶接時に散りが発生した溶接継手に超音波衝撃処理を施した場合（条件Ｎｏ．１〜Ｎｏ．１４）の引張せん断強さ（ＴＳＳ）、十字引張強さ（ＴＳＳ）は、超音波衝撃処理を施さなかった場合（条件Ｎｏ．１５〜Ｎｏ．２４）に比べて高い値を示し、また、それぞれのばらつきも１０％未満であった。また、超音波衝撃処理を両面に施した場合（条件Ｎｏ．７〜Ｎｏ．１０）の引張せん断強さ、十字引張強さは、片面に施した場合（条件Ｎｏ．１１〜Ｎｏ．１４）に比べて高い値を示した。
【００４９】
【表１】
（実施例２）
表２に示したように、２相型複合組織鋼板の溶接継手に超音波衝撃処理を施した場合（条件Ｎｏ．１〜Ｎｏ．６）の引張せん断強さ（ＴＳＳ）、十字引張強さ（ＴＳＳ）は、超音波衝撃処理を施さなかった場合（条件Ｎｏ．７〜Ｎｏ．９）に比べて高い値を示し、他の鋼種の場合（条件Ｎｏ．１０〜Ｎｏ．１１）と同程度の値を示した。また、超音波衝撃処理を両面に施した場合（条件Ｎｏ．１〜Ｎｏ．３）の引張せん断強さ、十字引張強さは、片面に施した場合（条件Ｎｏ．４〜Ｎｏ．６）に比べて高い値を示した。
【００５１】
【表２】
（実施例３）
表３に示したように、溶接時に散りが発生した継手（条件Ｎｏ．１〜Ｎｏ．３、Ｎｏ．７〜Ｎｏ．１２）と２相型複合組織鋼板を溶接した継手（条件Ｎｏ．４〜Ｎｏ．６、Ｎｏ．１３〜Ｎｏ．１８）に超音波衝撃処理を施した場合において、超音波衝撃処理後の超音波衝撃処理部の板厚減少量が０．０３ｍｍ以上、超音波衝撃処理部の板厚の１５％以下になるように設定した場合（条件Ｎｏ．１〜Ｎｏ．６）の引張せん断強さ（ＴＳＳ）と十字引張強さは、その範囲以外に設定した場合（条件Ｎｏ．７〜Ｎｏ．１８）に比べて高い値を示した。また、それぞれの溶接継手のばらつきも低かった。
【００５３】
【表３】
【発明の効果】
本発明によれば、自動車用部品の取付けおよび車体の組立てなどに用いる、高強度鋼板のスポット溶接において、良好な作業性を確保しつつ溶接継手の引張強さを向上することができる。これにより、自動車技術分野などで、高強度鋼板の適用による安全性向上や軽量化による低燃料費、ＣＯ2排出量削減のメリットなどを十分に享受でき、社会的な貢献は多大である。
【図面の簡単な説明】
【図１】スポット溶接部の引張試験を説明するための断面図である。
【図２】本発明の超音波衝撃処理を説明するための断面図である。
【符号の説明】
１…高強度鋼板
２…ナゲット
３…ナゲット端部
４…引張せん断試験時の負荷方向
５…十字引張試験時の負荷方向
６…超音波発信機
７…超音波衝撃処理を施すための工具（ピン）
Claims (3)
- 高強度鋼板を溶接時に散りが発生する条件でスポット溶接して形成させた溶接継手の引張強さを向上させる方法において、溶接継手の両面または片面から、ナゲット形成部とナゲット形成部周囲の両方または片方に超音波衝撃処理を施すことを特徴とする超音波衝撃処理によるスポット溶接継手の引張強さ向上方法。
- フェライト中にマルテンサイトまたはベイナイトを含む２相複合組織からなる高強度鋼板、あるいは、ベイナイト組織単相からなる引張強さが７８０ＭＰａ以上の高強度鋼板をスポット溶接して形成させた溶接継手の引張強さを向上させる方法において、溶接継手の両面または片面から、ナゲット形成部とナゲット形成部周囲の両方または片方に超音波衝撃処理を施すことを特徴とする超音波衝撃処理によるスポット溶接継手の引張強さ向上方法。
- 前記超音波衝撃処理を、超音波衝撃処理後の超音波衝撃処理部の板厚減少量が０．０３ｍｍ以上、超音波衝撃処理部の板厚の１５％以下になるように施すことを特徴とする請求項１または２に記載の超音波衝撃処理によるスポット溶接継手の引張強さ向上方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002286906A JP3828855B2 (ja) | 2002-09-30 | 2002-09-30 | 超音波衝撃処理によるスポット溶接継手の引張強さ向上方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002286906A JP3828855B2 (ja) | 2002-09-30 | 2002-09-30 | 超音波衝撃処理によるスポット溶接継手の引張強さ向上方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2004122144A JP2004122144A (ja) | 2004-04-22 |
| JP3828855B2 true JP3828855B2 (ja) | 2006-10-04 |
Family
ID=32279858
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002286906A Expired - Lifetime JP3828855B2 (ja) | 2002-09-30 | 2002-09-30 | 超音波衝撃処理によるスポット溶接継手の引張強さ向上方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3828855B2 (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6338765B1 (en) | 1998-09-03 | 2002-01-15 | Uit, L.L.C. | Ultrasonic impact methods for treatment of welded structures |
| US20050145306A1 (en) * | 1998-09-03 | 2005-07-07 | Uit, L.L.C. Company | Welded joints with new properties and provision of such properties by ultrasonic impact treatment |
| US6932876B1 (en) | 1998-09-03 | 2005-08-23 | U.I.T., L.L.C. | Ultrasonic impact machining of body surfaces to correct defects and strengthen work surfaces |
| US7301123B2 (en) | 2004-04-29 | 2007-11-27 | U.I.T., L.L.C. | Method for modifying or producing materials and joints with specific properties by generating and applying adaptive impulses a normalizing energy thereof and pauses therebetween |
| US7276824B2 (en) | 2005-08-19 | 2007-10-02 | U.I.T., L.L.C. | Oscillating system and tool for ultrasonic impact treatment |
| JP4709697B2 (ja) * | 2006-06-23 | 2011-06-22 | 新日本製鐵株式会社 | 金属重ね溶接継手の疲労強度向上方法 |
| KR20150023898A (ko) | 2012-08-08 | 2015-03-05 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 중첩부의 용접 방법, 겹침 용접 부재의 제조 방법, 겹침 용접 부재 및 자동차용 부품 |
-
2002
- 2002-09-30 JP JP2002286906A patent/JP3828855B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2004122144A (ja) | 2004-04-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6447752B2 (ja) | 抵抗溶接部を有する自動車用部材 | |
| JP5151615B2 (ja) | 高強度鋼板のスポット溶接方法 | |
| JP5142068B2 (ja) | 抵抗スポット溶接用高張力鋼板及びその接合方法 | |
| CN108136535B (zh) | 点焊接头和点焊方法 | |
| JP5429327B2 (ja) | 高強度鋼板のスポット溶接方法 | |
| JP5168204B2 (ja) | 鋼板のスポット溶接方法 | |
| JP4724535B2 (ja) | 高強度鋼板スポット溶接継手の疲労強度向上方法 | |
| JP3944046B2 (ja) | 超音波衝撃処理によるスポット溶接継手の疲労強度向上方法 | |
| JP3828855B2 (ja) | 超音波衝撃処理によるスポット溶接継手の引張強さ向上方法 | |
| JP2003103377A (ja) | 高強度めっき鋼板のスポット溶接方法 | |
| JP2016032834A (ja) | 重ね溶接部材、重ね溶接部材の重ね抵抗シーム溶接方法及び重ね溶接部を備える自動車用重ね溶接部材 | |
| JP2005103608A (ja) | 高強度めっき鋼板をスポット溶接した継手の耐食性、引張強さおよび疲労強度向上方法 | |
| JP2006021216A (ja) | テーラードブランクプレス成形部品の製造方法 | |
| WO2020105325A1 (ja) | 接合構造体及び接合構造体の製造方法 | |
| JP3875878B2 (ja) | 溶接部の疲労強度特性に優れた高強度鋼板のスポット溶接方法 | |
| WO2020241500A1 (ja) | スポット溶接継手、及びスポット溶接継手の製造方法 | |
| JP5008173B2 (ja) | 抵抗溶接用高張力鋼板及びその接合方法 | |
| JP2000202563A (ja) | 引張特性と疲労特性に優れた高強度鋼板の接合方法 | |
| JP3793244B2 (ja) | 疲労強度の優れた構造用鋼溶接継手 | |
| Furusako et al. | Assembly Technology of Welding and Joining for Ultra-high Strength Steel Sheets for Automobiles—Spot Welding | |
| JPH0432143B2 (ja) | ||
| JP5008172B2 (ja) | 抵抗溶接用高張力鋼板及びその接合方法 | |
| JP3958883B2 (ja) | 疲労特性に優れた高強度鋼板の接合方法 | |
| JP2004122153A (ja) | 高強度鋼板スポット溶接継手の疲労強度向上方法 | |
| JP2020151757A (ja) | 溶接構造体及びその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20041217 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20060615 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20060704 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20060707 |
|
| R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 3828855 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090714 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100714 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110714 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120714 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130714 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130714 Year of fee payment: 7 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130714 Year of fee payment: 7 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130714 Year of fee payment: 7 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130714 Year of fee payment: 7 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |