JP3808595B2 - 重荷重用空気入りラジアルタイヤ - Google Patents
重荷重用空気入りラジアルタイヤ Download PDFInfo
- Publication number
- JP3808595B2 JP3808595B2 JP17163297A JP17163297A JP3808595B2 JP 3808595 B2 JP3808595 B2 JP 3808595B2 JP 17163297 A JP17163297 A JP 17163297A JP 17163297 A JP17163297 A JP 17163297A JP 3808595 B2 JP3808595 B2 JP 3808595B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tire
- bead
- reinforcing layer
- layer
- layers
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、重荷重用空気入りラジアルタイヤ、より詳細にはトラック及びバスなどの重車両の使途に供する空気入りラジアルタイヤに関し、特に、ビード部に余分な補強部材を追加配置することなくビード部耐久性を顕著に向上させた重荷重用空気入りタイヤに関する。
【０００２】
【従来の技術】
トラック及びバスなどの重車両に使用する空気入りラジアルタイヤの故障発生に関し、特に、カーカスプライの折返し部端からのセパレーション乃至ビード部補強コード層端からのセパレーションに代表されるビード部故障の発生は、新品タイヤの完走を阻害するばかりでなく、再三にわたるリキャップ使用に支障をきたす深刻な問題として、これまで種々の改善手段が提案され、実行されている。
【０００３】
これら改善手段の多くは、タイヤの負荷転動中の接地域に連なるビード部のタイヤ外側への倒れ込みを少しでも低減して、ビード部補強コード層端やカーカス折返し部端に作用するひずみを低減することを狙いとして、ビード部補強コード層を多用したり、ビード部全体のボリュームを増やすなど、タイヤ重量の増加とコスト上昇とを伴うものである。しかしこれらの手段は現在の軽量化、コスト低減などの要請には到底対応し得ない状況にある。
【０００４】
そこで上記したようなタイヤ重量増加をそれほど伴わずにビード部耐久性を向上させる手段の一例として、特開昭５９−２１６７０９号公報は、要部断面を示す図１０を参照して、ビード部１の倒れ込み以外にビードコア３の「へたり」にも着目し、ビード部１の補強層としての金属コード層をビードコアの内外にて分割しそれぞれ独立の外側金属コード層（折返し４ｔ端末保護層）１５ａと内側金属コード層（支持強化層）１５ｂとし、各層１５ａ、１５ｂの１％伸長モジュラスにつき、端末保護層１５ａのモジュラスを支持強化層１５ｂのモジュラスより小さく設定すること、各層のコードの傾斜角度を、各層の上端縁を通る円周上にてタイヤの放射面となす最大角度で４５〜７０°（タイヤ円周線に対し２０〜４５°）の範囲内とすることを提案し、それまで見られなかったビード部耐久性向上を達成している。
【０００５】
その理由は、ビード部補強層を折返し４ｔ端末保護層１５ａと支持強化層１５ｂとに分割（層１５ａ、１５ｂの分割端ｐ、ｑ）することにより、リムとの接触部位における各層端末１５ａｅ、１５ｂｅの拘束が１層の場合に比べて著しく緩やかになり、その結果、タイヤの負荷転動時のトレッド接地域の踏み込み部及び蹴り出し部双方における顕著なタイヤ周方向剪断変形に対し各層１５ａ、１５ｂが追随し易くなるため、各層のタイヤ半径方向外側端部に作用するひずみ集中が大幅に緩和される効果によるものである。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
しかし近年、重荷重用空気入りラジアルタイヤ、なかでもトラック及びバス用タイヤの偏平化傾向が一層進むにつれ、充てん空気圧も高まり、ビード部への入力条件が厳しくなるにつれ、上記公報のビード部補強層の両金属コード層１５ａ、１５ｂはビードコア３の内外で分割されているため、上述のようにビードコアとリムのフランジ及びビードシートとの間での金属コード層１５ａ、１５ｂに対する締め付け力が殆ど期待できないため、タイヤの負荷転動時に接地域に係わる両金属コード層１５ａ、１５ｂはビード部１内で動き易くなる効果が却って下記するような不具合も同時に発生する。
【０００７】
タイヤへの高圧の充てん空気圧によりカーカス４のプライには、図１０に矢印Ｔで示す大きな張力が作用し、この張力Ｔはビードコア３から図の矢印の向きにカーカ４のスプライを引き抜こうとする力に他ならず、この力Ｔと金属コード層１５ａ、１５ｂの動き易さとが相まって、特にビード部１がタイヤ外側へ向け倒れ込む荷重負荷の下でカーカス４はビードコア４に対しその断面図形の重心Ｃｇ周りの矢印ｒの向きに大きく回転させる作用を及ぼす。この作用がタイヤ１回転毎にビードコア３に及び、かつ車両走行中にビード部１が高温度となるため、タイヤの走行距離が延びるほどにビードコア３は塑性変形の一種ともいえる「へたり」変形を生じ、その変形度合いが進む。
【０００８】
ビードコア３の大きな「へたり」変形はビード部１の断面形状を新品当初から大きく変え、このビード部変形は、カーカス折返し部４ｔ外側に位置するビード部補強金属コード層１５ａのタイヤ半径方向外側端部に作用するひずみを予め最少とする配置意図から大きく逸らす不利をもたらし、補強金属コード層１５ａの外側端１５ａｅ近傍部に大きなひずみを集中させる結果、この端部にセパレーションが発生し勝ちになる。
【０００９】
またビード部補強層の両金属コード層１５ａ、１５ｂの分割位置をビードコア３周辺から外してそこからタイヤ半径方向外側として試したところ、ビードコアを構成するスチールワイヤの巻回数を減らしてより一層の軽量化としたタイヤではやはりビードコアの「へたり」変形度合いが大きくなり、これが上記同様大きなビード部形状変化をもたらし、補強金属コード層の外側端部にセパレーション故障を発生させ、所期のタイヤ寿命を達成することができないことがわかった。
【００１０】
従ってこの発明の請求項１〜１１に記載した発明は、先に掲げた公報の開示内容をさらに発展させ、偏平率の値がいかに小さくとも、チューブ付きタイヤ乃至チューブレスタイヤのいかんを問わず、ビードコアのスチールワイヤの巻回数を減じ、これを基礎とするビード部ゴム、主としてスティフナゴムの容積を減らしても、従来の重量級タイヤのビード部耐久性と同等以上の耐久性を有する軽量な重荷重用空気入りラジアルタイヤの提供を目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するため、この発明の請求項１に記載した発明は、一対のビード部内にそれぞれ埋設したビードコア相互間にわたり延びる１プライ以上のゴム被覆ラジアル配列コードになるカーカスを備え、少なくとも１プライのカーカスはビードコアの周りを巻上げる折返し部を有し、ビードコアを挟むビード部内外両側領域でそれぞれ別個に独立させた２つのゴム被覆スチールコード層よりなるビード部補強層を備える重荷重用空気入りラジアルタイヤにおいて、ビード部外側領域に位置するビード部補強層はそのタイヤ半径方向外方端がカーカスの折返し部端を超えて延び、ビード部補強層は２つのスチールコード層の対向する端縁相互がビードコア近傍にて隣り合う配置に成り、上記ビードコアを挟む内外両側領域に位置する各独立ビード部補強層の上記半径方向外方端部及び内方端部それぞれにおける配列スチールコードのタイヤ円周線に対する傾斜角度につき、外方端部が１５〜３０°の範囲内にあり、内方端部は内外両側領域ビード部補強層の少なくとも一方の層が３５〜６０°の範囲内にあることを特徴とする重荷重用空気入りラジアルタイヤである。
【００１２】
ここに、上記のビードコア近傍の「近傍」は、その語義に従い、距離空間で、一点Ｉからの距離が或る値より小さい全ての点から成る部分集合を指し、ここでいう一点Ｉはビードコアの断面図形上に存在する全ての点とし、さらに一点Ｉからの距離の或る値とは、ビードコアの表面上の点から全方向に測った距離が０．５〜２５ｍｍの範囲内にある値を指すものとする。また隣り合う配置とは、端縁相互が接する場合以外に僅か離隔する場合を含むものとする。これらは以下同じである。
【００１３】
請求項１に記載した発明を実施するに際し、好適実施例においては請求項２に記載した発明のように、上記ビード部補強層の２つの対向する端縁相互が突き合わせ配置に成る。この実施例の場合、好適には請求項３に記載した発明のように、ビード部補強層の２つの端縁相互の突き合わせ位置が、ビードコア周辺に存在するものとする。
【００１４】
また他の好適実施例では、請求項４に記載した発明のように、内外両側領域ビード部補強層のスチールコードの配列が、タイヤ半径線に関して互いに同じ傾斜方向に成る。
【００１５】
また上記とは異なる好適実施例においては、請求項５に記載した発明のように、内外両側領域ビード部補強層のスチールコードの配列が、タイヤ半径線に関して互いに異なる傾斜方向に成る。
【００１６】
またさらに他の好適実施例においては、請求項６に記載した発明のように、ＪＡＴＭＡ規格が定める、１５°深底リム又は広幅平底リムを適用リムとするタイヤにおいて、ビード部補強層の２つの隣り合う端縁相互位置が、ビードコアの断面図形の重心を通りタイヤ回転軸に直交する直線と、リムのフランジに接触するビード部表面のタイヤ半径方向最外方端からタイヤ内部に面するカーカス本体に下ろした法線との間に存在する。この種のタイヤはＪＡＴＭＡ規格（Ｉ９９７年版、以下同じ）が定めるトラック及びバス用ラジアルプライタイヤで、適用リムが１５°深底リムのタイヤはチューブレスタイヤであり、広幅平底リムのタイヤはチューブ付きタイヤである。なお上記タイヤ半径方向最外方端とは、上記タイヤをその適用リムに組付けたタイヤ及びリム組立体に対し、上記規格が「空気圧−負荷能力対応表」にて定めるタイヤの最大負荷能力に対応する最高空気圧を充てんしたときの位置である。
【００１７】
さらに先に述べた目的を達成するための別の発明は、請求項７に記載した発明のように、一対のビード部内にそれぞれ埋設したビードコア相互間にわたり延びる１プライ以上のゴム被覆ラジアル配列コードになるカーカスを備え、少なくとも１プライのカーカスはビードコアの周りを巻上げる折返し部を有し、ビード部にて折返し部を含むカーカスを覆う、別個に独立させたゴム被覆スチールコード層よりなるビード部補強層を備える重荷重用空気入りラジアルタイヤにおいて、
上記ビード部補強層は、タイヤ内部に面するカーカス本体側の内側領域に配置した内側補強層と、これと対をなし折返し部側の外側領域に配置した外側補強層と、内側補強層と外側補強層との間にてビードコアの周りに配置した中間補強層との３つのゴム被覆スチールコード層よりなり、
折返し部側の外側補強層はそのタイヤ半径方向外方端がカーカスの折返し部端を超えて延び、
３つのゴム被覆スチールコード層それぞれで互いに対向する端縁相互はビードコア近傍にて隣り合う配置に成り、
ビード部補強層における配列スチールコードのタイヤ円周線に対する傾斜角度につき、２つの対をなす外側補強層及び内側補強層のコード傾斜角度がタイヤ半径方向外方端部にて１５〜３０°の範囲内にあり、かつタイヤ半径方向内方端部にて３５〜６０°の範囲内にあり、中間補強層のコード配列は上記２つの対をなす外側補強層及び内側補強層の各層のタイヤ半径方向内方端部コード傾斜角度より大きな傾斜角度に成ることを特徴とする重荷重用空気入りラジアルタイヤである。
【００１８】
上記請求項７に記載した発明の好適実施例においては請求項８に記載した発明のように、ビード部補強層を構成する３つのスチールコード層のうち少なくとも２層のスチールコードの配列が、タイヤ半径線に関して互いに同じ傾斜方向に成ることである。
【００１９】
また上に述べた発明の変形例では、請求項９に記載した発明のように、ビード部補強層を構成するスチールコード層のうち少なくとも１つのスチールコード層のコードの配列が、２本以上のコードを横並びに束ねた束コード配列に成るものである。
【００２０】
この発明の請求項１〜９に記載した発明全体にわたり、好適には請求項１０に記載した発明のように、ビード部補強層を構成するスチールコード層のうち少なくともビード部外側領域に位置するスチールコード層の被覆ゴムが、カーカスプライのコード被覆ゴムの１００％モジュラスより小さな１００％モジュラスを有するのが望ましい。
【００２１】
また上述した発明全般にわたり、負荷荷重及び走行速度の少なくとも一方の使用条件が厳しい場合の実施例では、請求項１１に記載した発明のように、ビード部補強層の表層を覆い包む１層以上の有機繊維コード層を有する構成が適合する。
【００２２】
【発明の実施の形態】
以下、この発明の実施の形態例を図１〜図８に基づき説明する。
図１及び図２は、この発明による重荷重用空気入りラジアルタイヤ（以下タイヤという）のチューブレス（以下Ｔ／Ｌと略す）タイヤの要部片側を簡略図解した線図的断面図であり、
図３は、この発明によるチューブ付き（以下Ｗ／Ｔと略す）タイヤの要部片側を簡略図解した線図的断面図であり、
図４は、Ｔ／Ｌタイヤとその適用リムとの組立体に先に触れた最高空気圧充てん時の組立体要部片側を簡略図解した線図的断面図であり、
図５は、Ｗ／Ｔタイヤとその適用リムとの組立体に先に触れた最高空気圧充てん時の組立体要部片側を簡略図解した線図的断面図であり、
図６は、この発明による他の構成をもつＴ／Ｌタイヤの要部片側を簡略図解した線図的断面図であり、
図７は図６に示す構成と同様な構成をもつＷ／Ｔタイヤの要部片側を簡略図解した線図的断面図であり、
図８は、この発明によるビード部補強層のスチールコード配列の変形例の効果説明図である。
【００２３】
図１〜図７において、符号１はビード部、符号２はサイドウォール部の一部であり、サイドウォール部のタイヤ半径方向（以下半径方向という）外方部分とトレッド部との図示は省略した。ここにカーカス４は、一対のビード部（片側のみ示す）内にそれぞれ埋設したビードコア３相互間にわたり１プライ以上（図示例は１プライ）のゴム被覆ラジアル配列コード、１プライの場合は望ましくはスチールコードになり、少なくとも１プライはビードコア３の周りをタイヤ内側から外側に向け巻上げる折返し部４ｔを有する。
【００２４】
図１〜図５に示すビード部１は、それぞれ別個に独立させた２つのゴム被覆スチールコード層からなるビード部補強層５、６を備え、図６及び図７に示すビード部１は、それぞれ別個に独立させた３つのゴム被覆スチールコード層からなるビード部補強層５、６、７を備える。図１〜図５に示す２つのビード部補強層５、６はビードコアを挟むビード部内外両領域に配置し、以下主として折返し部４ｔ側に位置するビード部補強層５は外側補強層と呼び、主としてタイヤ内部に面するカーカス４本体側に位置するビード部補強層６は内側補強層６と呼ぶ。図６及び図７に示すビード部補強層５は折返し部４ｔ側の外側領域に配置した外側補強層であり、ビード部補強層６はタイヤ内部に面するカーカス４本体側の内側領域に配置した内側補強層であり、外側補強層５と内側補強層６とは互いに対をなす形態を有する。補強層７は外側補強層５と内側補強層６との間にてビードコア３の周りに配置した中間補強層である。
【００２５】
これら外側内側補強層５、６及び外側内側補強層５、６と中間補強層７はそれぞれ独立しているがあたかも一連りの層のように、タイヤ内部のカーカス４本体のプライ内面からビードコア３の巻上げ部のプライ内面を経て折返し部４ｔの外側に至る間に相互隣接配置するものとし、特にビード部１の外側領域に配置する外側補強層５はカーカス４の折返し部４ｔに沿いその巻上げ端４ｔｅを超えて半径方向外方に向け延びる配置とする。
【００２６】
ここに、図１〜図５に示す外側内側補強層５、６及び図６、図７に示す外側内側補強層５、６と中間補強層７とはそれぞれが相対する端縁をビードコア３近傍にて隣り合わせ配置とする必要がある。この近傍とは先に説明した通り、距離空間で、一点Ｉ（図示せず）からの距離が或る値より小さい全ての点から成る部分集合を指し、一点Ｉはビードコア３の表面上に存在する全ての点とし、ビードコア３表面の上の全ての点から全方向に向け測った距離が０．５〜２５ｍｍの範囲内にある位置を指すものとする。なおビードコア３周辺といえば、カーカス４のプライを介在させてビードコア３と直接対向する位置をいい、よって「周辺」とは近傍のうち比較的僅かな距離内にあることを意味する。
【００２７】
図１〜図５に示す外側補強層５の相対端縁Ｐと、外側補強層６の相対端縁Ｑとは相互に隣り合う関係を有し、この隣り合いとは相互接触、すなわち突き合わせの場合と、僅少の離隔の場合との双方を可とし、各図では理解し易いように僅少の離隔で図解している。
【００２８】
この相対端縁Ｐ、Ｑの隣り合わせ位置につき、図１ではビードコア３周辺でのタイヤ内側の例を、図２はビードコア３周辺でのタイヤ外側の例を、図３はビードコア近傍でのタイヤ外側の例を、図４はビードコア周辺でのタイヤ外側の例を、そして図５もビードコア周辺でのタイヤ外側の例をそれぞれ示した。
【００２９】
ここで、ビード部１の内外両側領域に位置する独立外側内側補強層５、６の半径方向外方端５ｅ、６ｅ近傍部（端部）における層５、６の配列スチールコードのタイヤ円周線に対する傾斜角度は１５〜３０°の範囲内にあることが必要である一方、層５、６の少なくともいずれか一方の半径方向内方端、すなわち相対端縁Ｐ、Ｑ近傍部（端部）の少なくとも一方における配列スチールコードにタイヤ円周線に対する傾斜角度が３５〜６０°の範囲内にあることが必要である。すなわち同じ層内にて配列スチールコードの上記傾斜角度を半径方向外方端部で最少角度とし、そこから相対端縁に向かうにつれ傾斜角度を増加させ相対端縁近傍部で最大角度とする。ここに傾斜角度を定めるタイヤ円周線は角度を特定する位置を通る円周線であり、以下同じである。
【００３０】
このようなスチールコードの傾斜配分は、未加硫タイヤ成型前に外側内側補強層５、６となる未加硫部材の両表面に所定量の強制変形加工を施すことで得ることができる。この加工が必要なため、生産性を考慮してタイヤにより層５、６のうちいずれか一方の配列スチールコードに上記角度差を付すに止める場合と、使用条件の厳しさを考慮して両層５、６いずれにも角度差を付す必要がある場合とが併存する。
【００３１】
ここに傾斜角度は、外方端５ｅ、６ｅ近傍部（端部）及び相対端縁Ｐ、Ｑ近傍部（端部）における配列スチールコードのタイヤ円周線に対する傾斜角度とは、コードの中心軸とタイヤ円周線との交点における円周線の接線とコード中心軸の接線とがなす角度のうち鋭角を採るものと定義する。
【００３２】
以上述べた外側内側補強層５、６の構成は、以下に述べる効果を奏する。
まず、相対端縁Ｐ、Ｑ近傍部の少なくとも一方にて配列スチールコードのタイヤ円周線に対する傾斜角度が３５〜６０°の範囲内で大きくすることは、ビードコア３周囲の補強層部分が、カーカス４のプライの引き抜き張力Ｔが及ぼすビードコア３の断面図形の重心Ｃｇ周りの回転ｒ（図１０参照）に対して大きな抵抗力を発揮することができる。
【００３３】
この抵抗力が、従来タイヤの走行距離の進行に伴いビード部に不可避的に生じてしたビードコア３の「へたり」現象を阻止、もしくは大幅に軽減する効果を奏する。この「へたり」現象の阻止、もしくは大幅軽減によりタイヤの走行中期〜末期に生じるビード部１の大きな塑性変形を抑制する結果、特に外側補強層５の半径方向端５ｅに作用するひずみを軽減することが可能となり、耐セパレーション性が大幅に向上する。なお「へたり」とはスチールワイヤの巻回体として構成する図示例の断面六角形のビードコア３を製造する際に必要なスチールワイヤの極薄い被覆ゴムの塑性変形に基づき生じる現象である。なおビードコア３の断面は六角形にこだわらず他の多角形でも良い。
【００３４】
ここに傾斜角度が３５°未満の場合は、ビードコア３の上記回転ｒに対する抵抗力が小さくなり過ぎて「へたり」を十分に抑制することができない一方、６０°を超えると、傾斜角度が１５〜３０°の範囲内にある半径方向外方端５ｅ、６ｅ近傍部（端部）から相対端縁Ｐ、Ｑ近傍部に至る間にスチールコードを湾曲させて傾斜角度を増すのであるから湾曲度合いが大きくなり過ぎ、タイヤの荷重負荷転動下の接地域に対応するスチールコードの湾曲部に大きな圧縮応力が繰り返し作用し、結局コード切れが発生し勝ちになるので不可である。
【００３５】
次に、外側内側補強層５、６の半径方向外方端５ｅ、６ｅ近傍部（端部）における各層５、６の配列スチールコードのタイヤ円周線に対する傾斜角度が１５〜３０°の範囲内であることが、タイヤの荷重負荷転動下でトレッド接地域の踏み込み部及び蹴り出し部に対応するビード部のタイヤ円周線に沿う変形及び半径方向の変形それぞれに伴い発生する外側内側補強層５、６の半径方向外方端５ｅ、６ｅ近傍部に作用するひずみを小さくすることになり、この事実と上述したビード部の塑性変形の極小化との連携によりビード部耐久性の顕著な向上が達成できる。
【００３６】
併せて、外側内側補強層５、６それぞれが相対する端縁をビードコア３近傍にて隣り合わせ配置とすることにより、タイヤ及びリム組立体に対する所定空気圧充てん時、タイヤの荷重負荷転動時の外側内側補強層５、６の固定拘束を緩めることが、両層５、６の半径方向外方端５ｅ、６ｅ近傍部に作用するひずみを小さくするように働くので、このこともビード部耐久性向上に大きく寄与する。つまり、この働きと上記二つの働きとが三位一体となってビードコア３のスチールワイヤの巻回数を減らし、これに伴いビード部のゴム、例えばスティフナゴム９の使用量を減じて軽量タイヤとしても、従来の重量が重いタイヤのビード部耐久性に比し遜色がなく、寧ろより一層向上したビード部耐久性を実現することができる。なお符号１０はインナーライナであり、Ｔ／Ｌタイヤの場合は空気不透過性ゴムを適用する。
【００３７】
外側内側補強層５、６はその半径方向内方端の対向する相対端縁Ｐ、Ｑを突き合わせ配置とするとき、タイヤの荷重負荷転動時に両層５、６の動きの拘束作用が高まるのでビードコア３の「へたり」抑制により一層効果的であり、特に突き合わせ位置をビードコア３周辺とするとき「へたり」抑制を効率よく実現することができる。
【００３８】
外側内側補強層５、６の配列スチールコードの傾斜方向をタイヤ半径線に関して互いに同じ傾斜方向とすることができ、このタイヤは配列スチールコードの傾斜方向と逆向きの回転方向を表示して一定の方向からのトルク入力とすれば両層５、６の半径方向端５ｅ、６ｅに対するひずみ入力を軽減することができ、この発明をより一層有利に活用することができる。例えば長距離走行トラック用に適合する。
【００３９】
上記とは逆に、外側内側補強層５、６の配列スチールコードの傾斜方向をタイヤ半径線に関して互いに異なる傾斜方向とすることもでき、このタイヤは回転方向に対するビード部１の剛性がほぼ同じであり、回転方向を表示する必要はない。用途としては発進、停止の繰り返し頻度が高い市内バス用に適合する。
【００４０】
図４にはトラック及びバス用Ｔ／ＬタイヤをＪＡＴＭＡ規格が定める適用リムとしての１５°深底リム（外側輪郭のみ示す）２０に組付けたタイヤ及びリム組立体に先に述べた最高空気圧を充てんしたときの要部断面を示し、図５にはトラック及びバス用Ｗ／ＴタイヤをＪＡＴＭＡ規格が定める適用リムとしての広幅平底リム（外側輪郭のみ示す）２１に組付けたタイヤ及びリム組立体に先に述べた最高空気圧を充てんしたときの要部断面を示す。これらの例における外側内側補強層５、６の相対端縁Ｐ、Ｑ位置は下記の位置とすることができる。
【００４１】
すなわち図４、５に示す例では、ビードコア３の断面図形の重心Ｃｇを通りタイヤ回転軸（図示せず）に直交する直線Ｌ1 と、リム２０、２１のフランジ２０Ｆ、２１Ｆと接触するビード部１の表面の半径方向最外方端Ａからタイヤ内部に面するカーカス４の本体に下ろした法線Ｌ2 との間の挟まれる領域に層５、６の相対端縁Ｐ、Ｑを位置させる。
【００４２】
図１に示す例は相対端縁Ｐ、Ｑ位置を上記の領域からより一層タイヤ内方としているが、上記の例は図２、３に示した２例と同様であり、特に外側領域に位置する外側補強層５の拘束力を緩和することができ、タイヤの荷重負荷転動時に外側補強層５の半径方向外方部分のタイヤ変形に対する追随性に優れ、外側補強層５の半径方向外方端５ｅ近傍部に作用するひずみをより小さくする利点を有する。
【００４３】
図６、７に示す外側内側補強層５、６及び中間補強層７は、上述した外側内側補強層５、６に相当する各層の相対端縁間を大きく広げ、この広げた位置に中間補強層７を配置した構成に成る。ビードコア３を挟むビード部１の内外両側領域に対として配置した外側内側補強層５、６の外方端５ｅ、６ｅ部における配列スチールコードのタイヤ円周線に対する傾斜角度は１５〜３０°の範囲内にあり、かつ外側内側補強層５、６の内方端Ｐ、Ｒ部における配列スチールコードのタイヤ円周線に対する傾斜角度は３５〜６０°の範囲内にあるものとし、この点では図１〜図５に示す例と同様である。これに対し外側内側補強層５、６との間にてビードコア３の周りに配置した中間補強層７における配列スチールコードのタイヤ円周線に対する傾斜角度は、上記内方端Ｐ、Ｒ部における配列スチールコードの傾斜角度３５〜６０°より大きく９０°以下とする。これら補強層５、６、７の互いに対向する端縁は、相対端縁Ｐ、Ｑ及び相対端縁Ｒ、Ｓの２か所にあらわれるが、これらの位置はビードコア３を挟む両側にある他の位置関係及び隣り合わせ関係は先に述べたところと同じである。
【００４４】
この場合予め未加硫部材段階の外側内側補強層５、６及び中間補強層７の配列スチールコードに形付け変形加工を施さずともよい工数上の利点を有する一方、部材数が増える不利な点もあり、合せて先の発明の実施形態例とさほど工数は変わらず、また作用効果上の点も図１〜図５に示す外側内側補強層５、６につき先に述べたところと同じであるが、図６、７に示す外側内側補強層５、６に作用する拘束力は双方共に緩和される点で外側内側補強層５、６の半径方向内方端縁Ｐ、Ｒの位置設定に当り設計上の自由度が増し、補強層を３層に分離することはビード部耐久性向上がより一層容易となる利点を有する。
【００４５】
また上記３つの外側内側補強層５、６及び中間補強層７のうち少なくとも２つの補強層のスチールコードの配列はタイヤ半径線に関して互いに同じ傾斜方向とすることができる。作用効果と適合用途とは先に述べたところと同じである。
【００４６】
以上述べた外側内側補強層５、６及び中間補強層７のうち少なくとも１つ、例えば１つの補強層の場合、望ましくは外側補強層５のスチールコード配列が図８に示す展開図のように、２本以上（図示例は２本）のコードを横並び（層の表面の広がり方向）に束ねた束コード５Ｃ（６Ｃ）配列とするのが望ましい。図９に通常の補強層のコード配列のありさまを図８同様に展開図として示すが、従来補強層１５のスチールコード１５Ｃは１本毎の配列になり、このスチールコード１５Ｃ端１５ａｅ縁に生じた亀裂は図示のようにタイヤ円周線にほぼ沿って繋がり易い。亀裂が一旦繋がると比較的早期にセパレーション故障に至る。
【００４７】
これに対し束コード５Ｃ（６Ｃ）では、コード打込数（例えば５ｃｍ当りの本数）が同じ場合、コード間隙（勿論この間隙部分は被覆ゴム）が従来補強層１５のコード間隔の約２倍と広く、しかも束コード５Ｃ（６Ｃ）の剛性がより一層高いため、図８に示すようにコード束５Ｃ（６Ｃ）の長さ方向に沿って亀裂が進み、図９に示すような亀裂の繋がりが生じ難く、容易にセパレーション故障発生には至らない利点を有するので、束コード５Ｃ（６Ｃ）配列はこの発明にうってつけの構成である。
【００４８】
また外側内側補強層５、６及び中間補強層７のうち少なくともビード部１の外側領域に位置する外側補強層層５（配置次第で中間補強層７も含む）のスチールコード被覆ゴムの１００％モジュラスが、カーカス４のプライゴムの１００％モジュラスより小さな値であるのが推奨できる。それというのも、タイヤの荷重負荷転動下におけるビード部１の変形はほぼ定ひずみ変形であるから、上記の１００％モジュラス関係を少なくとも外側補強層５の被覆ゴムに適用すれば応力はより一層小さくなり、各補強層のなかでも最も亀裂が発生し易い外側補強層５の端縁５ｅの亀裂発生を抑制することができ、ビード部耐久性向上に大きく寄与することに他ならないからである。
【００４９】
また図２に破線にて示す有機繊維コードのゴム被覆層８を外側内側補強層５、６の表層を覆い包むように追加配置すること、特に外側補強層５の半径方向外方端５ｅを超える高さで配置することが有効な場合があり、この場合はビード部１への入力（負荷荷重乃至車両速度）が厳しい使用条件向けのタイヤ乃至数多くのリッキャップ回数を要求する使用者向けに推奨される。なおカーカス４の外周にてトレッド部を強化するベルトは２層以上のスチールコード交差層になる。
【００５０】
【実施例】
トラック及びバス用Ｔ／Ｌタイヤで、サイズが１１／７０Ｒ２２．５であり、カーカス４は１プライのラジアル配列スチールコードのゴム被覆プライになり、ベルトは４層のスチールコード交差層になる。ビードコア３は各図で示す、いわゆる六角ビードコアであり、１５番線スチールワイヤの巻回数を従来の７２回から６５回に減じたものを用いた。このビードコア３のみでも約０．４kgの重量減になり、スティフナ９の重量減０．３kg分を合わせたタイヤ重量は従来タイヤより約０．７kgの重量減となる。
【００５１】
実施例１〜９のタイヤは図１、２、４に従い、実施例１０のタイヤは図６に従い、実施例１〜９には２つの外側内側補強層５、６を、実施例１０には２つの外側内側補強層５、６と中間補強層７とをそれぞれ適用した。層５、６の半径方向外方端５ｅ、６ｅ近傍部、層５、６、７の相対端縁Ｐ、Ｒ及び相対端縁Ｑ、Ｓ近傍部それぞれのタイヤ円周線に対する配列スチールコードの傾斜角度の値（度）を、タイヤを側面から見たときの傾斜方向を右上がりをＲ、左上がりをＬの符号であらわすこととして、これら符号Ｒ、Ｌを傾斜角度の前に付して表１に示す。比較例には実施例１〜１０と同じ軽量ビードコア３を適用し、ビード部補強層には先に触れた特開昭５９−２１６７０９号公報に従う図１０に示す２つのスチールコード層１５ａ、１５ｂを用い、これら層の半径方向外方端１５ａｅ、１５ｂｅを実施例と同じ位置に合わせて表１に記載した。なお表１には各例に対応する図番を表記した。
【００５２】
【表１】
【００５３】
実施例１〜１０及び比較例それぞれを供試タイヤとして、これらタイヤをＪＡＴＭＡ規格（１９９７年版）が定める適用リムのうちの許容リム７．５０×２２．５に組付け、これに先に述べた最高空気圧８．５０kgf/cm2 を充てんし、直径１．７ｍのドラムに荷重５０００kg（上記規格での最大負荷能力は、シングル装着で２７２５kg、デュアル装着で２５００kg）にて押し当て、速度６０km/hで回転させ、ビード部にセパレーション故障が生じるまで走行させる耐久性テストを実施した。各供試タイヤの走行距離は、比較例を１００とする指数にてまとめた。値は大なるほど良く、これらの耐久性テスト結果を表１の下段に示す。
【００５４】
表１に示す結果から、比較例の傾斜角度配分に近い実施例１のタイヤでも約５％のビード部耐久性向上が達成され、傾斜角度配分が比較例から離れるほどビード部耐久性が著しく向上していることがわかる。
【００５５】
【発明の効果】
この発明の請求項１〜１１に記載した発明によれば、ビードコアの容積（重量）を基礎とするビード部重量を軽減しても、また偏平率の大小を問わずに、重量が重い従来タイヤのビード部耐久性にいささかも遜色なく、むしろこれを超える優れたビード部耐久性を発揮させることが可能な、軽量の重荷重用空気入りラジアルタイヤを提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】この発明による実施の形態例の要部を線図で示す断面図である。
【図２】この発明による別の実施の形態例の要部を線図で示す断面図である。
【図３】この発明による他の実施の形態例の要部を線図で示す断面図である。
【図４】この発明による実施の形態例の要部を線図で示す断面図である。
【図５】この発明による別の実施の形態例の要部を線図で示す断面図である。
【図６】この発明による他の実施の形態例の要部を線図で示す断面図である。
【図７】この発明によるさらに他の実施の形態例の要部を線図で示す断面図である。
【図８】この発明による実施の一形態例の補強層束コード配列と機能との説明図である。
【図９】従来タイヤの補強層コード配列の亀裂進展の説明図である。
【図１０】従来タイヤの要部を線図で示す断面図である。
【符号の説明】
１ ビード部
２ サイドウォール部
３ ビードコア
４ カーカス
４ｔ 折返し部
４ｔｅ 折返し部終端
５ 外側補強層
５ｅ 外側補強層の半径方向外方端
６ 内側補強層
６ｅ 内側補強層の半径方向外方端
７ 中間補強層
８ 有機繊維コード層
９ スティフナ
１０ インナーライナ
２０、２１ 適用リム
２０Ｆ、２１Ｆ リムのフランジ
Ｐ、Ｑ、Ｒ、Ｓ 各補強層の相対端縁
Ｃｇ ビードコア断面図形の重心
Ａ フランジと接触するビード部最外方表面位置
Ｌ1 重心Ｃｇを通るタイヤ回転軸と直交する直線
Ｌ2 位置Ａからカーカス本体への法線
【発明の属する技術分野】
この発明は、重荷重用空気入りラジアルタイヤ、より詳細にはトラック及びバスなどの重車両の使途に供する空気入りラジアルタイヤに関し、特に、ビード部に余分な補強部材を追加配置することなくビード部耐久性を顕著に向上させた重荷重用空気入りタイヤに関する。
【０００２】
【従来の技術】
トラック及びバスなどの重車両に使用する空気入りラジアルタイヤの故障発生に関し、特に、カーカスプライの折返し部端からのセパレーション乃至ビード部補強コード層端からのセパレーションに代表されるビード部故障の発生は、新品タイヤの完走を阻害するばかりでなく、再三にわたるリキャップ使用に支障をきたす深刻な問題として、これまで種々の改善手段が提案され、実行されている。
【０００３】
これら改善手段の多くは、タイヤの負荷転動中の接地域に連なるビード部のタイヤ外側への倒れ込みを少しでも低減して、ビード部補強コード層端やカーカス折返し部端に作用するひずみを低減することを狙いとして、ビード部補強コード層を多用したり、ビード部全体のボリュームを増やすなど、タイヤ重量の増加とコスト上昇とを伴うものである。しかしこれらの手段は現在の軽量化、コスト低減などの要請には到底対応し得ない状況にある。
【０００４】
そこで上記したようなタイヤ重量増加をそれほど伴わずにビード部耐久性を向上させる手段の一例として、特開昭５９−２１６７０９号公報は、要部断面を示す図１０を参照して、ビード部１の倒れ込み以外にビードコア３の「へたり」にも着目し、ビード部１の補強層としての金属コード層をビードコアの内外にて分割しそれぞれ独立の外側金属コード層（折返し４ｔ端末保護層）１５ａと内側金属コード層（支持強化層）１５ｂとし、各層１５ａ、１５ｂの１％伸長モジュラスにつき、端末保護層１５ａのモジュラスを支持強化層１５ｂのモジュラスより小さく設定すること、各層のコードの傾斜角度を、各層の上端縁を通る円周上にてタイヤの放射面となす最大角度で４５〜７０°（タイヤ円周線に対し２０〜４５°）の範囲内とすることを提案し、それまで見られなかったビード部耐久性向上を達成している。
【０００５】
その理由は、ビード部補強層を折返し４ｔ端末保護層１５ａと支持強化層１５ｂとに分割（層１５ａ、１５ｂの分割端ｐ、ｑ）することにより、リムとの接触部位における各層端末１５ａｅ、１５ｂｅの拘束が１層の場合に比べて著しく緩やかになり、その結果、タイヤの負荷転動時のトレッド接地域の踏み込み部及び蹴り出し部双方における顕著なタイヤ周方向剪断変形に対し各層１５ａ、１５ｂが追随し易くなるため、各層のタイヤ半径方向外側端部に作用するひずみ集中が大幅に緩和される効果によるものである。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
しかし近年、重荷重用空気入りラジアルタイヤ、なかでもトラック及びバス用タイヤの偏平化傾向が一層進むにつれ、充てん空気圧も高まり、ビード部への入力条件が厳しくなるにつれ、上記公報のビード部補強層の両金属コード層１５ａ、１５ｂはビードコア３の内外で分割されているため、上述のようにビードコアとリムのフランジ及びビードシートとの間での金属コード層１５ａ、１５ｂに対する締め付け力が殆ど期待できないため、タイヤの負荷転動時に接地域に係わる両金属コード層１５ａ、１５ｂはビード部１内で動き易くなる効果が却って下記するような不具合も同時に発生する。
【０００７】
タイヤへの高圧の充てん空気圧によりカーカス４のプライには、図１０に矢印Ｔで示す大きな張力が作用し、この張力Ｔはビードコア３から図の矢印の向きにカーカ４のスプライを引き抜こうとする力に他ならず、この力Ｔと金属コード層１５ａ、１５ｂの動き易さとが相まって、特にビード部１がタイヤ外側へ向け倒れ込む荷重負荷の下でカーカス４はビードコア４に対しその断面図形の重心Ｃｇ周りの矢印ｒの向きに大きく回転させる作用を及ぼす。この作用がタイヤ１回転毎にビードコア３に及び、かつ車両走行中にビード部１が高温度となるため、タイヤの走行距離が延びるほどにビードコア３は塑性変形の一種ともいえる「へたり」変形を生じ、その変形度合いが進む。
【０００８】
ビードコア３の大きな「へたり」変形はビード部１の断面形状を新品当初から大きく変え、このビード部変形は、カーカス折返し部４ｔ外側に位置するビード部補強金属コード層１５ａのタイヤ半径方向外側端部に作用するひずみを予め最少とする配置意図から大きく逸らす不利をもたらし、補強金属コード層１５ａの外側端１５ａｅ近傍部に大きなひずみを集中させる結果、この端部にセパレーションが発生し勝ちになる。
【０００９】
またビード部補強層の両金属コード層１５ａ、１５ｂの分割位置をビードコア３周辺から外してそこからタイヤ半径方向外側として試したところ、ビードコアを構成するスチールワイヤの巻回数を減らしてより一層の軽量化としたタイヤではやはりビードコアの「へたり」変形度合いが大きくなり、これが上記同様大きなビード部形状変化をもたらし、補強金属コード層の外側端部にセパレーション故障を発生させ、所期のタイヤ寿命を達成することができないことがわかった。
【００１０】
従ってこの発明の請求項１〜１１に記載した発明は、先に掲げた公報の開示内容をさらに発展させ、偏平率の値がいかに小さくとも、チューブ付きタイヤ乃至チューブレスタイヤのいかんを問わず、ビードコアのスチールワイヤの巻回数を減じ、これを基礎とするビード部ゴム、主としてスティフナゴムの容積を減らしても、従来の重量級タイヤのビード部耐久性と同等以上の耐久性を有する軽量な重荷重用空気入りラジアルタイヤの提供を目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するため、この発明の請求項１に記載した発明は、一対のビード部内にそれぞれ埋設したビードコア相互間にわたり延びる１プライ以上のゴム被覆ラジアル配列コードになるカーカスを備え、少なくとも１プライのカーカスはビードコアの周りを巻上げる折返し部を有し、ビードコアを挟むビード部内外両側領域でそれぞれ別個に独立させた２つのゴム被覆スチールコード層よりなるビード部補強層を備える重荷重用空気入りラジアルタイヤにおいて、ビード部外側領域に位置するビード部補強層はそのタイヤ半径方向外方端がカーカスの折返し部端を超えて延び、ビード部補強層は２つのスチールコード層の対向する端縁相互がビードコア近傍にて隣り合う配置に成り、上記ビードコアを挟む内外両側領域に位置する各独立ビード部補強層の上記半径方向外方端部及び内方端部それぞれにおける配列スチールコードのタイヤ円周線に対する傾斜角度につき、外方端部が１５〜３０°の範囲内にあり、内方端部は内外両側領域ビード部補強層の少なくとも一方の層が３５〜６０°の範囲内にあることを特徴とする重荷重用空気入りラジアルタイヤである。
【００１２】
ここに、上記のビードコア近傍の「近傍」は、その語義に従い、距離空間で、一点Ｉからの距離が或る値より小さい全ての点から成る部分集合を指し、ここでいう一点Ｉはビードコアの断面図形上に存在する全ての点とし、さらに一点Ｉからの距離の或る値とは、ビードコアの表面上の点から全方向に測った距離が０．５〜２５ｍｍの範囲内にある値を指すものとする。また隣り合う配置とは、端縁相互が接する場合以外に僅か離隔する場合を含むものとする。これらは以下同じである。
【００１３】
請求項１に記載した発明を実施するに際し、好適実施例においては請求項２に記載した発明のように、上記ビード部補強層の２つの対向する端縁相互が突き合わせ配置に成る。この実施例の場合、好適には請求項３に記載した発明のように、ビード部補強層の２つの端縁相互の突き合わせ位置が、ビードコア周辺に存在するものとする。
【００１４】
また他の好適実施例では、請求項４に記載した発明のように、内外両側領域ビード部補強層のスチールコードの配列が、タイヤ半径線に関して互いに同じ傾斜方向に成る。
【００１５】
また上記とは異なる好適実施例においては、請求項５に記載した発明のように、内外両側領域ビード部補強層のスチールコードの配列が、タイヤ半径線に関して互いに異なる傾斜方向に成る。
【００１６】
またさらに他の好適実施例においては、請求項６に記載した発明のように、ＪＡＴＭＡ規格が定める、１５°深底リム又は広幅平底リムを適用リムとするタイヤにおいて、ビード部補強層の２つの隣り合う端縁相互位置が、ビードコアの断面図形の重心を通りタイヤ回転軸に直交する直線と、リムのフランジに接触するビード部表面のタイヤ半径方向最外方端からタイヤ内部に面するカーカス本体に下ろした法線との間に存在する。この種のタイヤはＪＡＴＭＡ規格（Ｉ９９７年版、以下同じ）が定めるトラック及びバス用ラジアルプライタイヤで、適用リムが１５°深底リムのタイヤはチューブレスタイヤであり、広幅平底リムのタイヤはチューブ付きタイヤである。なお上記タイヤ半径方向最外方端とは、上記タイヤをその適用リムに組付けたタイヤ及びリム組立体に対し、上記規格が「空気圧−負荷能力対応表」にて定めるタイヤの最大負荷能力に対応する最高空気圧を充てんしたときの位置である。
【００１７】
さらに先に述べた目的を達成するための別の発明は、請求項７に記載した発明のように、一対のビード部内にそれぞれ埋設したビードコア相互間にわたり延びる１プライ以上のゴム被覆ラジアル配列コードになるカーカスを備え、少なくとも１プライのカーカスはビードコアの周りを巻上げる折返し部を有し、ビード部にて折返し部を含むカーカスを覆う、別個に独立させたゴム被覆スチールコード層よりなるビード部補強層を備える重荷重用空気入りラジアルタイヤにおいて、
上記ビード部補強層は、タイヤ内部に面するカーカス本体側の内側領域に配置した内側補強層と、これと対をなし折返し部側の外側領域に配置した外側補強層と、内側補強層と外側補強層との間にてビードコアの周りに配置した中間補強層との３つのゴム被覆スチールコード層よりなり、
折返し部側の外側補強層はそのタイヤ半径方向外方端がカーカスの折返し部端を超えて延び、
３つのゴム被覆スチールコード層それぞれで互いに対向する端縁相互はビードコア近傍にて隣り合う配置に成り、
ビード部補強層における配列スチールコードのタイヤ円周線に対する傾斜角度につき、２つの対をなす外側補強層及び内側補強層のコード傾斜角度がタイヤ半径方向外方端部にて１５〜３０°の範囲内にあり、かつタイヤ半径方向内方端部にて３５〜６０°の範囲内にあり、中間補強層のコード配列は上記２つの対をなす外側補強層及び内側補強層の各層のタイヤ半径方向内方端部コード傾斜角度より大きな傾斜角度に成ることを特徴とする重荷重用空気入りラジアルタイヤである。
【００１８】
上記請求項７に記載した発明の好適実施例においては請求項８に記載した発明のように、ビード部補強層を構成する３つのスチールコード層のうち少なくとも２層のスチールコードの配列が、タイヤ半径線に関して互いに同じ傾斜方向に成ることである。
【００１９】
また上に述べた発明の変形例では、請求項９に記載した発明のように、ビード部補強層を構成するスチールコード層のうち少なくとも１つのスチールコード層のコードの配列が、２本以上のコードを横並びに束ねた束コード配列に成るものである。
【００２０】
この発明の請求項１〜９に記載した発明全体にわたり、好適には請求項１０に記載した発明のように、ビード部補強層を構成するスチールコード層のうち少なくともビード部外側領域に位置するスチールコード層の被覆ゴムが、カーカスプライのコード被覆ゴムの１００％モジュラスより小さな１００％モジュラスを有するのが望ましい。
【００２１】
また上述した発明全般にわたり、負荷荷重及び走行速度の少なくとも一方の使用条件が厳しい場合の実施例では、請求項１１に記載した発明のように、ビード部補強層の表層を覆い包む１層以上の有機繊維コード層を有する構成が適合する。
【００２２】
【発明の実施の形態】
以下、この発明の実施の形態例を図１〜図８に基づき説明する。
図１及び図２は、この発明による重荷重用空気入りラジアルタイヤ（以下タイヤという）のチューブレス（以下Ｔ／Ｌと略す）タイヤの要部片側を簡略図解した線図的断面図であり、
図３は、この発明によるチューブ付き（以下Ｗ／Ｔと略す）タイヤの要部片側を簡略図解した線図的断面図であり、
図４は、Ｔ／Ｌタイヤとその適用リムとの組立体に先に触れた最高空気圧充てん時の組立体要部片側を簡略図解した線図的断面図であり、
図５は、Ｗ／Ｔタイヤとその適用リムとの組立体に先に触れた最高空気圧充てん時の組立体要部片側を簡略図解した線図的断面図であり、
図６は、この発明による他の構成をもつＴ／Ｌタイヤの要部片側を簡略図解した線図的断面図であり、
図７は図６に示す構成と同様な構成をもつＷ／Ｔタイヤの要部片側を簡略図解した線図的断面図であり、
図８は、この発明によるビード部補強層のスチールコード配列の変形例の効果説明図である。
【００２３】
図１〜図７において、符号１はビード部、符号２はサイドウォール部の一部であり、サイドウォール部のタイヤ半径方向（以下半径方向という）外方部分とトレッド部との図示は省略した。ここにカーカス４は、一対のビード部（片側のみ示す）内にそれぞれ埋設したビードコア３相互間にわたり１プライ以上（図示例は１プライ）のゴム被覆ラジアル配列コード、１プライの場合は望ましくはスチールコードになり、少なくとも１プライはビードコア３の周りをタイヤ内側から外側に向け巻上げる折返し部４ｔを有する。
【００２４】
図１〜図５に示すビード部１は、それぞれ別個に独立させた２つのゴム被覆スチールコード層からなるビード部補強層５、６を備え、図６及び図７に示すビード部１は、それぞれ別個に独立させた３つのゴム被覆スチールコード層からなるビード部補強層５、６、７を備える。図１〜図５に示す２つのビード部補強層５、６はビードコアを挟むビード部内外両領域に配置し、以下主として折返し部４ｔ側に位置するビード部補強層５は外側補強層と呼び、主としてタイヤ内部に面するカーカス４本体側に位置するビード部補強層６は内側補強層６と呼ぶ。図６及び図７に示すビード部補強層５は折返し部４ｔ側の外側領域に配置した外側補強層であり、ビード部補強層６はタイヤ内部に面するカーカス４本体側の内側領域に配置した内側補強層であり、外側補強層５と内側補強層６とは互いに対をなす形態を有する。補強層７は外側補強層５と内側補強層６との間にてビードコア３の周りに配置した中間補強層である。
【００２５】
これら外側内側補強層５、６及び外側内側補強層５、６と中間補強層７はそれぞれ独立しているがあたかも一連りの層のように、タイヤ内部のカーカス４本体のプライ内面からビードコア３の巻上げ部のプライ内面を経て折返し部４ｔの外側に至る間に相互隣接配置するものとし、特にビード部１の外側領域に配置する外側補強層５はカーカス４の折返し部４ｔに沿いその巻上げ端４ｔｅを超えて半径方向外方に向け延びる配置とする。
【００２６】
ここに、図１〜図５に示す外側内側補強層５、６及び図６、図７に示す外側内側補強層５、６と中間補強層７とはそれぞれが相対する端縁をビードコア３近傍にて隣り合わせ配置とする必要がある。この近傍とは先に説明した通り、距離空間で、一点Ｉ（図示せず）からの距離が或る値より小さい全ての点から成る部分集合を指し、一点Ｉはビードコア３の表面上に存在する全ての点とし、ビードコア３表面の上の全ての点から全方向に向け測った距離が０．５〜２５ｍｍの範囲内にある位置を指すものとする。なおビードコア３周辺といえば、カーカス４のプライを介在させてビードコア３と直接対向する位置をいい、よって「周辺」とは近傍のうち比較的僅かな距離内にあることを意味する。
【００２７】
図１〜図５に示す外側補強層５の相対端縁Ｐと、外側補強層６の相対端縁Ｑとは相互に隣り合う関係を有し、この隣り合いとは相互接触、すなわち突き合わせの場合と、僅少の離隔の場合との双方を可とし、各図では理解し易いように僅少の離隔で図解している。
【００２８】
この相対端縁Ｐ、Ｑの隣り合わせ位置につき、図１ではビードコア３周辺でのタイヤ内側の例を、図２はビードコア３周辺でのタイヤ外側の例を、図３はビードコア近傍でのタイヤ外側の例を、図４はビードコア周辺でのタイヤ外側の例を、そして図５もビードコア周辺でのタイヤ外側の例をそれぞれ示した。
【００２９】
ここで、ビード部１の内外両側領域に位置する独立外側内側補強層５、６の半径方向外方端５ｅ、６ｅ近傍部（端部）における層５、６の配列スチールコードのタイヤ円周線に対する傾斜角度は１５〜３０°の範囲内にあることが必要である一方、層５、６の少なくともいずれか一方の半径方向内方端、すなわち相対端縁Ｐ、Ｑ近傍部（端部）の少なくとも一方における配列スチールコードにタイヤ円周線に対する傾斜角度が３５〜６０°の範囲内にあることが必要である。すなわち同じ層内にて配列スチールコードの上記傾斜角度を半径方向外方端部で最少角度とし、そこから相対端縁に向かうにつれ傾斜角度を増加させ相対端縁近傍部で最大角度とする。ここに傾斜角度を定めるタイヤ円周線は角度を特定する位置を通る円周線であり、以下同じである。
【００３０】
このようなスチールコードの傾斜配分は、未加硫タイヤ成型前に外側内側補強層５、６となる未加硫部材の両表面に所定量の強制変形加工を施すことで得ることができる。この加工が必要なため、生産性を考慮してタイヤにより層５、６のうちいずれか一方の配列スチールコードに上記角度差を付すに止める場合と、使用条件の厳しさを考慮して両層５、６いずれにも角度差を付す必要がある場合とが併存する。
【００３１】
ここに傾斜角度は、外方端５ｅ、６ｅ近傍部（端部）及び相対端縁Ｐ、Ｑ近傍部（端部）における配列スチールコードのタイヤ円周線に対する傾斜角度とは、コードの中心軸とタイヤ円周線との交点における円周線の接線とコード中心軸の接線とがなす角度のうち鋭角を採るものと定義する。
【００３２】
以上述べた外側内側補強層５、６の構成は、以下に述べる効果を奏する。
まず、相対端縁Ｐ、Ｑ近傍部の少なくとも一方にて配列スチールコードのタイヤ円周線に対する傾斜角度が３５〜６０°の範囲内で大きくすることは、ビードコア３周囲の補強層部分が、カーカス４のプライの引き抜き張力Ｔが及ぼすビードコア３の断面図形の重心Ｃｇ周りの回転ｒ（図１０参照）に対して大きな抵抗力を発揮することができる。
【００３３】
この抵抗力が、従来タイヤの走行距離の進行に伴いビード部に不可避的に生じてしたビードコア３の「へたり」現象を阻止、もしくは大幅に軽減する効果を奏する。この「へたり」現象の阻止、もしくは大幅軽減によりタイヤの走行中期〜末期に生じるビード部１の大きな塑性変形を抑制する結果、特に外側補強層５の半径方向端５ｅに作用するひずみを軽減することが可能となり、耐セパレーション性が大幅に向上する。なお「へたり」とはスチールワイヤの巻回体として構成する図示例の断面六角形のビードコア３を製造する際に必要なスチールワイヤの極薄い被覆ゴムの塑性変形に基づき生じる現象である。なおビードコア３の断面は六角形にこだわらず他の多角形でも良い。
【００３４】
ここに傾斜角度が３５°未満の場合は、ビードコア３の上記回転ｒに対する抵抗力が小さくなり過ぎて「へたり」を十分に抑制することができない一方、６０°を超えると、傾斜角度が１５〜３０°の範囲内にある半径方向外方端５ｅ、６ｅ近傍部（端部）から相対端縁Ｐ、Ｑ近傍部に至る間にスチールコードを湾曲させて傾斜角度を増すのであるから湾曲度合いが大きくなり過ぎ、タイヤの荷重負荷転動下の接地域に対応するスチールコードの湾曲部に大きな圧縮応力が繰り返し作用し、結局コード切れが発生し勝ちになるので不可である。
【００３５】
次に、外側内側補強層５、６の半径方向外方端５ｅ、６ｅ近傍部（端部）における各層５、６の配列スチールコードのタイヤ円周線に対する傾斜角度が１５〜３０°の範囲内であることが、タイヤの荷重負荷転動下でトレッド接地域の踏み込み部及び蹴り出し部に対応するビード部のタイヤ円周線に沿う変形及び半径方向の変形それぞれに伴い発生する外側内側補強層５、６の半径方向外方端５ｅ、６ｅ近傍部に作用するひずみを小さくすることになり、この事実と上述したビード部の塑性変形の極小化との連携によりビード部耐久性の顕著な向上が達成できる。
【００３６】
併せて、外側内側補強層５、６それぞれが相対する端縁をビードコア３近傍にて隣り合わせ配置とすることにより、タイヤ及びリム組立体に対する所定空気圧充てん時、タイヤの荷重負荷転動時の外側内側補強層５、６の固定拘束を緩めることが、両層５、６の半径方向外方端５ｅ、６ｅ近傍部に作用するひずみを小さくするように働くので、このこともビード部耐久性向上に大きく寄与する。つまり、この働きと上記二つの働きとが三位一体となってビードコア３のスチールワイヤの巻回数を減らし、これに伴いビード部のゴム、例えばスティフナゴム９の使用量を減じて軽量タイヤとしても、従来の重量が重いタイヤのビード部耐久性に比し遜色がなく、寧ろより一層向上したビード部耐久性を実現することができる。なお符号１０はインナーライナであり、Ｔ／Ｌタイヤの場合は空気不透過性ゴムを適用する。
【００３７】
外側内側補強層５、６はその半径方向内方端の対向する相対端縁Ｐ、Ｑを突き合わせ配置とするとき、タイヤの荷重負荷転動時に両層５、６の動きの拘束作用が高まるのでビードコア３の「へたり」抑制により一層効果的であり、特に突き合わせ位置をビードコア３周辺とするとき「へたり」抑制を効率よく実現することができる。
【００３８】
外側内側補強層５、６の配列スチールコードの傾斜方向をタイヤ半径線に関して互いに同じ傾斜方向とすることができ、このタイヤは配列スチールコードの傾斜方向と逆向きの回転方向を表示して一定の方向からのトルク入力とすれば両層５、６の半径方向端５ｅ、６ｅに対するひずみ入力を軽減することができ、この発明をより一層有利に活用することができる。例えば長距離走行トラック用に適合する。
【００３９】
上記とは逆に、外側内側補強層５、６の配列スチールコードの傾斜方向をタイヤ半径線に関して互いに異なる傾斜方向とすることもでき、このタイヤは回転方向に対するビード部１の剛性がほぼ同じであり、回転方向を表示する必要はない。用途としては発進、停止の繰り返し頻度が高い市内バス用に適合する。
【００４０】
図４にはトラック及びバス用Ｔ／ＬタイヤをＪＡＴＭＡ規格が定める適用リムとしての１５°深底リム（外側輪郭のみ示す）２０に組付けたタイヤ及びリム組立体に先に述べた最高空気圧を充てんしたときの要部断面を示し、図５にはトラック及びバス用Ｗ／ＴタイヤをＪＡＴＭＡ規格が定める適用リムとしての広幅平底リム（外側輪郭のみ示す）２１に組付けたタイヤ及びリム組立体に先に述べた最高空気圧を充てんしたときの要部断面を示す。これらの例における外側内側補強層５、６の相対端縁Ｐ、Ｑ位置は下記の位置とすることができる。
【００４１】
すなわち図４、５に示す例では、ビードコア３の断面図形の重心Ｃｇを通りタイヤ回転軸（図示せず）に直交する直線Ｌ1 と、リム２０、２１のフランジ２０Ｆ、２１Ｆと接触するビード部１の表面の半径方向最外方端Ａからタイヤ内部に面するカーカス４の本体に下ろした法線Ｌ2 との間の挟まれる領域に層５、６の相対端縁Ｐ、Ｑを位置させる。
【００４２】
図１に示す例は相対端縁Ｐ、Ｑ位置を上記の領域からより一層タイヤ内方としているが、上記の例は図２、３に示した２例と同様であり、特に外側領域に位置する外側補強層５の拘束力を緩和することができ、タイヤの荷重負荷転動時に外側補強層５の半径方向外方部分のタイヤ変形に対する追随性に優れ、外側補強層５の半径方向外方端５ｅ近傍部に作用するひずみをより小さくする利点を有する。
【００４３】
図６、７に示す外側内側補強層５、６及び中間補強層７は、上述した外側内側補強層５、６に相当する各層の相対端縁間を大きく広げ、この広げた位置に中間補強層７を配置した構成に成る。ビードコア３を挟むビード部１の内外両側領域に対として配置した外側内側補強層５、６の外方端５ｅ、６ｅ部における配列スチールコードのタイヤ円周線に対する傾斜角度は１５〜３０°の範囲内にあり、かつ外側内側補強層５、６の内方端Ｐ、Ｒ部における配列スチールコードのタイヤ円周線に対する傾斜角度は３５〜６０°の範囲内にあるものとし、この点では図１〜図５に示す例と同様である。これに対し外側内側補強層５、６との間にてビードコア３の周りに配置した中間補強層７における配列スチールコードのタイヤ円周線に対する傾斜角度は、上記内方端Ｐ、Ｒ部における配列スチールコードの傾斜角度３５〜６０°より大きく９０°以下とする。これら補強層５、６、７の互いに対向する端縁は、相対端縁Ｐ、Ｑ及び相対端縁Ｒ、Ｓの２か所にあらわれるが、これらの位置はビードコア３を挟む両側にある他の位置関係及び隣り合わせ関係は先に述べたところと同じである。
【００４４】
この場合予め未加硫部材段階の外側内側補強層５、６及び中間補強層７の配列スチールコードに形付け変形加工を施さずともよい工数上の利点を有する一方、部材数が増える不利な点もあり、合せて先の発明の実施形態例とさほど工数は変わらず、また作用効果上の点も図１〜図５に示す外側内側補強層５、６につき先に述べたところと同じであるが、図６、７に示す外側内側補強層５、６に作用する拘束力は双方共に緩和される点で外側内側補強層５、６の半径方向内方端縁Ｐ、Ｒの位置設定に当り設計上の自由度が増し、補強層を３層に分離することはビード部耐久性向上がより一層容易となる利点を有する。
【００４５】
また上記３つの外側内側補強層５、６及び中間補強層７のうち少なくとも２つの補強層のスチールコードの配列はタイヤ半径線に関して互いに同じ傾斜方向とすることができる。作用効果と適合用途とは先に述べたところと同じである。
【００４６】
以上述べた外側内側補強層５、６及び中間補強層７のうち少なくとも１つ、例えば１つの補強層の場合、望ましくは外側補強層５のスチールコード配列が図８に示す展開図のように、２本以上（図示例は２本）のコードを横並び（層の表面の広がり方向）に束ねた束コード５Ｃ（６Ｃ）配列とするのが望ましい。図９に通常の補強層のコード配列のありさまを図８同様に展開図として示すが、従来補強層１５のスチールコード１５Ｃは１本毎の配列になり、このスチールコード１５Ｃ端１５ａｅ縁に生じた亀裂は図示のようにタイヤ円周線にほぼ沿って繋がり易い。亀裂が一旦繋がると比較的早期にセパレーション故障に至る。
【００４７】
これに対し束コード５Ｃ（６Ｃ）では、コード打込数（例えば５ｃｍ当りの本数）が同じ場合、コード間隙（勿論この間隙部分は被覆ゴム）が従来補強層１５のコード間隔の約２倍と広く、しかも束コード５Ｃ（６Ｃ）の剛性がより一層高いため、図８に示すようにコード束５Ｃ（６Ｃ）の長さ方向に沿って亀裂が進み、図９に示すような亀裂の繋がりが生じ難く、容易にセパレーション故障発生には至らない利点を有するので、束コード５Ｃ（６Ｃ）配列はこの発明にうってつけの構成である。
【００４８】
また外側内側補強層５、６及び中間補強層７のうち少なくともビード部１の外側領域に位置する外側補強層層５（配置次第で中間補強層７も含む）のスチールコード被覆ゴムの１００％モジュラスが、カーカス４のプライゴムの１００％モジュラスより小さな値であるのが推奨できる。それというのも、タイヤの荷重負荷転動下におけるビード部１の変形はほぼ定ひずみ変形であるから、上記の１００％モジュラス関係を少なくとも外側補強層５の被覆ゴムに適用すれば応力はより一層小さくなり、各補強層のなかでも最も亀裂が発生し易い外側補強層５の端縁５ｅの亀裂発生を抑制することができ、ビード部耐久性向上に大きく寄与することに他ならないからである。
【００４９】
また図２に破線にて示す有機繊維コードのゴム被覆層８を外側内側補強層５、６の表層を覆い包むように追加配置すること、特に外側補強層５の半径方向外方端５ｅを超える高さで配置することが有効な場合があり、この場合はビード部１への入力（負荷荷重乃至車両速度）が厳しい使用条件向けのタイヤ乃至数多くのリッキャップ回数を要求する使用者向けに推奨される。なおカーカス４の外周にてトレッド部を強化するベルトは２層以上のスチールコード交差層になる。
【００５０】
【実施例】
トラック及びバス用Ｔ／Ｌタイヤで、サイズが１１／７０Ｒ２２．５であり、カーカス４は１プライのラジアル配列スチールコードのゴム被覆プライになり、ベルトは４層のスチールコード交差層になる。ビードコア３は各図で示す、いわゆる六角ビードコアであり、１５番線スチールワイヤの巻回数を従来の７２回から６５回に減じたものを用いた。このビードコア３のみでも約０．４kgの重量減になり、スティフナ９の重量減０．３kg分を合わせたタイヤ重量は従来タイヤより約０．７kgの重量減となる。
【００５１】
実施例１〜９のタイヤは図１、２、４に従い、実施例１０のタイヤは図６に従い、実施例１〜９には２つの外側内側補強層５、６を、実施例１０には２つの外側内側補強層５、６と中間補強層７とをそれぞれ適用した。層５、６の半径方向外方端５ｅ、６ｅ近傍部、層５、６、７の相対端縁Ｐ、Ｒ及び相対端縁Ｑ、Ｓ近傍部それぞれのタイヤ円周線に対する配列スチールコードの傾斜角度の値（度）を、タイヤを側面から見たときの傾斜方向を右上がりをＲ、左上がりをＬの符号であらわすこととして、これら符号Ｒ、Ｌを傾斜角度の前に付して表１に示す。比較例には実施例１〜１０と同じ軽量ビードコア３を適用し、ビード部補強層には先に触れた特開昭５９−２１６７０９号公報に従う図１０に示す２つのスチールコード層１５ａ、１５ｂを用い、これら層の半径方向外方端１５ａｅ、１５ｂｅを実施例と同じ位置に合わせて表１に記載した。なお表１には各例に対応する図番を表記した。
【００５２】
【表１】
実施例１〜１０及び比較例それぞれを供試タイヤとして、これらタイヤをＪＡＴＭＡ規格（１９９７年版）が定める適用リムのうちの許容リム７．５０×２２．５に組付け、これに先に述べた最高空気圧８．５０kgf/cm2 を充てんし、直径１．７ｍのドラムに荷重５０００kg（上記規格での最大負荷能力は、シングル装着で２７２５kg、デュアル装着で２５００kg）にて押し当て、速度６０km/hで回転させ、ビード部にセパレーション故障が生じるまで走行させる耐久性テストを実施した。各供試タイヤの走行距離は、比較例を１００とする指数にてまとめた。値は大なるほど良く、これらの耐久性テスト結果を表１の下段に示す。
【００５４】
表１に示す結果から、比較例の傾斜角度配分に近い実施例１のタイヤでも約５％のビード部耐久性向上が達成され、傾斜角度配分が比較例から離れるほどビード部耐久性が著しく向上していることがわかる。
【００５５】
【発明の効果】
この発明の請求項１〜１１に記載した発明によれば、ビードコアの容積（重量）を基礎とするビード部重量を軽減しても、また偏平率の大小を問わずに、重量が重い従来タイヤのビード部耐久性にいささかも遜色なく、むしろこれを超える優れたビード部耐久性を発揮させることが可能な、軽量の重荷重用空気入りラジアルタイヤを提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】この発明による実施の形態例の要部を線図で示す断面図である。
【図２】この発明による別の実施の形態例の要部を線図で示す断面図である。
【図３】この発明による他の実施の形態例の要部を線図で示す断面図である。
【図４】この発明による実施の形態例の要部を線図で示す断面図である。
【図５】この発明による別の実施の形態例の要部を線図で示す断面図である。
【図６】この発明による他の実施の形態例の要部を線図で示す断面図である。
【図７】この発明によるさらに他の実施の形態例の要部を線図で示す断面図である。
【図８】この発明による実施の一形態例の補強層束コード配列と機能との説明図である。
【図９】従来タイヤの補強層コード配列の亀裂進展の説明図である。
【図１０】従来タイヤの要部を線図で示す断面図である。
【符号の説明】
１ ビード部
２ サイドウォール部
３ ビードコア
４ カーカス
４ｔ 折返し部
４ｔｅ 折返し部終端
５ 外側補強層
５ｅ 外側補強層の半径方向外方端
６ 内側補強層
６ｅ 内側補強層の半径方向外方端
７ 中間補強層
８ 有機繊維コード層
９ スティフナ
１０ インナーライナ
２０、２１ 適用リム
２０Ｆ、２１Ｆ リムのフランジ
Ｐ、Ｑ、Ｒ、Ｓ 各補強層の相対端縁
Ｃｇ ビードコア断面図形の重心
Ａ フランジと接触するビード部最外方表面位置
Ｌ1 重心Ｃｇを通るタイヤ回転軸と直交する直線
Ｌ2 位置Ａからカーカス本体への法線
Claims (11)
- 一対のビード部内にそれぞれ埋設したビードコア相互間にわたり延びる１プライ以上のゴム被覆ラジアル配列コードになるカーカスを備え、少なくとも１プライのカーカスはビードコアの周りを巻上げる折返し部を有し、ビードコアを挟むビード部内外両側領域でそれぞれ別個に独立させた２つのゴム被覆スチールコード層よりなるビード部補強層を備える重荷重用空気入りラジアルタイヤにおいて、
ビード部外側領域に位置するビード部補強層はそのタイヤ半径方向外方端がカーカスの折返し部端を超えて延び、
ビード部補強層は２つのスチールコード層の対向する端縁相互がビードコア近傍にて隣り合う配置に成り、
上記ビードコアを挟む内外両側領域に位置する各独立ビード部補強層の上記半径方向外方端部及び内方端部それぞれにおける配列スチールコードのタイヤ円周線に対する傾斜角度につき、外方端部が１５〜３０°の範囲内にあり、内方端部は内外両側領域ビード部補強層の少なくとも一方の層が３５〜６０°の範囲内にあることを特徴とする重荷重用空気入りラジアルタイヤ。 - 上記ビード部補強層の２つの対向する端縁相互が突き合わせ配置に成る請求項１に記載したタイヤ。
- ビード部補強層の２つの端縁相互の突き合わせ位置が、ビードコア周辺に存在する請求項１又は２に記載したタイヤ。
- 内外両側領域ビード部補強層のスチールコードの配列が、タイヤ半径線に関して互いに同じ傾斜方向に成る請求項１〜３のいずれか１項に記載したタイヤ。
- 内外両側領域ビード部補強層のスチールコードの配列が、タイヤ半径線に関して互いに異なる傾斜方向に成る請求項１〜３のいずれか１項に記載したタイヤ。
- ＪＡＴＭＡ規格が定める、１５°深底リム又は広幅平底リムを適用リムとするタイヤにおいて、ビード部補強層の２つの隣り合う端縁相互位置が、ビードコアの断面図形の重心を通りタイヤ回転軸に直交する直線と、リムのフランジに接触するビード部表面のタイヤ半径方向最外方端からタイヤ内部に面するカーカス本体に下ろした法線との間に存在する請求項１又は２に記載したタイヤ。
- 一対のビード部内にそれぞれ埋設したビードコア相互間にわたり延びる１プライ以上のゴム被覆ラジアル配列コードになるカーカスを備え、少なくとも１プライのカーカスはビードコアの周りを巻上げる折返し部を有し、ビード部にて折返し部を含むカーカスを覆う、別個に独立させたゴム被覆スチールコード層よりなるビード部補強層を備える重荷重用空気入りラジアルタイヤにおいて、
上記ビード部補強層は、タイヤ内部に面するカーカス本体側の内側領域に配置した内側補強層と、これと対をなし折返し部側の外側領域に配置した外側補強層と、内側補強層と外側補強層との間にてビードコアの周りに配置した中間補強層との３つのゴム被覆スチールコード層よりなり、
折返し部側の外側補強層はそのタイヤ半径方向外方端がカーカスの折返し部端を超えて延び、
３つのゴム被覆スチールコード層それぞれで互いに対向する端縁相互はビードコア近傍にて隣り合う配置に成り、
ビード部補強層における配列スチールコードのタイヤ円周線に対する傾斜角度につき、２つの対をなす外側補強層及び内側補強層のコード傾斜角度がタイヤ半径方向外方端部にて１５〜３０°の範囲内にあり、かつタイヤ半径方向内方端部にて３５〜６０°の範囲内にあり、中間補強層のコード配列は上記２つの対をなす外側補強層及び内側補強層の各層のタイヤ半径方向内方端部コード傾斜角度より大きな傾斜角度に成ることを特徴とする重荷重用空気入りラジアルタイヤ。 - ビード部補強層を構成する３つのスチールコード層のうち少なくとも２つのスチールコード層のコードの配列が、タイヤ半径線に関して互いに同じ傾斜方向に成る請求項７に記載したタイヤ。
- ビード部補強層を構成するスチールコード層のうち少なくとも１つのスチールコード層のコードの配列が、２本以上のコードを横並びに束ねた束コード配列に成る請求項１〜８に記載したタイヤ。
- ビード部補強層を構成するスチールコード層のうち少なくともビード部外側領域に位置するスチールコード層の被覆ゴムが、カーカスプライのコード被覆ゴムの１００％モジュラスより小さな１００％モジュラスを有する請求項１〜９に記載したタイヤ。
- ビード部補強層の表層を覆う１層以上の有機繊維コード層を有する請求項１〜１０に記載したタイヤ。
Priority Applications (10)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17163297A JP3808595B2 (ja) | 1997-06-27 | 1997-06-27 | 重荷重用空気入りラジアルタイヤ |
| DE69819410T DE69819410T2 (de) | 1997-06-12 | 1998-06-09 | Radiale LKW-Reifen |
| ES98304546T ES2210674T3 (es) | 1997-06-12 | 1998-06-09 | Neumaticos radiales resistente. |
| ES03011046T ES2310633T3 (es) | 1997-06-12 | 1998-06-09 | Neumaticos radiales de alto rendimiento. |
| EP98304546A EP0884200B1 (en) | 1997-06-12 | 1998-06-09 | Heavy duty pneumatic radial tyres |
| EP03011046A EP1346853B1 (en) | 1997-06-12 | 1998-06-09 | Heavy duty pneumatic radial tires |
| DE69839926T DE69839926D1 (de) | 1997-06-12 | 1998-06-09 | Radialer LKW-Reifen |
| US09/094,574 US5979528A (en) | 1997-06-12 | 1998-06-12 | Heavy duty pneumatic radial tires with bead portion reinforcing layer having two different cord inclination angles |
| US09/404,788 US6279635B1 (en) | 1997-06-12 | 1999-09-24 | Heavy duty pneumatic radial tires with bead portion reinforcing layer having multiple inclination angles |
| US09/404,545 US6354351B1 (en) | 1997-06-12 | 1999-09-24 | Heavy duty pneumatic radial tires with bead reinforcing cord layer having multiple inclination angles |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17163297A JP3808595B2 (ja) | 1997-06-27 | 1997-06-27 | 重荷重用空気入りラジアルタイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1120423A JPH1120423A (ja) | 1999-01-26 |
| JP3808595B2 true JP3808595B2 (ja) | 2006-08-16 |
Family
ID=15926798
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17163297A Expired - Fee Related JP3808595B2 (ja) | 1997-06-12 | 1997-06-27 | 重荷重用空気入りラジアルタイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3808595B2 (ja) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4703013B2 (ja) * | 2001-01-29 | 2011-06-15 | 株式会社ブリヂストン | 空気入りタイヤ |
| US6619729B2 (en) | 2001-06-07 | 2003-09-16 | Mazda Motor Corporation | Side body structure of vehicle |
| WO2006082869A1 (ja) * | 2005-02-02 | 2006-08-10 | Bridgestone Corporation | 空気入りタイヤ |
| WO2007015341A1 (ja) * | 2005-08-02 | 2007-02-08 | Bridgestone Corporation | 重荷重用空気入りラジアルタイヤ |
| JP5081463B2 (ja) * | 2007-02-09 | 2012-11-28 | 株式会社ブリヂストン | 空気入りタイヤ |
| EP2746067B1 (en) | 2012-12-18 | 2017-04-05 | Hankook Tire Co., Ltd. | Bead reinforcing structure for TBR tire |
| JP2015042545A (ja) * | 2014-10-27 | 2015-03-05 | 株式会社ブリヂストン | 空気入りタイヤ |
| JP2021000948A (ja) * | 2019-06-24 | 2021-01-07 | 株式会社ブリヂストン | タイヤ |
-
1997
- 1997-06-27 JP JP17163297A patent/JP3808595B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH1120423A (ja) | 1999-01-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3643191B2 (ja) | トラック及びバス用１５°テーパラジアルタイヤ | |
| JP2916082B2 (ja) | 空気入りラジアルタイヤ | |
| JP4303483B2 (ja) | 軽量合金製のビードコアを有する空気入りタイヤ | |
| JP4498778B2 (ja) | 空気入りタイヤ | |
| EP0884200B1 (en) | Heavy duty pneumatic radial tyres | |
| JP3206886B2 (ja) | 空気入りタイヤ | |
| JP3224996B2 (ja) | 重荷重用ラジアルタイヤ | |
| JP4315473B2 (ja) | 重荷重用空気入りラジアルタイヤ | |
| JP3808595B2 (ja) | 重荷重用空気入りラジアルタイヤ | |
| JP3419830B2 (ja) | 空気入りラジアルタイヤ | |
| JPH0466309A (ja) | 空気入りタイヤ | |
| JP2000062411A (ja) | 空気入りラジアルタイヤ | |
| JPH07112763B2 (ja) | 空気入りラジアルタイヤ | |
| JP3071923B2 (ja) | 重荷重用空気入りラジアルタイヤ | |
| JPH06156022A (ja) | 空気入りラジアルタイヤ | |
| JP5164453B2 (ja) | 空気入りタイヤ | |
| JP3377462B2 (ja) | 重荷重用空気入りタイヤ | |
| JP4606184B2 (ja) | 空気入りタイヤ | |
| JPH1076819A (ja) | 重荷重用空気入りラジアルタイヤ | |
| JPH10250314A (ja) | 重荷重用空気入りタイヤ | |
| JPH1024712A (ja) | 重荷重用空気入りラジアルタイヤ | |
| JP3377453B2 (ja) | 重荷重用タイヤ | |
| JP2001001716A (ja) | 重荷重用空気入りラジアルタイヤ | |
| JP3636237B2 (ja) | 空気入りラジアルタイヤ | |
| JPH0466310A (ja) | 空気入りタイヤ |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20040527 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20050921 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060110 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060313 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20060425 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20060518 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090526 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100526 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110526 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110526 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120526 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130526 Year of fee payment: 7 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |