JP3807328B2

JP3807328B2 - 制振合金およびその製造方法ならびにこれを用いた制振部品など

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Publication number: JP3807328B2
Application number: JP2002057084A
Authority: JP
Inventors: 重信関谷; 一哉坂口; 健司渡部
Original assignee: Daido Steel Co Ltd
Current assignee: Daido Steel Co Ltd
Priority date: 2002-03-04
Filing date: 2002-03-04
Publication date: 2006-08-09
Anticipated expiration: 2022-03-04
Also published as: JP2003253369A; US20030165395A1

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、安定した制振特性を有するＭｎ基制振合金およびその製造方法ならびに上記合金を用いた制振部品などに関する。
【０００２】
【従来の技術】
加工性や成形性などに優れ且つ振動や騒音対策に有効な双晶型のＭｎ基制振合金が知られている(特許第２,８４９,６９８号公報参照)。
ところで、上記Ｍｎ基制振合金は、鉄基合金に比較して、融点(１２４４℃)が低く蒸気圧が高いＭｎを６１〜８０wt％含有している。
このため、上記Ｍｎ基制振合金を、鉄基合金に用いられる通常の溶解方法により溶解しようとすると、以下のような問題点があった。
【０００３】
(１)溶解する雰囲気における酸素分圧(ＰＯ_２)が大きい場合、Ｍｎは酸素との親和力が大きいため、酸化反応(Ｍｎ＋Ｏ→ＭｎＯ)により、酸化物(ＭｎＯ)を多量に生成する。かかる酸化物は上記Ｍｎ基制振合金における双晶組織の成長を阻害するため、かかる制振合金の制振特性が低下する。
(２)溶解する雰囲気圧力が低い(即ち、高真空度)場合、Ｍｎの蒸気圧が高いことにより、溶解中においてかかるＭｎの蒸発量が多くなるため、Ｍｎの含有量を所定の範囲に安定させることが困難となる。
(３)上記Ｍｎ基制振合金を１５００℃以上の温度で溶解した場合、蒸気圧の高いＭｎの蒸発量が多くなるため、やはりＭｎの含有量が安定化しない。
(４)溶解時に生成する酸化物(ＭｎＯ)は、低融点の共晶組織を生成し易いため、溶解に用いる容器の耐火物を損傷してその寿命を著しく低下させたり、局部溶損による溶湯漏れ事故を招くおそれがある。
【０００４】
【発明が解決すべき課題】
本発明は、以上に説明した従来の技術における問題点を解決し、安定した制振特性を有するＭｎ基制振合金およびこれを確実に得られる製造方法ならびに当該制振合金を用いた制振部品や制振製品を提供する、ことを課題とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
本発明は、上記課題を解決するため、発明者らの鋭意研究および調査の結果により得られたもので、溶解時の諸条件を規定すると共に、Ｍｎ基制振合金における不純物を低減する、ことに着想して成されたものである。
即ち、本発明の制振合金(請求項１)は、Ｃｕ：１６．９〜２７．７ｍａｓｓ％、Ｎｉ：２．１〜８．２ｍａｓｓ％、Ｆｅ：１．０〜２．９ｍａｓｓ％、Ｃ：０．０５ｍａｓｓ％以下、Ｏ：０．０６ｍａｓｓ％以下、Ｎ：０．０６ｍａｓｓ％以下、その他がＭｎおよび不可避的不純物からなり、Ｍｎの蒸発によるＣ、Ｏ、Ｎの相対濃度アップを防止してなる、ことを特徴とする。
【０００６】
これによれば、Ｃｕ、Ｎｉ、およびＦｅを所定の範囲とし、且つＣ、Ｏ、およびＮを制限したため、Ｍｎの蒸発によるＣ、Ｏ、Ｎの相対濃度アップが防止されていると共に、酸素汚染による酸素量の増加なども防止できる。この結果、合金中の非金属介在物(炭化物、酸化物、窒化物)の生成量を減らし且つ清浄な合金組成となるため、熱処理時における双晶組織の生成を促進し、応力負荷時における双晶の運動の阻害要因を低減することにより、制振特性の向上を図ることが可能となる。
従って、歪みが大きい領域まで制振特性を発揮できると共に、機械的強度が安定するため、成形加工性および溶接性に優れた非磁性の制振部品や制振製品を容易に提供することが可能となる。
【０００７】
ここで、上記制振合金における各成分の範囲について説明する。
Ｃｕを１６．９〜２７．７ｍａｓｓ％としたのは、１６．９ｍａｓｓ％未満では双晶が生成せず、２７．７ｍａｓｓ％超ではその偏析が大きくなり、所要の制振特性が得られないためであり、より好ましい範囲は、１９．７〜２５．０ｍａｓｓ％である。
Ｎｉを２．１〜８．２ｍａｓｓ％としたのは、ＭｎおよびＣｕに次ぐ第３元素として添加することにより、所要の制振特性が得られるが、２．１ｍａｓｓ％未満では双晶の生成に寄与せず、８．２ｍａｓｓ％超では双晶生成の効果が飽和するためである。
Ｆｅを１．０〜２．９ｍａｓｓ％としたのは、Ｍｎ、Ｃｕ、およびＮｉに続く第４元素として添加すると、所要の制振特性が得られるが、１．０ｍａｓｓ％未満では双晶の生成に寄与せず、２．９ｍａｓｓ％超では双晶生成の効果が飽和するためである。
Ｃ:０．０５ｍａｓｓ％以下およびＮ:０．０６ｍａｓｓ％以下としたのは、これらよりも多くすると、Ｍｎの蒸発によりＣ、Ｎの相対濃度がアップするため、所要の制振特性が得られなくなるためである。
Ｏを０．０６ｍａｓｓ％以下としたのは、これよりも多くなると、上記制振合金において、酸素汚染によるＭｎＯおよび酸素量の増加が生じるためである。
【０００８】
一方、本発明の制振合金の製造方法(請求項２)は、酸素分圧が１０１３．２５Ｐａ(０．０１ａｔｍ)以下で且つ全圧力が６６６６１Ｐａ以上の不活性雰囲気下において、Ｃｕ：１６．９〜２７．７ｍａｓｓ％、Ｎｉ：２．１〜８．２ｍａｓｓ％、Ｆｅ：１．０〜２．９ｍａｓｓ％、その他がＭｎおよび不可避的不純物からなる制振合金用の原料を、当該合金の融点(９６０〜１１４０℃)＋５０℃〜１４８０℃の範囲で溶解する溶解工程を、含む、ことを特徴とする。
これによれば、溶解雰囲気の酸素分圧を抑えて酸化物(ＭｎＯ)の生成を抑制できるため、双晶組織の成長を促進でき、且つかかる雰囲気を形成する不活性ガスの圧力を上記圧力範囲としたため、Ｍｎの蒸発を防ぎ且つその成分範囲を安定化することができる。しかも、溶解時の加熱温度を当該制振合金の融点よりも５０℃高い温度乃至１４８０℃の範囲としたため、Ｍｎの蒸発を抑制し且つその成分範囲を安定にすることができる。従って、前述したＣ、Ｏ、Ｎを抑制した制振合金を確実に溶製することができる。
【０００９】
尚、上記不活性ガスには、アルゴンや窒素など、あるいはこれらの混合ガスが含まれる。また、上記真空度の６６６６１Ｐａは、５００ｔｏｒｒに相当する。更に、溶解温度の下限値を当該合金の融点(９６０〜１１４０℃)＋５０℃としたのは、上記組成の合金の融点を超えて操業可能な溶解を行うためである。
一方、溶解温度の上限値を１４８０℃としたのは、Ｍｎの蒸発を抑制すると共に、ＭｎＯとＡｌ_２Ｏ_３との共晶物の生成を予防するためである。より好ましい溶解温度の範囲は、１２００〜１３００℃である。更に、上記製造方法は、上記溶解工程の後に、例えば熱間または冷間鍛造→圧延→機械加工→熱処理などの各種の工程が含まれ得る。
【００１０】
また、本発明には、前記溶解工程において、前記制振合金用の原料は、耐火物としてＭｇＯ−Ａｌ_２Ｏ_３を含む容器に装入され且つ溶解される、制振合金の製造方法(請求項３)も含まれる。これによれば、ＭｎＯと反応しにくく、化学的に安定で、且つ耐熱衝撃性および耐食性に優れたスピネル(ＡＢ_２Ｏ_４)型の耐火物(ＭｇＯ−Ａｌ_２Ｏ_３)の容器を用いるため、その損耗や局部的溶損を防ぎ、安定した溶解を確実に行うことが可能となる。
【００１１】
また、本発明の制振部品または制振製品(請求項４)は、Ｃｕ：１６．９〜２７．７ｍａｓｓ％、Ｎｉ：２．１〜８．２ｍａｓｓ％、Ｆｅ：１．０〜２．９ｍａｓｓ％、Ｃ：０．０５ｍａｓｓ％以下、Ｏ：０．０６ｍａｓｓ％以下、Ｎ：０．０６ｍａｓｓ％以下、その他がＭｎおよび不可避的不純物からなり、Ｍｎの蒸発によるＣ、Ｏ、Ｎの相対濃度アップを防止してなる制振合金を、所要の形状に成形した、ことを特徴とする。
これによれば、上記制振合金を振動部分に適用した部品や製品においては、周波数依存性が少なく且つ歪みが大きい領域まで制振特性を発揮できる制振部品または制振製品となる。
尚、上記制振合金を所要の形状に成形するには、例えば溶製された制振合金を、鋳造、熱間鍛造、または熱間圧延し、更に冷間鍛造または冷間圧延したり、プレス加工や切削加工などを施す公知の金属加工プロセスやその組合せが用いられる。そして、これらの成形工程の後で熱処理を施すことが望ましい。
【００１２】
更に、本発明には、前記制振部品は、機械要素、機械加工用工具、金属加工装置のベースまたはケーシング、スペーサ、ライナー、パイプ、放熱板、バルブ、エンジン部品、電子部品、スポーツ用品の部品、あるいは、ダクトや配管の留め具の何れかである、制振部品(請求項５)も含まれる。
これによれば、前記制振特性を発揮できる制振部品を確実に提供可能となる。
尚、上記機械要素には、ボルト、ナット、ネジ、座金、軸受、バネ、回転軸、チェーンなど、機械加工用工具には、カッター、バイト、シャンク、ハンマーなど、金属加工装置には、旋盤、フライス盤、ボール盤、ＮＣ制御加工盤、マシニングセンターなど、電子部品には、プリント基板、コンデンサ、トランジスタ、ＩＣチップ、トランス、モーター部品など、エンジン部品には、ピストンリング、ピストンロッド、燃料バルブなど、スポーツ用品の部品には、ゴルフクラブヘッド、パターヘッド、テニスやバトミントン用のラケット枠など、が含まれる。
【００１３】
加えて、本発明には、前記制振製品は、搬送装置、音響／映像機器(音響機器と映像機器の少なくとも一方からなる機器を含む)、医療機器、精密測定機器、センサー、輸送機器、家庭用電気機器、産業用機器、空調機器、コンピュータ、プリンタ、複写機、開口部用建材、開閉機器、スポーツ用品、または、文房具の何れかである、制振製品(請求項６)も含まれる。これによれば、前記制振特性を発揮できる制振製品を確実に提供可能となる。
尚、上記搬送装置には、各種のコンベア、エスカレータ、エレベータ、ホイスト、クレーンなど、音響・映像機器には、アンプ、チューナ、レコード・ＤＶＤ・またはＭＤなど各種のプレーヤ、オーディオデッキ、ビデオデッキ、スピーカ、マイクロホン、ヘッドホン、各種テレビ、ビデオカメラ、デジタルカメラ、携帯電話機などが含まれる。
【００１４】
また、上記医療機器には、各種検査装置、各種手術支援機器、歯科用治療機器など、輸送機器には、自動車や電車などの車両、船舶、航空機、これらのエンジンや駆動源まわりの製品(パワーステアリング、コラム装置、燃料噴射制御装置、シリンダブロックなど)、家庭用電気機器には、洗濯機、冷蔵庫、電子レンジ、オーブン、掃除機、食器洗い機、扇風機、生ゴミ処理機など、が含まれる。
更に、上記産業用機器には、各種ポンプ、モータ、コンプレッサ、フォークリフトやその爪、チェーンソーなど、空調機器には、エアコン、屋外熱交換器、熱媒体ダクトなど、コンピュータには、ハードディスクなどの各種のドライブ装置など、開口部用建材には、自動ドアや回転ドアなど、開閉機器には、室内や車両のカーテン開閉機器など、スポーツ用品には、野球用バット、テニスやバドミントンのラケット、ホッケー用スティク、ボート用オール、スキー用ストック、サッカーやホッケーのゴールなどが含まれる。
【００１５】
【発明の実施の形態】
以下において、本発明の実施に好適な形態を図面と共に説明する。
図１は、本発明の制振合金を得るための製造方法における溶解工程を示す。
予め、制振合金用の原料を用意する。この原料は、Ｃｕ：１６．９〜２７．７ｍａｓｓ％、Ｎｉ：２．１〜８．２ｍａｓｓ％、Ｆｅ：１．０〜２．９ｍａｓｓ％、その他がＭｎおよび不可避的不純物からなる。
尚、以下において、「ｍａｓｓ％」は、便宜上「ｗｔ％」として表す。
【００１６】
一方、図１に示すような溶解装置(減圧誘導加熱炉)１を用意する。溶解装置１は、図示のように、垂直断面がほぼ楕円形を呈する気密性で金属製の本体２およびその上に載置する蓋３と、上記本体２内に収容された容器６と、を備えている。蓋３の頂部には、図示しない真空ポンプなどに接続される給・排気管５が接続される。容器６は、図１に示すように、平面視が円形で且つ円柱形の収容部７を有する。かかる容器６は、少なくとも収容部７の表層付近がスピネル(ＡＢ_２Ｏ_４)型である耐火物(ＭｇＯ−Ａｌ_２Ｏ_３)を含む耐火物から形成される。また、容器６の外周側には、一定の間隔を置いて、高周波誘導コイル８が螺旋状に巻き付けられている。尚、かかるコイル８は、図示しない高周波電源に接続されている。
【００１７】
先ず、前記原料を容器６の収容部７内に装入した後、蓋３を本体２の上部に載置して溶解装置１の内部４を密閉し且つ減圧する。次に、内部４にアルゴンガスなどを供給して、この内部４を酸素分圧が１０１３．２５Ｐａ(０．０１ａｔｍ)以下で且つ全圧力が６６６６１Ｐａ(５００ｔｏｒｒに相当)以上の不活性雰囲気下とする。次いで、高周波誘導コイル８に所定の高周波電流を通電して、収容部７の原料を誘導加熱すると、かかる原料は、その融点を越えて加熱され、溶解して溶湯Ｍとなる。かかる溶湯Ｍの状態で、当該合金の融点(９６０〜１１４０℃)＋５０℃〜１４８０℃の温度範囲に所定時間にわたり保持する。
【００１８】
この間において、容器６を含む溶解装置１の内部４は、酸素分圧が１０１３．２５Ｐａ以下で且つ全圧力が６６６６１Ｐａ以上の不活性雰囲気に維持されている。このため、Ｍｎの酸化物(ＭｎＯ)の生成を抑え、且つＭｎの蒸発を抑制することができる。また、溶解時の温度を当該制振合金の融点(９６０〜１１４０℃)＋５０℃〜１４８０℃の範囲としたため、１５００℃付近におけるＭｎＯとＡｌ_２Ｏ_３との共晶組織の生成を防止することができる。更に、容器６は、かかる溶湯に接触する収容部７の表層付近がスピネル型の耐火物(ＭｇＯ−Ａｌ_２Ｏ_３)であるため、ＭｎＯと反応しにくく、収容部７の表面が急激に損耗したり、局部溶損による漏湯事故を防いで、安定した溶解を行うことができる。
【００１９】
以上の溶解工程を経ることにより、Ｃｕ：１６．９〜２７．７wt％、Ｎｉ：２．１〜８．２wt％、Ｆｅ：１．０〜２．９wt％、Ｃ：０．０５wt％以下、Ｏ：０．０６wt％以下、Ｎ：０．０６wt％以下、その他がＭｎおよび不可避的不純物からなり、双晶組織を生成し易くなって、歪みが大きい領域まで制振特性を発揮し得ると共に、機械的強度も向上するため、加工成形性や溶接性に優れ且つ非磁性である本発明の制振合金が得られる。この制振合金の溶湯を常法に沿って、所定の鋳型でインゴットとし、熱間鍛造または熱間圧延し、更に冷間鍛造、冷間圧延、プレス、または押出成形などを行い、更には所要の切削、曲げ、絞り、圧縮加工などを施すことにより、所要の形状および寸法を有する前記の多様な制振部品や制振製品を得ることができる。
【００２０】
【実施例】
ここで、本発明の具体的な実施例を、比較例と対比して説明する。
Ｃｕ：２２．４wt％、Ｎｉ：５．２wt％、Ｆｅ：２．０wt％、その他がＭｎおよび不可避的不純物からなるＭｎ基合金用の原料を用意した。これを前記溶解装置１とアルゴンガスとを用いて、表１に示す溶解条件で個別に５ｋｇずつ溶解することにより、実施例１〜４の制振合金を得た。
また、上記と同じ原料を、溶解装置１などを用いて、表１に示す溶解条件で同じ重量ごとにほぼ同様の時間で溶解し、比較例１〜５の制振合金を得た。溶製された各例の制振合金におけるＣ、Ｏ、Ｎの含有量も併せて表１中に示した。
【００２１】
【表１】

【００２２】
各例の制振合金のインゴットに鍛造→圧延→機械加工→熱処理を施して、ＪＩＳに規定する形状に成形した引張試験片を個別に得た。これらに対し、ＪＩＳ：Ｚ２２４１に従って、個別に引張試験を行った。
また、制振特性(制振減衰能)は、その評価方法の１つである対数減衰率(δ)を、各例の上記試験片とは別に作製した厚さ１ｍｍ×幅１０ｍｍ×長さ１６０ｍｍの薄板試料を用いて、中央加振法により室温で測定した。
上記引張試験により得られた各例における引張強さ(σ_Ｂ／ＭＰａ)、および上記中央加振法による対数減衰率(δ)を、表２に示した。
尚、対数減衰率は、振幅歪みが５×１０^−４における値である。
【００２３】
【表２】

【００２４】
表２によれば、実施例１〜４は、優れた制振特性および５００ＭＰａ以上の引張強さを有することが判明した。
一方、比較例１は、溶解時の酸素分圧が高いため、ＭｎＯが多く生成し、且つ酸素汚染により酸素量も増加していた。この結果、制振特性がやや低下し且つ引張強さも低くなった。また、比較例２は、低い圧力(高い真空度)下で溶解したため、Ｍｎの蒸発量が増え、それによってＣ、Ｏ、Ｎの含有量も全て増加した。この結果、制振特性と引張強さとの双方が低下した。
【００２５】
更に、比較例３は、溶解温度が高過ぎたため、Ｍｎの蒸発量が増えたことによりＣ、Ｏ、Ｎの含有量も増加した。この結果、比較例２と同様の結果となった。
加えて、比較例４，５は、溶解装置１でそれぞれ用いた容器６の耐火物を、マグネシア(ＭｇＯ)またはアルミナ(Ａｌ_２Ｏ_３)のみとしたため、これらの耐火物が溶損した。この結果、耐火物中の酸素とＭｎとが酸化物を生成し、酸素汚染による酸素量が増加したため、制振特性がやや低下し且つ引張強さも低下した。
以上の結果から、本発明による制振合金およびその溶解工程を含む製造方法の作用が確認され且つそれらの効果が裏付けられた。
【００２６】
本発明は、以上に説明した形態および各実施例に限定されるものではない。
本発明の制振合金は、前記の成形工程の後で、熱処理を施すことで、優れた制振特性を顕在化させた制振部品や制振製品とすることができる。
また、本発明の制振合金から所要の形状に成形された本発明の制振部品または制振製品は、非磁性でもあるため、その近傍に制御用電子回路や磁気センサが用いられても、これらに悪影響を及ぼすことがなく誤動作を招くおそれもない。
更に、本発明の製造方法には、前記溶解装置(減圧誘導加熱炉)１に限らず、真空(減圧)アーク加熱炉、または溶湯と耐火物とが接触しない真空(減圧)浮揚溶解炉や真空(減圧)半浮揚溶解炉を用いて、前記溶解工程を行うことも可能である。
また、前記制振製品の文房具には、ケースや内部品に制振合金を用いたシャープペンシルやボールペン、またはペン先をも制振合金とした万年筆も含まれる。尚、本発明は、その趣旨を逸脱しない範囲で適宜変更することが可能である。
【００２７】
【発明の効果】
以上に説明した本発明の制振合金(請求項１)によれば、Ｃｕ、Ｎｉ、およびＦｅを所定の範囲とし且つＣ、Ｏ、およびＮを制限したため、Ｍｎの蒸発によるＣ、Ｏ、Ｎの相対濃度アップが防止されていると共に、酸素汚染を防止できる。このため、合金中の非金属介在物(炭化物、酸化物、窒化物)の生成量を減らし且つ清浄な合金組成となるので、熱処理により双晶組織の生成を促進できると共に、応力負荷時における双晶の運動の阻害要因を低減できることにより、制振特性の向上が図れる。従って、各種の振動を確実に吸収することが可能となる。
【００２８】
一方、本発明の制振合金の製造方法(請求項２)によれば、溶解雰囲気の酸素分圧を抑えて、酸化物の生成を抑制して双晶組織の成長を促すと共に、かかる雰囲気を形成する不活性ガスの圧力を前記圧力範囲として、Ｍｎの蒸発を防ぎ、その成分範囲を安定化することができる。しかも、溶解時の加熱温度を前記範囲としたため、Ｍｎの蒸発を抑制して、その成分範囲を安定にすることができる。従って、Ｃ、Ｏ、Ｎを抑制し且つ優れた制振特性の制振合金を確実に溶製できる。
【００２９】
また、請求項３の制振合金の製造方法によれば、ＭｎＯと反応しにくく、化学的に安定で且つ耐熱衝撃性や耐食性に優れたスピネル型の耐火物(ＭｇＯ−Ａｌ_２Ｏ_３)の容器を用いるため、その損耗や局部的溶損を防ぎ、安定した溶解を確実に行うことができる。
更に、本発明の制振部品や制振製品(請求項４)によれば、振動部分に適用される部品や製品を、双晶組織の運動により、歪みが大きい領域まで制振特性を発揮できる制振部品または制振製品とすることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の製造法における溶解工程を示す概略図。
【符号の説明】
６…容器
７…収容部(耐火物)

Claims

Ｃｕ：１６．９〜２７．７ｍａｓｓ％、Ｎｉ：２．１〜８．２ｍａｓｓ％、Ｆｅ：１．０〜２．９ｍａｓｓ％、Ｃ：０．０５ｍａｓｓ％以下、Ｏ：０．０６ｍａｓｓ％以下、Ｎ：０．０６ｍａｓｓ％以下、その他がＭｎおよび不可避的不純物からなり、Ｍｎの蒸発によるＣ、Ｏ、Ｎの相対濃度アップを防止してなる、
ことを特徴とする制振合金。
酸素分圧が１０１３．２５Ｐａ以下で且つ全圧力が６６６６１Ｐａ以上の不活性雰囲気下において、
Ｃｕ：１６．９〜２７．７ｍａｓｓ％、Ｎｉ：２．１〜８．２ｍａｓｓ％、Ｆｅ：１．０〜２．９ｍａｓｓ％、その他がＭｎおよび不可避的不純物からなる制振合金用の原料を、当該合金の融点＋５０℃〜１４８０℃の範囲で溶解する溶解工程を、含む、
ことを特徴とする制振合金の製造方法。
前記溶解工程において、前記制振合金用の原料は、耐火物としてＭｇＯ−Ａｌ_２Ｏ_３を含む容器に装入され且つ溶解される、
ことを特徴とする請求項２に記載の制振合金の製造方法。
Ｃｕ：１６．９〜２７．７ｍａｓｓ％、Ｎｉ：２．１〜８．２ｍａｓｓ％、Ｆｅ：１．０〜２．９ｍａｓｓ％、Ｃ：０．０５ｍａｓｓ％以下、Ｏ：０．０６ｍａｓｓ％以下、Ｎ：０．０６ｍａｓｓ％以下、その他がＭｎおよび不可避的不純物からなり、Ｍｎの蒸発によるＣ、Ｏ、Ｎの相対濃度アップを防止してなる制振合金を、所要の形状に成形した、
ことを特徴とする制振部品または制振製品。
前記制振部品は、機械要素、機械加工用工具、金属加工装置のベースまたはケーシング、スペーサ、ライナー、パイプ、放熱板、バルブ、エンジン部品、電子部品、スポーツ用品の部品、あるいは、ダクトや配管の留め具の何れかである、ことを特徴とする請求項４に記載の制振部品。
前記制振製品は、搬送装置、音響／映像機器、医療機器、精密測定機器、センサー、輸送機器、家庭用電気機器、産業用機器、空調機器、コンピュータ、プリンタ、複写機、開口部用建材、開閉機器、スポーツ用品、または、文房具の何れかである、ことを特徴とする請求項４に記載の制振製品。