JP3795144B2 - 防音床材及び床材用防音支脚並びに防音床構造 - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、各種建物内の上下の２室間等の床における床衝撃音を遮断する防音床構造、また、この防音床構造に適した防音床材及び床材用防音支脚の改良に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
一般に、マンション等の各種建物内の上下の２室間等における床の構造としては、図２１に示すように、建物のコンクリートスラブ２４上に支脚を介することなく床材１０を設置する直張り床構造と、図２２に示すように、コンクリートスラブ２４上に、支脚２６を介して、床材１０を支持し、コンクリートスラブ２４と床材１０との間に空間６４を設ける乾式二重床構造とがある。
【０００３】
これらの構造を有する床において、上階の床に衝撃が加わると、この衝撃によって生じた振動である衝撃音が一種の騒音として階下に伝わり、階下に居住する者にとって快適な生活が妨げられ、ひいては上階の者に対する苦情を引き起こす原因となる。このため、これらの衝撃音の階下への伝搬をできるだけ低減する必要がある。
【０００４】
この床に加わる衝撃音としては、例えば、テーブルからスプーン等が落下した時に生じる『コツン』というような比較的軽い振動である軽量衝撃音と、子供が飛び跳ねたり、走り回った時に生じる『ドスン、ドスン』等の比較的重い振動である重量床衝撃音とがある。
【０００５】
この場合、これらの衝撃音のうち、軽量床衝撃音の伝搬をどれだけ低減することができるかは、上記の直張り床構造、乾式二重床構造のいずれであっても、主に、床材１０の性能に左右され、また、重量床衝撃音の伝搬の低減は、主に、支脚２６の性能や、コンクリートスラブ２４の厚みに左右され、直張り床構造、乾式二重床構造のいずれの場合にも、床材１０の性能にはあまり影響を受けない。従って、床材１０や支脚２６等の床構造により防音を達成する場合、軽量床衝撃音を遮断するためには床材１０の防音性を高め、重量床衝撃音を遮断するためには支脚２６の防音性を高める必要がある。
【０００６】
この軽量床衝撃音を遮断するための防音床材１０は、一般に、直張り床構造にあっては、図２１に示すように、衝撃音緩衝部材１２と、この衝撃音緩衝部材１２の上に設置されたフローリング等の表面材１１とから成り、また、乾式二重床構造にあっては、図２２に示すように、支脚２６に支持されたパーティクルボード６２上に設置される床衝撃音緩衝部材１２及び表面材１１とから成っていた。従来、これらの床衝撃音緩衝部材１２は、ベニヤ板等の合板や、また、例えば、フェルト材、スポンジ、ガラスウール、コルク材、樹脂発泡体、ゴム等の弾性材料又はこれらの弾性材料を挟み込んだ複合合板等から形成され、主として、これらの材質の有する弾性により、軽量床衝撃音の原因である軽微な振動を吸収して、軽量床衝撃音を遮断していた。なお、図２２において、符号６０は制振シートを示す。
【０００７】
また、重量床衝撃音を遮断するための床材用防音支脚２６は、従来、図２２に示すように、金属やナイロン等から形成された略円筒形状の支脚本体２６Ａと、この支脚本体２６Ａを高比重制振材７０を介して支持する防振ゴム７２とから成り、この防振ゴム７２により圧縮方向の振動を吸収すると共に、防振ゴム７２に形成された中空部７４の縦壁７４Ａを衝撃により加わった荷重に対して追従変形させることにより剪断方向の振動を抑制して、重量床衝撃音を遮断していた。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、防音床材１０には、防音性だけではなく、家具等の重量物を載せても撓まない等の充分な耐荷重性も要求され、この耐荷重性を向上するためには床材１０の剛性を高めることが必要である。すなわち、防音床材１０は、防音のためには従来技術のように柔軟で弾性を有する方が好ましいが、耐荷重性を向上するためにはある程度硬さがある方が好ましい。
【０００９】
従って、今後は、主として材質の有する弾性によって振動を吸収して、軽量床衝撃音を低減するのではなく、更に他の方法により振動を抑制して、充分な耐荷重性や耐久性等も備え得る防音床材の提供が望まれる。
【００１０】
特に、防音性は、今後、更に向上する余地があり、建築の現場においても、より高い防音性を備えた防音床材の提供が望まれるところである。
【００１１】
一方、乾式二重床構造に使用される床材用防音支脚２６については、従来の技術では、図２２に示すように、重量床衝撃音を遮断するための防振ゴム７４は、その高さｈ（図２２参照）が、３５ｍｍと比較的高く、また、ゴム材料から形成されていたため、弾力性に富み、支脚２６の系としての剛性が低かった。このため、重量床衝撃音の原因となる比較的振幅やエネルギーの大きい振動（衝撃）が作用した場合、防振ゴム７４が、この衝撃に反発して弾み、比較的長い間にわたって振動が持続し、重量床衝撃音を充分に遮断することができない場合があった。
【００１２】
この従来技術の支脚２６のように、支脚２６の弾力性が高いことは、上述したように、比較的周波数の高い軽量床衝撃音を遮断する上では好影響を与えるものではあるが、一方で、重量床衝撃音を防止する上では、必ずしも適さないといえる。このことから、図２２に示す従来の乾式二重床構造では、ある程度、重量床衝撃音の遮断を犠牲にしても、軽量床衝撃音の遮断を重視していたといえ、従来は、軽量床衝撃音の遮断、重量床衝撃音の遮断のいずれにも充分に対応できる防音床構造は提供されていなかった。
【００１３】
本発明の第１の課題は、上記の問題点を解決するため、充分な耐荷重性、耐久性を備えつつ、軽量床衝撃音の遮断に優れる防音床材を提供することにある。
【００１４】
本発明の第２の課題は、上記の問題点を解決するため、重量床衝撃音の遮断に優れる床材用防音支脚を提供することにある。
【００１５】
本発明の第３の課題は、上記の問題点を解決するため、充分な耐荷重性、耐久性を備えつつ、軽量床衝撃音、重量床衝撃音のいずれの遮断にも優れる総合的に良質な防音床構造を提供することにある。
【００１６】
【課題を解決するための手段】
本発明は、上記の課題を解決するための第１の手段として、衝撃音緩衝部材を備えた防音床材であって、この衝撃音緩衝部材は、中質繊維板層と、この中質繊維板層に積層され、内部が真空又は減圧状態の中空微小球を含有する塗料層とから成っていることを特徴とする防音床材を提供するものである。
【００１７】
このように、内部が真空又は減圧状態の中空微小球を含有する塗料層を設けると、この中空微小球内では分子の移動が少ないため、振動が伝搬せず、軽量床衝撃音を効果的に遮断することができる。また、中空微小球の内部が、製造工程上又は時間の経過等に伴って、空気が多少浸透する等して完全な真空状態ではなくなっても、通常の大気圧より低い圧力の気体が満たされた減圧状態であれば、ガスの含有量が少ないため、同様にして、振動の伝搬を充分に抑制して、軽量床衝撃音を充分に遮断することができる。なお、この中空微小球を樹脂塗料中に含有させると、長期にわたって中空微小球の内部への空気の浸透を抑制することができ、好ましい。
【００１８】
加えて、塗料の硬化後において、この中空微小球は塗料層内でほぼ隙間なく整列するため、塗料層のベース素材を通じて振動が伝搬することが抑制され、軽量床衝撃音を効果的に遮断することができる。
【００１９】
また、中質繊維板層（ミディアム デンシティ ファイバーボード：いわゆる『ＭＤＦ』から成る層）は、それ自体が軽量床衝撃音に対する充分な防音性を備え、更には、剛性や曲げ強さが高いため、防音床材に充分な耐荷重性、耐久性を付与しつつ、塗料層との相乗作用により、防音床材の防音効果を一層高めることができる。なお、この中質繊維板層の表面は、均質で平滑な表面であるため、塗料層の形成にも適している。
【００２０】
この第１の解決手段においては、塗料層の厚みを１ｍｍから２０ｍｍ程度に形成することが望ましい。即ち、塗料層を形成する塗料を、μｍや、コンマ数ｍｍの塗膜状ではなく、この程度の厚みを有する層状に形成すると、軽量床衝撃音の遮断性に優れる中空微小球を上下に厚みをもって重ねて整列させることができ、これにより、軽量床衝撃音を一層効果的に遮断することができる。
【００２１】
また、この第１の解決手段において、中空微小球を、特に、ＳｉＯ2 又はけい酸塩の中空微小球とすると、このＳｉＯ2 又はけい酸塩の中空微小球は、内部を真空又は減圧状態にして形成し易いため、上述した振動の伝搬低減作用を最も効果的に発揮させることができる。
【００２２】
また、この第１の解決手段において、塗料層を形成する塗料を、特に、無溶剤エポキシ樹脂形塗料又は無溶剤ウレタン樹脂形塗料とすると、溶剤形塗料と異なり、塗料層を、床材を構成するのに適した厚みに形成し易く、また、硬化後において溶剤が塗料層内に残留することがないため、中空微小球が高い密度で隙間なく整列し易くなり、軽量床衝撃音の原因となる衝撃による振動の伝搬を効果的に低減することができる。特に、無溶剤ウレタン樹脂形塗料から塗料層を形成すると、ある程度弾性も有するため、軽量床衝撃音をより一層効果的に遮断することができ、また、防音床材を割れにも強くすることができる。なお、これらの無溶剤形塗料は、塗料を中質繊維板層に直接施工することによって塗料層を適切に形成することができる点でも、有利である。
【００２３】
更に、この第１の解決手段において、衝撃音緩衝部材として、更に、やし繊維マット層を含めると、やし繊維マット層の有する防音性、緩衝性、防振性を、防音床材において発揮させて、軽量床衝撃音を効果的に遮断するのに用いることができる。
【００２４】
なお、上記の第１の解決手段である防音床材を、コンクリートスラブ上に支脚を介することなく設置することにより、軽量床衝撃音の遮断に優れる直張り床構造の防音床構造とすることができる。
【００２５】
本発明は、上記の課題を解決するための第２の手段として、床材を支持する床材用防音支脚であって、上方に開口する開口中空部を内部に有する下部基材と、この下部基材に支持される上方部材と、下部基材に支持されて上方部材を下部基材に対して緩衝するように上方部材を支持する緩衝手段とを備えていることを特徴とする床材用防音支脚を提供するものである。
【００２６】
床材用防音支脚を、このように構成すると、後に述べる実施例から判るように、従来の支脚に比べて、重量床衝撃音の遮断性を著しく向上させることができる。これは、支脚を、衝撃が加わる上方部材と、この上方部材を緩衝的に支持する下部基材とから構成したことにより、衝撃を緩衝するための防振ゴムが直接コンクリートスラブに面していた従来の支脚に比べ、支脚の系の剛性を高めることができるため、比較的エネルギーや振幅の大きい衝撃が作用しても、弾むことがなく、その振動を効果的に抑制することができるからであると考えられる。なお、支脚のコンクリートスラブに対する設置面密度が高まったことも、重量床衝撃音を効果的に遮断することができる一つの原因と考えることができる。
【００２７】
この場合、加わった衝撃を最終的に下部基材により受け止める構成としたことにより、下部基材と上方部材との間に緩衝手段を配置することができ、この緩衝手段は、特に、下部基材の開口中空部内に配置されて上方部材と下部基材との間を圧縮方向に緩衝するように上方部材を下部基材に支持する圧縮方向緩衝材と、下部基材と上方部材との間を剪断方向に緩衝するように上方部材を下部基材に支持する剪断方向緩衝材とから構成することができる。
【００２８】
この第２の解決手段において、剪断方向緩衝材を、例えば、ポリエステルエラストマー等の硬度が高く強度に優れる低反発性エラストマーから形成すると、剪断方向緩衝材が、振幅の大きい衝撃に対して反発して長い間にわたって振動することなく、剪断方向に瞬間的に屈曲して、短時間で衝撃を確実に緩和することができるため、重量床衝撃音の遮断性をより一層向上させることができる。
【００２９】
本発明は、上記の課題を解決するための第３の手段として、上記第１の解決手段である防音床材と、コンクリートスラブ上に配置され、この防音床材を支持する上記第２の解決手段である床材用防音支脚とから成る乾式二重床構造の防音床構造を提供するものである。
【００３０】
このように、剛性が高く重量床衝撃音の遮断に優れる支脚によって、軽量床衝撃音の遮断に優れる防音床材を支持した乾式二重床構造とすると、軽量床衝撃音、重量床衝撃音のいずれの遮断にも優れる防音床構造とすることができる。なお、この場合、床構造全体の系の剛性を高めたことにより、同時に、耐荷重性や耐久性、また、フワフワとしない快適な歩行感も得ることができ、総合的に優れた防音床構造とすることができる。
【００３１】
【発明の実施の形態】
まず、本発明の防音床材の実施の形態について説明すると、図１乃至図３は、本発明の防音床材１０を示し、この防音床材１０は、衝撃音緩衝部材１２と、この衝撃音緩衝部材１２の上に設置されるフローリング材等の表面材１１とから成っている。この衝撃音緩衝部材１２は、図１乃至図３に示すように、中質繊維板層１４と、この中質繊維板層１４に積層される塗料層１６とを有している。
【００３２】
塗料層１６は、特に、図４（Ｂ）に示すように、内部が真空又は減圧状態の中空微小球２０を含有している。このため、例えば、テーブルからスプーンが落下する等して軽微な衝撃が床に作用しても、この中空微小球２０内では分子の移動が少ないため、この衝撃による振動が伝搬せず、軽量床衝撃音を効果的に遮断することができる。
【００３３】
また、この中空微小球２０の内部が、製造工程上あるいは時間の経過等に伴って、空気が多少浸透したり、微小球が潰れて若干気泡が発生する等して完全な真空状態（ないしは極高真空）ではなくとも、通常の大気圧より低い圧力の気体が満たされた減圧状態であれば、ガスの含有量が少ないため、同様にして、振動の伝搬を充分に抑制して、軽量床衝撃音を充分に遮断することができる。なお、このように真空又は減圧状態を利用して振動の伝搬を抑制するため、主として弾性によって振動を吸収していた従来技術と異なり、防音床材１０にある程度の剛性を持たせることも可能となる。
【００３４】
この中空微小球２０は、例えば、フィルム形成能力を有するフェノール樹脂、エポキシ樹脂、シリコーンゴム、また、ポリビニルアルコール等の熱可塑性樹脂等の様々な物質から形成することができるが、中でも、特に、ＳｉＯ2 、又は、ガラスを生成するアルカリ金属けい酸塩等のけい酸塩の中空微小球２０を使用することが望ましい。これらのＳｉＯ2 又はけい酸塩の中空微小球２０は、内部を真空又は減圧状態にして形成し易いため、振動の伝搬低減作用を最も効果的に発揮させることができるからである。この中空微小球２０としては、具体的には、アメリカの３Ｍ社製の中空微小球２０等を挙げることができる。但し、必ずしも、これらのＳｉＯ2 の中空微小球２０等に限定されるものではなく、内部を真空又は減圧状態にして振動を充分に抑制することができれば、他の物質から成る中空微小球２０を用いてもよいことは勿論である。
【００３５】
また、中空微小球２０は、これらのＳｉＯ2 や不定形ガラスの粒子等を酸化性の雰囲気中で溶融膨張する方法等の適宜な方法により形成することができる。また、このようにして形成される中空微小球２０の多くは、一般的に、直径が約１０μｍから２００μｍ程度のものまで種々の大きさのものがあるが、塗料層１６に含有させる上では、約３０μｍ程度の大きさのものを用いることができる。
【００３６】
塗料層１６は、これらの内部が真空又は減圧状態の中空微小球２０をフィラーとして含有する塗料１８から形成することができる。この場合、この中空微小球２０をフィラーとして含有する塗料１８は、硬化前の状態においては、図４（Ａ）に示すように、この中空微小球２０が塗料１８の成分中に浮遊しているが、塗料１８の硬化後においては、図４（Ｂ）に示すように、この中空微小球２０が塗料層１６内でほぼ隙間なく整列するため、塗料層１６のベース素材の分子を通じての振動の伝搬も抑制され、軽量床衝撃音を効果的に遮断することができる。
【００３７】
この塗料層１６は、具体的には、１ｍｍから２０ｍｍ程度の厚みに形成することが望ましい。即ち、塗料層１６を形成する塗料１８を、μｍや、コンマ数ｍｍの塗膜状ではなく、この程度の厚みを有する層状に形成すると、軽量床衝撃音の遮断性に優れる中空微小球２０を上下に厚みをもって重ねて整列させることができ、これにより、軽量床衝撃音を一層効果的に遮断することができる。
【００３８】
塗料層１６は、衝撃音緩衝部材１２として上述した１〜２０ｍｍ程度の厚みに形成することを考えると、型枠の中に塗料１８を流し込んで、硬化させることにより形成することが最も好ましいといえる。より具体的には、塗料１８として、例えば、後述する無溶剤エポキシ樹脂形塗料を用いる場合を例に説明すると、液状のエポキシ樹脂中に、中空微小球２０を５〜５０％重量比程度混入して、硬化剤を混入させた後、ある程度攪拌して、型枠の中に流し込み、例えば、２ｍｍ厚程度に形成する場合には、２０℃下で５時間程度かけて、層状に硬化させて塗料層１６を形成することができる。この場合、塗料１８中に、更に、硬化促進剤等を混入してもよい。
【００３９】
なお、塗料層１６を形成する場合、多くの水分を含んだ水性塗料等、塗料１８の種類によっては、中質繊維板層１４の表面１４ａに直接施工すると、硬化後において、防音床材１０全体が波打つように撓む場合もある。このような場合には、塗料層１６を、予め、中質繊維板層１４とは別途に形成した上で、この塗料層１６を、中質繊維板層１４上に直接積層するか、又は接着剤により中質繊維板層１４に接着したり、若しくは、釘やネジ等により中質繊維板層１４に固定することにより、中質繊維板層１４に積層することが望ましい。
【００４０】
但し、塗料層１６の形成方法は、必ずしも上述した方法に限定されるものではなく、塗料１８を、例えば、スプレー、ローラーやはけ等のような通常の塗料の塗布形態と同様にして、中質繊維板層１４に直接施して塗料層１６を形成することもできる。なお、これらの方法では、ある程度の厚みを有する層状に形成することは必ずしも容易ではなく、また、塗料１８を中質繊維板層１４に直接施すと、上述したように、塗料１８の種類によっては、防音床材１０が撓む場合もあるため、塗料１８の性質等により、これらの点を回避することができる場合に用いるとよい。
【００４１】
また、この塗料１８としては、無溶剤エポキシ樹脂形塗料又は無溶剤ウレタン樹脂形塗料等の無溶剤形塗料を使用することが望ましい。これは、溶剤形塗料をベース成分とした塗料１８であると、ある程度の厚みを有する塗料層１６にすることが必ずしも容易ではないためである。また、無溶剤形塗料は、溶剤形塗料と異なり硬化後において溶剤が塗料層１６内に残留することがないため、図４（Ｂ）に示すように、中空微小球２０が高い密度で隙間なく整列し易くなり、軽量床衝撃音の原因となる衝撃による振動の伝搬を効果的に低減する上で、好適だからである。
【００４２】
特に、無溶剤ウレタン樹脂形塗料から塗料層１６を形成すると、ある程度弾性も付与することができるため、軽量床衝撃音をより一層効果的に遮断する上で好適と考えることができ、また、防音床材１０を割れにも強くすることができる。
【００４３】
なお、これらの無溶剤形塗料は、中質繊維板層１４に直接施工しても、硬化後において、撓まないため、上述した塗料１８の中質繊維板層１４への直接施工によっても塗料層１６を適切に形成することができる点で有利である。また、これらの、エポキシ樹脂等の樹脂塗料中に中空微小球２０を含有させると、長期にわたって中空微小球２０の内部への空気の浸透を抑制することができ、好ましい。
【００４４】
このような塗料層１６を形成する塗料１８としては、具体的には、長島特殊塗料株式会社等が製造・販売する商品名『サーモシールド』等を用いることができる。この『サーモシールド』は、防音性に優れることは勿論のこと、断熱性や耐久性にも優れているため、防音床材１０の衝撃音緩衝部材１２として用いるのに適している。
【００４５】
中質繊維板層１４は、中質繊維板（いわゆる『ＭＤＦ』）を所定の厚みに加工することにより形成することができる。この中質繊維板（ＭＤＦ）は、非常に細かい木片や廃材を、表層から芯層まで均一にかつ高い密度で、緻密に圧縮して形成されたもので、後に述べる参考例２に関する試験から判るように、それ自体が軽量床衝撃音に対する非常に優れた防音性を備え、更には、剛性や曲げ強さが高いため、防音床材１０に充分な耐荷重性、耐久性を付与しつつ、塗料層１６との相乗作用により、防音床材１０の防音効果を一層高めることができる。なお、この中質繊維板層１４の表面は、均質で平滑な表面であるため、塗料１８を施して塗料層１６を形成するのにも適している。
【００４６】
この中質繊維板としては、国内産、外国産のもの等、種類を問わず使用することができるが、具体的には、住友林業株式会社販売の商品名『Ｎ．Ｐウッド』等を挙げることができる。この『Ｎ．Ｐウッド』は、ニュージーランド南島のネルソン周辺の森林から採取されるラジアータパインの純粋片を原料として形成された中質繊維板であり、曲げ強さが約３５０ｋｇｆ／ｃｍ2 〜４６０ｋｇｆ／ｃｍ2 と、曲げ強さが約１５６ｋｇｆ／ｃｍ2 程度であるパーティクルボード等に比べて、格段に曲げ強さ、剛性が高い点でも、本発明に係る衝撃音緩衝部材１２として適用するのに好適である。
【００４７】
また、これらの衝撃音緩衝部材１２の積層形態について図１を参照しながら説明する。まず、第１の実施の形態として、図１（Ａ）に示すように、中央の中質繊維板層１４Ａと、外側の２つの中質繊維板層１４Ｂ、１４Ｃとの間に塗料層１６Ａ、１６Ｂを挟み込むことにより、サンドイッチ状の衝撃音緩衝部材１２とすることができる。この積層形態においては、衝撃音緩衝部材１２の表面には、中質繊維板層１４が露出している。
【００４８】
なお、この実施の形態において、塗料１８を中質繊維板層１４に直接施して塗料層１６を形成する場合には、中央の中質繊維板層１４Ａの両面に施すか、又は、外側の２つの中質繊維板層１４Ｂ、１４Ｃのそれぞれの片方の表面に塗料１８を施して塗料層１６を形成してもよく、これらを重ね合わせて衝撃音緩衝部材１２とすることができる。更には、塗料１８を、３つの中質繊維板層１４Ａ乃至１４Ｃ間の接着手段として、これらの３つの中質繊維板層１４間に流し込んで、塗料層１６を形成すると同時に、３つの中質繊維板層１４を接着して衝撃音緩衝部材１２としてもよい。
【００４９】
第２の実施の形態として、図１（Ｂ）に示すように、３つの中質繊維板層１４を積層し、外側の２つの中質繊維板層１４Ｂ、１４Ｃの外側に塗料層１６Ａ、１６Ｂを積層して衝撃音緩衝部材１２とすることができる。この第２の実施の形態では、第１の実施の形態と異なり、衝撃音緩衝部材１２の表面が塗料層１６により覆われている。
【００５０】
なお、この積層形態においても、塗料１８を中質繊維板層１４に直接施して塗料層１６とする場合には、３つの中質繊維板層１４を積層した後、外側の２つの中質繊維板層１４Ｂ、１４Ｃに塗料層１６を形成してもよいし、外側の２つの中質繊維板層１４Ｂ、１４Ｃに塗料層１６Ａ、１６Ｂを形成した後、３つの中質繊維板層１４を積層してもよい。更には、図示の実施の形態では、衝撃音緩衝部材１２は、３つの中質繊維板層１４から成っているが、１つの中質繊維板層１４の両面に塗料層１６を形成してもよいことは勿論である。
【００５１】
第３の実施の形態として、図１（Ｃ）に示すように、中央に配置されたやし繊維マット層２２と、その外側に配置された２つの中質繊維板層１４Ｂ、１４Ｃとの間に２つの塗料層１６を挟み込んで、衝撃音緩衝部材１２とすることができる。この積層形態は、上記第１の実施の形態における中央の中質繊維板層１４Ａの代わりに、やし繊維マット層２２を配置したものである。従って、塗料１８を中質繊維板層１４に直接施して塗料層１６を形成する場合には、同様に、塗料層１６は、塗料１８を中質繊維板層１４又はやし繊維マット層２２のいずれに施して形成してもよいし、また、両方に施して形成してもよい。
【００５２】
第４の実施の形態として、図１（Ｄ）に示すように、やし繊維マット層２２の両面に積層された２つの中質繊維板層１４Ｂ、１４Ｃに、それぞれ塗料層１６Ａ、１６Ｂを積層して、衝撃音緩衝部材１２とすることができる。この積層形態は、上記第２の実施の形態における中央の中質繊維板層１４Ａの代わりに、やし繊維マット層２２を用いたものである。
【００５３】
上記の第３及び第４の実施の形態のように、衝撃音緩衝部材１２として、更に、やし繊維マット層２２も含めると、やし繊維マット層２２の有する防音性、緩衝性、防振性を防音床材１０において発揮させて、軽量床衝撃音を効果的に遮断することができる。このやし繊維マット層２２は、やし繊維を、樹脂等の種々のバインダにより不織布様又は三次元網組織状等に絡み合わせることにより形成することができる（本発明者等の提案による特開平７−１０９６５２号公報、特開平７−１１２４１２号公報等参照）。
【００５４】
なお、衝撃音緩衝部材１２の積層形態は、図示した４つの形態に限定されるものではなく、必要に応じて、他の、例えば、中質繊維板層１４の片面のみに塗料層１６を積層した衝撃音緩衝部材１２とする等の適宜な形態とすることができるのは、勿論である。
【００５５】
更に、本発明の防音床材１０の床構造への適用について説明すると、図２に示すように、本発明の防音床材１０を、支脚を介することなく、制振シート６０と共にコンクリートスラブ２４上に設置することにより、軽量床衝撃音の遮断に優れる直張り床構造の防音床構造１とすることができる。なお、この場合、重量床衝撃音の遮断は、このコンクリートスラブ２４の厚みを適切に設定することにより、対応することができる。また、図２の実施の形態では、コンクリートスラブ２４と衝撃音緩衝部材１２との間に制振シート６０を介在させたが、この制振シート６０は、必ずしも設置しなくてもよい。
【００５６】
また、図３に示すように、本発明の防音床材１０を、床材用防音支脚２６の上に制振シート６０を貼り合わせたパーティクルボード６２を介して設置することにより、軽量床衝撃音の遮断に優れる乾式二重床構造の防音床構造１とすることができる。この場合、本発明の防音床材１０は、次に述べる本発明の床材用防音支脚２６の上に設置して使用することもできるし、また、図２２に示す従来の床材用防音支脚２６の上に設置して使用することもできる。いずれの場合にも、後に述べる実施例から判るように、軽量床衝撃音を充分に遮断することができる。なお、図３に示す実施の形態では、パーティクルボード６２と衝撃音緩衝部材１２との間に制振シート６０を介在させたが、図２の実施の形態と同様、この制振シート６０は、必ずしも設ける必要はない。
【００５７】
次に、本発明の床材用防音支脚の実施の形態について説明すると、図５は、本発明の床材用防音支脚２６を示し、この床材用防音支脚２６は、図３に示すように、コンクリートスラブ２４上に設置されて、床材１０を支持するものであり、乾式二重床構造に使用される。
【００５８】
この防音支脚２６は、図５に示すように、上方に開口する開口中空部３４を内部に有する下部基材２８と、この下部基材２８に支持される上方部材３０と、下部基材３０に支持されて上方部材３０を下部基材２８に対して緩衝するように上方部材３０を支持する緩衝手段３２とを備えている。
【００５９】
緩衝手段３２は、図５に示すように、下部基材２８の開口中空部３４内に配置されて、上方部材３０と下部基材２８との間を圧縮方向に緩衝するように上方部材３０を下部基材２８に支持する圧縮方向緩衝材３６と、下部基材２８と上方部材３０との間を剪断方向に緩衝するように上方部材３０を下部基材２８に支持する剪断方向緩衝材３８とから成っている。従って、上方部材３０は、図５に示すように、これらの緩衝手段３２を介して、下部基材２８に支持されている。このため、本発明の防音支脚２６では、最終的には、この下方に配置された下部基材２８により衝撃を受け止めるため、コンクリートスラブ２４に直接面する弾性変形し易い防振ゴム７４（図２２参照）の弾力性により最終的に振動を吸収していた従来の防音支脚２６に比べて、支脚２６の系としての剛性が高まっている。
【００６０】
下部基材２８は、図６に示すように、略円形の外周面２８ａを有し、また、その開口中空部３４は、図５及び図６（Ａ）に示すように、圧縮方向緩衝材３６を支持する底部４０を有する。従って、下部基材３０は、図５及び図６に示すように、全体として略有底円筒形状を有している。
【００６１】
上方部材３０は、図５に示すように、圧縮方向緩衝材３６が挿入される緩衝材挿入孔４２Ａを有する第１の上方部材部分４２と、この第１の上方部材部分４２との間で剪断方向緩衝材３８を挟持する第２の上方部材部分４４と、この第２の上方部材部分４４に接続され、図３に示すように、床材１０を支持する受け皿４８が取付けられる受け皿支持部４６とから成っている。
【００６２】
第１の上方部材部分４２は、図５及び図７（Ａ）に示すように、緩衝材挿入孔４２Ａとは反対側に、第２の上方部材部分４４に螺合される雄ネジ部４２Ｂを有し、この雄ネジ部４２Ｂと、緩衝材挿入孔４２Ａを有する部分との径を異にして、第２の上方部材部分４４との間で剪断方向緩衝材３８を挟持する肩部４２Ｃが形成されている。
【００６３】
一方、第２の上方部材部分４４には、第１の上方部材部分４２の雄ネジ部４２Ｂが螺合される雌ネジ中空孔４４Ａが形成されている。従って、第１の上方部材部分４２の雄ネジ部４２Ｂを、後述する剪断方向緩衝材３８の中空孔３８Ａに通した後、第２の上方部材部分４４の雌ネジ中空孔４４Ａに螺合することにより、第１と第２の上方部材４２、４４は、相互に接続されると共に、剪断方向緩衝材３８を第１の上方部材部分４２の肩部４２Ｃと第２の上方部材部分４４の下面４４ａとの間に固定する。
【００６４】
これらの第１と第２の上方部材４２、４４は、図５に示すように、下部基材２８の開口中空部３４の内径より小さな外径に設定されている。これは、上方部材３０は、図５に示すように、下部基材２８の開口中空部３４内において、圧縮方向緩衝材３６を介して下部基材３８に支持されると共に、上方部材３０に重量床衝撃音の原因となる比較的エネルギーや振幅の大きい振動（衝撃）が加わった時に、これらの第１と第２の上方部材４２、４４が、下部基材２８の開口中空部３４内で若干上下に変位して、この振動を抑制するためである。
【００６５】
また、第２の上方部材部分４４と受け皿支持部４６とは、図５に示すように、相互に螺合することにより接続される。この受け皿支持部４６の外周面４６ａには、受け皿４８を取付けるための雄ネジ４６Ａが形成され、受け皿４８は、この雄ネジ４６Ａに螺合されて、図３に示すように、支脚２６を構成する。なお、受け皿４８は、図１１に示すように、ビス５０等により、床材１０に固定されて床材１０を受け止める。
【００６６】
圧縮方向緩衝材３６は、図５及び図８に示すように、内部に後述するボルト・ナット手段５４のボルトが貫通するボルト貫通孔３６Ａを有する縦長の円筒形状を有する。この圧縮方向緩衝材３６は、図５に示すように、下部基材２８の開口中空部３４の底部４０上に設置されると同時に、第１の上方部材部分４２の緩衝材挿入孔４２Ａ内に挿入される。これにより、圧縮方向緩衝材３６は、上方部材３０を下部基材２８に支持すると同時に、下部基材２８を圧縮する方向に向けて、上方部材３０に加わった衝撃を緩和する。即ち、上方部材３０は、この圧縮方向緩衝材３６を介して、下部基材２８に支持されている。
【００６７】
この圧縮方向緩衝材３６としては、ウレタンスプリングを用いると、圧縮方向の衝撃を充分に緩和することができると同時に、床下の湿気による錆や腐食の影響がなく耐久性にも優れるため、長期にわたって安定した性能を維持できる点で、好ましい。このウレタンスプリングとしては、例えば、エステル系ポリウレタンから成る株式会社ミスミ製のウレタンスプリングを使用することができる。また、ウレタンスプリングと同様の緩衝性、耐久性を有するセラミックスやステンレス等の圧縮バネも、圧縮方向緩衝材３６として使用することができる。
【００６８】
剪断方向緩衝材３８は、図５及び図９に示すように、内部に第１の上方部材部分４２の雄ネジ部４２Ｂが貫通する中空孔３８Ａを有する略リング状の形状を有し、図５に示すように、上方部材３０に固定されると共に、下面が下部基材２８の上端開口面２８ｂに係合する。これにより、剪断方向緩衝材３８は、上方部材３０を下部基材２８に支持すると同時に、下部基材２８と上方部材３０との間を剪断する方向に上方部材３０に加わった衝撃を緩和する。即ち、上方部材３０は、この剪断方向緩衝材３８をも介して、下部基材２８に支持されている。
【００６９】
このリング状の剪断方向緩衝材３８は、低反発性エラストマーから形成することが望ましい。この低反発性エラストマーは、低周波の振動の中でも、例えば、人が通常に歩く程度の衝撃により発生する比較的振幅の小さな振動は、エラストマー自体が有する制振性によって緩和することができると同時に、硬度が高く、強度にも優れていることから、例えば、子供が飛び跳ねることにより発生する振幅が比較的大きい衝撃が作用しても、変形（沈み込み）が少なく、この衝撃に反発して長い間にわたって弾んで振動することなく、剪断方向に瞬間的に屈曲して、短時間で衝撃を確実に緩和することができるため、重量床衝撃音の遮断性を充分に向上させることができる。
【００７０】
すなわち、剪断方向緩衝材３８として、この低反発性エラストマーを用いることにより、弾力性に富む防振ゴム７２（図２４参照）を使用した従来技術に比べ、防音支脚２６の剛性、ひいては、比較的剛性の高い本発明の防音床材１０と相乗して床構造１全体の剛性が向上し、重量床衝撃音に対する防音性が向上する。また、低反発性エラストマーは、このように剛性が高いため、耐荷重性に優れ、箪笥等の重量物を支持しても撓まない共に、屈曲疲労抵抗や耐湿性や耐熱性、耐候性にも優れるため、支脚２６の耐久性を高める上でも好ましい。
【００７１】
なお、上述したウレタンスプリング等の圧縮方向緩衝材３６によって、この衝撃により屈曲した剪断方向緩衝材３８の復元作用が補助されるため、剪断方向緩衝材３８は、より一層瞬間的に元の状態に復元し易くなり、これにより、振幅の大きい衝撃が連続して作用した場合にも対応し易くなる。
【００７２】
この低反発性エラストマーとしては、例えば、ポリエステルエラストマーを挙げることができる。なお、このポリエステルエラストマーは、エステルーエーテル系、エステル−エステル系、また、ポリブチレンナフタレート系等のいずれであってもよい。具体的には、帝人株式会社販売の商品名『テイジンポリエステルエラストマー』等を用いることができる。
【００７３】
なお、図５に示すように、このリング状の剪断方向緩衝材３８の中空孔３８Ａの内径ｄ1 （図９（Ａ）参照）と第１の上方部材部分４２の係合箇所の直径とを整合させて、剪断方向緩衝材３８を上方部材３０に確実に固定することが好ましい。また、剪断方向緩衝材３０の外径ｄ2 （図９（Ａ）参照）も、図５に示すように、下部基材２８の外径ｄ3 （図６（Ａ）参照）とほぼ一致させて、下部基材２８の下面が上端開口面２８ｂに確実に係合できるように設定する。
【００７４】
また、下部基材２８には、図５に示すように、上方から下部基材２８の上端開口面２８ｂを覆うようにして螺合されるキャップ５２が取付けられる。このキャップ５２は、図１０に示すように、下部基材２８の上端開口面２８ｂとの間で剪断方向緩衝材３８を挟み込んで固定する鍔部５２Ａを有する。従って、このキャップ５２を下部基材２８に取付けることにより、剪断方向緩衝材３８が、下部基材２８と上方部材３０との間に固定される。なお、下部基材２８の外周面２８ａには、このキャップ５２を螺合するための、ネジ山２８Ａが形成されている。
【００７５】
更に、剪断方向緩衝材３８を固定している上方部材３０と圧縮方向緩衝材３６及び下部基材２８は、図５に示すように、相互に、ボルト・ナット手段５４により固定的に連結される。具体的には、図５に示すように、下部基材２８の開口中空部３４の底部４０及び第１の上方部材部分４２には、それぞれ、ボルト貫通孔４０Ａ、４２Ｄが形成され、ボルト・ナット手段５４は、これらのボルト貫通孔４０Ａ、４２Ｄ及び圧縮方向緩衝材３６のボルト貫通孔３６Ａを貫通して、両端の第２の上方部材部分４４に形成されたナット受入孔４４Ｂ内又は下部基材２８に形成されたナット受入収納孔２８Ｂ内において締め付けられて、上方部材３０と圧縮方向緩衝材３６と下部基材２８とを相互に連結している。
【００７６】
以上の床材用防音支脚２６において、下部基材２８及び上方部材３０、また上記のキャップ５２は、ナイロン６等のナイロンから形成することができる。このように、下部基材２８や上方部材３０をナイロンから形成すると、支脚２６の系の剛性を充分に高めつつ、材料自体が有する制振作用が防音支脚２６に付与されて、重量床衝撃音を効果的に緩和することができる。なお、充分な剛性を得ることができる点では変わりがないことから、真鍮等の金属から形成してもよい。
【００７７】
以上のように形成された本発明の床材用防音支脚２６は、後に述べる実施例から判るように、図２５に示す従来の防音支脚２６に比べて、重量床衝撃音の遮断に著しく優れている。これは、支脚２６を、衝撃が加わる上方部材３０と、この上方部材３０を緩衝手段３２により緩衝的に支持する下部基材３０とから構成し、また、この緩衝手段３２を低反発性エラストマー等から形成すると共に下部基材２８と上方部材３０をナイロン等から形成したことにより、衝撃を緩衝するための防振ゴム７４が直接コンクリートスラブ２４に面していた図２５に示す従来の支脚２６に比べ、支脚２６全体の系としての剛性が高まり、比較的エネルギーや振幅の大きい衝撃が作用しても、弾むことなく、その振動を効果的に抑制することができるからであると考えられる。なお、支脚２６のコンクリートスラブ２４に対する設置面密度が高まったことも、重量床衝撃音を効果的に遮断することができた一つの原因と考えることができる。
【００７８】
なお、図示の実施の形態では、図５に示すように、下部基材２８の底面に、中実のゴムシート５６が取付けられている。但し、このゴムシート５６は、厚さ３ｍｍ程度の薄いものとすることが好ましい。これは、このゴムシート５６は、主に、下部基材２８に傷が付くのを防止するためのものであり、むしろ、あまりに厚みを大きくすると、図２４に示す従来の防音支脚２６と同様に、衝撃が作用した場合に、必要以上に弾んで、重量床衝撃音を充分に緩和することができなくなるためである。
【００７９】
また、図５に示す実施の形態では、リング状の剪断方向緩衝材３８を、外径ｄ2 （図９（Ａ）参照）と厚みとの差が比較的大きい薄型のものとしたが、必要に応じて、図１２に示すように、直径と厚みとの差が小さい比較的厚めの剪断方向緩衝材３８とすることもできる。また、図示の実施の形態では、この剪断方向緩衝材３８を、下部基材２８の上端開口面２８ｂに係合させて下部基材２８に支持させたが、剪断方向緩衝材３８を確実に固定することができれば、他の例えば、下部基材２８の周壁の途中に形成された溝内等に嵌め込んで支持してもよい。
【００８０】
更に、本発明の床材用防音支脚２６の床構造への適用について説明すると、図３に示すように、剛性が高く重量床衝撃音の遮断に優れる本発明の床材用防音支脚２６により、制振シート６０が貼り合わされたパーティクルボード６２を介して、軽量床衝撃音の遮断に優れる図１に示す本発明に係る衝撃音緩衝部材１２を有する防音床材１０を支持した乾式二重床構造とすることにより、軽量床衝撃音、重量床衝撃音のいずれの遮断にも優れる防音床構造１とすることができる。
【００８１】
なお、この場合、床構造全体の系の剛性が高いため、同時に、耐荷重性や耐久性、また、フワフワとしない快適な歩行感も得ることができ、総合的に優れた防音床構造１とすることができる。
【００８２】
また、本発明の床材用防音支脚２６の上に、図２４に示す従来の防音床材１０を設置してた防音床構造１としても、従来の防音床構造１に比べて、重量床衝撃音を充分に遮断することができる。
【００８３】
【実施例】
次に、本発明の幾つかの実施例について床衝撃音を測定し、その測定結果を、参考例の測定結果と比較しつつ、本発明の防音床材１０、床材用防音支脚２６及びこれらを用いた防音床構造１の効果を立証する。
【００８４】
まず、床衝撃音の測定試験の方法について説明する。具体的には、図１３に示す試験装置８０を用い、この試験装置８０は、受音室８２と、この受音室８２内に設置されたマイクロホーン８４と、このマイクロホーン８４に電気的に接続されてマイクロホーン８４が受けた音響レベルを測定する騒音計８６と、この騒音計８６の測定結果を分析するリアルタイムアナライザー８８を使用した。
【００８５】
なお、受音室８２は、図１３に示すように、高さ９００ｍｍ、幅１４００ｍｍの鉄板ボックス９０内に、厚さ１００ｍｍのコンクリートブロック９２を積み上げて形成し、このコンクリートブロック９２の内側にグラスウール９４を貼り詰めた壁面とし、これに一辺の長さが１２００ｍｍの正方形で厚さが１５０ｍｍのコンクリートスラブ２４を天井面（音源室の床）として覆って密閉して構成した。
【００８６】
試験体である防音床材１０は、実施例、参考例のいずれも、１辺が９１０ｍｍの正方形に形成した。これを、図１３（Ａ）に示す直張り床構造にあっては、図２及び図２１に示すように、コンクリートスラブ２４上に直接設置し、図１３（Ｂ）に示す乾式二重床構造にあっては、図３及び図２２に示すように、コンクリートスラブ２４の上に、床材用防音支脚２６、厚さ２０ｍｍのパーティクルボード６２を介して設置した。なお、床材用防音支脚２６は、防音床材１０の中心に１つ、防音床材１０の４隅から１５ｃｍ中心よりの位置に４つ配置した。また、防音床材１０は、支脚２６に取付けられた直径１００ｍｍ、高さ３５ｍｍの受け皿の４８をビス５０で止めることにより、支脚２６に固定した。
【００８７】
この状態で、軽量床衝撃音については、直線上に等間隔に並んだ５個のハンマーを、床上４ｃｍの高さから連続して自由落下させて軽量床衝撃音を発生させ、これを測定した。なお、使用したハンマーは、重量５００±１２．５ｇ、直径３ｃｍであった。
【００８８】
一方、重量床衝撃音については、軽自動車のタイヤを床上６０±１０ｃｍの高さから自由落下させて重量床衝撃音を発生させ、これを測定した。このタイヤは、重量７．３±０．４ｋｇであった。
【００８９】
そして、発生させた床衝撃音レベルを、６３Ｈｚ、１２５Ｈｚ、２５０Ｈｚ、５００Ｈｚ、１ｋＨｚ、２ｋＨｚ、４ｋＨｚの中心周波数について測定して、その結果を評価した。
【００９０】
なお、この床衝撃音については、日本工業規格（以下、単に『ＪＩＳ』と称する）のＡ１４１８において、その測定方法が、『建築物の現場における床衝撃音レベルの測定方法』として定められている。但し、このＪＩＳ Ａ１４１８では、１０ｍ2 以上の面積を有する防音床材１０を使用するという条件が定められているが、スペースの関係で、この面積を確保して試験することが困難であったため、上記のように、この面積よりは狭い面積で、試験を行った。
【００９１】
また、重量床衝撃の発生につき、ＪＩＳ Ａ１４１８では、上記のタイヤを床上９０±１０ｃｍの高さから自由落下させることが定められているが、試験体である防音床材１０の面積を狭く設定したことに伴い、タイヤを落下させる高さについても、上記のように、ＪＩＳ Ａ１４１８の基準より３０ｃｍ低く設定した。なお、これらの２つの条件以外は、ほぼＪＩＳ Ａ１４１８に準拠して試験を行っている。
【００９２】
そこで、まず、試験を行うにあたり、参考例１として用いたＡ社製品の防音床材１０及び床材用防音支脚２６から成る乾式二重床構造について、上記の方法で行った試験と、Ａ社が発表しているＪＩＳ Ａ１４１８に基づいた試験結果であるカタログ値とを比較してみた。
【００９３】
その結果、軽量床衝撃音については、図１４に示すように、プロット■で示されるＪＩＳ Ａ１４１８による試験方法のカタログ値と、プロット▲で示す本発明者等が設定した試験方法により得られた値とで、中心周波数によって若干のばらつきはあるものの、ほぼ同様の結果が得られ、本発明者等の試験方法によっても、ＪＩＳ Ａ１４１８と遜色がないことが確認された。また、重量床衝撃音については、図１５に示すように、違いが見られたものの、本発明の防音床材１０等についても、同等の条件下で衝撃音を測定して、その結果を対比すれば、性能差は判明するので、この状態で試験を行うこととした。
【００９４】
次に、試験の対象である本発明の実施例と、参考例について説明する。参考例１としては、Ａ社製品の防音床材１０及び床材用防音支脚２６を用いた。まず、このＡ社製品の防音床材１０は、図２１及び図２２に示すように、衝撃音緩衝部材１２が、厚さ１２ｍｍのベニヤ板から成っているものである。参考例１では、この衝撃音緩衝材１２の上に、Ａ社製品の厚さ１２ｍｍのフローリング材から成る表面材１１を載置した。従って、参考例１の防音床材１０は、全体で２４ｍｍの厚みを有する。
【００９５】
また、Ａ社製品の床材用防音支脚２６は、図２２に示すように、ナイロン６から成る外径ｄA （図２２参照）が２５ｍｍの略円筒形状を有する支脚本体２６Ａと、この支脚本体２６Ａを、厚さ５ｍｍの高比重制振材７０を介して支持する防振ゴム７８から成っている。この防振ゴム７８は、断面が正方形の上方部分７８Ａと、この上方部分７８Ａから台形状に伸びる下方部分７８Ｂとから成り、全体の高さｈ（図２２参照）が３５ｍｍで、下方部分７８Ｂの底部の一辺の長さｌ（図２２参照）は、４０ｍｍである。なお、支脚本体２６Ａの下方は、この防振ゴム７８の正方形の上方部分７８Ａに係合する一辺が２９ｍｍの正方形状に形成されている。
【００９６】
一方、本発明の防音床材１０については、それぞれ図１に示す形態の衝撃音緩衝部材１２を有する４つの実施例１乃至実施例４を設定した。即ち、実施例１として、図１（Ａ）に示す３つの中質繊維板層１４Ａ乃至１４Ｃの間に２つの塗料層１６Ａ、１６Ｂを挟んだ衝撃音緩衝材１２を設定した。実施例２としては、図１（Ｂ）に示すように、積層された３つの中質繊維板層１４Ａ乃至１４Ｃの両面に２つの塗料層１６Ａ、１６Ｂを形成した衝撃音緩衝部材１２を設定した。また、実施例３では、図１（Ｃ）に示すように、実施例１の中央の中質繊維板層１４Ａの代わりにやし繊維マット層２２を使用し、同様に、実施例４では、図１（Ｄ）に示すように、実施例２の中央の中質繊維板層１４Ａの代わりにやし繊維マット層２２を使用した。
【００９７】
各層の厚みは、いずれの実施例においても、中質繊維板層１４Ａ乃至１４Ｃについては２．５ｍｍに、やし繊維マット層２２については３．５ｍｍに、また、塗料層１６Ａ、１６Ｂについては２．０ｍｍに設定した。また、いずれの実施例についても、図２及び図３に示すように、この衝撃音緩衝部材１２の下に厚さ４ｍｍの制振シート６０を設置した。そして、表面材１１としては、厚さ３ｍｍの表面ベニア材を用い、図２及び図３に示すように、これらの制振シート６０と衝撃音緩衝部材１２と表面材１１とから成る防音床材１０の実施例とした。
【００９８】
従って、防音床材１０の全体の厚みは、実施例１、２については１８．５ｍｍ、実施例３、４では１９．５ｍｍで、いずれの実施例も、参考例１の防音床材１０に比べて、約２割〜３割程度薄い。なお、これらの実施例においては、いずれも、無垢の状態の中質繊維層１４Ａ、やし繊維マット層２２と、片面に塗料層１６Ａ、１６Ｂが形成された２枚の中質繊維板層１４Ｂ、１４Ｂとを、それぞれ、塗料層１６Ａ、１６Ｂの向きを適宜に代えて、単に重ね合わせて衝撃音緩衝部材１２としている。
【００９９】
なお、中質繊維板層１４は、住友林業株式会社販売の商品名『Ｎ．Ｐ．ウッド』から形成し、また、塗料層１６を形成する塗料１８としては、平均直径約３２μｍのＳｉＯ2 の中空微小球２０（長島特殊塗料株式会社製造の塗料である商品名『サーモシールド』に含有されている中空微小球と同じ中空微小球）を含有した無溶剤エポキシ樹脂形塗料を使用した。この塗料１８の具体的な成分は、下記の表１に示す通りで、これを２０℃下で、約５時間かけて硬化させ、上記のように２．０ｍｍ厚の塗料層１６Ａ、１６Ｂを形成した。
【０１００】
【表１】
【０１０１】
また、床材用防音支脚２６の実施例は、図５に示す形態のものを用いた。この場合、下部基材２８、上方部材３０、キャップ５２は、いずれもナイロン６から形成し、下部基材２８の外径ｄ3 （図６参照）を４６ｍｍとした。また、圧縮方向緩衝材３６としては、直径１５ｍｍで、高さ３３ｍｍのウレタンスプリング（株式会社ミスミ製）を用い、また、剪断方向緩衝材３８としては、直径４６ｍｍで、厚さ１０ｍｍのポリエステルエラストマー（帝人株式会社製：製品名『ＡＸＭ１５−３３』）を使用した。
【０１０２】
（試験１）
以上の本発明の実施例１〜４及び参考例１について、初めに、図１３（Ａ）に示す直張り床構造における軽量床衝撃音を測定し（試験１）、まず、本発明の実施例１〜４の防音床材１０につき得られた床衝撃音レベル（単位：ｄＢ）を、下記の通り、表２に示した。この場合、床衝撃音レベルのｄＢ値が低い方が、それだけ、伝わった音響が小さいということであるから、防音性が高いということになる。なお、直張り床構造の場合、重量床衝撃音は、コンクリートスラブ２４の厚みにより防音性が決定され、防音床材１０の性能には左右されないため、測定しなかった。
【０１０３】
【表２】
【０１０４】
この表２に示すように、いずれの実施例も、ほぼ同様の床衝撃音レベルであることが判ったが、特に、塗料層１６Ａ、１６Ｂを表面に配置した実施例２については、僅かではあるが、ほとんどの中心周波数において、他の実施例よりも良好な結果が得られている。そこで、次に、この実施例２について、測定した全ての中心周波数における床衝撃音レベル（ｄＢ値）を、参考例１につき得られた床衝撃音レベルと共に、図１６に示した。従って、この図１６から、本発明の実施例２の防音床材１０と参考例１の防音床材１０との直張り床構造における軽量床衝撃音の遮断に関する性能差が判明する。なお、僅かな差ではあるが、本発明に関する４つの実施例の中では、この実施例２が最も良好な結果を得られたことから、試験２以降では、この実施例２のみを対象とすることとした。
【０１０５】
この図１６から、プロット▲で示す本発明の実施例２の床衝撃音レベルの方が、ほぼ全ての中心周波数において、プロット■で示す参考例１の床衝撃音レベルよりも低く、本発明の実施例２の方が、軽量床衝撃音の遮断に優れていることが判る。
【０１０６】
なお、この床衝撃音レベルについては、ＪＩＳ Ａ１４１９にて定められているＬ等級線により評価することができる。従って、図１４乃至図２０中においても、このＬ等級線を示している。この場合、床衝撃音レベルが、図１４乃至図２０に示す一番下の等級線と下から２番目の等級線との間にある場合は、等級が『Ｌ−３０』であると評価され、同様にして、以下『Ｌ−６０』まで、図に示している。この『Ｌ−３０〜Ｌ−６５』との評価は、右側の数値が小さい方が、床衝撃音の遮断に優れることを示している。なお、一般に、各中心周波数において得られた床衝撃音レベルのうち、最も等級が下がった中心周波数における等級をもって、その防音床構造１の等級とし、防音性を評価している。
【０１０７】
そこで、図１６において、このＬ等級線に着目すると、参考例１については、等級がＬ−６０であるのに対して（中心周波数５００Ｈｚにおけるプロット■参照）、本発明の実施例２については、Ｌ−５５であり（中心周波数５００Ｈｚにおけるプロット▲参照）、本発明の実施例２の方が１ランク上の防音性能を備えていると評価することができる。
【０１０８】
なお、防音床材１０は、一般に、厚く、軟らかい程、床衝撃音を遮断し易いと言われていることを考えると、本発明の実施例２の防音床材１０は、参考例１の防音床材１０に比べ、薄く、また、剛性が高いにも拘らず、軽量床衝撃音の遮断に優れる点で有益であるといえる。即ち、家具等を載置しても撓まない等の充分な耐荷重性を有しつつ、防音性に優れている点が特徴である。
【０１０９】
（試験２）
次いで、図１３（Ｂ）に示す乾式二重床構造について、軽量床衝撃音と重量床衝撃音を測定した。この場合、まず、図２２に示す参考例１の床材用防音支脚２６により、▲１▼本発明の実施例２の防音床材１０、▲２▼参考例１の防音床材１０を、それぞれ支持すると共に、更に、塗料層１６の防音効果を確認するため、▲３▼実施例２の衝撃音緩衝部材１２と同じ厚みの中質繊維板層１４のみから成る衝撃音緩衝部材１２を備えた参考例２の防音床材１０（実施例２と同じく、厚さ３ｍｍの表面ベニア板を表面材１１とし、また、厚さ４ｍｍの制振シート６０を介してパーティクルボード６２上に設置した）をも、支持して、これらの３つの乾式二重床構造の防音床構造１について、床衝撃音を測定し（試験２）、その結果を、図１７、図１８に示した。この場合、いずれの防音床構造１においても、防音支脚２６は、参考例１の防音支脚２６で共通するため、この試験２により、本発明の実施例２の防音床材１０と参考例１、２の防音床材１０との、乾式二重床構造における軽量床衝撃音の遮断に関する性能差が判明する。
【０１１０】
まず、図１７において、上記の３つの防音床構造１のそれぞれについて測定された軽量床衝撃音の床衝撃音レベルを示す。この図１７から判るように、プロット▲で示す本発明の実施例２の床衝撃音レベルの方が、ほぼ全ての中心周波数において、プロット■で示す参考例１の床衝撃音レベルよりも格段に低く、軽量床衝撃音の遮断に著しく優れている。Ｌ等級線に着目して評価すると、参考例１は、等級がＬ−５０となったのに対し（中心周波数５００Ｈｚにおけるプロット■参照）、本発明の実施例２は、Ｌ−３５となった（中心周波数１２５Ｈｚにおけるプロット▲参照）。
【０１１１】
また、この図１７において、プロット●で示す参考例２に着目すると、プロット■で示す参考例１に比べ、床衝撃音レベルが低く、等級もＬ−４０と良好で、中質繊維板層１４自体もかなり高い防音性を備えていることが判る。一方、プロット●で示す参考例２をプロット▲で示す本発明の実施例２と比較すると、塗料層１６を有する実施例２の方が、更に、良好な結果が得られている。このことから、中空微小球２０を含有する塗料層１６が、充分な防音性を発揮し、防音床材１０の防音性を更に向上させていることが立証された。
【０１１２】
なお、この図１７における３つの床構造における軽量床衝撃音の衝撃音レベルの差を具体的に示すと、以下の表３のようになる。
【０１１３】
【表３】
【０１１４】
この表３は、具体的には、参考例１につき得られた床衝撃音レベル（単位：ｄＢ）から、実施例２及び参考例２につき得られた床衝撃音レベル（単位ｄＢ）を引いた結果（ｄＢ値の差）を示したものであり（参考例１−実施例２又は参考例２）、いずれも正の値であることから、実施例２及び参考例２の方が、参考例１より、ｄＢ値が低く、軽量床衝撃音の遮断に優れていることが判り、特に、通常、軽量床衝撃音を最も遮断し難いといわている２５０Ｈｚの中心周波数においては、実施例２は、参考例１に対し、１３．８ｄＢものマージンを有している。
【０１１５】
次いで、図１８において、上記の３つの防音床構造１のそれぞれについて測定された重量床衝撃音の床衝撃音レベルを示す。この図１８から判るように、上記の軽量床衝撃音の遮断については、かなりの性能差が確認された実施例２、参考例１、２のいずれについても、重量床衝撃音の床衝撃音レベルについては、ほぼ同様の結果となった。このことから、重量床衝撃音の遮断は、やはり、防音床材１０の性能ではなく、床材用防音支脚２６の性能やコンクリートスラブ２４の厚みに左右されることが確認された。
【０１１６】
（試験３）
次に、図１３（Ｂ）に示す乾式二重床構造ではあるが、試験２と異なり、床材用防音支脚２６として、図５に示す本発明の実施例の防音支脚２６を用い、これにより、▲１▼本発明の実施例２の防音床材１０、▲２▼参考例１の防音床材１０、▲３▼中質繊維板層１４のみから成る衝撃音緩衝部材１２を備えた参考例２の防音床材１０を、それぞれ支持した３つの防音床構造１について床衝撃音を測定し、その結果を、▲４▼図２２に示す参考例１の防音支脚２６により図２２に示す参考例１の防音床材１０を支持した防音床構造１について測定された床衝撃音レベルと比較すべく、図１９、図２０に示した（試験３）。
【０１１７】
具体的には、図１９において、試験３に関する上記の▲１▼〜▲４▼の４つの防音床構造１のそれぞれについて測定された重量床衝撃音の床衝撃音レベルを示し、また、図２０において、上記の４つの防音床構造１のそれぞれについて測定された軽量床衝撃音の床衝撃音レベルを示した。
【０１１８】
この場合、まず、この試験３において、（１）▲２▼の本発明の実施例の防音支脚２６により参考例１の防音床材１０を支持した防音床構造１につき得られた床衝撃音レベルと、▲４▼の参考例１の防音支脚２６により参考例１の防音床材１０を支持した防音床構造１について得られた床衝撃音レベルとを比較すると、両者の防音床材１０が参考例１で共通していることから、本発明の実施例の防音支脚２６と参考例１の防音支脚２６との床衝撃音の遮断に関する性能差が判明する。
【０１１９】
そこで、第１に、重量床衝撃音レベルを示した図１９に着目すると、プロット◆で示す上記▲２▼の本発明の実施例の防音支脚２６を備えた防音床構造１の方が、プロット■で示す上記▲４▼の参考例１の防音支脚２６を備えた防音床構造１よりも、ほぼ全ての中心周波数において、重量床衝撃音レベルが格段に低く、重量床衝撃音の遮断に著しく優れていることが判る。Ｌ等級線による評価としても、▲２▼の防音床構造１がＬ−５５であるのに対して（中心周波数６３Ｈｚにおけるプロット◆参照）、▲４▼の防音床構造がＬ−６５以上と、格段の差がついた。なお、参考例１とした▲４▼の防音床構造１については、図１５に示すようにＡ社のカタログ値より低い結果となってはいるものの、同条件下で参考例１であるＡ社の防音床材１０を基準に相対的に評価すれば、本発明の実施例の防音支脚２６が、重量床衝撃音の遮断に優れているといえる。
【０１２０】
この原因は、本発明の実施例の防音支脚２６は、その構造や、また剪断方向緩衝材３８を低反発性エラストマーから形成したこと等により、従来技術である参考例１の防音支脚２６に比べて、支脚の系の剛性が高く、比較的エネルギーや振幅の大きい衝撃が加わっても、長時間弾まずに衝撃を吸収することができるためと考えられる。また、この支脚２６の設置面密度を高めることも重量床衝撃音を遮断に有効であると考えられる。後者の点については、本発明の実施例、参考例１のいずれも、比較的大きな設置面積を確保することにより配慮しているといえる。なお、真鍮から形成した下部基材２８、上方部材３０、キャップ５４を使用して重量床衝撃音の床衝撃音レベルを測定したところ、ほぼ同様の結果が得られたことから、真鍮を用いても、充分な剛性を確保することができると考えられる。
【０１２１】
また、この（１）の比較において、第２に、軽量床衝撃音レベルを示した図２０に着目して、上記のプロット◆で示す▲２▼とプロット■で示す▲４▼の２つの防音床構造１のそれぞれについて測定された軽量床衝撃音の床衝撃音レベルを比較すると、中心周波数の如何によっては、若干交錯しているものの、ほぼ同様の結果が得られた。等級についても、▲２▼、▲４▼のいずれも、Ｌ−５０で同様の評価となった（中心周波数５００Ｈｚにおけるプロット◆とプロット■参照）。このことから、軽量床衝撃音の遮断は、やはり、防音支脚１０ではなく、主に、防音床材１０の性能に左右されるといえる。
【０１２２】
次いで、この試験３において、（２）▲１▼の本発明の実施例の防音支脚２６により実施例２の防音床材１０を支持した本発明の防音床構造１につき得られた床衝撃音レベルと、▲４▼の参考例１の防音支脚２６により参考例１の防音床材１０を支持した参考例１の防音床構造１について得られた床衝撃音レベルとを比較することにより、本発明の乾式二重床構造の防音床構造１（本発明の防音支脚２６により本発明の防音床材１０を支持したもの）の総合的な防音性を確認することができる。
【０１２３】
この場合において、第１に、軽量床衝撃音レベルを示した図２０に着目すると、プロット▲で示す▲１▼の本発明の防音床構造１の方が、プロット■で示す▲４▼の参考例１の防音床構造１よりも、ほぼすべての中心周波数において軽量床衝撃音レベルが低く、軽量床衝撃音の遮断に優れていることが判る。等級で比較しても、▲１▼の本発明の防音床構造１は等級がＬ−４０であるのに対し（中心周波数１２５Ｈｚにおけるプロット▲参照）、▲４▼の参考例１の防音床構造１は等級がＬ−５０である（中心周波数５００Ｈｚにおけるプロット■参照）。これにより、防音床構造１全体として見た時に、図３に示す本発明の防音床構造１の方が、図２２に示す従来の（参考例１の）防音床構造１より軽量床衝撃音の遮断に優れていることが判る。
【０１２４】
また、この（２）の比較において、第２に、重量床衝撃音レベルを示す図１９に着目すると、プロット▲で示す▲１▼の本発明の実施例の防音床構造１の方が、プロット■で示す▲４▼の参考例１の防音床構造１よりも、全ての中心周波数において重量床衝撃音レベルが著しく低く、格段に重量床衝撃音の遮断に優れていることが判る。等級で評価しても、▲１▼の本発明の実施例の防音床構造１がＬ−５５であるのに対し（中心周波数６３Ｈｚにおけるプロット▲参照）、▲４▼の参考例１の防音床構造１がＬ−６５以上となっている。これにより、防音床構造１全体として見た時に、図３に示す本発明の防音床構造１の方が、図２２に示す従来の（参考例１の）防音床構造１より重量床衝撃音の遮断にも優れていることが判る。
【０１２５】
以上より、本発明の防音支脚２６、防音床材１０を使用した防音床構造１は、軽量床衝撃音、重量床衝撃音のいずれをも効果的に遮断することができる点で、総合的に優れた防音床構造１であるといえる。
【０１２６】
なお、参考として、これらの図１９及び図２０の数値に着目して、更に細かく、軽量床衝撃音及び重量床衝撃音の防音性について分析していくと、下記の事項が導かれる。
【０１２７】
まず、図２０に示す軽量床衝撃音レベルについて検討すると、この図２０において、プロット▲で示す▲１▼の本発明の実施例の防音床構造１の方が、プロット◆で示す▲２▼の本発明の防音支脚２６により参考例１の防音床材１０を支持した防音床構造１よりも、ほとんど全ての中心周波数において、良好な軽量床衝撃音レベルが得られているのが示されている。この場合、どちらの防音床構造１においても防音支脚２６は、本発明の実施例の防音支脚２６で共通しているため、防音床材１０の軽量床衝撃音に対する直接の性能差が結果に反映されることになる。これにより、本発明の防音床材１０は、試験２のように参考例１の防音支脚２６を用いた場合のみならず、本発明の防音支脚２６を用いた場合でも、参考例１の防音床材１０に比べ軽量床衝撃音の遮断に優れることが判る。
【０１２８】
また、同じく図２０から、プロット▲で示す▲１▼の本発明の実施例の防音床構造１の方が、プロット●で示す▲３▼の本発明の防音支脚２６により中質繊維板層１４のみから成る衝撃音緩衝部材１２を備えた参考例２の防音床材１０を支持した防音床構造１よりも、いずれの中心周波数においても、良好な軽量床衝撃音レベル結果が得られていることが判る。このことから、前述した防音床材１０の防音性の向上が、塗料層１６によるものであることが立証できると共に、この塗料層１６の防音性が、試験２のように参考例１の防音支脚２６を用いた乾式二重床構造のみならず、本発明の防音支脚２６を用いた乾式二重床構造においても充分に発揮されることが確認された。
【０１２９】
なお、比較的柔軟で、軽量床衝撃音の吸収には良好な傾向を示す参考例１の防音支脚２６を使用した参考例１の防音床構造１に対して、剛性が高い本発明の防音支脚２６を用いながら、軽量床衝撃音の遮断につき良好な結果が得られているのは、プロット▲で示す▲１▼の本発明の実施例２の防音床材１０を使用した防音床構造１だけであることを考慮しても、本発明の防音床材１０の軽量床衝撃音の防音性の高さが窺える。
【０１３０】
一方、図１９に示す重量床衝撃音レベルについて更に検討するため、この試験３における上記の▲１▼乃至▲３▼の防音床構造１と▲４▼の参考例１の防音床構造１との、▲４▼の参考例１の防音床構造を基準とした場合の重量床衝撃音の床衝撃音レベルの具体的な数値上の差を求めたところ、次の表４に示す通りとなった。なお、この表４も、上述した表３と同様に、▲１▼の参考例１の防音床構造１につき得られた床衝撃音レベルから、▲２▼〜▲３▼の防音床構造１につき得られた床衝撃音レベルを引いた結果を示したものである（▲１▼−▲２▼〜▲４▼）。
【０１３１】
【表４】
【０１３２】
この表４及び図１９から判るように、本発明の実施例の防音支脚２６を使用した防音床構造１は、プロット▲で示した▲１▼の本発明の実施例１２の防音床材１０を支持したものに限らず、プロット◆で示す▲２▼の参考例１の防音床材１０、また、プロット●で示す▲３▼の参考例２の防音床材１０を支持したもののいずれであっても、プロット■で示す参考例１の防音支脚２６、防音床材１０を使用した参考例１の防音床構造１よりも、格段に重量床衝撃音の遮断に優れている。これより、本発明の防音支脚２６が、剛性が高く、支脚２６自体に要求される重量床衝撃音の遮断に、非常に優れていることが判ると共に、いかなる防音床材１０と組合せても、優れた重量床衝撃音を発揮することができ、例えば、エアロビクススタジオ等の、主に重量床衝撃音の遮断が問題となる床に適用するのには、非常に好適であるといえる。
【０１３３】
また、表４に着目すると、いずれも、参考例１の防音床構造１に対し３０ｄＢ前後の高いマージンを有しているが、その中でも、特に、本発明の防音床材１０を使用した防音床構造１が最も高いマージンを有している。このことから、本発明の実施例２の防音床材１０が、最も剛性が高く、重量床衝撃音の遮断にも好影響を与えていると同時に、曲げにも強いことが判る。
【０１３４】
以上より、本発明の防音床構造１は、床衝撃音の遮断に優れると同時に、耐荷重性、耐久性、更には、フワフワとしない快適な歩行感を得ることができる総合的に優れた防音床構造１であることが判る。
【０１３５】
【発明の効果】
【０１３６】
本発明によれば、上記のように、衝撃音緩衝部材として、内部が真空又は減圧状態の中空微小球を含有する塗料層を設けているため、この中空微小球内では分子の移動が少ないので、振動が伝搬せず、軽量床衝撃音を効果的に遮断することができる実益がある。また、中空微小球の内部が、製造工程上又は時間の経過等に伴って、空気が多少浸透する等して完全な真空状態ではなくなっても、通常の大気圧より低い圧力の気体が満たされた減圧状態であれば、ガスの含有量が少ないため、同様にして、振動の伝搬を充分に抑制して、軽量床衝撃音を充分に遮断することができる実益がある。なお、この中空微小球を樹脂塗料中に含有させると、長期にわたって中空微小球の内部への空気の浸透を抑制することができ、好ましい。
【０１３７】
また、塗料の硬化後において、この中空微小球は塗料層内でほぼ隙間なく整列するため、塗料層のベース素材の分子を通じての振動の伝搬も抑制され、軽量床衝撃音を効果的に遮断することができる実益がある。
【０１３８】
また、中質繊維板層（ミディアム デンシティ ファイバーボード：いわゆる『ＭＤＦ』から成る層）は、それ自体が軽量床衝撃音に対する充分な防音性を備え、更には、剛性や曲げ強さが高いため、防音床材に充分な耐荷重性、耐久性を付与しつつ、塗料層との相乗作用により、防音床材の防音効果を一層高めることができる実益がある。なお、この中質繊維板層の表面は、均質で平滑な表面であるため、塗料層の形成にも適している。
【０１３９】
この場合、塗料層の厚みを１ｍｍから２０ｍｍ程度に形成しているため、軽量床衝撃音の遮断性に優れる中空微小球を上下に厚みをもって重ねて整列させることができ、これにより、軽量床衝撃音を一層効果的に遮断することができる実益がある。
【０１４０】
また、この場合、中空微小球を、上記のように、特に、ＳｉＯ2 又はけい酸塩の中空微小球とすると、このＳｉＯ2 又はけい酸塩の中空微小球は、内部を真空又は減圧状態にして形成し易いため、上述した振動の伝搬低減作用を最も効果的に発揮させることができる実益がある。
【０１４１】
更に、塗料層を形成する塗料を、上記のように、特に、無溶剤エポキシ樹脂形塗料又は無溶剤ウレタン樹脂形塗料とすると、溶剤形塗料と異なり、塗料層を、床材を構成するのに適した厚みに形成し易く、また、硬化後において溶剤が塗料層内に残留することがないため、中空微小球が高い密度で隙間なく整列し易くなり、軽量床衝撃音の原因となる衝撃による振動の伝搬を効果的に低減することができる実益がある。特に、無溶剤ウレタン樹脂形塗料から塗料層を形成すると、ある程度弾性も有するため、軽量床衝撃音をより一層効果的に遮断することができ、また、防音床材を割れにも強くすることができる実益がある。なお、これらの無溶剤形塗料は、塗料を中質繊維板層に直接施工することによって塗料層を適切に形成することができる点でも、有利である。
【０１４２】
また、衝撃音緩衝部材として、更に、やし繊維マット層を含めると、やし繊維マット層の有する防音性、緩衝性、防振性を、防音床材において発揮させて、軽量床衝撃音を効果的に遮断するのに用いることができる実益がある。
【０１４３】
なお、この防音床材を、コンクリートスラブ上に支脚を介することなく設置することにより、軽量床衝撃音の遮断に優れる直張り床構造の防音床構造とすることができる実益がある。
【０１４４】
また、本発明によれば、上記のように、床材用防音支脚を、衝撃が加わる上方部材と、この上方部材を圧縮方向緩衝材等により緩衝的に支持する下部基材とから構成しているため、衝撃を緩衝するための弾力性に富む防振ゴムが直接コンクリートスラブに面していた従来の支脚に比べ、支脚の系の剛性を高めることができるので、比較的エネルギーや振幅の大きい衝撃が作用しても、弾むことなく、、その振動を効果的に抑制して、重量床衝撃音を充分に遮断することができる実益がある。なお、支脚のコンクリートスラブに対する設置面密度が高まったことも、重量床衝撃音を効果的に遮断することができる一つの原因と考えることができる。
【０１４５】
この場合、特に、剪断方向緩衝材を、上記のように、例えば、ポリエステルエラストマー等の硬度が高く強度に優れる低反発性エラストマーから形成しているため、剪断方向緩衝材が、振幅の大きい衝撃に対して反発して長い間にわたって振動することなく、剪断方向に瞬間的に屈曲して、短時間で衝撃を確実に緩和することができるため、重量床衝撃音の遮断性をより一層向上させることができる実益がある。
【０１４６】
更に、本発明によれば、上記のように、剛性が高く重量床衝撃音の遮断に優れる防音支脚によって、軽量床衝撃音の遮断に優れる防音床材を支持した乾式二重床構造としているため、軽量床衝撃音、重量床衝撃音のいずれの遮断にも優れる防音床構造とすることができる実益がある。なお、この場合、床構造全体の系の剛性を高めたことにより、同時に、耐荷重性や耐久性、また、フワフワとしない快適な歩行感も得ることができ、総合的に優れた防音床構造とすることができる実益もある。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に防音床材に用いられる衝撃音緩衝部材の断面図である。
【図２】本発明の防音床材を用いた直張り床構造の防音床構造の概略側面図である。
【図３】本発明の防音床材及び床材用防音支脚を用いた本発明の乾式二重床構造の防音床構造の一部破断概略側面図である。
【図４】本発明の防音床材に用いられる床衝撃音緩衝部材の塗料層の概略断面図である。
【図５】本発明の床材用防音支脚の断面図である。
【図６】本発明の床材用防音支脚に用いられる下部基材を示し、同図（Ａ）は、その平面図、同図（Ｂ）はその概略斜視図である。
【図７】本発明の床材用防音支脚に用いられる上方部材を示し、同図（Ａ）は、その第１の上方部材の斜視図、同図（Ｂ）はその第２の上方部材の斜視図、同図（Ｃ）は受け皿取付部の斜視図である。
【図８】本発明の床材用防音支脚に用いられる圧縮方向緩衝材を示し、同図（Ａ）は、その平面図、同図（Ｂ）はその概略斜視図である。
【図９】本発明の床材用防音支脚に用いられる剪断方向緩衝材を示し、同図（Ａ）は、その平面図、同図（Ｂ）はその概略斜視図である。
【図１０】本発明の床材用防音支脚に用いられるキャップを示し、同図（Ａ）は、その平面図、同図（Ｂ）はその概略斜視図である。
【図１１】本発明の床材用防音支脚に用いられる受け皿支持部の一部破断拡大断面図である。
【図１２】本発明の床材用防音支脚の他の実施の形態の断面図である。
【図１３】本発明の実施例及び参考例に関する試験を行った試験装置の概略図であり、同図（Ａ）は直張り床構造についての試験装置、同図（Ｂ）は乾式二重床構造についての試験装置を示す。
【図１４】参考例１の乾式二重床構造について行った本発明者等の試験方法による軽量床衝撃音の床衝撃音レベルと、ＪＩＳ Ａ１４１８に基づく試験方法による軽量床衝撃音の床衝撃音レベルとの測定結果を示す図である。
【図１５】参考例１の乾式二重床構造について行った本発明者等の試験方法による重量床衝撃音の床衝撃音レベルと、ＪＩＳ Ａ１４１８に基づく試験方法による重量床衝撃音の床衝撃音レベルとの測定結果を示す図である。
【図１６】試験１により本発明の実施例及び参考例について測定された直張り床構造における軽量床衝撃音の床衝撃音レベルを示す図である。
【図１７】試験２により本発明の実施例及び参考例について測定された乾式二重床構造における軽量床衝撃音の床衝撃音レベルを示す図である。
【図１８】試験２により本発明の実施例及び参考例について測定された乾式二重床構造における重量床衝撃音の床衝撃音レベルを示す図である。
【図１９】試験３により本発明の実施例及び参考例について測定された乾式二重床構造における重量床衝撃音の床衝撃音レベルを示す図である。
【図２０】試験３により本発明の実施例及び参考例について測定された乾式二重床構造における軽量床衝撃音の床衝撃音レベルを示す図である。
【図２１】従来技術の直張り床構造の防音床構造の概略側面図である。
【図２２】従来技術の乾式二重床構造の防音床構造の一部破断概略側面図である。
【符号の説明】
１ 防音床構造
１０ 防音床材
１１ 表面材
１２ 衝撃音緩衝部材
１４ 中質繊維板層
１６ 塗料層
１８ 塗料
２０ 中空微小球
２２ やし繊維マット層
２４ コンクリートスラブ
２６ 床材用防音支脚
２６Ａ 支脚本体（従来技術）
２８ 下部基材
２８Ａ 下部基材のネジ山
２８Ｂ 下部基材のナット受入孔
２８ａ 下部基材の外周面
２８ｂ 下部基材の上端開口面
３０ 上方部材
３２ 緩衝手段
３４ 上方部材の開口中空部
３６ 圧縮方向緩衝材
３６Ａ 圧縮方向緩衝材のボルト貫通孔
３８ 剪断方向緩衝材
３８Ａ 剪断方向緩衝材の中空孔
４０ 下部基材の中空部の底部
４０Ａ 下部基材の中空部の底部のボルト貫通孔
４２ 第１の上方部材部分
４２Ａ 第１の上方部材部分の緩衝材挿入孔
４２Ｂ 第１の上方部材部分の雄ネジ部
４２Ｃ 第１の上方部材部分の肩部
４２Ｄ 第１の上方部材部分のボルト貫通孔
４４ 第２の上方部材部分
４４Ａ 第２の上方部材部分の雌ネジ中空孔
４４Ｂ 第２の上方部材部分のナット受入孔
４４ａ 第２の上方部材部分の下面
４６ 受け皿支持部
４６Ａ 受け皿支持部の雄ネジ
４６ａ 受け皿支持部の外周面
４８ 受け皿
５０ ビス
５２ キャップ
５４ ボルト・ナット手段
５６ ゴムシート
６０ 制振シート
６２ パーティクルボード
６４ 空間
７０ 高比重制振材（従来技術）
７２ 防振ゴム（従来技術）
７４ 防振ゴムの中空部（従来技術）
７６ 防振ゴムの中空部の縦壁（従来技術）
７８Ａ 防振ゴムの上方部分（従来技術）
７８Ｂ 防振ゴムの下方部分（従来技術）
８０ 試験装置
８２ 受音室
８４ マイクロホーン
８６ 騒音計
８８ リアルタイムアナライザー
９０ 鉄板ボックス
９２ コンクリートブロック
９４ グラスウール
ｄ1 剪断方向緩衝材の中空孔の内径
ｄ2 剪断方向緩衝材の外径
ｄ3 下部基材の外径
ｄA 支脚本体の外径（従来技術）
ｈ 防振ゴムの高さ（従来技術）
ｌ 防振ゴムの下方部分の底部の一辺の長さ（従来技術）
【発明の属する技術分野】
本発明は、各種建物内の上下の２室間等の床における床衝撃音を遮断する防音床構造、また、この防音床構造に適した防音床材及び床材用防音支脚の改良に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
一般に、マンション等の各種建物内の上下の２室間等における床の構造としては、図２１に示すように、建物のコンクリートスラブ２４上に支脚を介することなく床材１０を設置する直張り床構造と、図２２に示すように、コンクリートスラブ２４上に、支脚２６を介して、床材１０を支持し、コンクリートスラブ２４と床材１０との間に空間６４を設ける乾式二重床構造とがある。
【０００３】
これらの構造を有する床において、上階の床に衝撃が加わると、この衝撃によって生じた振動である衝撃音が一種の騒音として階下に伝わり、階下に居住する者にとって快適な生活が妨げられ、ひいては上階の者に対する苦情を引き起こす原因となる。このため、これらの衝撃音の階下への伝搬をできるだけ低減する必要がある。
【０００４】
この床に加わる衝撃音としては、例えば、テーブルからスプーン等が落下した時に生じる『コツン』というような比較的軽い振動である軽量衝撃音と、子供が飛び跳ねたり、走り回った時に生じる『ドスン、ドスン』等の比較的重い振動である重量床衝撃音とがある。
【０００５】
この場合、これらの衝撃音のうち、軽量床衝撃音の伝搬をどれだけ低減することができるかは、上記の直張り床構造、乾式二重床構造のいずれであっても、主に、床材１０の性能に左右され、また、重量床衝撃音の伝搬の低減は、主に、支脚２６の性能や、コンクリートスラブ２４の厚みに左右され、直張り床構造、乾式二重床構造のいずれの場合にも、床材１０の性能にはあまり影響を受けない。従って、床材１０や支脚２６等の床構造により防音を達成する場合、軽量床衝撃音を遮断するためには床材１０の防音性を高め、重量床衝撃音を遮断するためには支脚２６の防音性を高める必要がある。
【０００６】
この軽量床衝撃音を遮断するための防音床材１０は、一般に、直張り床構造にあっては、図２１に示すように、衝撃音緩衝部材１２と、この衝撃音緩衝部材１２の上に設置されたフローリング等の表面材１１とから成り、また、乾式二重床構造にあっては、図２２に示すように、支脚２６に支持されたパーティクルボード６２上に設置される床衝撃音緩衝部材１２及び表面材１１とから成っていた。従来、これらの床衝撃音緩衝部材１２は、ベニヤ板等の合板や、また、例えば、フェルト材、スポンジ、ガラスウール、コルク材、樹脂発泡体、ゴム等の弾性材料又はこれらの弾性材料を挟み込んだ複合合板等から形成され、主として、これらの材質の有する弾性により、軽量床衝撃音の原因である軽微な振動を吸収して、軽量床衝撃音を遮断していた。なお、図２２において、符号６０は制振シートを示す。
【０００７】
また、重量床衝撃音を遮断するための床材用防音支脚２６は、従来、図２２に示すように、金属やナイロン等から形成された略円筒形状の支脚本体２６Ａと、この支脚本体２６Ａを高比重制振材７０を介して支持する防振ゴム７２とから成り、この防振ゴム７２により圧縮方向の振動を吸収すると共に、防振ゴム７２に形成された中空部７４の縦壁７４Ａを衝撃により加わった荷重に対して追従変形させることにより剪断方向の振動を抑制して、重量床衝撃音を遮断していた。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、防音床材１０には、防音性だけではなく、家具等の重量物を載せても撓まない等の充分な耐荷重性も要求され、この耐荷重性を向上するためには床材１０の剛性を高めることが必要である。すなわち、防音床材１０は、防音のためには従来技術のように柔軟で弾性を有する方が好ましいが、耐荷重性を向上するためにはある程度硬さがある方が好ましい。
【０００９】
従って、今後は、主として材質の有する弾性によって振動を吸収して、軽量床衝撃音を低減するのではなく、更に他の方法により振動を抑制して、充分な耐荷重性や耐久性等も備え得る防音床材の提供が望まれる。
【００１０】
特に、防音性は、今後、更に向上する余地があり、建築の現場においても、より高い防音性を備えた防音床材の提供が望まれるところである。
【００１１】
一方、乾式二重床構造に使用される床材用防音支脚２６については、従来の技術では、図２２に示すように、重量床衝撃音を遮断するための防振ゴム７４は、その高さｈ（図２２参照）が、３５ｍｍと比較的高く、また、ゴム材料から形成されていたため、弾力性に富み、支脚２６の系としての剛性が低かった。このため、重量床衝撃音の原因となる比較的振幅やエネルギーの大きい振動（衝撃）が作用した場合、防振ゴム７４が、この衝撃に反発して弾み、比較的長い間にわたって振動が持続し、重量床衝撃音を充分に遮断することができない場合があった。
【００１２】
この従来技術の支脚２６のように、支脚２６の弾力性が高いことは、上述したように、比較的周波数の高い軽量床衝撃音を遮断する上では好影響を与えるものではあるが、一方で、重量床衝撃音を防止する上では、必ずしも適さないといえる。このことから、図２２に示す従来の乾式二重床構造では、ある程度、重量床衝撃音の遮断を犠牲にしても、軽量床衝撃音の遮断を重視していたといえ、従来は、軽量床衝撃音の遮断、重量床衝撃音の遮断のいずれにも充分に対応できる防音床構造は提供されていなかった。
【００１３】
本発明の第１の課題は、上記の問題点を解決するため、充分な耐荷重性、耐久性を備えつつ、軽量床衝撃音の遮断に優れる防音床材を提供することにある。
【００１４】
本発明の第２の課題は、上記の問題点を解決するため、重量床衝撃音の遮断に優れる床材用防音支脚を提供することにある。
【００１５】
本発明の第３の課題は、上記の問題点を解決するため、充分な耐荷重性、耐久性を備えつつ、軽量床衝撃音、重量床衝撃音のいずれの遮断にも優れる総合的に良質な防音床構造を提供することにある。
【００１６】
【課題を解決するための手段】
本発明は、上記の課題を解決するための第１の手段として、衝撃音緩衝部材を備えた防音床材であって、この衝撃音緩衝部材は、中質繊維板層と、この中質繊維板層に積層され、内部が真空又は減圧状態の中空微小球を含有する塗料層とから成っていることを特徴とする防音床材を提供するものである。
【００１７】
このように、内部が真空又は減圧状態の中空微小球を含有する塗料層を設けると、この中空微小球内では分子の移動が少ないため、振動が伝搬せず、軽量床衝撃音を効果的に遮断することができる。また、中空微小球の内部が、製造工程上又は時間の経過等に伴って、空気が多少浸透する等して完全な真空状態ではなくなっても、通常の大気圧より低い圧力の気体が満たされた減圧状態であれば、ガスの含有量が少ないため、同様にして、振動の伝搬を充分に抑制して、軽量床衝撃音を充分に遮断することができる。なお、この中空微小球を樹脂塗料中に含有させると、長期にわたって中空微小球の内部への空気の浸透を抑制することができ、好ましい。
【００１８】
加えて、塗料の硬化後において、この中空微小球は塗料層内でほぼ隙間なく整列するため、塗料層のベース素材を通じて振動が伝搬することが抑制され、軽量床衝撃音を効果的に遮断することができる。
【００１９】
また、中質繊維板層（ミディアム デンシティ ファイバーボード：いわゆる『ＭＤＦ』から成る層）は、それ自体が軽量床衝撃音に対する充分な防音性を備え、更には、剛性や曲げ強さが高いため、防音床材に充分な耐荷重性、耐久性を付与しつつ、塗料層との相乗作用により、防音床材の防音効果を一層高めることができる。なお、この中質繊維板層の表面は、均質で平滑な表面であるため、塗料層の形成にも適している。
【００２０】
この第１の解決手段においては、塗料層の厚みを１ｍｍから２０ｍｍ程度に形成することが望ましい。即ち、塗料層を形成する塗料を、μｍや、コンマ数ｍｍの塗膜状ではなく、この程度の厚みを有する層状に形成すると、軽量床衝撃音の遮断性に優れる中空微小球を上下に厚みをもって重ねて整列させることができ、これにより、軽量床衝撃音を一層効果的に遮断することができる。
【００２１】
また、この第１の解決手段において、中空微小球を、特に、ＳｉＯ2 又はけい酸塩の中空微小球とすると、このＳｉＯ2 又はけい酸塩の中空微小球は、内部を真空又は減圧状態にして形成し易いため、上述した振動の伝搬低減作用を最も効果的に発揮させることができる。
【００２２】
また、この第１の解決手段において、塗料層を形成する塗料を、特に、無溶剤エポキシ樹脂形塗料又は無溶剤ウレタン樹脂形塗料とすると、溶剤形塗料と異なり、塗料層を、床材を構成するのに適した厚みに形成し易く、また、硬化後において溶剤が塗料層内に残留することがないため、中空微小球が高い密度で隙間なく整列し易くなり、軽量床衝撃音の原因となる衝撃による振動の伝搬を効果的に低減することができる。特に、無溶剤ウレタン樹脂形塗料から塗料層を形成すると、ある程度弾性も有するため、軽量床衝撃音をより一層効果的に遮断することができ、また、防音床材を割れにも強くすることができる。なお、これらの無溶剤形塗料は、塗料を中質繊維板層に直接施工することによって塗料層を適切に形成することができる点でも、有利である。
【００２３】
更に、この第１の解決手段において、衝撃音緩衝部材として、更に、やし繊維マット層を含めると、やし繊維マット層の有する防音性、緩衝性、防振性を、防音床材において発揮させて、軽量床衝撃音を効果的に遮断するのに用いることができる。
【００２４】
なお、上記の第１の解決手段である防音床材を、コンクリートスラブ上に支脚を介することなく設置することにより、軽量床衝撃音の遮断に優れる直張り床構造の防音床構造とすることができる。
【００２５】
本発明は、上記の課題を解決するための第２の手段として、床材を支持する床材用防音支脚であって、上方に開口する開口中空部を内部に有する下部基材と、この下部基材に支持される上方部材と、下部基材に支持されて上方部材を下部基材に対して緩衝するように上方部材を支持する緩衝手段とを備えていることを特徴とする床材用防音支脚を提供するものである。
【００２６】
床材用防音支脚を、このように構成すると、後に述べる実施例から判るように、従来の支脚に比べて、重量床衝撃音の遮断性を著しく向上させることができる。これは、支脚を、衝撃が加わる上方部材と、この上方部材を緩衝的に支持する下部基材とから構成したことにより、衝撃を緩衝するための防振ゴムが直接コンクリートスラブに面していた従来の支脚に比べ、支脚の系の剛性を高めることができるため、比較的エネルギーや振幅の大きい衝撃が作用しても、弾むことがなく、その振動を効果的に抑制することができるからであると考えられる。なお、支脚のコンクリートスラブに対する設置面密度が高まったことも、重量床衝撃音を効果的に遮断することができる一つの原因と考えることができる。
【００２７】
この場合、加わった衝撃を最終的に下部基材により受け止める構成としたことにより、下部基材と上方部材との間に緩衝手段を配置することができ、この緩衝手段は、特に、下部基材の開口中空部内に配置されて上方部材と下部基材との間を圧縮方向に緩衝するように上方部材を下部基材に支持する圧縮方向緩衝材と、下部基材と上方部材との間を剪断方向に緩衝するように上方部材を下部基材に支持する剪断方向緩衝材とから構成することができる。
【００２８】
この第２の解決手段において、剪断方向緩衝材を、例えば、ポリエステルエラストマー等の硬度が高く強度に優れる低反発性エラストマーから形成すると、剪断方向緩衝材が、振幅の大きい衝撃に対して反発して長い間にわたって振動することなく、剪断方向に瞬間的に屈曲して、短時間で衝撃を確実に緩和することができるため、重量床衝撃音の遮断性をより一層向上させることができる。
【００２９】
本発明は、上記の課題を解決するための第３の手段として、上記第１の解決手段である防音床材と、コンクリートスラブ上に配置され、この防音床材を支持する上記第２の解決手段である床材用防音支脚とから成る乾式二重床構造の防音床構造を提供するものである。
【００３０】
このように、剛性が高く重量床衝撃音の遮断に優れる支脚によって、軽量床衝撃音の遮断に優れる防音床材を支持した乾式二重床構造とすると、軽量床衝撃音、重量床衝撃音のいずれの遮断にも優れる防音床構造とすることができる。なお、この場合、床構造全体の系の剛性を高めたことにより、同時に、耐荷重性や耐久性、また、フワフワとしない快適な歩行感も得ることができ、総合的に優れた防音床構造とすることができる。
【００３１】
【発明の実施の形態】
まず、本発明の防音床材の実施の形態について説明すると、図１乃至図３は、本発明の防音床材１０を示し、この防音床材１０は、衝撃音緩衝部材１２と、この衝撃音緩衝部材１２の上に設置されるフローリング材等の表面材１１とから成っている。この衝撃音緩衝部材１２は、図１乃至図３に示すように、中質繊維板層１４と、この中質繊維板層１４に積層される塗料層１６とを有している。
【００３２】
塗料層１６は、特に、図４（Ｂ）に示すように、内部が真空又は減圧状態の中空微小球２０を含有している。このため、例えば、テーブルからスプーンが落下する等して軽微な衝撃が床に作用しても、この中空微小球２０内では分子の移動が少ないため、この衝撃による振動が伝搬せず、軽量床衝撃音を効果的に遮断することができる。
【００３３】
また、この中空微小球２０の内部が、製造工程上あるいは時間の経過等に伴って、空気が多少浸透したり、微小球が潰れて若干気泡が発生する等して完全な真空状態（ないしは極高真空）ではなくとも、通常の大気圧より低い圧力の気体が満たされた減圧状態であれば、ガスの含有量が少ないため、同様にして、振動の伝搬を充分に抑制して、軽量床衝撃音を充分に遮断することができる。なお、このように真空又は減圧状態を利用して振動の伝搬を抑制するため、主として弾性によって振動を吸収していた従来技術と異なり、防音床材１０にある程度の剛性を持たせることも可能となる。
【００３４】
この中空微小球２０は、例えば、フィルム形成能力を有するフェノール樹脂、エポキシ樹脂、シリコーンゴム、また、ポリビニルアルコール等の熱可塑性樹脂等の様々な物質から形成することができるが、中でも、特に、ＳｉＯ2 、又は、ガラスを生成するアルカリ金属けい酸塩等のけい酸塩の中空微小球２０を使用することが望ましい。これらのＳｉＯ2 又はけい酸塩の中空微小球２０は、内部を真空又は減圧状態にして形成し易いため、振動の伝搬低減作用を最も効果的に発揮させることができるからである。この中空微小球２０としては、具体的には、アメリカの３Ｍ社製の中空微小球２０等を挙げることができる。但し、必ずしも、これらのＳｉＯ2 の中空微小球２０等に限定されるものではなく、内部を真空又は減圧状態にして振動を充分に抑制することができれば、他の物質から成る中空微小球２０を用いてもよいことは勿論である。
【００３５】
また、中空微小球２０は、これらのＳｉＯ2 や不定形ガラスの粒子等を酸化性の雰囲気中で溶融膨張する方法等の適宜な方法により形成することができる。また、このようにして形成される中空微小球２０の多くは、一般的に、直径が約１０μｍから２００μｍ程度のものまで種々の大きさのものがあるが、塗料層１６に含有させる上では、約３０μｍ程度の大きさのものを用いることができる。
【００３６】
塗料層１６は、これらの内部が真空又は減圧状態の中空微小球２０をフィラーとして含有する塗料１８から形成することができる。この場合、この中空微小球２０をフィラーとして含有する塗料１８は、硬化前の状態においては、図４（Ａ）に示すように、この中空微小球２０が塗料１８の成分中に浮遊しているが、塗料１８の硬化後においては、図４（Ｂ）に示すように、この中空微小球２０が塗料層１６内でほぼ隙間なく整列するため、塗料層１６のベース素材の分子を通じての振動の伝搬も抑制され、軽量床衝撃音を効果的に遮断することができる。
【００３７】
この塗料層１６は、具体的には、１ｍｍから２０ｍｍ程度の厚みに形成することが望ましい。即ち、塗料層１６を形成する塗料１８を、μｍや、コンマ数ｍｍの塗膜状ではなく、この程度の厚みを有する層状に形成すると、軽量床衝撃音の遮断性に優れる中空微小球２０を上下に厚みをもって重ねて整列させることができ、これにより、軽量床衝撃音を一層効果的に遮断することができる。
【００３８】
塗料層１６は、衝撃音緩衝部材１２として上述した１〜２０ｍｍ程度の厚みに形成することを考えると、型枠の中に塗料１８を流し込んで、硬化させることにより形成することが最も好ましいといえる。より具体的には、塗料１８として、例えば、後述する無溶剤エポキシ樹脂形塗料を用いる場合を例に説明すると、液状のエポキシ樹脂中に、中空微小球２０を５〜５０％重量比程度混入して、硬化剤を混入させた後、ある程度攪拌して、型枠の中に流し込み、例えば、２ｍｍ厚程度に形成する場合には、２０℃下で５時間程度かけて、層状に硬化させて塗料層１６を形成することができる。この場合、塗料１８中に、更に、硬化促進剤等を混入してもよい。
【００３９】
なお、塗料層１６を形成する場合、多くの水分を含んだ水性塗料等、塗料１８の種類によっては、中質繊維板層１４の表面１４ａに直接施工すると、硬化後において、防音床材１０全体が波打つように撓む場合もある。このような場合には、塗料層１６を、予め、中質繊維板層１４とは別途に形成した上で、この塗料層１６を、中質繊維板層１４上に直接積層するか、又は接着剤により中質繊維板層１４に接着したり、若しくは、釘やネジ等により中質繊維板層１４に固定することにより、中質繊維板層１４に積層することが望ましい。
【００４０】
但し、塗料層１６の形成方法は、必ずしも上述した方法に限定されるものではなく、塗料１８を、例えば、スプレー、ローラーやはけ等のような通常の塗料の塗布形態と同様にして、中質繊維板層１４に直接施して塗料層１６を形成することもできる。なお、これらの方法では、ある程度の厚みを有する層状に形成することは必ずしも容易ではなく、また、塗料１８を中質繊維板層１４に直接施すと、上述したように、塗料１８の種類によっては、防音床材１０が撓む場合もあるため、塗料１８の性質等により、これらの点を回避することができる場合に用いるとよい。
【００４１】
また、この塗料１８としては、無溶剤エポキシ樹脂形塗料又は無溶剤ウレタン樹脂形塗料等の無溶剤形塗料を使用することが望ましい。これは、溶剤形塗料をベース成分とした塗料１８であると、ある程度の厚みを有する塗料層１６にすることが必ずしも容易ではないためである。また、無溶剤形塗料は、溶剤形塗料と異なり硬化後において溶剤が塗料層１６内に残留することがないため、図４（Ｂ）に示すように、中空微小球２０が高い密度で隙間なく整列し易くなり、軽量床衝撃音の原因となる衝撃による振動の伝搬を効果的に低減する上で、好適だからである。
【００４２】
特に、無溶剤ウレタン樹脂形塗料から塗料層１６を形成すると、ある程度弾性も付与することができるため、軽量床衝撃音をより一層効果的に遮断する上で好適と考えることができ、また、防音床材１０を割れにも強くすることができる。
【００４３】
なお、これらの無溶剤形塗料は、中質繊維板層１４に直接施工しても、硬化後において、撓まないため、上述した塗料１８の中質繊維板層１４への直接施工によっても塗料層１６を適切に形成することができる点で有利である。また、これらの、エポキシ樹脂等の樹脂塗料中に中空微小球２０を含有させると、長期にわたって中空微小球２０の内部への空気の浸透を抑制することができ、好ましい。
【００４４】
このような塗料層１６を形成する塗料１８としては、具体的には、長島特殊塗料株式会社等が製造・販売する商品名『サーモシールド』等を用いることができる。この『サーモシールド』は、防音性に優れることは勿論のこと、断熱性や耐久性にも優れているため、防音床材１０の衝撃音緩衝部材１２として用いるのに適している。
【００４５】
中質繊維板層１４は、中質繊維板（いわゆる『ＭＤＦ』）を所定の厚みに加工することにより形成することができる。この中質繊維板（ＭＤＦ）は、非常に細かい木片や廃材を、表層から芯層まで均一にかつ高い密度で、緻密に圧縮して形成されたもので、後に述べる参考例２に関する試験から判るように、それ自体が軽量床衝撃音に対する非常に優れた防音性を備え、更には、剛性や曲げ強さが高いため、防音床材１０に充分な耐荷重性、耐久性を付与しつつ、塗料層１６との相乗作用により、防音床材１０の防音効果を一層高めることができる。なお、この中質繊維板層１４の表面は、均質で平滑な表面であるため、塗料１８を施して塗料層１６を形成するのにも適している。
【００４６】
この中質繊維板としては、国内産、外国産のもの等、種類を問わず使用することができるが、具体的には、住友林業株式会社販売の商品名『Ｎ．Ｐウッド』等を挙げることができる。この『Ｎ．Ｐウッド』は、ニュージーランド南島のネルソン周辺の森林から採取されるラジアータパインの純粋片を原料として形成された中質繊維板であり、曲げ強さが約３５０ｋｇｆ／ｃｍ2 〜４６０ｋｇｆ／ｃｍ2 と、曲げ強さが約１５６ｋｇｆ／ｃｍ2 程度であるパーティクルボード等に比べて、格段に曲げ強さ、剛性が高い点でも、本発明に係る衝撃音緩衝部材１２として適用するのに好適である。
【００４７】
また、これらの衝撃音緩衝部材１２の積層形態について図１を参照しながら説明する。まず、第１の実施の形態として、図１（Ａ）に示すように、中央の中質繊維板層１４Ａと、外側の２つの中質繊維板層１４Ｂ、１４Ｃとの間に塗料層１６Ａ、１６Ｂを挟み込むことにより、サンドイッチ状の衝撃音緩衝部材１２とすることができる。この積層形態においては、衝撃音緩衝部材１２の表面には、中質繊維板層１４が露出している。
【００４８】
なお、この実施の形態において、塗料１８を中質繊維板層１４に直接施して塗料層１６を形成する場合には、中央の中質繊維板層１４Ａの両面に施すか、又は、外側の２つの中質繊維板層１４Ｂ、１４Ｃのそれぞれの片方の表面に塗料１８を施して塗料層１６を形成してもよく、これらを重ね合わせて衝撃音緩衝部材１２とすることができる。更には、塗料１８を、３つの中質繊維板層１４Ａ乃至１４Ｃ間の接着手段として、これらの３つの中質繊維板層１４間に流し込んで、塗料層１６を形成すると同時に、３つの中質繊維板層１４を接着して衝撃音緩衝部材１２としてもよい。
【００４９】
第２の実施の形態として、図１（Ｂ）に示すように、３つの中質繊維板層１４を積層し、外側の２つの中質繊維板層１４Ｂ、１４Ｃの外側に塗料層１６Ａ、１６Ｂを積層して衝撃音緩衝部材１２とすることができる。この第２の実施の形態では、第１の実施の形態と異なり、衝撃音緩衝部材１２の表面が塗料層１６により覆われている。
【００５０】
なお、この積層形態においても、塗料１８を中質繊維板層１４に直接施して塗料層１６とする場合には、３つの中質繊維板層１４を積層した後、外側の２つの中質繊維板層１４Ｂ、１４Ｃに塗料層１６を形成してもよいし、外側の２つの中質繊維板層１４Ｂ、１４Ｃに塗料層１６Ａ、１６Ｂを形成した後、３つの中質繊維板層１４を積層してもよい。更には、図示の実施の形態では、衝撃音緩衝部材１２は、３つの中質繊維板層１４から成っているが、１つの中質繊維板層１４の両面に塗料層１６を形成してもよいことは勿論である。
【００５１】
第３の実施の形態として、図１（Ｃ）に示すように、中央に配置されたやし繊維マット層２２と、その外側に配置された２つの中質繊維板層１４Ｂ、１４Ｃとの間に２つの塗料層１６を挟み込んで、衝撃音緩衝部材１２とすることができる。この積層形態は、上記第１の実施の形態における中央の中質繊維板層１４Ａの代わりに、やし繊維マット層２２を配置したものである。従って、塗料１８を中質繊維板層１４に直接施して塗料層１６を形成する場合には、同様に、塗料層１６は、塗料１８を中質繊維板層１４又はやし繊維マット層２２のいずれに施して形成してもよいし、また、両方に施して形成してもよい。
【００５２】
第４の実施の形態として、図１（Ｄ）に示すように、やし繊維マット層２２の両面に積層された２つの中質繊維板層１４Ｂ、１４Ｃに、それぞれ塗料層１６Ａ、１６Ｂを積層して、衝撃音緩衝部材１２とすることができる。この積層形態は、上記第２の実施の形態における中央の中質繊維板層１４Ａの代わりに、やし繊維マット層２２を用いたものである。
【００５３】
上記の第３及び第４の実施の形態のように、衝撃音緩衝部材１２として、更に、やし繊維マット層２２も含めると、やし繊維マット層２２の有する防音性、緩衝性、防振性を防音床材１０において発揮させて、軽量床衝撃音を効果的に遮断することができる。このやし繊維マット層２２は、やし繊維を、樹脂等の種々のバインダにより不織布様又は三次元網組織状等に絡み合わせることにより形成することができる（本発明者等の提案による特開平７−１０９６５２号公報、特開平７−１１２４１２号公報等参照）。
【００５４】
なお、衝撃音緩衝部材１２の積層形態は、図示した４つの形態に限定されるものではなく、必要に応じて、他の、例えば、中質繊維板層１４の片面のみに塗料層１６を積層した衝撃音緩衝部材１２とする等の適宜な形態とすることができるのは、勿論である。
【００５５】
更に、本発明の防音床材１０の床構造への適用について説明すると、図２に示すように、本発明の防音床材１０を、支脚を介することなく、制振シート６０と共にコンクリートスラブ２４上に設置することにより、軽量床衝撃音の遮断に優れる直張り床構造の防音床構造１とすることができる。なお、この場合、重量床衝撃音の遮断は、このコンクリートスラブ２４の厚みを適切に設定することにより、対応することができる。また、図２の実施の形態では、コンクリートスラブ２４と衝撃音緩衝部材１２との間に制振シート６０を介在させたが、この制振シート６０は、必ずしも設置しなくてもよい。
【００５６】
また、図３に示すように、本発明の防音床材１０を、床材用防音支脚２６の上に制振シート６０を貼り合わせたパーティクルボード６２を介して設置することにより、軽量床衝撃音の遮断に優れる乾式二重床構造の防音床構造１とすることができる。この場合、本発明の防音床材１０は、次に述べる本発明の床材用防音支脚２６の上に設置して使用することもできるし、また、図２２に示す従来の床材用防音支脚２６の上に設置して使用することもできる。いずれの場合にも、後に述べる実施例から判るように、軽量床衝撃音を充分に遮断することができる。なお、図３に示す実施の形態では、パーティクルボード６２と衝撃音緩衝部材１２との間に制振シート６０を介在させたが、図２の実施の形態と同様、この制振シート６０は、必ずしも設ける必要はない。
【００５７】
次に、本発明の床材用防音支脚の実施の形態について説明すると、図５は、本発明の床材用防音支脚２６を示し、この床材用防音支脚２６は、図３に示すように、コンクリートスラブ２４上に設置されて、床材１０を支持するものであり、乾式二重床構造に使用される。
【００５８】
この防音支脚２６は、図５に示すように、上方に開口する開口中空部３４を内部に有する下部基材２８と、この下部基材２８に支持される上方部材３０と、下部基材３０に支持されて上方部材３０を下部基材２８に対して緩衝するように上方部材３０を支持する緩衝手段３２とを備えている。
【００５９】
緩衝手段３２は、図５に示すように、下部基材２８の開口中空部３４内に配置されて、上方部材３０と下部基材２８との間を圧縮方向に緩衝するように上方部材３０を下部基材２８に支持する圧縮方向緩衝材３６と、下部基材２８と上方部材３０との間を剪断方向に緩衝するように上方部材３０を下部基材２８に支持する剪断方向緩衝材３８とから成っている。従って、上方部材３０は、図５に示すように、これらの緩衝手段３２を介して、下部基材２８に支持されている。このため、本発明の防音支脚２６では、最終的には、この下方に配置された下部基材２８により衝撃を受け止めるため、コンクリートスラブ２４に直接面する弾性変形し易い防振ゴム７４（図２２参照）の弾力性により最終的に振動を吸収していた従来の防音支脚２６に比べて、支脚２６の系としての剛性が高まっている。
【００６０】
下部基材２８は、図６に示すように、略円形の外周面２８ａを有し、また、その開口中空部３４は、図５及び図６（Ａ）に示すように、圧縮方向緩衝材３６を支持する底部４０を有する。従って、下部基材３０は、図５及び図６に示すように、全体として略有底円筒形状を有している。
【００６１】
上方部材３０は、図５に示すように、圧縮方向緩衝材３６が挿入される緩衝材挿入孔４２Ａを有する第１の上方部材部分４２と、この第１の上方部材部分４２との間で剪断方向緩衝材３８を挟持する第２の上方部材部分４４と、この第２の上方部材部分４４に接続され、図３に示すように、床材１０を支持する受け皿４８が取付けられる受け皿支持部４６とから成っている。
【００６２】
第１の上方部材部分４２は、図５及び図７（Ａ）に示すように、緩衝材挿入孔４２Ａとは反対側に、第２の上方部材部分４４に螺合される雄ネジ部４２Ｂを有し、この雄ネジ部４２Ｂと、緩衝材挿入孔４２Ａを有する部分との径を異にして、第２の上方部材部分４４との間で剪断方向緩衝材３８を挟持する肩部４２Ｃが形成されている。
【００６３】
一方、第２の上方部材部分４４には、第１の上方部材部分４２の雄ネジ部４２Ｂが螺合される雌ネジ中空孔４４Ａが形成されている。従って、第１の上方部材部分４２の雄ネジ部４２Ｂを、後述する剪断方向緩衝材３８の中空孔３８Ａに通した後、第２の上方部材部分４４の雌ネジ中空孔４４Ａに螺合することにより、第１と第２の上方部材４２、４４は、相互に接続されると共に、剪断方向緩衝材３８を第１の上方部材部分４２の肩部４２Ｃと第２の上方部材部分４４の下面４４ａとの間に固定する。
【００６４】
これらの第１と第２の上方部材４２、４４は、図５に示すように、下部基材２８の開口中空部３４の内径より小さな外径に設定されている。これは、上方部材３０は、図５に示すように、下部基材２８の開口中空部３４内において、圧縮方向緩衝材３６を介して下部基材３８に支持されると共に、上方部材３０に重量床衝撃音の原因となる比較的エネルギーや振幅の大きい振動（衝撃）が加わった時に、これらの第１と第２の上方部材４２、４４が、下部基材２８の開口中空部３４内で若干上下に変位して、この振動を抑制するためである。
【００６５】
また、第２の上方部材部分４４と受け皿支持部４６とは、図５に示すように、相互に螺合することにより接続される。この受け皿支持部４６の外周面４６ａには、受け皿４８を取付けるための雄ネジ４６Ａが形成され、受け皿４８は、この雄ネジ４６Ａに螺合されて、図３に示すように、支脚２６を構成する。なお、受け皿４８は、図１１に示すように、ビス５０等により、床材１０に固定されて床材１０を受け止める。
【００６６】
圧縮方向緩衝材３６は、図５及び図８に示すように、内部に後述するボルト・ナット手段５４のボルトが貫通するボルト貫通孔３６Ａを有する縦長の円筒形状を有する。この圧縮方向緩衝材３６は、図５に示すように、下部基材２８の開口中空部３４の底部４０上に設置されると同時に、第１の上方部材部分４２の緩衝材挿入孔４２Ａ内に挿入される。これにより、圧縮方向緩衝材３６は、上方部材３０を下部基材２８に支持すると同時に、下部基材２８を圧縮する方向に向けて、上方部材３０に加わった衝撃を緩和する。即ち、上方部材３０は、この圧縮方向緩衝材３６を介して、下部基材２８に支持されている。
【００６７】
この圧縮方向緩衝材３６としては、ウレタンスプリングを用いると、圧縮方向の衝撃を充分に緩和することができると同時に、床下の湿気による錆や腐食の影響がなく耐久性にも優れるため、長期にわたって安定した性能を維持できる点で、好ましい。このウレタンスプリングとしては、例えば、エステル系ポリウレタンから成る株式会社ミスミ製のウレタンスプリングを使用することができる。また、ウレタンスプリングと同様の緩衝性、耐久性を有するセラミックスやステンレス等の圧縮バネも、圧縮方向緩衝材３６として使用することができる。
【００６８】
剪断方向緩衝材３８は、図５及び図９に示すように、内部に第１の上方部材部分４２の雄ネジ部４２Ｂが貫通する中空孔３８Ａを有する略リング状の形状を有し、図５に示すように、上方部材３０に固定されると共に、下面が下部基材２８の上端開口面２８ｂに係合する。これにより、剪断方向緩衝材３８は、上方部材３０を下部基材２８に支持すると同時に、下部基材２８と上方部材３０との間を剪断する方向に上方部材３０に加わった衝撃を緩和する。即ち、上方部材３０は、この剪断方向緩衝材３８をも介して、下部基材２８に支持されている。
【００６９】
このリング状の剪断方向緩衝材３８は、低反発性エラストマーから形成することが望ましい。この低反発性エラストマーは、低周波の振動の中でも、例えば、人が通常に歩く程度の衝撃により発生する比較的振幅の小さな振動は、エラストマー自体が有する制振性によって緩和することができると同時に、硬度が高く、強度にも優れていることから、例えば、子供が飛び跳ねることにより発生する振幅が比較的大きい衝撃が作用しても、変形（沈み込み）が少なく、この衝撃に反発して長い間にわたって弾んで振動することなく、剪断方向に瞬間的に屈曲して、短時間で衝撃を確実に緩和することができるため、重量床衝撃音の遮断性を充分に向上させることができる。
【００７０】
すなわち、剪断方向緩衝材３８として、この低反発性エラストマーを用いることにより、弾力性に富む防振ゴム７２（図２４参照）を使用した従来技術に比べ、防音支脚２６の剛性、ひいては、比較的剛性の高い本発明の防音床材１０と相乗して床構造１全体の剛性が向上し、重量床衝撃音に対する防音性が向上する。また、低反発性エラストマーは、このように剛性が高いため、耐荷重性に優れ、箪笥等の重量物を支持しても撓まない共に、屈曲疲労抵抗や耐湿性や耐熱性、耐候性にも優れるため、支脚２６の耐久性を高める上でも好ましい。
【００７１】
なお、上述したウレタンスプリング等の圧縮方向緩衝材３６によって、この衝撃により屈曲した剪断方向緩衝材３８の復元作用が補助されるため、剪断方向緩衝材３８は、より一層瞬間的に元の状態に復元し易くなり、これにより、振幅の大きい衝撃が連続して作用した場合にも対応し易くなる。
【００７２】
この低反発性エラストマーとしては、例えば、ポリエステルエラストマーを挙げることができる。なお、このポリエステルエラストマーは、エステルーエーテル系、エステル−エステル系、また、ポリブチレンナフタレート系等のいずれであってもよい。具体的には、帝人株式会社販売の商品名『テイジンポリエステルエラストマー』等を用いることができる。
【００７３】
なお、図５に示すように、このリング状の剪断方向緩衝材３８の中空孔３８Ａの内径ｄ1 （図９（Ａ）参照）と第１の上方部材部分４２の係合箇所の直径とを整合させて、剪断方向緩衝材３８を上方部材３０に確実に固定することが好ましい。また、剪断方向緩衝材３０の外径ｄ2 （図９（Ａ）参照）も、図５に示すように、下部基材２８の外径ｄ3 （図６（Ａ）参照）とほぼ一致させて、下部基材２８の下面が上端開口面２８ｂに確実に係合できるように設定する。
【００７４】
また、下部基材２８には、図５に示すように、上方から下部基材２８の上端開口面２８ｂを覆うようにして螺合されるキャップ５２が取付けられる。このキャップ５２は、図１０に示すように、下部基材２８の上端開口面２８ｂとの間で剪断方向緩衝材３８を挟み込んで固定する鍔部５２Ａを有する。従って、このキャップ５２を下部基材２８に取付けることにより、剪断方向緩衝材３８が、下部基材２８と上方部材３０との間に固定される。なお、下部基材２８の外周面２８ａには、このキャップ５２を螺合するための、ネジ山２８Ａが形成されている。
【００７５】
更に、剪断方向緩衝材３８を固定している上方部材３０と圧縮方向緩衝材３６及び下部基材２８は、図５に示すように、相互に、ボルト・ナット手段５４により固定的に連結される。具体的には、図５に示すように、下部基材２８の開口中空部３４の底部４０及び第１の上方部材部分４２には、それぞれ、ボルト貫通孔４０Ａ、４２Ｄが形成され、ボルト・ナット手段５４は、これらのボルト貫通孔４０Ａ、４２Ｄ及び圧縮方向緩衝材３６のボルト貫通孔３６Ａを貫通して、両端の第２の上方部材部分４４に形成されたナット受入孔４４Ｂ内又は下部基材２８に形成されたナット受入収納孔２８Ｂ内において締め付けられて、上方部材３０と圧縮方向緩衝材３６と下部基材２８とを相互に連結している。
【００７６】
以上の床材用防音支脚２６において、下部基材２８及び上方部材３０、また上記のキャップ５２は、ナイロン６等のナイロンから形成することができる。このように、下部基材２８や上方部材３０をナイロンから形成すると、支脚２６の系の剛性を充分に高めつつ、材料自体が有する制振作用が防音支脚２６に付与されて、重量床衝撃音を効果的に緩和することができる。なお、充分な剛性を得ることができる点では変わりがないことから、真鍮等の金属から形成してもよい。
【００７７】
以上のように形成された本発明の床材用防音支脚２６は、後に述べる実施例から判るように、図２５に示す従来の防音支脚２６に比べて、重量床衝撃音の遮断に著しく優れている。これは、支脚２６を、衝撃が加わる上方部材３０と、この上方部材３０を緩衝手段３２により緩衝的に支持する下部基材３０とから構成し、また、この緩衝手段３２を低反発性エラストマー等から形成すると共に下部基材２８と上方部材３０をナイロン等から形成したことにより、衝撃を緩衝するための防振ゴム７４が直接コンクリートスラブ２４に面していた図２５に示す従来の支脚２６に比べ、支脚２６全体の系としての剛性が高まり、比較的エネルギーや振幅の大きい衝撃が作用しても、弾むことなく、その振動を効果的に抑制することができるからであると考えられる。なお、支脚２６のコンクリートスラブ２４に対する設置面密度が高まったことも、重量床衝撃音を効果的に遮断することができた一つの原因と考えることができる。
【００７８】
なお、図示の実施の形態では、図５に示すように、下部基材２８の底面に、中実のゴムシート５６が取付けられている。但し、このゴムシート５６は、厚さ３ｍｍ程度の薄いものとすることが好ましい。これは、このゴムシート５６は、主に、下部基材２８に傷が付くのを防止するためのものであり、むしろ、あまりに厚みを大きくすると、図２４に示す従来の防音支脚２６と同様に、衝撃が作用した場合に、必要以上に弾んで、重量床衝撃音を充分に緩和することができなくなるためである。
【００７９】
また、図５に示す実施の形態では、リング状の剪断方向緩衝材３８を、外径ｄ2 （図９（Ａ）参照）と厚みとの差が比較的大きい薄型のものとしたが、必要に応じて、図１２に示すように、直径と厚みとの差が小さい比較的厚めの剪断方向緩衝材３８とすることもできる。また、図示の実施の形態では、この剪断方向緩衝材３８を、下部基材２８の上端開口面２８ｂに係合させて下部基材２８に支持させたが、剪断方向緩衝材３８を確実に固定することができれば、他の例えば、下部基材２８の周壁の途中に形成された溝内等に嵌め込んで支持してもよい。
【００８０】
更に、本発明の床材用防音支脚２６の床構造への適用について説明すると、図３に示すように、剛性が高く重量床衝撃音の遮断に優れる本発明の床材用防音支脚２６により、制振シート６０が貼り合わされたパーティクルボード６２を介して、軽量床衝撃音の遮断に優れる図１に示す本発明に係る衝撃音緩衝部材１２を有する防音床材１０を支持した乾式二重床構造とすることにより、軽量床衝撃音、重量床衝撃音のいずれの遮断にも優れる防音床構造１とすることができる。
【００８１】
なお、この場合、床構造全体の系の剛性が高いため、同時に、耐荷重性や耐久性、また、フワフワとしない快適な歩行感も得ることができ、総合的に優れた防音床構造１とすることができる。
【００８２】
また、本発明の床材用防音支脚２６の上に、図２４に示す従来の防音床材１０を設置してた防音床構造１としても、従来の防音床構造１に比べて、重量床衝撃音を充分に遮断することができる。
【００８３】
【実施例】
次に、本発明の幾つかの実施例について床衝撃音を測定し、その測定結果を、参考例の測定結果と比較しつつ、本発明の防音床材１０、床材用防音支脚２６及びこれらを用いた防音床構造１の効果を立証する。
【００８４】
まず、床衝撃音の測定試験の方法について説明する。具体的には、図１３に示す試験装置８０を用い、この試験装置８０は、受音室８２と、この受音室８２内に設置されたマイクロホーン８４と、このマイクロホーン８４に電気的に接続されてマイクロホーン８４が受けた音響レベルを測定する騒音計８６と、この騒音計８６の測定結果を分析するリアルタイムアナライザー８８を使用した。
【００８５】
なお、受音室８２は、図１３に示すように、高さ９００ｍｍ、幅１４００ｍｍの鉄板ボックス９０内に、厚さ１００ｍｍのコンクリートブロック９２を積み上げて形成し、このコンクリートブロック９２の内側にグラスウール９４を貼り詰めた壁面とし、これに一辺の長さが１２００ｍｍの正方形で厚さが１５０ｍｍのコンクリートスラブ２４を天井面（音源室の床）として覆って密閉して構成した。
【００８６】
試験体である防音床材１０は、実施例、参考例のいずれも、１辺が９１０ｍｍの正方形に形成した。これを、図１３（Ａ）に示す直張り床構造にあっては、図２及び図２１に示すように、コンクリートスラブ２４上に直接設置し、図１３（Ｂ）に示す乾式二重床構造にあっては、図３及び図２２に示すように、コンクリートスラブ２４の上に、床材用防音支脚２６、厚さ２０ｍｍのパーティクルボード６２を介して設置した。なお、床材用防音支脚２６は、防音床材１０の中心に１つ、防音床材１０の４隅から１５ｃｍ中心よりの位置に４つ配置した。また、防音床材１０は、支脚２６に取付けられた直径１００ｍｍ、高さ３５ｍｍの受け皿の４８をビス５０で止めることにより、支脚２６に固定した。
【００８７】
この状態で、軽量床衝撃音については、直線上に等間隔に並んだ５個のハンマーを、床上４ｃｍの高さから連続して自由落下させて軽量床衝撃音を発生させ、これを測定した。なお、使用したハンマーは、重量５００±１２．５ｇ、直径３ｃｍであった。
【００８８】
一方、重量床衝撃音については、軽自動車のタイヤを床上６０±１０ｃｍの高さから自由落下させて重量床衝撃音を発生させ、これを測定した。このタイヤは、重量７．３±０．４ｋｇであった。
【００８９】
そして、発生させた床衝撃音レベルを、６３Ｈｚ、１２５Ｈｚ、２５０Ｈｚ、５００Ｈｚ、１ｋＨｚ、２ｋＨｚ、４ｋＨｚの中心周波数について測定して、その結果を評価した。
【００９０】
なお、この床衝撃音については、日本工業規格（以下、単に『ＪＩＳ』と称する）のＡ１４１８において、その測定方法が、『建築物の現場における床衝撃音レベルの測定方法』として定められている。但し、このＪＩＳ Ａ１４１８では、１０ｍ2 以上の面積を有する防音床材１０を使用するという条件が定められているが、スペースの関係で、この面積を確保して試験することが困難であったため、上記のように、この面積よりは狭い面積で、試験を行った。
【００９１】
また、重量床衝撃の発生につき、ＪＩＳ Ａ１４１８では、上記のタイヤを床上９０±１０ｃｍの高さから自由落下させることが定められているが、試験体である防音床材１０の面積を狭く設定したことに伴い、タイヤを落下させる高さについても、上記のように、ＪＩＳ Ａ１４１８の基準より３０ｃｍ低く設定した。なお、これらの２つの条件以外は、ほぼＪＩＳ Ａ１４１８に準拠して試験を行っている。
【００９２】
そこで、まず、試験を行うにあたり、参考例１として用いたＡ社製品の防音床材１０及び床材用防音支脚２６から成る乾式二重床構造について、上記の方法で行った試験と、Ａ社が発表しているＪＩＳ Ａ１４１８に基づいた試験結果であるカタログ値とを比較してみた。
【００９３】
その結果、軽量床衝撃音については、図１４に示すように、プロット■で示されるＪＩＳ Ａ１４１８による試験方法のカタログ値と、プロット▲で示す本発明者等が設定した試験方法により得られた値とで、中心周波数によって若干のばらつきはあるものの、ほぼ同様の結果が得られ、本発明者等の試験方法によっても、ＪＩＳ Ａ１４１８と遜色がないことが確認された。また、重量床衝撃音については、図１５に示すように、違いが見られたものの、本発明の防音床材１０等についても、同等の条件下で衝撃音を測定して、その結果を対比すれば、性能差は判明するので、この状態で試験を行うこととした。
【００９４】
次に、試験の対象である本発明の実施例と、参考例について説明する。参考例１としては、Ａ社製品の防音床材１０及び床材用防音支脚２６を用いた。まず、このＡ社製品の防音床材１０は、図２１及び図２２に示すように、衝撃音緩衝部材１２が、厚さ１２ｍｍのベニヤ板から成っているものである。参考例１では、この衝撃音緩衝材１２の上に、Ａ社製品の厚さ１２ｍｍのフローリング材から成る表面材１１を載置した。従って、参考例１の防音床材１０は、全体で２４ｍｍの厚みを有する。
【００９５】
また、Ａ社製品の床材用防音支脚２６は、図２２に示すように、ナイロン６から成る外径ｄA （図２２参照）が２５ｍｍの略円筒形状を有する支脚本体２６Ａと、この支脚本体２６Ａを、厚さ５ｍｍの高比重制振材７０を介して支持する防振ゴム７８から成っている。この防振ゴム７８は、断面が正方形の上方部分７８Ａと、この上方部分７８Ａから台形状に伸びる下方部分７８Ｂとから成り、全体の高さｈ（図２２参照）が３５ｍｍで、下方部分７８Ｂの底部の一辺の長さｌ（図２２参照）は、４０ｍｍである。なお、支脚本体２６Ａの下方は、この防振ゴム７８の正方形の上方部分７８Ａに係合する一辺が２９ｍｍの正方形状に形成されている。
【００９６】
一方、本発明の防音床材１０については、それぞれ図１に示す形態の衝撃音緩衝部材１２を有する４つの実施例１乃至実施例４を設定した。即ち、実施例１として、図１（Ａ）に示す３つの中質繊維板層１４Ａ乃至１４Ｃの間に２つの塗料層１６Ａ、１６Ｂを挟んだ衝撃音緩衝材１２を設定した。実施例２としては、図１（Ｂ）に示すように、積層された３つの中質繊維板層１４Ａ乃至１４Ｃの両面に２つの塗料層１６Ａ、１６Ｂを形成した衝撃音緩衝部材１２を設定した。また、実施例３では、図１（Ｃ）に示すように、実施例１の中央の中質繊維板層１４Ａの代わりにやし繊維マット層２２を使用し、同様に、実施例４では、図１（Ｄ）に示すように、実施例２の中央の中質繊維板層１４Ａの代わりにやし繊維マット層２２を使用した。
【００９７】
各層の厚みは、いずれの実施例においても、中質繊維板層１４Ａ乃至１４Ｃについては２．５ｍｍに、やし繊維マット層２２については３．５ｍｍに、また、塗料層１６Ａ、１６Ｂについては２．０ｍｍに設定した。また、いずれの実施例についても、図２及び図３に示すように、この衝撃音緩衝部材１２の下に厚さ４ｍｍの制振シート６０を設置した。そして、表面材１１としては、厚さ３ｍｍの表面ベニア材を用い、図２及び図３に示すように、これらの制振シート６０と衝撃音緩衝部材１２と表面材１１とから成る防音床材１０の実施例とした。
【００９８】
従って、防音床材１０の全体の厚みは、実施例１、２については１８．５ｍｍ、実施例３、４では１９．５ｍｍで、いずれの実施例も、参考例１の防音床材１０に比べて、約２割〜３割程度薄い。なお、これらの実施例においては、いずれも、無垢の状態の中質繊維層１４Ａ、やし繊維マット層２２と、片面に塗料層１６Ａ、１６Ｂが形成された２枚の中質繊維板層１４Ｂ、１４Ｂとを、それぞれ、塗料層１６Ａ、１６Ｂの向きを適宜に代えて、単に重ね合わせて衝撃音緩衝部材１２としている。
【００９９】
なお、中質繊維板層１４は、住友林業株式会社販売の商品名『Ｎ．Ｐ．ウッド』から形成し、また、塗料層１６を形成する塗料１８としては、平均直径約３２μｍのＳｉＯ2 の中空微小球２０（長島特殊塗料株式会社製造の塗料である商品名『サーモシールド』に含有されている中空微小球と同じ中空微小球）を含有した無溶剤エポキシ樹脂形塗料を使用した。この塗料１８の具体的な成分は、下記の表１に示す通りで、これを２０℃下で、約５時間かけて硬化させ、上記のように２．０ｍｍ厚の塗料層１６Ａ、１６Ｂを形成した。
【０１００】
【表１】
また、床材用防音支脚２６の実施例は、図５に示す形態のものを用いた。この場合、下部基材２８、上方部材３０、キャップ５２は、いずれもナイロン６から形成し、下部基材２８の外径ｄ3 （図６参照）を４６ｍｍとした。また、圧縮方向緩衝材３６としては、直径１５ｍｍで、高さ３３ｍｍのウレタンスプリング（株式会社ミスミ製）を用い、また、剪断方向緩衝材３８としては、直径４６ｍｍで、厚さ１０ｍｍのポリエステルエラストマー（帝人株式会社製：製品名『ＡＸＭ１５−３３』）を使用した。
【０１０２】
（試験１）
以上の本発明の実施例１〜４及び参考例１について、初めに、図１３（Ａ）に示す直張り床構造における軽量床衝撃音を測定し（試験１）、まず、本発明の実施例１〜４の防音床材１０につき得られた床衝撃音レベル（単位：ｄＢ）を、下記の通り、表２に示した。この場合、床衝撃音レベルのｄＢ値が低い方が、それだけ、伝わった音響が小さいということであるから、防音性が高いということになる。なお、直張り床構造の場合、重量床衝撃音は、コンクリートスラブ２４の厚みにより防音性が決定され、防音床材１０の性能には左右されないため、測定しなかった。
【０１０３】
【表２】
この表２に示すように、いずれの実施例も、ほぼ同様の床衝撃音レベルであることが判ったが、特に、塗料層１６Ａ、１６Ｂを表面に配置した実施例２については、僅かではあるが、ほとんどの中心周波数において、他の実施例よりも良好な結果が得られている。そこで、次に、この実施例２について、測定した全ての中心周波数における床衝撃音レベル（ｄＢ値）を、参考例１につき得られた床衝撃音レベルと共に、図１６に示した。従って、この図１６から、本発明の実施例２の防音床材１０と参考例１の防音床材１０との直張り床構造における軽量床衝撃音の遮断に関する性能差が判明する。なお、僅かな差ではあるが、本発明に関する４つの実施例の中では、この実施例２が最も良好な結果を得られたことから、試験２以降では、この実施例２のみを対象とすることとした。
【０１０５】
この図１６から、プロット▲で示す本発明の実施例２の床衝撃音レベルの方が、ほぼ全ての中心周波数において、プロット■で示す参考例１の床衝撃音レベルよりも低く、本発明の実施例２の方が、軽量床衝撃音の遮断に優れていることが判る。
【０１０６】
なお、この床衝撃音レベルについては、ＪＩＳ Ａ１４１９にて定められているＬ等級線により評価することができる。従って、図１４乃至図２０中においても、このＬ等級線を示している。この場合、床衝撃音レベルが、図１４乃至図２０に示す一番下の等級線と下から２番目の等級線との間にある場合は、等級が『Ｌ−３０』であると評価され、同様にして、以下『Ｌ−６０』まで、図に示している。この『Ｌ−３０〜Ｌ−６５』との評価は、右側の数値が小さい方が、床衝撃音の遮断に優れることを示している。なお、一般に、各中心周波数において得られた床衝撃音レベルのうち、最も等級が下がった中心周波数における等級をもって、その防音床構造１の等級とし、防音性を評価している。
【０１０７】
そこで、図１６において、このＬ等級線に着目すると、参考例１については、等級がＬ−６０であるのに対して（中心周波数５００Ｈｚにおけるプロット■参照）、本発明の実施例２については、Ｌ−５５であり（中心周波数５００Ｈｚにおけるプロット▲参照）、本発明の実施例２の方が１ランク上の防音性能を備えていると評価することができる。
【０１０８】
なお、防音床材１０は、一般に、厚く、軟らかい程、床衝撃音を遮断し易いと言われていることを考えると、本発明の実施例２の防音床材１０は、参考例１の防音床材１０に比べ、薄く、また、剛性が高いにも拘らず、軽量床衝撃音の遮断に優れる点で有益であるといえる。即ち、家具等を載置しても撓まない等の充分な耐荷重性を有しつつ、防音性に優れている点が特徴である。
【０１０９】
（試験２）
次いで、図１３（Ｂ）に示す乾式二重床構造について、軽量床衝撃音と重量床衝撃音を測定した。この場合、まず、図２２に示す参考例１の床材用防音支脚２６により、▲１▼本発明の実施例２の防音床材１０、▲２▼参考例１の防音床材１０を、それぞれ支持すると共に、更に、塗料層１６の防音効果を確認するため、▲３▼実施例２の衝撃音緩衝部材１２と同じ厚みの中質繊維板層１４のみから成る衝撃音緩衝部材１２を備えた参考例２の防音床材１０（実施例２と同じく、厚さ３ｍｍの表面ベニア板を表面材１１とし、また、厚さ４ｍｍの制振シート６０を介してパーティクルボード６２上に設置した）をも、支持して、これらの３つの乾式二重床構造の防音床構造１について、床衝撃音を測定し（試験２）、その結果を、図１７、図１８に示した。この場合、いずれの防音床構造１においても、防音支脚２６は、参考例１の防音支脚２６で共通するため、この試験２により、本発明の実施例２の防音床材１０と参考例１、２の防音床材１０との、乾式二重床構造における軽量床衝撃音の遮断に関する性能差が判明する。
【０１１０】
まず、図１７において、上記の３つの防音床構造１のそれぞれについて測定された軽量床衝撃音の床衝撃音レベルを示す。この図１７から判るように、プロット▲で示す本発明の実施例２の床衝撃音レベルの方が、ほぼ全ての中心周波数において、プロット■で示す参考例１の床衝撃音レベルよりも格段に低く、軽量床衝撃音の遮断に著しく優れている。Ｌ等級線に着目して評価すると、参考例１は、等級がＬ−５０となったのに対し（中心周波数５００Ｈｚにおけるプロット■参照）、本発明の実施例２は、Ｌ−３５となった（中心周波数１２５Ｈｚにおけるプロット▲参照）。
【０１１１】
また、この図１７において、プロット●で示す参考例２に着目すると、プロット■で示す参考例１に比べ、床衝撃音レベルが低く、等級もＬ−４０と良好で、中質繊維板層１４自体もかなり高い防音性を備えていることが判る。一方、プロット●で示す参考例２をプロット▲で示す本発明の実施例２と比較すると、塗料層１６を有する実施例２の方が、更に、良好な結果が得られている。このことから、中空微小球２０を含有する塗料層１６が、充分な防音性を発揮し、防音床材１０の防音性を更に向上させていることが立証された。
【０１１２】
なお、この図１７における３つの床構造における軽量床衝撃音の衝撃音レベルの差を具体的に示すと、以下の表３のようになる。
【０１１３】
【表３】
この表３は、具体的には、参考例１につき得られた床衝撃音レベル（単位：ｄＢ）から、実施例２及び参考例２につき得られた床衝撃音レベル（単位ｄＢ）を引いた結果（ｄＢ値の差）を示したものであり（参考例１−実施例２又は参考例２）、いずれも正の値であることから、実施例２及び参考例２の方が、参考例１より、ｄＢ値が低く、軽量床衝撃音の遮断に優れていることが判り、特に、通常、軽量床衝撃音を最も遮断し難いといわている２５０Ｈｚの中心周波数においては、実施例２は、参考例１に対し、１３．８ｄＢものマージンを有している。
【０１１５】
次いで、図１８において、上記の３つの防音床構造１のそれぞれについて測定された重量床衝撃音の床衝撃音レベルを示す。この図１８から判るように、上記の軽量床衝撃音の遮断については、かなりの性能差が確認された実施例２、参考例１、２のいずれについても、重量床衝撃音の床衝撃音レベルについては、ほぼ同様の結果となった。このことから、重量床衝撃音の遮断は、やはり、防音床材１０の性能ではなく、床材用防音支脚２６の性能やコンクリートスラブ２４の厚みに左右されることが確認された。
【０１１６】
（試験３）
次に、図１３（Ｂ）に示す乾式二重床構造ではあるが、試験２と異なり、床材用防音支脚２６として、図５に示す本発明の実施例の防音支脚２６を用い、これにより、▲１▼本発明の実施例２の防音床材１０、▲２▼参考例１の防音床材１０、▲３▼中質繊維板層１４のみから成る衝撃音緩衝部材１２を備えた参考例２の防音床材１０を、それぞれ支持した３つの防音床構造１について床衝撃音を測定し、その結果を、▲４▼図２２に示す参考例１の防音支脚２６により図２２に示す参考例１の防音床材１０を支持した防音床構造１について測定された床衝撃音レベルと比較すべく、図１９、図２０に示した（試験３）。
【０１１７】
具体的には、図１９において、試験３に関する上記の▲１▼〜▲４▼の４つの防音床構造１のそれぞれについて測定された重量床衝撃音の床衝撃音レベルを示し、また、図２０において、上記の４つの防音床構造１のそれぞれについて測定された軽量床衝撃音の床衝撃音レベルを示した。
【０１１８】
この場合、まず、この試験３において、（１）▲２▼の本発明の実施例の防音支脚２６により参考例１の防音床材１０を支持した防音床構造１につき得られた床衝撃音レベルと、▲４▼の参考例１の防音支脚２６により参考例１の防音床材１０を支持した防音床構造１について得られた床衝撃音レベルとを比較すると、両者の防音床材１０が参考例１で共通していることから、本発明の実施例の防音支脚２６と参考例１の防音支脚２６との床衝撃音の遮断に関する性能差が判明する。
【０１１９】
そこで、第１に、重量床衝撃音レベルを示した図１９に着目すると、プロット◆で示す上記▲２▼の本発明の実施例の防音支脚２６を備えた防音床構造１の方が、プロット■で示す上記▲４▼の参考例１の防音支脚２６を備えた防音床構造１よりも、ほぼ全ての中心周波数において、重量床衝撃音レベルが格段に低く、重量床衝撃音の遮断に著しく優れていることが判る。Ｌ等級線による評価としても、▲２▼の防音床構造１がＬ−５５であるのに対して（中心周波数６３Ｈｚにおけるプロット◆参照）、▲４▼の防音床構造がＬ−６５以上と、格段の差がついた。なお、参考例１とした▲４▼の防音床構造１については、図１５に示すようにＡ社のカタログ値より低い結果となってはいるものの、同条件下で参考例１であるＡ社の防音床材１０を基準に相対的に評価すれば、本発明の実施例の防音支脚２６が、重量床衝撃音の遮断に優れているといえる。
【０１２０】
この原因は、本発明の実施例の防音支脚２６は、その構造や、また剪断方向緩衝材３８を低反発性エラストマーから形成したこと等により、従来技術である参考例１の防音支脚２６に比べて、支脚の系の剛性が高く、比較的エネルギーや振幅の大きい衝撃が加わっても、長時間弾まずに衝撃を吸収することができるためと考えられる。また、この支脚２６の設置面密度を高めることも重量床衝撃音を遮断に有効であると考えられる。後者の点については、本発明の実施例、参考例１のいずれも、比較的大きな設置面積を確保することにより配慮しているといえる。なお、真鍮から形成した下部基材２８、上方部材３０、キャップ５４を使用して重量床衝撃音の床衝撃音レベルを測定したところ、ほぼ同様の結果が得られたことから、真鍮を用いても、充分な剛性を確保することができると考えられる。
【０１２１】
また、この（１）の比較において、第２に、軽量床衝撃音レベルを示した図２０に着目して、上記のプロット◆で示す▲２▼とプロット■で示す▲４▼の２つの防音床構造１のそれぞれについて測定された軽量床衝撃音の床衝撃音レベルを比較すると、中心周波数の如何によっては、若干交錯しているものの、ほぼ同様の結果が得られた。等級についても、▲２▼、▲４▼のいずれも、Ｌ−５０で同様の評価となった（中心周波数５００Ｈｚにおけるプロット◆とプロット■参照）。このことから、軽量床衝撃音の遮断は、やはり、防音支脚１０ではなく、主に、防音床材１０の性能に左右されるといえる。
【０１２２】
次いで、この試験３において、（２）▲１▼の本発明の実施例の防音支脚２６により実施例２の防音床材１０を支持した本発明の防音床構造１につき得られた床衝撃音レベルと、▲４▼の参考例１の防音支脚２６により参考例１の防音床材１０を支持した参考例１の防音床構造１について得られた床衝撃音レベルとを比較することにより、本発明の乾式二重床構造の防音床構造１（本発明の防音支脚２６により本発明の防音床材１０を支持したもの）の総合的な防音性を確認することができる。
【０１２３】
この場合において、第１に、軽量床衝撃音レベルを示した図２０に着目すると、プロット▲で示す▲１▼の本発明の防音床構造１の方が、プロット■で示す▲４▼の参考例１の防音床構造１よりも、ほぼすべての中心周波数において軽量床衝撃音レベルが低く、軽量床衝撃音の遮断に優れていることが判る。等級で比較しても、▲１▼の本発明の防音床構造１は等級がＬ−４０であるのに対し（中心周波数１２５Ｈｚにおけるプロット▲参照）、▲４▼の参考例１の防音床構造１は等級がＬ−５０である（中心周波数５００Ｈｚにおけるプロット■参照）。これにより、防音床構造１全体として見た時に、図３に示す本発明の防音床構造１の方が、図２２に示す従来の（参考例１の）防音床構造１より軽量床衝撃音の遮断に優れていることが判る。
【０１２４】
また、この（２）の比較において、第２に、重量床衝撃音レベルを示す図１９に着目すると、プロット▲で示す▲１▼の本発明の実施例の防音床構造１の方が、プロット■で示す▲４▼の参考例１の防音床構造１よりも、全ての中心周波数において重量床衝撃音レベルが著しく低く、格段に重量床衝撃音の遮断に優れていることが判る。等級で評価しても、▲１▼の本発明の実施例の防音床構造１がＬ−５５であるのに対し（中心周波数６３Ｈｚにおけるプロット▲参照）、▲４▼の参考例１の防音床構造１がＬ−６５以上となっている。これにより、防音床構造１全体として見た時に、図３に示す本発明の防音床構造１の方が、図２２に示す従来の（参考例１の）防音床構造１より重量床衝撃音の遮断にも優れていることが判る。
【０１２５】
以上より、本発明の防音支脚２６、防音床材１０を使用した防音床構造１は、軽量床衝撃音、重量床衝撃音のいずれをも効果的に遮断することができる点で、総合的に優れた防音床構造１であるといえる。
【０１２６】
なお、参考として、これらの図１９及び図２０の数値に着目して、更に細かく、軽量床衝撃音及び重量床衝撃音の防音性について分析していくと、下記の事項が導かれる。
【０１２７】
まず、図２０に示す軽量床衝撃音レベルについて検討すると、この図２０において、プロット▲で示す▲１▼の本発明の実施例の防音床構造１の方が、プロット◆で示す▲２▼の本発明の防音支脚２６により参考例１の防音床材１０を支持した防音床構造１よりも、ほとんど全ての中心周波数において、良好な軽量床衝撃音レベルが得られているのが示されている。この場合、どちらの防音床構造１においても防音支脚２６は、本発明の実施例の防音支脚２６で共通しているため、防音床材１０の軽量床衝撃音に対する直接の性能差が結果に反映されることになる。これにより、本発明の防音床材１０は、試験２のように参考例１の防音支脚２６を用いた場合のみならず、本発明の防音支脚２６を用いた場合でも、参考例１の防音床材１０に比べ軽量床衝撃音の遮断に優れることが判る。
【０１２８】
また、同じく図２０から、プロット▲で示す▲１▼の本発明の実施例の防音床構造１の方が、プロット●で示す▲３▼の本発明の防音支脚２６により中質繊維板層１４のみから成る衝撃音緩衝部材１２を備えた参考例２の防音床材１０を支持した防音床構造１よりも、いずれの中心周波数においても、良好な軽量床衝撃音レベル結果が得られていることが判る。このことから、前述した防音床材１０の防音性の向上が、塗料層１６によるものであることが立証できると共に、この塗料層１６の防音性が、試験２のように参考例１の防音支脚２６を用いた乾式二重床構造のみならず、本発明の防音支脚２６を用いた乾式二重床構造においても充分に発揮されることが確認された。
【０１２９】
なお、比較的柔軟で、軽量床衝撃音の吸収には良好な傾向を示す参考例１の防音支脚２６を使用した参考例１の防音床構造１に対して、剛性が高い本発明の防音支脚２６を用いながら、軽量床衝撃音の遮断につき良好な結果が得られているのは、プロット▲で示す▲１▼の本発明の実施例２の防音床材１０を使用した防音床構造１だけであることを考慮しても、本発明の防音床材１０の軽量床衝撃音の防音性の高さが窺える。
【０１３０】
一方、図１９に示す重量床衝撃音レベルについて更に検討するため、この試験３における上記の▲１▼乃至▲３▼の防音床構造１と▲４▼の参考例１の防音床構造１との、▲４▼の参考例１の防音床構造を基準とした場合の重量床衝撃音の床衝撃音レベルの具体的な数値上の差を求めたところ、次の表４に示す通りとなった。なお、この表４も、上述した表３と同様に、▲１▼の参考例１の防音床構造１につき得られた床衝撃音レベルから、▲２▼〜▲３▼の防音床構造１につき得られた床衝撃音レベルを引いた結果を示したものである（▲１▼−▲２▼〜▲４▼）。
【０１３１】
【表４】
この表４及び図１９から判るように、本発明の実施例の防音支脚２６を使用した防音床構造１は、プロット▲で示した▲１▼の本発明の実施例１２の防音床材１０を支持したものに限らず、プロット◆で示す▲２▼の参考例１の防音床材１０、また、プロット●で示す▲３▼の参考例２の防音床材１０を支持したもののいずれであっても、プロット■で示す参考例１の防音支脚２６、防音床材１０を使用した参考例１の防音床構造１よりも、格段に重量床衝撃音の遮断に優れている。これより、本発明の防音支脚２６が、剛性が高く、支脚２６自体に要求される重量床衝撃音の遮断に、非常に優れていることが判ると共に、いかなる防音床材１０と組合せても、優れた重量床衝撃音を発揮することができ、例えば、エアロビクススタジオ等の、主に重量床衝撃音の遮断が問題となる床に適用するのには、非常に好適であるといえる。
【０１３３】
また、表４に着目すると、いずれも、参考例１の防音床構造１に対し３０ｄＢ前後の高いマージンを有しているが、その中でも、特に、本発明の防音床材１０を使用した防音床構造１が最も高いマージンを有している。このことから、本発明の実施例２の防音床材１０が、最も剛性が高く、重量床衝撃音の遮断にも好影響を与えていると同時に、曲げにも強いことが判る。
【０１３４】
以上より、本発明の防音床構造１は、床衝撃音の遮断に優れると同時に、耐荷重性、耐久性、更には、フワフワとしない快適な歩行感を得ることができる総合的に優れた防音床構造１であることが判る。
【０１３５】
【発明の効果】
【０１３６】
本発明によれば、上記のように、衝撃音緩衝部材として、内部が真空又は減圧状態の中空微小球を含有する塗料層を設けているため、この中空微小球内では分子の移動が少ないので、振動が伝搬せず、軽量床衝撃音を効果的に遮断することができる実益がある。また、中空微小球の内部が、製造工程上又は時間の経過等に伴って、空気が多少浸透する等して完全な真空状態ではなくなっても、通常の大気圧より低い圧力の気体が満たされた減圧状態であれば、ガスの含有量が少ないため、同様にして、振動の伝搬を充分に抑制して、軽量床衝撃音を充分に遮断することができる実益がある。なお、この中空微小球を樹脂塗料中に含有させると、長期にわたって中空微小球の内部への空気の浸透を抑制することができ、好ましい。
【０１３７】
また、塗料の硬化後において、この中空微小球は塗料層内でほぼ隙間なく整列するため、塗料層のベース素材の分子を通じての振動の伝搬も抑制され、軽量床衝撃音を効果的に遮断することができる実益がある。
【０１３８】
また、中質繊維板層（ミディアム デンシティ ファイバーボード：いわゆる『ＭＤＦ』から成る層）は、それ自体が軽量床衝撃音に対する充分な防音性を備え、更には、剛性や曲げ強さが高いため、防音床材に充分な耐荷重性、耐久性を付与しつつ、塗料層との相乗作用により、防音床材の防音効果を一層高めることができる実益がある。なお、この中質繊維板層の表面は、均質で平滑な表面であるため、塗料層の形成にも適している。
【０１３９】
この場合、塗料層の厚みを１ｍｍから２０ｍｍ程度に形成しているため、軽量床衝撃音の遮断性に優れる中空微小球を上下に厚みをもって重ねて整列させることができ、これにより、軽量床衝撃音を一層効果的に遮断することができる実益がある。
【０１４０】
また、この場合、中空微小球を、上記のように、特に、ＳｉＯ2 又はけい酸塩の中空微小球とすると、このＳｉＯ2 又はけい酸塩の中空微小球は、内部を真空又は減圧状態にして形成し易いため、上述した振動の伝搬低減作用を最も効果的に発揮させることができる実益がある。
【０１４１】
更に、塗料層を形成する塗料を、上記のように、特に、無溶剤エポキシ樹脂形塗料又は無溶剤ウレタン樹脂形塗料とすると、溶剤形塗料と異なり、塗料層を、床材を構成するのに適した厚みに形成し易く、また、硬化後において溶剤が塗料層内に残留することがないため、中空微小球が高い密度で隙間なく整列し易くなり、軽量床衝撃音の原因となる衝撃による振動の伝搬を効果的に低減することができる実益がある。特に、無溶剤ウレタン樹脂形塗料から塗料層を形成すると、ある程度弾性も有するため、軽量床衝撃音をより一層効果的に遮断することができ、また、防音床材を割れにも強くすることができる実益がある。なお、これらの無溶剤形塗料は、塗料を中質繊維板層に直接施工することによって塗料層を適切に形成することができる点でも、有利である。
【０１４２】
また、衝撃音緩衝部材として、更に、やし繊維マット層を含めると、やし繊維マット層の有する防音性、緩衝性、防振性を、防音床材において発揮させて、軽量床衝撃音を効果的に遮断するのに用いることができる実益がある。
【０１４３】
なお、この防音床材を、コンクリートスラブ上に支脚を介することなく設置することにより、軽量床衝撃音の遮断に優れる直張り床構造の防音床構造とすることができる実益がある。
【０１４４】
また、本発明によれば、上記のように、床材用防音支脚を、衝撃が加わる上方部材と、この上方部材を圧縮方向緩衝材等により緩衝的に支持する下部基材とから構成しているため、衝撃を緩衝するための弾力性に富む防振ゴムが直接コンクリートスラブに面していた従来の支脚に比べ、支脚の系の剛性を高めることができるので、比較的エネルギーや振幅の大きい衝撃が作用しても、弾むことなく、、その振動を効果的に抑制して、重量床衝撃音を充分に遮断することができる実益がある。なお、支脚のコンクリートスラブに対する設置面密度が高まったことも、重量床衝撃音を効果的に遮断することができる一つの原因と考えることができる。
【０１４５】
この場合、特に、剪断方向緩衝材を、上記のように、例えば、ポリエステルエラストマー等の硬度が高く強度に優れる低反発性エラストマーから形成しているため、剪断方向緩衝材が、振幅の大きい衝撃に対して反発して長い間にわたって振動することなく、剪断方向に瞬間的に屈曲して、短時間で衝撃を確実に緩和することができるため、重量床衝撃音の遮断性をより一層向上させることができる実益がある。
【０１４６】
更に、本発明によれば、上記のように、剛性が高く重量床衝撃音の遮断に優れる防音支脚によって、軽量床衝撃音の遮断に優れる防音床材を支持した乾式二重床構造としているため、軽量床衝撃音、重量床衝撃音のいずれの遮断にも優れる防音床構造とすることができる実益がある。なお、この場合、床構造全体の系の剛性を高めたことにより、同時に、耐荷重性や耐久性、また、フワフワとしない快適な歩行感も得ることができ、総合的に優れた防音床構造とすることができる実益もある。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に防音床材に用いられる衝撃音緩衝部材の断面図である。
【図２】本発明の防音床材を用いた直張り床構造の防音床構造の概略側面図である。
【図３】本発明の防音床材及び床材用防音支脚を用いた本発明の乾式二重床構造の防音床構造の一部破断概略側面図である。
【図４】本発明の防音床材に用いられる床衝撃音緩衝部材の塗料層の概略断面図である。
【図５】本発明の床材用防音支脚の断面図である。
【図６】本発明の床材用防音支脚に用いられる下部基材を示し、同図（Ａ）は、その平面図、同図（Ｂ）はその概略斜視図である。
【図７】本発明の床材用防音支脚に用いられる上方部材を示し、同図（Ａ）は、その第１の上方部材の斜視図、同図（Ｂ）はその第２の上方部材の斜視図、同図（Ｃ）は受け皿取付部の斜視図である。
【図８】本発明の床材用防音支脚に用いられる圧縮方向緩衝材を示し、同図（Ａ）は、その平面図、同図（Ｂ）はその概略斜視図である。
【図９】本発明の床材用防音支脚に用いられる剪断方向緩衝材を示し、同図（Ａ）は、その平面図、同図（Ｂ）はその概略斜視図である。
【図１０】本発明の床材用防音支脚に用いられるキャップを示し、同図（Ａ）は、その平面図、同図（Ｂ）はその概略斜視図である。
【図１１】本発明の床材用防音支脚に用いられる受け皿支持部の一部破断拡大断面図である。
【図１２】本発明の床材用防音支脚の他の実施の形態の断面図である。
【図１３】本発明の実施例及び参考例に関する試験を行った試験装置の概略図であり、同図（Ａ）は直張り床構造についての試験装置、同図（Ｂ）は乾式二重床構造についての試験装置を示す。
【図１４】参考例１の乾式二重床構造について行った本発明者等の試験方法による軽量床衝撃音の床衝撃音レベルと、ＪＩＳ Ａ１４１８に基づく試験方法による軽量床衝撃音の床衝撃音レベルとの測定結果を示す図である。
【図１５】参考例１の乾式二重床構造について行った本発明者等の試験方法による重量床衝撃音の床衝撃音レベルと、ＪＩＳ Ａ１４１８に基づく試験方法による重量床衝撃音の床衝撃音レベルとの測定結果を示す図である。
【図１６】試験１により本発明の実施例及び参考例について測定された直張り床構造における軽量床衝撃音の床衝撃音レベルを示す図である。
【図１７】試験２により本発明の実施例及び参考例について測定された乾式二重床構造における軽量床衝撃音の床衝撃音レベルを示す図である。
【図１８】試験２により本発明の実施例及び参考例について測定された乾式二重床構造における重量床衝撃音の床衝撃音レベルを示す図である。
【図１９】試験３により本発明の実施例及び参考例について測定された乾式二重床構造における重量床衝撃音の床衝撃音レベルを示す図である。
【図２０】試験３により本発明の実施例及び参考例について測定された乾式二重床構造における軽量床衝撃音の床衝撃音レベルを示す図である。
【図２１】従来技術の直張り床構造の防音床構造の概略側面図である。
【図２２】従来技術の乾式二重床構造の防音床構造の一部破断概略側面図である。
【符号の説明】
１ 防音床構造
１０ 防音床材
１１ 表面材
１２ 衝撃音緩衝部材
１４ 中質繊維板層
１６ 塗料層
１８ 塗料
２０ 中空微小球
２２ やし繊維マット層
２４ コンクリートスラブ
２６ 床材用防音支脚
２６Ａ 支脚本体（従来技術）
２８ 下部基材
２８Ａ 下部基材のネジ山
２８Ｂ 下部基材のナット受入孔
２８ａ 下部基材の外周面
２８ｂ 下部基材の上端開口面
３０ 上方部材
３２ 緩衝手段
３４ 上方部材の開口中空部
３６ 圧縮方向緩衝材
３６Ａ 圧縮方向緩衝材のボルト貫通孔
３８ 剪断方向緩衝材
３８Ａ 剪断方向緩衝材の中空孔
４０ 下部基材の中空部の底部
４０Ａ 下部基材の中空部の底部のボルト貫通孔
４２ 第１の上方部材部分
４２Ａ 第１の上方部材部分の緩衝材挿入孔
４２Ｂ 第１の上方部材部分の雄ネジ部
４２Ｃ 第１の上方部材部分の肩部
４２Ｄ 第１の上方部材部分のボルト貫通孔
４４ 第２の上方部材部分
４４Ａ 第２の上方部材部分の雌ネジ中空孔
４４Ｂ 第２の上方部材部分のナット受入孔
４４ａ 第２の上方部材部分の下面
４６ 受け皿支持部
４６Ａ 受け皿支持部の雄ネジ
４６ａ 受け皿支持部の外周面
４８ 受け皿
５０ ビス
５２ キャップ
５４ ボルト・ナット手段
５６ ゴムシート
６０ 制振シート
６２ パーティクルボード
６４ 空間
７０ 高比重制振材（従来技術）
７２ 防振ゴム（従来技術）
７４ 防振ゴムの中空部（従来技術）
７６ 防振ゴムの中空部の縦壁（従来技術）
７８Ａ 防振ゴムの上方部分（従来技術）
７８Ｂ 防振ゴムの下方部分（従来技術）
８０ 試験装置
８２ 受音室
８４ マイクロホーン
８６ 騒音計
８８ リアルタイムアナライザー
９０ 鉄板ボックス
９２ コンクリートブロック
９４ グラスウール
ｄ1 剪断方向緩衝材の中空孔の内径
ｄ2 剪断方向緩衝材の外径
ｄ3 下部基材の外径
ｄA 支脚本体の外径（従来技術）
ｈ 防振ゴムの高さ（従来技術）
ｌ 防振ゴムの下方部分の底部の一辺の長さ（従来技術）
Claims (10)
- 衝撃音緩衝部材を備えた防音床材であって、前記衝撃音緩衝部材は、中質繊維板層と、前記中質繊維板層に積層され、１０μｍ〜２００μｍの直径を有し内部が真空又は減圧状態の中空微小球を含有する塗料層とから成り、前記中空微小球は、ＳｉＯ2 又はけい酸塩の中空微小球であることを特徴とする防音床材。
- 請求項１に記載の防音床材であって、前記塗料層の厚みが１ｍｍから２０ｍｍであることを特徴とする防音床材。
- 請求項１又は請求項２のいずれかに記載の防音床材であって、前記塗料層を形成する塗料は無溶剤エポキシ樹脂形塗料又は無溶剤ウレタン樹脂形塗料であることを特徴とする防音床材。
- 請求項１乃至請求項３のいずれかに記載の防音床材であって、前記衝撃音緩衝部材は、更に、やし繊維マット層を有していることを特徴とする防音床材。
- 床材を支持する床材用防音支脚であって、上方に開口する開口中空部を内部に有する下部基材と、前記下部基材に支持される上方部材と、前記下部基材に支持されて前記上方部材を前記下部基材に対して緩衝するように前記上方部材を支持する緩衝手段とを備え、前記緩衝手段は、前記下部基材の開口中空部内の底部上に配置されて前記上方部材と前記下部基材との間を圧縮方向に緩衝するように前記上方部材を前記下部基材に支持する圧縮方向緩衝材と前記下部基材と前記上方部材との間を剪断方向に緩衝するように前記上方部材を前記下部基材に支持する剪断方向緩衝材とから成っていることを特徴とする床材用防音支脚。
- 請求項５に記載の床材用防音支脚であって、前記剪断方向緩衝材は、低反発性エラストマーから形成されていることを特徴とする床材用防音支脚。
- 衝撃音緩衝部材を有する防音床材と、コンクリートスラブ上に配置され前記防音床材を支持する床材用防音支脚とから成る防音床構造において、前記防音床材の衝撃音緩衝部材は、中質繊維板層と、前記中質繊維板層に積層され、１０μｍ〜２００μｍの直径を有し内部が真空又は減圧状態の中空微小球を含有する塗料層とを有し、前記床材用防音支脚は、上方に開口する開口中空部を内部に有する下部基材と、前記下部基材に支持される上方部材と、前記上方部材を前記下部基材に対して緩衝するように前記上方部材を支持する緩衝手段とを備え、前記緩衝手段は、前記下部基材の開口中空部内の底部上に配置されて前記上方部材と前記下部基材との間を圧縮方向に緩衝するように前記上方部材を前記下部基材に支持する圧縮方向緩衝材と前記下部基材と前記上方部材との間を剪断方向に緩衝するように前記上方部材を前記下部基材に支持する剪断方向緩衝材とから成っていることを特徴とする防音床構造。
- 請求項７に記載の防音床構造であって、前記防音床材の前記衝撃音緩衝部材の塗料層の前記中空微小球は、ＳｉＯ2 又はけい酸塩の中空微小球であることを特徴とする防音床構造。
- 請求項７又は請求項８のいずれかに記載の防音床構造であって、前記防音床材の前記塗料層を形成する前記塗料は無溶剤エポキシ樹脂形塗料又は無溶剤ウレタン樹脂形塗料であることを特徴とする防音床構造。
- 請求項７乃至請求項９のいずれかに記載の防音床構造であって、前記剪断方向緩衝材は低反発性エラストマーから形成されていることを特徴とする防音床構造。
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