JP3784318B2 - 表面被覆切削工具 - Google Patents
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Description
【発明の属する技術分野】
本発明は、優れた耐チッピング性および耐摩耗性を有する複数の硬質被覆層を表面に被着形成した表面被覆切削工具に関し、特に炭素鋼、合金鋼などの鋼や鋳鉄のみならず、ステンレス鋼等の難削材の切削に際しても、優れた切削特性を有する表面被覆切削工具に関する。
【0002】
【従来の技術】
従来より、金属の切削加工に広く用いられている切削工具は、周期律表4a、5a、6a族金属の少なくとも1種、特にWC(炭化タングステン)を主体とする硬質相と、Co(コバルト)やNi(ニッケル)等の鉄族金属の結合相からなる超硬合金やサーメット等の硬質合金の表面に、TiC層、TiN層、TiCN層およびAl2O3層等の硬質被覆層を単層または複数層被着形成した表面被覆切削工具が用いられており、中でもTiN層は耐酸化性、耐食性に優れるとともに、金色の色調を有していることから切刃の状態を識別しやすく、これを最外層として用いた切削工具が多用されている。
【0003】
これら表面被覆切削工具は、主に鋳鉄や炭素鋼等の切削に利用されており、最近ではステンレス鋼等の難削材の切削への利用も進められているが、硬質被覆層の最外層として多用されているTiN層は切削時に被削材から排出される高温の切粉が付着しやすく、TiN層の切粉が付着した部分は局所的に剥がし取られて耐欠損性が低下するという問題があった。
【0004】
そこで、特開2001−239404号には、硬質被覆層として、TiN、TiC、TiCN層を複数層形成し、次にTiCNOまたはTiCO層を介してAl2O3層を形成し、その直上にTiOx層を介してTiN(O)層を配設することによって、最外層であるTiN層への切粉の付着を防止でき、耐チッピング性を向上させることが記載されている。
【0005】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、特開2001−239404号に記載されるように、内層−Al2O3層−TiOx層−TiN(O)層の順に硬質被覆層を形成すると、硬質被覆層への切粉の付着は抑制されるものの、Al2O3(熱膨張係数約6×10-6/℃)と、TiN(熱膨張係数約9×10-6/℃)との間に、TiNより熱膨張係数が大きいTiOx層(熱膨張係数10×10-6/℃以上)が介在するために、難削材の切削する場合のように、工具の温度が急激に高温となったり、急激に低下したりして大きな熱サイクルが発生する場合には、上記熱膨張係数差に伴って硬質被覆層間に大きな熱応力がかかる結果、TiN層がTiOx層ごと剥離しやすく、耐チッピング性の向上には限界があった。
【0006】
また、TiN層の直下にTiN層よりも熱膨張係数の大きなTiOx層を配設するためにTiN層側に引っ張り応力がかかってしまい、TiN層自体の付着力も低下して容易に剥離または摩耗してしまうという恐れも生じた。
【0007】
したがって、本発明は、上記課題を解決するためになされたもので、その目的は、特に工具表面が高温となるような過酷な条件で切削する場合においても、切削時の切粉の付着を抑制できるとともに硬質被覆層の密着性を高めることができ、優れた耐欠損性および耐摩耗性を有する長寿命の切削工具を提供することにある。
【0008】
【課題を解決するための手段】
本発明者は、上記課題に対して検討した結果、周期律表第4a、5a、6a族金属の群から選ばれる炭化物、窒化物および炭窒化物からなる硬質相と、少なくとも1種の鉄族金属からなる結合相とで構成される硬質合金表面を、複数層の硬質被覆層で順次被覆してなる表面被覆切削工具において、前記硬質被覆層の最外層を酸素添加TiN層とし、かつ該酸素添加TiN層の直下にAl2O3層を配するとともに、前記最外層の酸素添加TiN層の深さ方向における酸素濃度分布の最小値(OTiN)と、前記Al2O3層の深さ方向における酸素濃度分布の最大値(OAl2O3)が、0.22≦OTiN/OAl2O3≦0.41を満足するように制御することによって、切削時に工具表面に切粉が付着することを抑制できるとともに、過酷な条件で切削して工具の切刃部分に大きな熱サイクルが付加されるような場合においても硬質被覆層の強固な密着性を維持できることから、優れた耐摩耗性および耐欠損性を有する切削工具が得られることを知見した。
【0009】
ここで、前記硬質被覆層として、前記Al2O3層の直下にTi、Al、Zr、Cr、SiおよびMgの群から選ばれる少なくとも1種の炭化物、窒化物および炭窒化物のいずれかからなり酸素を添加した内層を少なくとも1層配するとともに、前記最外層の酸素添加TiN層の深さ方向における酸素濃度分布の最小値(OTiN)と、前記内層の深さ方向における酸素濃度分布の平均値(Oin)とが、0.05≦Oin/OTiN≦0.30であることが重要である。
【0010】
また、前記内層の深さ方向における酸素濃度分布の平均値(Oin)と、前記Al2O3層の酸素濃度分布の最大値(OAl2O3)とが、0.02≦Oin/OAl2O3≦0.08を満足することが望ましい。
【0011】
【発明の実施の形態】
本発明の表面被覆切削工具について、その一例についての模式図である図1を基に説明する。
【0012】
図1によれば、表面被覆切削工具1は、炭化タングステン(WC)と、所望により周期律表第4a、5a、6a族金属の炭化物、窒化物、炭窒化物の群から選ばれる少なくとも1種からなる硬質相をコバルト(Co)やニッケル(Ni)等の鉄族金属から成る結合相にて結合させた超硬合金や、サーメット等の硬質合金からなる所定形状の母材2の表面に複数の硬質被覆層3を被着形成したものからなる。
【0013】
本発明によれば、硬質被覆層3は、その要部拡大図である図2に示すように、最表面層を酸素添加TiN層(以下、最外層TiN層と称す。)5とし、かつこの最外層TiN層5の直下にAl2O3層6を配するとともに、図3のオージェ電子顕微鏡測定における硬質被覆層3の酸素分布に示すように、最外層TiN層5の深さ方向における酸素濃度分布の最小値(OTiN)と、Al2O3層6の深さ方向における酸素濃度分布の最大値(OAl2O3)が、0.22≦OTiN/OAl2O3≦0.41を満足することが大きな特徴であり、これによって、硬質被覆層3の表面に切削によって生じる切粉が付着することを抑制できるとともに、最外層TiN層5の剥離を防止し、かつTiN層5自体の付着力を高めて耐摩耗性を向上できる結果、鋳鉄や炭素鋼・合金鋼のみならず、ステンレス鋼等の難削材の切削や連続長時間切削、さらにはドライ切削等の過酷な条件での切削に対しても優れた耐摩耗性および耐欠損性を有する長寿命の切削工具が得られる。
【0014】
すなわち、OTiN/OAl2O3が0.22よりも小さい場合には、過酷な切削によって切刃部の硬質被覆層3での温度が急激に著しく上昇した際に硬質被覆層3の表面に切粉が付着して部分的に剥離しやすくなり、工具の耐欠損性が低下する。逆に、OTiN/OAl2O3が0.41よりも大きい場合、Al2O3層との熱膨張係数差が大きくなりTiNとの密着性が低下する結果、表面被覆切削工具1の耐チッピング性が低下して工具損傷が大きくなる恐れがあるとともに、最外層TiN層5の色調が鈍くなり外観によって切刃の摩耗状態を識別することが困難となる。
【0015】
また、本発明によれば、最外層であるTiN層5の直下にAl2O3層6を配設することから、両者間の熱膨張係数差が過酷な熱サイクルに耐え得るとともに最外層であるTiN層5に所定の圧縮応力を付与することができ、TiN層5を剥離しにくく耐摩耗性に優れたものとすることができる。
【0016】
また、Al2O3層6の内側には、被膜の耐欠損性を向上させるために、Tiの炭化物、窒化物および炭窒化物のいずれかからなり酸素を添加した内層8を少なくとも1層介層することが重要であり、また、母材2から炭素が拡散して母材表面付近における脱炭による脆化相の生成を防止するとともに、内層8の靱性を高めてAl2O3層6および最外層TiN層5の耐欠損性を向上させるために、最外層のTiN層5の深さ方向における酸素濃度分布の最小値(OTiN)と、内層8の深さ方向における酸素濃度分布の平均値(Oin)とが、0.05≦Oin/OTiN≦0.30であることが重要であり、また、内層8の深さ方向における酸素濃度分布の平均値(Oin)と、前記Al2O3層6の深さ方向における酸素濃度分布の最大値(OAl2O3)とが、0.02≦Oin/OAl2O3≦0.08を満足することが望ましい。
【0017】
ここで、内層8が複数層からなる場合には、内層8中の酸素量Oinはそれらの平均値を取ればよい。
【0018】
また、本発明によれば、最外層であるTiN層5とAl2O3層6の付着性を向上させ、耐摩耗性を改善し、さらに、被膜全体の耐欠損性を維持するという点で、最外層であるTiN層5の膜厚が0.5〜3μm、Al2O3層6の膜厚が1〜5μm、内層8の総膜厚が2〜10μmであることが望ましい。さらに、表面被覆切削工具1のすくい面側の硬質被覆層3の総厚みは逃げ面側の硬質被覆層3の総厚みとが膜厚ばらつき1μm以内の厚みで均一であることが望ましい。
【0019】
また、最外層TiN層5との密着性を向上させるという点で、Al2O3層6の表面粗さRAl2O3は7〜12μm、さらに、切粉との付着性を改善するという点で、最外層TiN層5の表面粗さRTiNは2〜6μmであることが望ましい。なお、本発明における前記表面粗さとは、図4に示すような表面被覆切削工具1の断面SEM像において観察される各層表面の凹凸の最大幅Rを意味する。
【0020】
さらに、最外層であるTiN層5とAl2O3層6との酸素量は、両者間の熱疲労をより抑制するために、測定ノイズを除いて漸次連続的に変化することが望ましい。
【0021】
(製造方法)
また、上述した表面被覆切削工具を製造するには、まず、上述した硬質合金を焼成によって形成しうる金属炭化物、窒化物、炭窒化物、酸化物等の無機物粉末に、金属粉末、カーボン粉末等を適宜添加、混合し、プレス成形、鋳込成形、押出成形、冷間静水圧プレス成形等の公知の成形方法によって所定の工具形状に成形した後、真空中または非酸化性雰囲気中にて焼成することによって上述した硬質合金母材2を作製する。
【0022】
そして、上記母材2を所望により研磨加工した後、表面に化学気相蒸着法によって硬質被覆層3を成膜する。各層の成膜条件は、例えば、反応ガス組成として、体積%でTiCl4ガス、AlCl3ガス、ZrCl4ガスおよびSiCl4ガスを0.1〜10vol%、N2ガスを0〜60vol%、CH4ガスを0〜0.1vol%、CH3CNガスを0〜0.1vol%、CO2ガスを0.01〜0.1vol%、残りがH2ガスからなる混合ガスを順次調整して反応チャンバ内に導入し、チャンバ内を800〜1100℃、5〜85kPaとして内層を少なくとも1層成膜する。
【0023】
引き続き、AlCl3ガスを3〜20vol%、HClガスを0.5〜3.5vol%、CO2ガスを0.5〜2.5vol%、H2Sガスを0〜0.01vol%、残りがH2ガスからなる混合ガスを用い、900〜1100℃、5〜10kPaの条件でAl2O3層6を被覆する。
【0024】
そして、TiCl4ガスを0.1〜10vol%、N2ガスを20〜60vol%、CO2ガスを0.05〜0.5vol%、残りがH2ガスからなる混合ガスを用い、800〜1100℃、50〜90kPaの条件で最外層TiN層5を被覆することによって本発明の表面被覆切削工具を作製することができる。
【0025】
なお、上記CVD法において、通常行われている各層を成膜した後に不活性ガスを流通させてチャンバ内を洗浄する工程をAl2O3層6を成膜した後に省いてそのままTiN層5を成膜することによって、Al2O3層6−最外層TiN層5との酸素量を連続的に変化させることができる。また、各硬質被覆層5、6、8の膜厚は成膜時間によって制御すればよい。
【0026】
【実施例】
平均粒径1.5μmの炭化タングステン(WC)粉末、平均粒径1.2μmの金属コバルト(Co)粉末および平均粒径2.0μmの表1に示す金属元素(M)の無機化合物粉末を表1に示す比率で添加、混合して、プレス成形により切削工具形状(CNMG120408)に成形した後、脱バインダ処理を施し、さらに、1000℃以上を3℃/分の速度で昇温して、0.01Paの真空中、1500℃で1時間焼成して超硬合金を作製した。
【0027】
得られた超硬合金の表面にCVD法により表1に示す条件で各種の硬質被覆層を形成して表2の切削工具を作製した。
【0028】
【表1】
【0029】
得られた表面被覆切削工具に対して、オージェ電子分光分析により硬質被覆層の表面から内部に向かって、20μmの任意領域における酸素濃度分布を測定した。なお、オージェ分析は、破断面において、表面から母材との界面までを連続的に測定した。また、その酸素濃度分布から図3に示すような濃度分布のマッピングをし、各層の酸素濃度の比を算出した。結果は表2に示した。
【0030】
【表2】
【0031】
そして、この切削工具を用いて下記の条件により合金鋼の切削を25分間行い、切削工具の切刃の観察を行うとともにフランク摩耗量および先端摩耗量を測定した。なお、切削試験中にフランク摩耗量あるいは先端摩耗量が0.2mmに達した場合にはその切削時間を測定した。さらに、溝付き鋼材により断続試験を行い、欠損したときの衝撃回数を比較した。結果は表3に示した。
【0032】
(摩耗試験)
被削材 :合金鋼(SCM435)
工具形状:CNMG120408
切削速度:250m/分
送り速度:0.3mm/rev
切り込み:2mm
その他 :水溶性切削液使用
(断続試験)
被削材 :合金鋼(SCM440)
工具形状:CNMG120408
切削速度:200m/分
送り速度:0.4mm/rev
切り込み:1.5mm
その他 :水溶性切削液使用
【0033】
【表3】
【0034】
表2、3の結果より、OTiN/OAl2O3が0.22より小さい試料No.1では、切粉の付着が多量に発生し、微細なチッピングが多く発生して切削性能が低下した。また、Al2O3層とTiN層の間にTiOx(X=1.5)層を介層した試料No.6では、OTiN/OAl2O3が0.41より大きくなり、Al2O3層との密着性が低下して剥離が発生し切削性能が低下した。
【0035】
これに対して、本発明に従い、Al2O3層の上に酸素を含有するTiN層を直接付着し、Al2O3層の深さ方向における酸素濃度分布の最大値と最外層TiN層の酸素含有量の最小値との比OTiN/OAl2O3が0.22≦OTiN/OAl2O3≦0.41の範囲内にあり、かつ0.05≦O in /O TiN ≦0.30であった試料No.2〜5では、いずれも切粉の付着がなく、硬質被覆層の剥離も発生せず優れた切削性能を有するものであった。
【0036】
【発明の効果】
以上詳述したとおり、本発明の表面被覆切削工具によれば、最外層として酸素添加TiN層と、該最外層の酸素添加TiN層の直下にAl2O3層とをともに配するとともに、前記最外層の酸素添加TiN層の深さ方向における酸素濃度分布の最小値(OTiN)と、前記Al2O3層の深さ方向における酸素濃度分布の最大値(OAl2O3)が、0.22≦OTiN/OAl2O3≦0.41を満足するように制御し、かつ前記Al 2 O 3 層の直下にTi、Al、ZrおよびSiの群から選ばれる少なくとも1種の炭化物、窒化物および炭窒化物のいずれかからなり酸素を添加した内層を少なくとも1層配するとともに、前記最外層の酸素添加TiN層の深さ方向における酸素濃度分布の最小値(O TiN )と、前記内層の深さ方向における酸素濃度分布の平均値(O in )とが、0.05≦O in /O TiN ≦0.30であることによって、切削時に工具表面に切粉が付着することを抑制できるとともに、過酷な条件で切削して工具の切刃部分に大きな熱サイクルが付加されるような場合においても硬質被覆層の強固な密着性を維持できることから、優れた耐摩耗性および耐欠損性を有するとともに、母材から炭素が拡散して母材表面付近における脱炭による脆化相の生成を防止するとともに、内層の靱性を高めてAl 2 O 3 層および最外層TiN層の耐欠損性を向上させた切削工具が得られる。
【図面の簡単な説明】
【図1】本発明の表面被覆切削工具の概略断面図である。
【図2】図1の表面被覆切削工具の要部拡大図である。
【図3】本発明の表面被覆切削工具(実施例4)の硬質被覆層中の酸素含有分布を説明するための図である。
【図4】本発明の表面被覆切削工具の硬質被覆層の表面粗さの測定法を説明するための図である。
【符号の説明】
1 表面被覆切削工具
2 母材
3 硬質被覆層
5 硬質被覆層の最外層をなすTiN層(最外層TiN層)
6 Al2O3層
8 内層
OTiN :最外層TiN層の深さ方向における酸素濃度分布の最小値
OAl2O3:Al2O3層の深さ方向における酸素濃度分布の最大値
Oin :内層の深さ方向における酸素濃度分布の平均値
Claims (2)
- 周期律表第4a、5a、6a族金属の群から選ばれる炭化物、窒化物および炭窒化物からなる硬質相と、少なくとも1種の鉄族金属からなる結合相とで構成される硬質合金表面を、複数層の硬質被覆層で順次被覆してなる表面被覆切削工具であって、前記硬質被覆層の最外層を酸素添加TiN層とし、かつ該酸素添加TiN層の直下にAl2O3層を配するとともに、前記最外層の酸素添加TiN層の深さ方向における酸素濃度分布の最小値(OTiN)と、前記Al2O3層の深さ方向における酸素濃度分布の最大値(OAl2O3)が、0.22≦OTiN/OAl2O3≦0.41を満足しており、さらに前記Al 2 O 3 層の直下にTi、Al、ZrおよびSiの群から選ばれる少なくとも1種の炭化物、窒化物および炭窒化物のいずれかからなり酸素を添加した内層を少なくとも1層配するとともに、前記最外層の酸素添加TiN層の深さ方向における酸素濃度分布の最小値(O TiN )と、前記内層の深さ方向における酸素濃度分布の平均値(O in )とが、0.05≦O in /O TiN ≦0.30であることを特徴とする表面被覆切削工具。
- 前記内層の深さ方向における前記酸素濃度分布の平均値(Oin)と、前記Al2O3層の酸素濃度分布の最大値(OAl2O3)とが、0.02≦Oin/OAl2O3≦0.08を満足することを特徴とする請求項1記載の表面被覆切削工具。
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