JP3712490B2

JP3712490B2 - インバータ加熱調理器

Info

Publication number: JP3712490B2
Application number: JP1905097A
Authority: JP
Inventors: 英徳加古
Original assignee: Toshiba Corp
Current assignee: Toshiba Corp
Priority date: 1997-01-31
Filing date: 1997-01-31
Publication date: 2005-11-02
Anticipated expiration: 2017-01-31
Also published as: JPH10214679A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、トッププレート上に載置される鍋を加熱して調理するための一次側コイルに対して高周波電流を供給するインバータ回路を備えたインバータ加熱調理器に関する。
【０００２】
【発明が解決しようとする課題】
インバータ加熱調理器例えば誘導加熱調理器は、インバータ回路を用いて一次側コイルたる誘導加熱コイルに高周波電流を供給し、二次側コイルに相当する例えば鉄やステンレス等で構成される鍋を誘導加熱して調理を行うものである。斯様な誘導加熱調理器は、加熱調理の条件に応じてインバータ回路の出力を制御するためのマイクロコンピュータなどからなる制御回路を有している。
【０００３】
従来、この制御回路に対して供給する直流の制御用電源は、その消費電力が比較的低容量であるため、１００Ｖの商用交流電源を整流したものを抵抗を用いて電圧降下させることにより作成していた。
【０００４】
また、従来は、例えば、インバータ回路等の電気部品の冷却用に設けられている冷却用ファンには１００Ｖの交流モータを用いていたが、交流モータは大形且つ高価であるため、小形且つ安価な直流モータ（例えば、直流２４Ｖ）を使用したいという要請があった。しかしながら、直流モータを使用すると、制御用電源を含めた直流電源の容量が増加するため、抵抗を用いて電圧降下させる方式では損失が大きくなってしまう。
【０００５】
上記の事情から、スイッチングレギュレータからなる直流電源回路を使用することにより、制御回路の制御用電源及び直流モータの駆動用電源を作成することが考えられた。この様な直流電源回路を使用することによって、必要な電源容量を確保できると共に、トランスを用いて電源回路を構成する場合に比して全体を小形且つ軽量とすることができる。
【０００６】
この場合、インバータ回路から誘導加熱コイルに供給される高周波電流の周波数は、可聴周波数領域を超える領域で且つスイッチング損失が大とならないように、一般に、２０数ＫＨｚ程度に設定されている。そして、直流電源回路のスイッチング周波数も、同様な理由から３０ＫＨｚ程度に設定されている。
【０００７】
ところが、誘導加熱調理が開始されると、直流電源回路及びインバータ回路の両者の動作周波数が干渉することにより、両者の周波数差が可聴域である数ＫＨｚとなるため、これに伴う鍋の振動が使用者にとっては耳障りなうなり音として知覚されてしまうという問題が明らかになった。
【０００８】
本発明は上記事情に鑑みてなされたものであり、その目的は、スイッチングレギュレータからなる制御用直流電源回路を用いても、周波数干渉による耳障りなうなり音が発生することを防止できるインバータ加熱調理器を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するため、請求項１記載のインバータ加熱調理器は、交流電源を整流する整流回路と、
この整流回路の出力に基づき、トッププレート上に載置される鍋を加熱して調理するための一次側コイルに対して高周波電流を供給するインバータ回路と、
このインバータ回路の動作周波数を制御する制御手段と、
前記整流回路の出力に基づいて制御用直流電源を作成するスイッチングレギュレータからなる制御用直流電源回路とを備え、
前記インバータ回路の動作周波数と前記制御用直流電源回路のスイッチング周波数との一方が、他方に対して等しいか若しくは整数倍に設定されていることを特徴とする。
【００１０】
斯様に構成すれば、インバータ回路の動作周波数と制御用直流電源回路のスイッチング周波数との何れか一方は、他方に略一致するか若しくは他方の略整数倍となることによって、両者の周波数干渉は生じず、加熱調理を行う際に耳障りなうなり音が発生することを防止できる。
【００１１】
この場合、請求項２に記載したように、前記制御用直流電源回路を、電気部品を送風冷却する冷却用ファン駆動用の直流モータに電源を供給する構成としても良い。斯様に構成すれば、冷却用ファンの駆動用として小形且つ安価な直流モータを用いることができる。
【００１２】
請求項３に記載したように、前記インバータ回路を、ハーフブリッジ型として構成すると良い。斯様に構成すれば、加熱調理において出力調整が行われてもインバータ回路の動作周波数は常に一定となるので、干渉によるうなり音の発生防止をより容易且つ十分に行うことができる。
【００１３】
この場合、請求項４に記載したように、前記インバータ回路及び前記制御用直流電源回路を、１つの発振回路が出力する周波数信号に基づいて動作する構成とするのが好ましく、斯様に構成すれば、部品点数が削減される。
【００１４】
また、請求項５に記載したように、前記インバータ回路を、共振型として構成し、
前記制御用直流電源回路のスイッチング周波数を、前記インバータ回路の最大出力となる動作周波数に対して等しいか若しくは整数倍に設定しても良い。
斯様に構成すれば、加熱調理において出力調整が行われるのに伴ってインバータ回路の動作周波数が変化しても、その出力が最大となる動作周波数において干渉が生ずることがないから、大きなうなり音の発生を防止することができる。
【００１５】
請求項６に記載したように、前記インバータ回路を、共振型として構成し、
前記制御用直流電源回路を、そのスイッチング周波数が、前記インバータ回路の出力調整に伴う動作周波数の変化に追従するように構成するのが好ましく、斯様に構成すれば、加熱調理において出力調整が行われるのに伴ってインバータ回路の動作周波数が変化しても、その変化に制御用直流電源回路のスイッチング周波数が追従することによって、干渉によるうなり音の発生防止をより十分に行うことができる。
【００１６】
また、この場合、請求項７に記載したように、前記制御用直流電源回路を、前記インバータ回路の動作開始前は一定周波数で動作し、前記インバータ回路の動作開始後は、その出力調整に伴う動作周波数の変化に追従するように構成すると良い。斯様に構成すれば、インバータ回路の動作が停止している間においても、制御用の直流電源が安定した状態で供給される。
【００１７】
【発明の実施の形態】
以下、本発明をインバータ加熱調理器たる誘導加熱調理器に適用した場合の第１実施例について図１及び図２を参照して説明する。図１は、誘導加熱調理器の電気的構成を示す図である。１００Ｖの交流電源１は、ダイオードブリッジで構成される全波整流回路（整流回路）２の交流入力端子に接続されており、全波整流回路２の直流出力端子は、直流母線３ａ，３ｂに夫々接続されている。直流母線３ａ，３ｂに間には、平滑コンデンサ４が接続されていると共に、直流母線３ａには、チョークコイル５が挿入されている。
【００１８】
また、直流母線３ａ，３ｂ間には、誘導加熱コイル（一次側コイル）６及び共振コンデンサ７の並列回路とＩＧＢＴ８のコレクタ，エミッタとの直列回路が接続されている。そのＩＧＢＴ８のコレクタ，エミッタ間には、フライホイールダイオード９が逆並列に接続されている。尚、誘導加熱コイル６，共振コンデンサ７，ＩＧＢＴ８及びフライホイールダイオード９は、共振型のインバータ回路１０を構成している。
【００１９】
次に、電源回路（制御用直流電源回路）１１の構成について述べる。全波整流回路２の直流出力端子の正側は、電源回路１１内のダイオード１２及び電流制限抵抗１３の直列回路を介して、ＰＮＰ形のトランジスタ１４のエミッタに接続されている。ＰＮＰ形のトランジスタ１４のエミッタは、抵抗１５を介して自身のベースに接続されており、そのベースは、抵抗１６を介してＮＰＮ形のトランジスタ１７のコレクタに接続されている。
【００２０】
トランジスタ１４のコレクタは、コイル１９を介して電源回路１１の直流母線１８ａに接続されていると共にフライホイールダイオード２０のカソードに接続され、そのフライホイールダイオード２０のアノードは、直流母線１８ｂに接続されている。尚、この直流母線１８ｂは、直流母線３ｂと共にアースに接続されている。
【００２１】
直流母線１８ａ，１８ｂ間には、抵抗２１及び２２の直列回路，平滑コンデンサ２３並びに図示しない冷却ファンを回転駆動するファンモータ（直流モータ）２４と常開形のスイッチ２４ａとの直列回路が接続されており、抵抗２１及び２２の共通接続点は、電源制御回路２５の入力端子に接続されている。
【００２２】
発振回路２６は、周波数２２ＫＨｚの矩形波信号を出力するように設定されており、この矩形波信号は、電源制御回路２５に与えられるようになっている。尚、スイッチ２４ａは、後述する操作部３６から与えられる操作信号によって開閉制御されるようになっている。
【００２３】
そして、電源制御回路２５は、抵抗２１及び２２によって分圧された直流母線１８ａ，１８ｂ間の検出電圧Ｖｄを内部で設定されている基準電圧Ｖｒと比較して、両者の差（Ｖｒ−Ｖｄ）が大である程正パルス幅のデューティ比が大となる矩形波信号Ｓｐを出力端子に出力するようになっている（図２参照）。この場合、矩形波信号Ｓｐの周波数は、発振回路２６の周波数２２ＫＨｚと同一である。また、Ｖｄ≧Ｖｒとなる場合は、電源制御回路２５の出力は停止される。尚、直流母線１８ａ，１８ｂ間の電圧は、ファンモータ２４の駆動用として例えば２４Ｖとなるよう後述の様に制御される。
【００２４】
電源制御回路２５の出力端子は、負論理出力のドライバ２７を介してＮＰＮ形のトランジスタ２８のベースに接続されている。トランジスタ２８のコレクタは、１２Ｖの制御用電源にダイオード３０及び抵抗２９の直列回路を介して接続されていると共に、ＮＰＮ形のトランジスタ１７のベースに接続されており、トランジスタ２８のエミッタは、トランジスタ１７のエミッタと共にアースに接続されている。
【００２５】
尚、１２Ｖの制御用電源は、直流母線１８ａ，１８ｂに接続されている定電圧回路３１によって作成されるものである。また、この定電圧回路３１は、インバータ回路１０を制御する制御装置（制御手段）３２に対しても、５Ｖ程度の制御用電源を供給するようになっている。
【００２６】
次に、制御装置３２の構成について述べる。タイミング回路３３の入力端子は、ＩＧＢＴ８のコレクタ及びエミッタ（アース）に夫々接続されており、タイミング回路３３は、ＩＧＢＴ８のコレクタ−エミッタ間電圧がゼロ付近に低下するタイミングを検出して、その検出信号を出力制御回路３４に出力するようになっている。
【００２７】
出力制御回路３４の出力端子は、駆動回路３５を介してＩＧＢＴ８のゲートに接続されている。出力制御回路３４は、操作部３６から与えられる操作信号に応じて、タイミング回路３３の検出信号に基づき所定周波数のオンオフ信号をゲート信号としてＩＧＢＴ８に出力するようになっている。
【００２８】
次に、第１実施例の作用について説明する。先ず、電源回路１１の動作について述べる。電源制御回路２５は、上述のように、抵抗２１及び２２によって分圧された検出電圧Ｖｄと基準電圧Ｖｒとの差（Ｖｒ−Ｖｄ）に応じたデューティ比の矩形波信号Ｓｐを出力する（図２参照）。
【００２９】
矩形波信号Ｓｐがハイレベルの時は、トランジスタ２８はオフ状態であり、トランジスタ１７はベース電流が流れてオン状態となる。トランジスタ１７がオン状態であれば、トランジスタ１４にもベース電流が流れてオン状態となって、直流母線１８ａ，１８ｂ間の平滑コンデンサ２３には、コイル１９を介して充電電流が流れる。
【００３０】
この様に、トランジスタ１４が基準電圧Ｖｒと検出電圧Ｖｄとの差に応じて２２ＫＨｚの周波数でスイッチングされることにより、直流母線１８ａ，１８ｂ間の電圧は２４Ｖに維持される。即ち、電源回路１１は、スイッチングレギュレータとして構成されている。
【００３１】
そして、使用者が操作部３６において入力操作を行い加熱調理を開始する場合は、ファンモータ２４のスイッチ２４ａに制御信号が与えられて閉状態となることにより、ファンモータ２４は通電されて冷却ファンが回転駆動され、加熱調理器内部の各電気部品を送風冷却する。
【００３２】
次に、誘導加熱コイル６の上部に図示しないトッププレートを介して載置される鍋（誘導加熱調理に適した鉄やステンレスなどからなる）３７を加熱して調理を行う場合の、インバータ回路１０及びその制御装置３２の作用について説明する。
【００３３】
▲１▼先ず、出力制御回路３４が駆動回路３５を介してＩＧＢＴ８のゲートにオン信号を与えると、電流が平滑コンデンサ４，直流母線３ａ，誘導加熱コイル６，ＩＧＢＴ８及び直流母線３ｂの経路で流れる。
▲２▼次に、出力制御回路３４がＩＧＢＴ８のゲートにオフ信号を与えると、誘導加熱コイル６に蓄積されている磁気エネルギが遅れ電流となって、共振コンデンサ７を充電する。
【００３４】
▲３▼遅れ電流による共振コンデンサ７の充電が終了すると、共振コンデンサ７は、蓄積された電荷を誘導加熱コイル６に対して放電する。
▲４▼共振コンデンサ７の放電が終了すると、誘導加熱コイル６の逆方向の遅れ電流が、直流母線３ａ，平滑コンデンサ４，直流母線３ｂ，フライホイールダイオード９及び誘導加熱コイル６の経路で流れる。
以上の過程を、タイミング回路３３が検出するＩＧＢＴ８のコレクタ−エミッタ間電圧のゼロクロス点に基づくタイミングをもって周期的に繰返すことにより、インバータ回路１０は、誘導加熱コイル６に高周波電流を供給して鍋３７を誘導加熱する。
【００３５】
この時、使用者が操作部３６において行う入力操作に応じた誘導加熱調理、即ちインバータ回路１０の出力調整は、▲１▼においてＩＧＢＴ８がオンしている期間の長短を以て、誘導加熱コイル６に流す電流量を調整することによって行われる。即ち、加熱出力を大とする場合には、ＩＧＢＴ８のオン期間を長くして誘導加熱コイル６に流す電流量を多くし、逆に、加熱出力を小とする場合には、ＩＧＢＴ８のオン期間を短くして誘導加熱コイル６に流す電流量を少なくする。
【００３６】
上記調整の実際の制御は、出力制御回路３４が出力するオンオフ信号の周波数（インバータ回路１０の動作周波数）によって決定される。即ち、ＩＧＢＴ８のオン期間を短くする場合の動作周波数は高くなり、オン期間を長くする場合の動作周波数は低くなる。その周波数は、例えば、出力最小の場合には２８ＫＨｚ，出力最大の場合には２２ＫＨｚ程度となる範囲で変化する。
【００３７】
而して、電源回路１１におけるスイッチング周波数は、発振回路２６により出力される矩形波信号の周波数２２ＫＨｚに合わせて設定されており、インバータ回路１０の出力が最大となった時に、その動作周波数と電源回路１１のスイッチング周波数とが一致するようになっている。
【００３８】
以上のように本実施例によれば、電源回路１１のスイッチング周波数を、インバータ回路１０の出力が最大となる時の動作周波数に一致するように設定したので、従来とは異なり、加熱調理中に両者の周波数差で生じる干渉によって、例えばトッププレート上に載置された振動発生源たる鍋３７が振動するなどして耳障りなうなり音が発生することがなく、使用者は、より快適に調理を行うことができる。
【００３９】
また、インバータ回路１０の出力が最大以外の場合には、その出力が低下するにつれて両者の周波数差が大きくなる。従って、出力が高い場合に生じるうなり音は低周波であり、また、うなり音が使用者にとって不快感を与える周波数領域に達する場合には、インバータ回路１０の出力は十分低下しているので、使用者に知覚されることは殆どない。
【００４０】
更に、本実施例によれば、電源回路１１は、冷却ファン駆動用のファンモータ２４にも駆動用電源を供給するようにしたので、小形且つ安価な直流モータを用いることにより加熱調理器を小形且つ低価格で構成することができる。
【００４１】
図３は本発明の第２実施例を示すものであり、第１実施例と同一部分には同一符合を付して説明を省略し、以下異なる部分についてのみ説明する。第２実施例においては、第１実施例における電源回路１１の電源制御回路２５が、電源制御回路２５ａに置き換わっており、電源回路（制御用直流電源回路）１１ａとなっている。その電源制御回路２５ａは、制御装置３２の出力制御回路３４がＩＧＢＴ８に対して出力するオンオフ信号と同じ信号が与えられるようになっている。その他は第１実施例と同様の構成である。
【００４２】
次に、第２実施例の作用について説明する。電源制御回路２５ａは、加熱調理が行われておらずインバータ回路１０が動作する前は、第１実施例と同様に発振回路２６が出力する２２ＫＨｚの矩形波信号によって、トランジスタ１４をスイッチングして制御用電源を作成する。
【００４３】
そして、加熱調理が開始されてインバータ回路１０が動作した後は、制御装置３２の出力制御回路３４が出力するオンオフ信号の周波数、即ち、インバータ回路１０の動作周波数に応じて、トランジスタ１４をスイッチングするように切替える。従って、加熱調理の開始後は、電源回路１１ａのスイッチング周波数はインバータ回路１０の動作周波数に追従して変化するようになる。
【００４４】
以上のように第２実施例によれば、電源回路１１ａは、インバータ回路１０が動作する前は、発振回路２６が出力する一定周波数の矩形波信号によりトランジスタ１４をスイッチングして制御用電源を作成し、インバータ回路１０が動作した後は、スイッチング周波数がインバータ回路１０の動作周波数に追従して変化するようにしたので、スイッチング周波数はインバータ回路１０の動作周波数に常に等しくなり、両者の干渉によるうなり音の発生防止を一層確実にすることができる。
【００４５】
図４は本発明の第３実施例を示すものであり、第１実施例と同一部分には同一符合を付して説明を省略し、以下異なる部分についてのみ説明する。第３実施例においては、第１実施例における共振形のインバータ回路１０に代えて、ハーフブリッジ形のインバータ回路３８が設けられている。
【００４６】
直流母線３ａ，３ｂ間には、１つのアームを構成するＩＧＢＴ３９及び４０のコレクタ及びエミッタが夫々接続されており、そのＩＧＢＴ３９及び４０のコレクタ−エミッタ間には、フライホイールダイオード４１及び４２が夫々逆並列に接続されている。また、直流母線３ａ，３ｂ間には、コンデンサ４３及び４４の直列回路が接続されており、それらの共通接続点とＩＧＢＴ３９及び４０のエミッタ及びコレクタとの間には、誘導加熱コイル（一次側コイル）４５が接続されている。以上がインバータ回路３８を構成している。
【００４７】
インバータ回路３８の制御装置（制御手段）４６は、第１実施例におけるタイミング回路３３の代わりに、一定周波数（例えば、２２ＫＨｚ）の信号を出力する発振回路４７を有しており、その発振回路４７の出力信号は、出力制御回路４８に与えられるようになっている。そして、出力制御回路４８は、駆動回路５０を介してＩＧＢＴ３９及び４０のゲートに夫々オンオフ信号を与えるようになっている。以上が制御装置４６を構成している。
【００４８】
また、電源回路（制御用直流電源回路）１１ｂの電源制御回路２５は、第１実施例における発振回路２６の代わりに、発振回路４７から出力信号（周波数信号）を得るように構成されている。その他は第１実施例と同様の構成である。
【００４９】
次に、第３実施例の作用について説明する。先ず、インバータ回路３８の動作について述べる。
▲１▼正側のＩＧＢＴ３９がオン状態になると、電流は、直流母線３ａ，ＩＧＢＴ３９，誘導加熱コイル４５，コンデンサ４４及び直流母線３ｂの経路で流れ、コンデンサ４４が充電される。
▲２▼次に、ＩＧＢＴ３９がオフ状態になると、遅れ電流が、誘導加熱コイル４５，コンデンサ４４及びフライホイールダイオード４２の経路で流れる。
▲３▼そして、コンデンサ４４が放電に転じると、誘導加熱コイル４５，フライホイールダイオード４１，直流母線３ａ，平滑コンデンサ４，直流母線３ｂ及びコンデンサ４４の経路で放電電流が流れる。
【００５０】
▲４▼続いて、負側のＩＧＢＴ４０がオン状態になると、電流は、直流母線３ａ，コンデンサ４３，誘導加熱コイル４５，ＩＧＢＴ４０及び直流母線３ｂの経路で流れ、コンデンサ４３が充電される。
▲５▼次に、ＩＧＢＴ４０がオフ状態になると、遅れ電流が、誘導加熱コイル４５，フライホイールダイオード４１及びコンデンサ４３の経路で流れる。
▲６▼そして、コンデンサ４３が放電に転じると、直流母線３ａ，平滑コンデンサ４，直流母線３ｂ，フライホイールダイオード４２，誘導加熱コイル４５及びコンデンサ４３の経路で放電電流が流れる。
【００５１】
ＩＧＢＴ３９，４０は、以上のように交互にオンオフが繰返される。尚、コンデンサ４４，４３の充放電については、ＩＧＢＴ３９，４０が夫々オンオフされる場合につき分けて説明したが、実際の動作においては、コンデンサ４４が充電（放電）されている時はコンデンサ４３が同時に放電（充電）するような電流ループが形成されている。
【００５２】
斯様な構成のハーフブリッジ型のインバータ回路３８においては、発振回路４７が出力する一定周波数の信号に基づいてＩＧＢＴ３９，４０が夫々交互にオンオフされるので、動作周波数は一定である。そして、加熱調理の出力調整は、動作周波数が一定の状態においてデューティ比を変化させることにより行われる（デューティ比が大となるにつれて、出力が大となる）。
【００５３】
従って、電源回路１１ｂにおいても、発振回路４７が出力する一定周波数の信号を受けてスイッチング動作を行うように構成することにより、インバータ回路３８の動作周波数と電源回路１１ｂのスイッチング周波数を等しくすることが可能となる。
【００５４】
以上のように第３実施例によれば、ハーフブリッジ型のインバータ回路３８を用いたので、その動作周波数は常に一定であるから、電源回路１１ｂのスイッチング周波数をその一定の動作周波数に合わせるだけで、両者の干渉によるうなり音の発生防止を容易且つ十分に行うことができる。また、インバータ回路３８と電源回路１１ｂとを一つの発振回路４７が出力する信号に基づいて動作させることができるので、部品点数をより削減することができる。
【００５５】
本発明は上記し且つ図面に記載した実施例にのみ限定されるものではなく、次のような変形または拡張が可能である。
第１実施例において、電源回路１１のスイッチング周波数を、インバータ回路１０の出力が最大となる時の動作周波数２２ＫＨｚの整数倍、例えば４４ＫＨｚに設定しても良い。逆に、インバータ回路１０の出力が最大となる時の動作周波数を、電源回路１１のスイッチング周波数２２ＫＨｚの整数倍、例えば４４ＫＨｚとなるように設定しても良い。斯様な場合でも、一方の基本周波数が他方の整数倍であるから、同様にうなり音の発生を防止することができる。
また、インバータ回路１０の動作周波数に電源回路１１のスイッチング周波数を一致させる場合、必ずしもインバータ回路１０の出力が最大となる動作周波数に一致させる必要はない。例えば、使用者の聴感上干渉によるうなり音が最大となる動作周波数が、加熱調理器の筐体構造などの影響により出力が最大となる動作周波数以外となる場合などは、その聴感上うなり音が最大となる動作周波数に合わせて一致させれば良い。
【００５６】
ファンモータ２４の駆動用電源は、電源回路１１，１１ａ及び１１ｂ以外の別個の電源から供給しても良い。また、設計条件等に応じて、冷却ファン駆動用のモータを交流モータで構成しても良い。
第３実施例において、必ずしもインバータ回路３８と電源回路１１ｂとを一つの発振回路４７によって動作させる必要はなく、夫々別個の発振回路によって動作させるようにしても良い。
インバータ回路１０の動作周波数の範囲は、２２〜２８ＫＨｚに限ることなく適宜変更して良く、電源回路１１のスイッチング周波数は、それに合わせて適宜一致させるようにすれば良い。
【００５７】
【発明の効果】
本発明は以上説明した通りであるので、以下の効果を奏する。
請求項１記載のインバータ加熱調理器によれば、インバータ回路の動作周波数と制御用直流電源回路のスイッチング周波数との何れか一方は、他方と一致するか若しくは他方の整数倍となるので、両者の周波数干渉は生じず、加熱調理を行う際に耳障りなうなり音が発生することを防止でき、使用者は、快適に調理を行うことができる。
【００５８】
請求項２記載のインバータ加熱調理器によれば、制御用直流電源回路は、冷却用ファン駆動用の直流モータに電源を供給するので、小形且つ安価な直流モータを用いて、全体の小形化及び低価格化を図ることができる。
【００５９】
請求項３記載のインバータ加熱調理器によれば、インバータ回路をハーフブリッジ型としたので、加熱調理において出力調整が行われてもインバータ回路の動作周波数は常に一定となり、干渉によるうなり音の発生防止をより容易且つ十分に行うことができる。
【００６０】
請求項４記載のインバータ加熱調理器によれば、インバータ回路及び制御用直流電源回路を１つの発振回路が出力する周波数信号に基づいて動作するようにしたので、部品点数を削減することができる。
【００６１】
請求項５記載のインバータ加熱調理器によれば、加熱調理において出力調整が行われるのに伴って共振型のインバータ回路の動作周波数が変化しても、その出力が最大となる動作周波数において干渉が生ずることがないから、大きなうなり音の発生を防止することができる。
【００６２】
請求項６記載のインバータ加熱調理器によれば、加熱調理において出力調整が行われるのに伴って共振型のインバータ回路の動作周波数が変化しても、その変化に制御用直流電源回路のスイッチング周波数が追従するので、干渉によるうなり音の発生防止をより十分に行うことができる。
【００６３】
請求項７記載のインバータ加熱調理器によれば、制御用直流電源回路を、インバータ回路の動作開始前は一定周波数で動作し、インバータ回路の動作開始後はその出力調整に伴う動作周波数の変化に追従するようにしたので、インバータ回路の動作が停止している間においても、制御用の直流電源を安定した状態で供給することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明を誘導加熱調理器に適用した場合の第１実施例を示す電気的構成図
【図２】電源回路の制御信号波形を示す図
【図３】本発明の第２実施例を示す図１相当図
【図４】本発明の第３実施例を示す図１相当図
【符号の説明】
２は全波整流回路（整流回路）、６は誘導加熱コイル（一次側コイル）、１０はインバータ回路、１１，１１ａ及び１１ｂは電源回路（制御用直流電源回路）、２４はファンモータ（直流モータ）、３２は制御装置（制御手段）、３８はインバータ回路、４５は誘導加熱コイル（一次側コイル）、４６は制御装置（制御手段）、４７は発振回路を示す。

Claims

交流電源を整流する整流回路と、
この整流回路の出力に基づき、トッププレート上に載置される鍋を加熱して調理するための一次側コイルに対して高周波電流を供給するインバータ回路と、
このインバータ回路の動作周波数を制御する制御手段と、
前記整流回路の出力に基づいて制御用直流電源を作成するスイッチングレギュレータからなる制御用直流電源回路とを備え、
前記インバータ回路の動作周波数と前記制御用直流電源回路のスイッチング周波数との一方が、他方に対して等しいか若しくは整数倍に設定されていることを特徴とするインバータ加熱調理器。
前記制御用直流電源回路は、電気部品を送風冷却する冷却用ファン駆動用の直流モータに電源を供給するようになっていることを特徴とする請求項１記載のインバータ加熱調理器。
前記インバータ回路は、ハーフブリッジ型として構成されていることを特徴とする請求項１または２記載のインバータ加熱調理器。
前記インバータ回路及び前記制御用直流電源回路は、１つの発振回路が出力する周波数信号に基づいて動作することを特徴とする請求項３記載のインバータ加熱調理器。
前記インバータ回路は、共振型として構成されており、
前記制御用直流電源回路のスイッチング周波数は、前記インバータ回路の最大出力となる動作周波数に対して等しいか若しくは整数倍に設定されていることを特徴とする請求項１または２記載のインバータ加熱調理器。
前記インバータ回路は、共振型として構成されており、
前記制御用直流電源回路は、そのスイッチング周波数が、前記インバータ回路の出力調整に伴う動作周波数の変化に追従するように構成されていることを特徴とする請求項１または２記載のインバータ加熱調理器。
前記制御用直流電源回路は、前記インバータ回路の動作開始前は一定周波数で動作し、前記インバータ回路の動作開始後は、その出力調整に伴う動作周波数の変化に追従するように構成されていることを特徴とする請求項６記載のインバータ加熱調理器。