JP3699322B2 - 研磨性準結晶コーティング - Google Patents
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Description
【発明の属する技術分野】
本発明は、アルミニウム−銅−鉄準結晶合金に関するものであり、特に、低い摩擦性を示す研磨性(abradable)準結晶コーティングに関するものである。
【0002】
【従来の技術】
準結晶は、古典的結晶学的手法の範囲内では構造を理解することができない物質である。これらの準周期的構造は、広範囲な配向秩序を有しているが、遷移的周期性を欠いている。従来の結晶は、単一の幾何学的な原子配列−煉瓦のように互いに積み重なっている単位格子−の繰り返されたコピーからなる。準結晶は、他方では、単一タイプの原子集団から構成されてもいるが、近接した集団が重なり合って原子を共有するという点で異なっている。原子集団が、原子を共有することにより重なり合う(準周期的充填)ときには、それらは、従来の周期的な繰り返し充填パターンより密な原子配列を生じる。
【0003】
準結晶の非周期的構造は、単一の物質の範囲内で具現される物性の広範で以前は入手できなかった範囲をもたらす。準結晶は、熱伝導性に乏しい一方で約1100℃まで安定なままであることを呈する。従って、伝熱表面上の薄層は、熱を均一に分配し「ホットスポット」を除去する。これらの硬質コーティングは、耐摩耗性及び耐引掻性を増進する。更に、低摩擦係数及び電子構造(低表面エネルギー)のために、それらは、非付着性を有している。最終的には、それらは、耐食性と耐酸化性の両方を提供する。
【0004】
研究者は、800以上の異なる準結晶合金について何であるかを確認した。これらの合金の多くは、アルミニウム、銅及び鉄の組合せを含有する。Al−Cu−Fe合金は、特異な二十面体準結晶を生じ、原子%においてAl65Cu20Fe15と同定された。(注:この明細書は、特に他の方法で示されていなければ、全組成物を重量%で表す。)更にいくつかの例では、これらの合金は、クロム、コバルト及びニッケルのような添加合金元素を含む。このことにより合金を特異な操作条件に適応させることができる。例えば、DuBoisらは、米国特許5,204,191に準結晶相を含むいくつかのAl−Cu−Fe合金を記述している。
【0005】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、化学物質にかかわらずに、準結晶は、従来の二次加工に適しない。それらは、成形することができず、容易に鋳造することもできない。しかしながら、それらを粉末にし、熱溶射して粘着性の有用なコーティングを形成することができる。しかしながら、知られている限りにおいて、これらの合金のいずれも商業上の一般的普及を確立してはいない。
【0006】
【課題を解決するための手段】
発明の概要
本発明の目的は、研磨性を改善するために硬度を低下させたAl−Cu−Fe準結晶合金コーティングを生成させることである。
【0007】
本発明の更なる目的は高温安定性及び耐酸化性を有する研磨性Al−Cu−Fe準結晶合金コーティングを生成させることである。
【0008】
発明の開示
本発明は、準結晶含有合金で形成された熱溶射コーティングであって、その合金は本質的に銅10〜20重量%、鉄7〜22重量%、クロム0〜30重量%、コバルト0〜30重量%、ニッケル0〜20重量%、モリブデン約0〜10重量%、タングステン0〜7.5重量%、残りのアルミニウムと偶発的な不純物からなるものである。該合金は、30重量%未満のψ相及び少なくとも65重量%のδ相を含む。該コーティングは、HR15Y 90未満のマクロ硬度を有する。
【0009】
【発明の実施の形態】
該コーティングは、過度の量の硬質ψ相を避けるのに十分な亜音速で熱溶射された、約30重量%未満のψ相及び少なくとも約65重量%のδ相を有する耐摩耗性Al−Cu−Fe合金からなる。該合金が、少なくとも約70重量%のδ相を含んでいるのが都合がよい。本合金が、約10重量%未満のψ相及び少なくとも80重量%のδ相を含んでいることが最も都合がよい。この熱溶射コーティングは、卓越した研磨性及び結合強度を有する。該コーティングは、少なくとも約7MPa(1ksi)の結合強度を有するのが都合がよい。更に、この準結晶性合金は、耐食性のためにクロム又はコバルトを含有する。
【0010】
【実施例】
アルミニウム、銅、鉄及びクロムを真空溶融し、不活性ガスにより微粉化した。粉末を分析したところ、銅17.5重量%、鉄13.3重量%、クロム15.3重量%で及び残りがアルミニウムであった。この粉末は、完全な球形状であり、易流動性であった。表1は、不活性ガスにより微粉化したAlCuFeCr準結晶粉末の分粒後の典型的な特性を列挙している。
【0011】
【表1】
【0012】
合金は非周期的な格子構造のために、X線回折(XRD)は準結晶と同定した。準結晶又は(二十面体(ψ))相の位置は、およそ23、25、41、44、62.5及び75である。二十面体は、20個の面を有する多面体であり、十面体は、10個の角及び10個の面を有する多面体である。微粉化し、分粒した粉末は、ほんの少量のψ相を示したにすぎない。むしろ、十面体相(δ)の方が圧倒的に多かった。2相の存在は、液体から固体へ移行する際に受けた冷却速度によるものとされた。冷却速度及び引き続いて起こる粉末粒子の固化が、その結果生じる相平衡に大きな影響を与えた。とても速い速度では準安定なψが形成される。固化の速さが遅くなれば、δ相又はそれに近似した相が形成する。粉末について行った示差熱分析(DTA)は、約1044℃の溶融温度を示した。
【0013】
粉末にすると、これらの準結晶は、種々のタイプの装置を用いた熱溶射を容易にさせる。これには、プラズマ、HVOF、デトネーション及びその他のタイプの熱溶射装置が含まれる。しかしながら、この例として、プラズマを唯一の適用手段として選択した。コーティングを適用するために用いられる装置は、Praxair SG−100プラズマガンであった。そのガンは、自動的に溶射することを容易にしかつコンシステンシーを確実なものとするようにABB IRB 2400ロボットの腕に搭載した。プラズマ発生装置を亜音速モードで動作するように構成とした。利用されたハードウエアを表2に記載する。
【0014】
【表2】
【0015】
亜音速コーティングを適用し、マクロ硬度 (HR15Y)、微細構造(密度及び画像解析を用いて測定される酸化物含有量を含む)、表面の粗さ、相分布のためのXRD、及び引張/結合試験について評価した。マクロ硬度及び結合強度に基づき、最適化された溶射パラメーターのセットを導き出した。ガンの横送り速度と共に、6つの有効で制御可能なパラメーターが、高い範囲及び低い範囲で与えられた。表3は、制御されたパラメーターを示している。
【0016】
【表3】
【0017】
亜音速被覆によるコーティングは、81.6〜85.8の範囲のHR15Y分布を生じた。応答表を構築して、パラメーターを2種のコーティング (硬度スペクトルの各々の端についての一つ) について計算した。予測された硬度は、81.5(低い方)及び86.5(高い方)であった。両パラメーターのセットのものを溶射して、結果は表4のようになった。
【0018】
【表4】
【0019】
以下の表5は、準結晶合金の亜音速熱溶射で達成される卓越した研磨性を示している。
【0020】
【表5】
【0021】
これらの亜音速コーティングの多孔性に基づき、微少硬度試験を行おうとする試みはなかった。2種類の亜音速コーティングについてのXRDスキャンは類似していて、出発粉末はほとんど「同様の外観」を呈する。両コーティングは、δが主で、42において弱いψピークがあった。コーティングの金属組織学によれば、トランス−スプラット亀裂(trans-splat cracking)の存在を示している。
【0022】
以下の表6は、「だいたいの」熱溶射コーティングの組成を重量%で提供する。
【0023】
【表6】
【0024】
当初、改変の目標としていた硬度及び結合強度特性は、認め得る程に改善された。例えば、硬度は、従来の熱溶射のためのHR15Nレベルから約HR15Y 90未満のレベルに改善された。合金は、約HR15Y 85未満の硬度を有しているのが都合がよい。合金が約HR15Y 65〜85の硬度を有することが最も都合がよい。準結晶は、熱伝導性がとても悪く、それゆえ投入される熱エネルギーのどんなレベルも溶射時に考慮すべきである。
【0025】
これらの「軟質」準結晶コーティングは、卓越した研磨性断熱層の下敷きを提供する。更に、ポリマー(例えば、ナイロン、ポリアミド及びポリエステル)、窒化ホウ素、クラッド窒化ホウ素(ニッケル又はクロム)及びニッケル被覆グラファイトの添加により、研磨性及び滑性を改善することができる。
【0026】
コーティングは、少なくとも65重量%のδ相を保持させてψ相を30重量%未満に制限することで軟質の研磨性合金を確実にする。このコーティングは、金属又は非金属のいずれの基体上にも溶射することができる。最後に、準結晶合金は、高温耐酸化性を改善するためにクロム及びコバルト添加剤の配合を容易にさせる。
【0027】
本発明は、ある好ましい具体例について詳細に説明したが、当該技術に熟練した者は、特許請求の範囲の精神及び範囲内に本発明の他の具体例が存在することは認識するであろう。
Claims (3)
- 過度の量の硬質ψ相を避けるのに十分な亜音速で熱溶射された、準結晶含有合金で形成されたコーティングであって、該合金が本質的に銅10〜20重量%、鉄7〜22重量%、クロム0〜30重量%、コバルト0〜30重量%、ニッケル0〜20重量%、モリブデン0〜10重量%、タングステン0〜7.5重量%及び残りのアルミニウムと偶発的な不純物からなり、しかも30重量%未満のψ相及び少なくとも65重量%のδ相を有し、該コーティングがHR15Y 90未満のマクロ硬度及び少なくとも7MPaの結合強度を有することを特徴とする、熱溶射研磨性コーティング。
- 過度の量の硬質ψ相を避けるのに十分な亜音速で熱溶射された、準結晶含有合金で形成された熱溶射コーティングであって、該合金が本質的に銅12〜20重量%、鉄10〜20重量%、クロム5〜25重量%、コバルト0〜20重量%、クロムとコバルトとの全量が少なくとも10重量%、ニッケル0〜15重量%、モリブデン0〜7.5重量%、タングステン0〜6重量%及び残りのアルミニウムと偶発的な不純物からなり、しかも30重量%未満のψ相及び少なくとも65重量%のδ相を有し、該コーティングがHR15Y 90未満のマクロ硬度及び少なくとも7MPaの結合強度を有することを特徴とする、熱溶射研磨性コーティング。
- 過度の量の硬質ψ相を避けるのに十分な亜音速で熱溶射された、準結晶含有合金で形成された熱溶射コーティングであって、該合金が本質的に銅15〜20重量%、鉄10〜16重量%、クロム10〜20重量%、コバルト0〜10重量%、ニッケル0〜10重量%、モリブデン0〜5重量%、タングステン0〜5重量%及び残りのアルミニウムと偶発的な不純物からなり、しかも10重量%未満のψ相及び少なくとも80重量%のδ相を有し、該コーティングがHR15Y 90未満のマクロ硬度及び少なくとも7MPaの結合強度を有することを特徴とする、熱溶射研磨性コーティング。
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