JP3694188B2 - 潜弧溶接方法 - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、海岸地域等の塩水が関与した腐食環境に建設される橋梁や鉄塔などの溶接構造物の製造に用いられる潜弧溶接方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
橋梁などの鋼構造物は、その実用期間が数十年に及ぶため、何らかの防食処置を必要とする。防食手段のうち、塗装は非常に効果の高い方法であるが、大気暴露環境においては劣化が著しく、定期的な補修が必要とされるものの、近年における人件費の高騰や塗装工の減少などにより、その補修が困難になりつつある。また、溶接部で塗装欠陥を生じやすく、局部的な腐食量の増大がしばしば認められる。
【０００３】
このような問題を回避するため、橋梁などの鋼構造物に耐候性鋼の適用される例が増えている。しかし、建設省は耐候性鋼の使用に関し、国内各所での暴露腐食試験結果より、無塗装で使用する場合は飛来塩分量が０．０５ｍｄｄ以下の地域に限るという指針を提示し、従来、製造されてきたＪＩＳ ＳＭＡ４００／４９０／５７０等の耐候性鋼を、飛来塩分量が０．０５ｍｄｄ以上の地域における無塗装使用に十分な耐候性を有していないものとする判断を示した。
【０００４】
そこで、最近、海岸地域における耐候性を改善するため、従来のものより、Ｃｒ，Ｎｉなどの元素を多く添加した鋼材が開発されるようになり、それらに適した溶接材料についても要望されるようになった。耐候性鋼に用いられる潜弧溶接用溶接材料としてＪＩＳ Ｚ３１８３に規定される溶着金属性能を有するものが広く使われているが、ＪＩＳ ＳＭＡ４００／４９０／５７０等の耐候性鋼用として開発されたものであり、海岸地域において高い耐候性を得ることは困難で、新たな溶接材料の開発が必要とされている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
本発明の目的は、０．０５ｍｄｄ以上１０ｍｄｄ未満の塩分が飛来する環境において高い耐候性と良好な溶接性を有する潜弧溶接方法を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、上記目的を達成すべく潜弧溶接用ワイヤおよびフラックスの成分組成について鋭意検討した。その結果、Ｍｏを適当な量のＮｉおよびＣｕとともに複合添加した場合、耐候性が著しく改善されること、溶接材料のＮｉとＣｕおよびＭｏの量と母材のＮｉとＣｕおよびＭｏの量の比を規定することにより溶接部の選択腐食を防止することができること、溶接材料のＰの量と母材のＰの量の比を規定することにより、溶接金属の高温割れが生じにくくなることを見出した。
【０００７】
本発明はこれらの知見をもとになされたものである。
【０００８】
１．質量％で、Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：０．７％以下、Ｍｎ：０．１〜２．０％、Ｐ：０．０１〜０．１５％、Ｓ：０．０２％以下、Ｃｕ：０．１％〜０．４％、Ｎｉ：０．２〜４．０％、Ｃｒ：０．１％以下、Ｍｏ：０．１〜４．０％、Ａｌ：０．０１〜０．１０％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼板を、質量％で下記成分の耐食性に優れた潜弧溶接用ワイヤおよびフラックスを用いて溶接することを特徴とする潜弧溶接方法。
〔Ｃ〕＝〔Ｃ〕 w ＋ａ＊〔Ｃ〕 f ：０．００５〜０．１６％
〔Ｐ〕＝〔Ｐ〕 w ＋ａ＊〔Ｐ〕 f ：０．００２〜０．０５％
〔Ｎｉ〕＝〔Ｎｉ〕 w ＋ａ＊〔Ｎｉ〕 f ：０．２〜４．０％
〔Ｃｕ〕＝〔Ｃｕ〕 w ＋ａ＊〔Ｃｕ〕 f ：０．１〜０．４％
〔Ｍｏ〕＝〔Ｍｏ〕 w ＋ａ＊〔Ｍｏ〕 f ：０．１〜４．０％
〔Ｃｒ〕＝〔Ｃｒ〕 w ＋ａ＊〔Ｃｒ〕 f ：≦０．１％
〔Ｎｉ〕＋〔Ｃｕ〕＋３〔Ｍｏ〕≧１．２％
( 〔Ｎｉ〕＋〔Ｃｕ〕＋３〔Ｍｏ〕 ) ／ ( 〔Ｎｉ〕 p ＋〔Ｃｕ〕 p ＋３〔Ｍｏ〕 p ) ≧１．０５
〔Ｐ〕／〔Ｐ〕 p ≦０．９０
各記号は以下の内容を意味する。
〔Ｃ〕，〔Ｐ〕，〔Ｎｉ〕，〔Ｃｕ〕，〔Ｍｏ〕，〔Ｃｒ〕：溶接材料中の各成分を表す。
〔Ｃ〕 w ， 〔Ｐ〕 w ， 〔Ｎｉ〕 w ， 〔Ｃｕ〕 w ， 〔Ｍｏ〕 w ， 〔Ｃｒ〕 w ：ワイヤ中の各成分を表す。
〔Ｃ〕 f ， 〔Ｐ〕 f ， 〔Ｎｉ〕 f ， 〔Ｃｕ〕 f ， 〔Ｍｏ〕 f ， 〔Ｃｒ〕 f ：フラックス中の各成分を表す。
〔Ｐ〕 p ， 〔Ｎｉ〕 p ， 〔Ｃｕ〕 p ， 〔Ｍｏ〕 p ：鋼板中の各成分を表す。
ａ：ワイヤ単位当たりの消費量（ｇ／ｍｉｎ）に対するフラックスの消費量（ｇ／ｍｉｎ）であって溶融型フラックスの場合は１．５０、ボンドフラックスの場合は１．００。
【００１６】
２．質量％で、Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：０．７％以下、Ｍｎ：０．１〜２．０％、Ｐ：０．０１〜０．１５％、Ｓ：０．０２％以下、Ｃｕ：０．１％〜０．４％、Ｎｉ：０．２〜４．０％、Ｃｒ：０．１％以下、Ｍｏ：０．１〜４．０％、Ａｌ：０．０１〜０．１０％を含有し、Ｎｂ：０．００５〜０．１％、Ｖ：０．００５〜０．１％、及びＴｉ：０．００５〜０．１％のうち１種又は２種以上を含み、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼板を潜弧溶接する際に用いることを特徴とする、１に記載の潜弧溶接方法。
【００１７】
【発明の実施の形態】
本発明で、成分組成を上記の範囲に限定した理由について説明する。
【００１８】
〔Ｃ〕：０．００５〜０．１６％
Ｃは所定の強度を確保するために添加する。０．００５％未満では溶接金属中のＣ量が低くなりすぎるため、耐高温割れ感受性が劣るとともに、溶接中のシールド効果が不足し、溶接金属中のＮ量が増大し、衝撃性能が低下する。一方、０．１６％を超えると溶接金属中のＣ量が多くなりすぎ、耐高温割れ感受性が低下するため、０．００５〜０．１６％含有する。
【００１９】
〔Ｐ〕：０．００２〜０．０５％
Ｐは溶接部の耐食性を向上させる効果があるので、添加する。０．００２％未満では溶接金属中のＰ量が不足し、耐候性が劣化し、製造コストの増加を招くため好ましくない。一方、０．０５％を超えると溶接金属中のＰ量が多くなりすぎ、耐高温割れ感受性が急激に低下するため、０．００２〜０．０５％とする。
【００２０】
〔Ｎｉ〕：０．２〜４．０％
ＮｉはＭｏとの共存により塩分の多い環境における耐食性を向上させる効果がある。０．２％未満では溶接金属中のＮｉ量が不足し、耐候性に効果がない。一方、４．０％を超えると溶接金属中のＮｉ量が多くなりすぎ、強度の増大により耐水素割れ感受性が低下し、経済性の点でも好ましくないため、０．２〜４．０％とする。
【００２１】
〔Ｃｕ〕：０．１〜０．４％
ＣｕはＮｉおよびＭｏとの共存により、塩分の多い環境における耐食性を向上させる効果がある。０．１％未満では溶接金属中のＣｕ量が不足し、耐候性に効果がない。一方、０．４％を超えると溶接金属中のＣｕ量が多くなりすぎ、耐高温割れ感受性が急激に低下するため０．１〜０．４％とする。
【００２２】
〔Ｍｏ〕：０．１〜４．０％
ＭｏはＮｉとの共存により塩分の多い環境における耐食性を向上させる効果がある。０．１％未満では溶接金属中のＭｏ量が不足し、耐候性に効果がない。一方、４．０％を超えると溶接金属中のＭｏ量が多くなりすぎ、強度の増大により耐水素割れ感受性が低下し、経済性の点でも好ましくないため、０．１〜４．０％とする。
【００２３】
〔Ｃｒ〕≦０．１％
本発明においてはＣｒは積極的に添加せず、不純物として扱い、その量を０．１％以下に規制する。Ｃｒは塩分の少ない環境においては鋼の耐食性を向上させるものとして、従来の耐候性鋼には添加されてきたが、本発明者らの検討によると、塩分の多い環境においては孔あき腐食を助長する作用があることが判明した。また、溶接性を劣化させるため、本発明では不純物として扱う。不純物として０．１％以下含まれる場合には本発明の効果を阻害しない。
【００２４】
〔Ｎｉ〕＋〔Ｃｕ〕＋３〔Ｍｏ〕≧１．２％
本発明では耐食性を改善するために、Ｎｉ，ＣｕとＭｏの複合添加を行う。上述したように、その効果はＭｏを０．２％以上のＮｉ、０．１％以上のＣｕとともに添加した場合に得られるが、〔Ｎｉ〕＋〔Ｃｕ〕＋３〔Ｍｏ〕が１．２％未満では効果が十分でないため、〔Ｎｉ〕＋〔Ｃｕ〕＋３〔Ｍｏ〕≧１．２％とする。
【００２５】
表１は潜弧溶接用ワイヤとフラックスの組合せにより、〔Ｎｉ〕＋〔Ｃｕ〕＋３〔Ｍｏ〕の値を変化させた溶接材料の成分組成、およびその溶接部に図１に示す１サイクル２４時間の試験を２８サイクル、４週間実施した複合サイクル腐食試験の結果を示すもので、〔Ｎｉ〕＋〔Ｃｕ〕＋３〔Ｍｏ〕≧１．２％の場合、最大孔あき深さが０．４ｍｍ以下と良好な耐食性が認められる。Ｎｉ、ＣｕとＭｏの複合添加による耐食性改善は、Ｍｏが錆の稠密性を高め、水分、塩分などの腐食因子を遮断し、Ｎｉ，ＣｕがそのＭｏによる錆の対クラック性を改善する相乗効果によるものと考えられるが詳細は必ずしも明らかではない。
【００２６】
(〔Ｎｉ〕＋〔Ｃｕ〕＋３〔Ｍｏ〕)／(〔Ｎｉ〕p＋〔Ｃｕ〕p＋３〔Ｍｏ〕p)≧１．０５
母材のＮｉ，Ｃｕ，Ｍｏ量と溶接材料のＮｉ，Ｃｕ，Ｍｏ量の比、すなわち、(〔Ｎｉ〕＋〔Ｃｕ〕＋３〔Ｍｏ〕)／(〔Ｎｉ〕p＋〔Ｃｕ〕p＋３〔Ｍｏ〕p) は溶接金属の選択腐食を防止するため１．０５以上とする。表３に溶接材料と母材におけるＮｉ，ＣｕおよびＭｏ量の比が溶接金属の選択腐食に及ぼす影響を示す。表３は表２のイに示す成分組成の鋼板を、成分組成を変えたワイヤとフラックスにより溶接し、継手部より図２に示す試験片を採取し、上述の複合サイクル腐食試験を行った結果を示すもので、(〔Ｎｉ〕＋〔Ｃｕ〕＋３〔Ｍｏ〕)／(〔Ｎｉ〕p＋〔Ｃｕ〕p＋３〔Ｍｏ〕p)が１．０５以上の場合、選択腐食は認められない。
【００２７】
〔Ｐ〕／〔Ｐ〕p≦０．９０
Ｐは溶接部の耐候性を向上させるため、添加する。〔Ｐ〕／〔Ｐ〕pが０．９０を超えると溶接金属の耐高温割れ感受性が急激に低下するため、０．９０以下とする。表４は表２のロに示す組成の鋼板を、成分組成を変えたワイヤとフラックスにより溶接し、溶接金属の高温割れの有無を調査した結果を示すもので、〔Ｐ〕／〔Ｐ〕pが０．９０を超えた場合、溶接金属に高温割れが認められる。図３に試験に用いた溶接条件、開先形状を示す。
【００２８】
尚、本発明では、上記以外の化学成分については特に限定せず、溶接金属の衝撃性能を確保するため、Ｔｉ，Ｂ等を添加することが可能である。また上述したＣ，Ｐ，Ｎｉ，Ｍｏ等の成分は、ワイヤおよびフラックスの両方もしくはいずれかより添加することができる。ワイヤはソリッドワイヤに限らず、成分が該当すればフラックス入りワイヤも用いることができ、フラックスは溶融タイプ、ボンドタイプおよびそれらの混合タイプのいずれを用いても良い。
【００２９】
【表１】
【００３０】
【表２】
【００３１】
【表３】
【００３２】
【表４】
【００３３】
【実施例】
表２に示す成分組成の鋼板を、表５および表６に示す各種のワイヤおよびフラックスを用いて溶接した。ワイヤおよびフラックスの組合せによる溶着金属の組成を表７に、鋼板との組合せによる〔Ｐ〕／〔Ｐ〕pの値、(〔Ｎｉ〕＋〔Ｃｕ〕＋３〔Ｍｏ〕)／(〔Ｎｉ〕p＋〔Ｃｕ〕p＋３〔Ｍｏ〕p)の値を表８に示す。得られた継手部より、図２に示す試験片を採取し、複合サイクル腐食試験を実施した。表８に試験結果として、溶接部の最大孔あき深さと溶接金属の選択腐食の有無を示す。尚、表８には図３に示すＶ溝型高温割れ試験の結果を併せて示した。
【００３４】
本発明の成分規定を満足する本発明例Ｎｏ．１〜９はいずれも最大孔あき深さ０．４ｍｍ以下と優れた耐食性で、溶接部の選択腐食も生じていない。また、溶接金属の高温割れも発生せず、良好な溶接性を示している。一方、比較例Ｎｏ．１４はワイヤとフラックスの組合せによる成分組成において、〔Ｎｉ〕が本発明より低く、比較例Ｎｏ．１８は〔Ｃｒ〕が本発明の範囲より高く、溶接部の最大孔あき深さが大きく、耐食性が十分でない。比較例Ｎｏ．２０，２１，２２は(〔Ｎｉ〕＋〔Ｃｕ〕＋３〔Ｍｏ〕)／(〔Ｎｉ〕p＋〔Ｃｕ〕p＋３〔Ｍｏ〕p)が本発明の範囲よりも低く、溶接部の選択腐食が生じている。比較例Ｎｏ．１３は〔Ｎｉ〕，〔Ｎｉ〕＋〔Ｃｕ〕＋３〔Ｍｏ〕，(〔Ｎｉ〕＋〔Ｃｕ〕＋３〔Ｍｏ〕)／(〔Ｎｉ〕p＋〔Ｃｕ〕p＋３〔Ｍｏ〕p)が本発明の範囲よりも低く、溶接部の最大孔あき深さが大きく、かつ、溶接部の選択腐食を生じている。比較例Ｎｏ．１０，１６は〔Ｃ〕，〔Ｐ〕がそれぞれ本発明の範囲よりも高く、溶接金属の高温割れが生じている。比較例Ｎｏ．１２，１９は〔Ｐ〕／〔Ｐ〕pが本発明範囲より高く、かつ、(〔Ｎｉ〕＋〔Ｃｕ〕＋３〔Ｍｏ〕)／(〔Ｎｉ〕p＋〔Ｃｕ〕p＋３〔Ｍｏ〕p)が本発明範囲より低く、溶接金属の高温割れが生じるとともに、溶接部の選択腐食が生じている。比較例Ｎｏ．１１は〔Ｐ〕／〔Ｐ〕pが本発明の範囲より高く、かつ、〔Ｎｉ〕，(〔Ｎｉ〕＋〔Ｃｕ〕＋３〔Ｍｏ〕)／(〔Ｎｉ〕p＋〔Ｃｕ〕p＋３〔Ｍｏ〕p)が本発明より低く、溶接金属に高温割れが生じるとともに溶接部の最大孔あき深さが大きく、かつ，溶接部の選択腐食が生じている。比較例Ｎｏ．１５は〔Ｃ〕，〔Ｍｏ〕，(〔Ｎｉ〕＋〔Ｃｕ〕＋３〔Ｍｏ〕)／(〔Ｎｉ〕p＋〔Ｃｕ〕p＋３〔Ｍｏ〕p)が本発明の範囲より低く、比較例Ｎｏ．１１と同様な特性を示している。比較例Ｎｏ．１７は〔Ｎｉ〕，〔Ｍｏ〕がそれぞれ本発明の範囲よりも高く、強度が増大し、耐水素割れ感受性が低下し、低温割れが発生している。
【００３５】
【表５】
【００３６】
【表６】
【００３７】
【表７】
【００３８】
【表８】
【００３９】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明の潜弧溶接方法は、良好な溶接性を有し、０．０５ｍｄｄ以上１０ｍｄｄ未満の塩分が飛来する環境においても溶接部の耐候性を十分に確保することが可能なため、海岸地域等の塩水が関与した腐食環境に建設される橋梁や鉄塔などの溶接構造物の製造に用いられ、無塗装でその溶接部に高い耐食性を与えることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】海岸地域をシミュレートした環境における耐食性を評価するための複合サイクル腐食試験条件を示す図
【図２】継手部の複合サイクル腐食試験片形状を示す図
【図３】Ｖ溝型高温割れ試験の溶接条件および開先形状を示す図
【発明の属する技術分野】
この発明は、海岸地域等の塩水が関与した腐食環境に建設される橋梁や鉄塔などの溶接構造物の製造に用いられる潜弧溶接方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
橋梁などの鋼構造物は、その実用期間が数十年に及ぶため、何らかの防食処置を必要とする。防食手段のうち、塗装は非常に効果の高い方法であるが、大気暴露環境においては劣化が著しく、定期的な補修が必要とされるものの、近年における人件費の高騰や塗装工の減少などにより、その補修が困難になりつつある。また、溶接部で塗装欠陥を生じやすく、局部的な腐食量の増大がしばしば認められる。
【０００３】
このような問題を回避するため、橋梁などの鋼構造物に耐候性鋼の適用される例が増えている。しかし、建設省は耐候性鋼の使用に関し、国内各所での暴露腐食試験結果より、無塗装で使用する場合は飛来塩分量が０．０５ｍｄｄ以下の地域に限るという指針を提示し、従来、製造されてきたＪＩＳ ＳＭＡ４００／４９０／５７０等の耐候性鋼を、飛来塩分量が０．０５ｍｄｄ以上の地域における無塗装使用に十分な耐候性を有していないものとする判断を示した。
【０００４】
そこで、最近、海岸地域における耐候性を改善するため、従来のものより、Ｃｒ，Ｎｉなどの元素を多く添加した鋼材が開発されるようになり、それらに適した溶接材料についても要望されるようになった。耐候性鋼に用いられる潜弧溶接用溶接材料としてＪＩＳ Ｚ３１８３に規定される溶着金属性能を有するものが広く使われているが、ＪＩＳ ＳＭＡ４００／４９０／５７０等の耐候性鋼用として開発されたものであり、海岸地域において高い耐候性を得ることは困難で、新たな溶接材料の開発が必要とされている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
本発明の目的は、０．０５ｍｄｄ以上１０ｍｄｄ未満の塩分が飛来する環境において高い耐候性と良好な溶接性を有する潜弧溶接方法を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、上記目的を達成すべく潜弧溶接用ワイヤおよびフラックスの成分組成について鋭意検討した。その結果、Ｍｏを適当な量のＮｉおよびＣｕとともに複合添加した場合、耐候性が著しく改善されること、溶接材料のＮｉとＣｕおよびＭｏの量と母材のＮｉとＣｕおよびＭｏの量の比を規定することにより溶接部の選択腐食を防止することができること、溶接材料のＰの量と母材のＰの量の比を規定することにより、溶接金属の高温割れが生じにくくなることを見出した。
【０００７】
本発明はこれらの知見をもとになされたものである。
【０００８】
１．質量％で、Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：０．７％以下、Ｍｎ：０．１〜２．０％、Ｐ：０．０１〜０．１５％、Ｓ：０．０２％以下、Ｃｕ：０．１％〜０．４％、Ｎｉ：０．２〜４．０％、Ｃｒ：０．１％以下、Ｍｏ：０．１〜４．０％、Ａｌ：０．０１〜０．１０％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼板を、質量％で下記成分の耐食性に優れた潜弧溶接用ワイヤおよびフラックスを用いて溶接することを特徴とする潜弧溶接方法。
〔Ｃ〕＝〔Ｃ〕 w ＋ａ＊〔Ｃ〕 f ：０．００５〜０．１６％
〔Ｐ〕＝〔Ｐ〕 w ＋ａ＊〔Ｐ〕 f ：０．００２〜０．０５％
〔Ｎｉ〕＝〔Ｎｉ〕 w ＋ａ＊〔Ｎｉ〕 f ：０．２〜４．０％
〔Ｃｕ〕＝〔Ｃｕ〕 w ＋ａ＊〔Ｃｕ〕 f ：０．１〜０．４％
〔Ｍｏ〕＝〔Ｍｏ〕 w ＋ａ＊〔Ｍｏ〕 f ：０．１〜４．０％
〔Ｃｒ〕＝〔Ｃｒ〕 w ＋ａ＊〔Ｃｒ〕 f ：≦０．１％
〔Ｎｉ〕＋〔Ｃｕ〕＋３〔Ｍｏ〕≧１．２％
( 〔Ｎｉ〕＋〔Ｃｕ〕＋３〔Ｍｏ〕 ) ／ ( 〔Ｎｉ〕 p ＋〔Ｃｕ〕 p ＋３〔Ｍｏ〕 p ) ≧１．０５
〔Ｐ〕／〔Ｐ〕 p ≦０．９０
各記号は以下の内容を意味する。
〔Ｃ〕，〔Ｐ〕，〔Ｎｉ〕，〔Ｃｕ〕，〔Ｍｏ〕，〔Ｃｒ〕：溶接材料中の各成分を表す。
〔Ｃ〕 w ， 〔Ｐ〕 w ， 〔Ｎｉ〕 w ， 〔Ｃｕ〕 w ， 〔Ｍｏ〕 w ， 〔Ｃｒ〕 w ：ワイヤ中の各成分を表す。
〔Ｃ〕 f ， 〔Ｐ〕 f ， 〔Ｎｉ〕 f ， 〔Ｃｕ〕 f ， 〔Ｍｏ〕 f ， 〔Ｃｒ〕 f ：フラックス中の各成分を表す。
〔Ｐ〕 p ， 〔Ｎｉ〕 p ， 〔Ｃｕ〕 p ， 〔Ｍｏ〕 p ：鋼板中の各成分を表す。
ａ：ワイヤ単位当たりの消費量（ｇ／ｍｉｎ）に対するフラックスの消費量（ｇ／ｍｉｎ）であって溶融型フラックスの場合は１．５０、ボンドフラックスの場合は１．００。
【００１６】
２．質量％で、Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：０．７％以下、Ｍｎ：０．１〜２．０％、Ｐ：０．０１〜０．１５％、Ｓ：０．０２％以下、Ｃｕ：０．１％〜０．４％、Ｎｉ：０．２〜４．０％、Ｃｒ：０．１％以下、Ｍｏ：０．１〜４．０％、Ａｌ：０．０１〜０．１０％を含有し、Ｎｂ：０．００５〜０．１％、Ｖ：０．００５〜０．１％、及びＴｉ：０．００５〜０．１％のうち１種又は２種以上を含み、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼板を潜弧溶接する際に用いることを特徴とする、１に記載の潜弧溶接方法。
【００１７】
【発明の実施の形態】
本発明で、成分組成を上記の範囲に限定した理由について説明する。
【００１８】
〔Ｃ〕：０．００５〜０．１６％
Ｃは所定の強度を確保するために添加する。０．００５％未満では溶接金属中のＣ量が低くなりすぎるため、耐高温割れ感受性が劣るとともに、溶接中のシールド効果が不足し、溶接金属中のＮ量が増大し、衝撃性能が低下する。一方、０．１６％を超えると溶接金属中のＣ量が多くなりすぎ、耐高温割れ感受性が低下するため、０．００５〜０．１６％含有する。
【００１９】
〔Ｐ〕：０．００２〜０．０５％
Ｐは溶接部の耐食性を向上させる効果があるので、添加する。０．００２％未満では溶接金属中のＰ量が不足し、耐候性が劣化し、製造コストの増加を招くため好ましくない。一方、０．０５％を超えると溶接金属中のＰ量が多くなりすぎ、耐高温割れ感受性が急激に低下するため、０．００２〜０．０５％とする。
【００２０】
〔Ｎｉ〕：０．２〜４．０％
ＮｉはＭｏとの共存により塩分の多い環境における耐食性を向上させる効果がある。０．２％未満では溶接金属中のＮｉ量が不足し、耐候性に効果がない。一方、４．０％を超えると溶接金属中のＮｉ量が多くなりすぎ、強度の増大により耐水素割れ感受性が低下し、経済性の点でも好ましくないため、０．２〜４．０％とする。
【００２１】
〔Ｃｕ〕：０．１〜０．４％
ＣｕはＮｉおよびＭｏとの共存により、塩分の多い環境における耐食性を向上させる効果がある。０．１％未満では溶接金属中のＣｕ量が不足し、耐候性に効果がない。一方、０．４％を超えると溶接金属中のＣｕ量が多くなりすぎ、耐高温割れ感受性が急激に低下するため０．１〜０．４％とする。
【００２２】
〔Ｍｏ〕：０．１〜４．０％
ＭｏはＮｉとの共存により塩分の多い環境における耐食性を向上させる効果がある。０．１％未満では溶接金属中のＭｏ量が不足し、耐候性に効果がない。一方、４．０％を超えると溶接金属中のＭｏ量が多くなりすぎ、強度の増大により耐水素割れ感受性が低下し、経済性の点でも好ましくないため、０．１〜４．０％とする。
【００２３】
〔Ｃｒ〕≦０．１％
本発明においてはＣｒは積極的に添加せず、不純物として扱い、その量を０．１％以下に規制する。Ｃｒは塩分の少ない環境においては鋼の耐食性を向上させるものとして、従来の耐候性鋼には添加されてきたが、本発明者らの検討によると、塩分の多い環境においては孔あき腐食を助長する作用があることが判明した。また、溶接性を劣化させるため、本発明では不純物として扱う。不純物として０．１％以下含まれる場合には本発明の効果を阻害しない。
【００２４】
〔Ｎｉ〕＋〔Ｃｕ〕＋３〔Ｍｏ〕≧１．２％
本発明では耐食性を改善するために、Ｎｉ，ＣｕとＭｏの複合添加を行う。上述したように、その効果はＭｏを０．２％以上のＮｉ、０．１％以上のＣｕとともに添加した場合に得られるが、〔Ｎｉ〕＋〔Ｃｕ〕＋３〔Ｍｏ〕が１．２％未満では効果が十分でないため、〔Ｎｉ〕＋〔Ｃｕ〕＋３〔Ｍｏ〕≧１．２％とする。
【００２５】
表１は潜弧溶接用ワイヤとフラックスの組合せにより、〔Ｎｉ〕＋〔Ｃｕ〕＋３〔Ｍｏ〕の値を変化させた溶接材料の成分組成、およびその溶接部に図１に示す１サイクル２４時間の試験を２８サイクル、４週間実施した複合サイクル腐食試験の結果を示すもので、〔Ｎｉ〕＋〔Ｃｕ〕＋３〔Ｍｏ〕≧１．２％の場合、最大孔あき深さが０．４ｍｍ以下と良好な耐食性が認められる。Ｎｉ、ＣｕとＭｏの複合添加による耐食性改善は、Ｍｏが錆の稠密性を高め、水分、塩分などの腐食因子を遮断し、Ｎｉ，ＣｕがそのＭｏによる錆の対クラック性を改善する相乗効果によるものと考えられるが詳細は必ずしも明らかではない。
【００２６】
(〔Ｎｉ〕＋〔Ｃｕ〕＋３〔Ｍｏ〕)／(〔Ｎｉ〕p＋〔Ｃｕ〕p＋３〔Ｍｏ〕p)≧１．０５
母材のＮｉ，Ｃｕ，Ｍｏ量と溶接材料のＮｉ，Ｃｕ，Ｍｏ量の比、すなわち、(〔Ｎｉ〕＋〔Ｃｕ〕＋３〔Ｍｏ〕)／(〔Ｎｉ〕p＋〔Ｃｕ〕p＋３〔Ｍｏ〕p) は溶接金属の選択腐食を防止するため１．０５以上とする。表３に溶接材料と母材におけるＮｉ，ＣｕおよびＭｏ量の比が溶接金属の選択腐食に及ぼす影響を示す。表３は表２のイに示す成分組成の鋼板を、成分組成を変えたワイヤとフラックスにより溶接し、継手部より図２に示す試験片を採取し、上述の複合サイクル腐食試験を行った結果を示すもので、(〔Ｎｉ〕＋〔Ｃｕ〕＋３〔Ｍｏ〕)／(〔Ｎｉ〕p＋〔Ｃｕ〕p＋３〔Ｍｏ〕p)が１．０５以上の場合、選択腐食は認められない。
【００２７】
〔Ｐ〕／〔Ｐ〕p≦０．９０
Ｐは溶接部の耐候性を向上させるため、添加する。〔Ｐ〕／〔Ｐ〕pが０．９０を超えると溶接金属の耐高温割れ感受性が急激に低下するため、０．９０以下とする。表４は表２のロに示す組成の鋼板を、成分組成を変えたワイヤとフラックスにより溶接し、溶接金属の高温割れの有無を調査した結果を示すもので、〔Ｐ〕／〔Ｐ〕pが０．９０を超えた場合、溶接金属に高温割れが認められる。図３に試験に用いた溶接条件、開先形状を示す。
【００２８】
尚、本発明では、上記以外の化学成分については特に限定せず、溶接金属の衝撃性能を確保するため、Ｔｉ，Ｂ等を添加することが可能である。また上述したＣ，Ｐ，Ｎｉ，Ｍｏ等の成分は、ワイヤおよびフラックスの両方もしくはいずれかより添加することができる。ワイヤはソリッドワイヤに限らず、成分が該当すればフラックス入りワイヤも用いることができ、フラックスは溶融タイプ、ボンドタイプおよびそれらの混合タイプのいずれを用いても良い。
【００２９】
【表１】
【表２】
【表３】
【表４】
【実施例】
表２に示す成分組成の鋼板を、表５および表６に示す各種のワイヤおよびフラックスを用いて溶接した。ワイヤおよびフラックスの組合せによる溶着金属の組成を表７に、鋼板との組合せによる〔Ｐ〕／〔Ｐ〕pの値、(〔Ｎｉ〕＋〔Ｃｕ〕＋３〔Ｍｏ〕)／(〔Ｎｉ〕p＋〔Ｃｕ〕p＋３〔Ｍｏ〕p)の値を表８に示す。得られた継手部より、図２に示す試験片を採取し、複合サイクル腐食試験を実施した。表８に試験結果として、溶接部の最大孔あき深さと溶接金属の選択腐食の有無を示す。尚、表８には図３に示すＶ溝型高温割れ試験の結果を併せて示した。
【００３４】
本発明の成分規定を満足する本発明例Ｎｏ．１〜９はいずれも最大孔あき深さ０．４ｍｍ以下と優れた耐食性で、溶接部の選択腐食も生じていない。また、溶接金属の高温割れも発生せず、良好な溶接性を示している。一方、比較例Ｎｏ．１４はワイヤとフラックスの組合せによる成分組成において、〔Ｎｉ〕が本発明より低く、比較例Ｎｏ．１８は〔Ｃｒ〕が本発明の範囲より高く、溶接部の最大孔あき深さが大きく、耐食性が十分でない。比較例Ｎｏ．２０，２１，２２は(〔Ｎｉ〕＋〔Ｃｕ〕＋３〔Ｍｏ〕)／(〔Ｎｉ〕p＋〔Ｃｕ〕p＋３〔Ｍｏ〕p)が本発明の範囲よりも低く、溶接部の選択腐食が生じている。比較例Ｎｏ．１３は〔Ｎｉ〕，〔Ｎｉ〕＋〔Ｃｕ〕＋３〔Ｍｏ〕，(〔Ｎｉ〕＋〔Ｃｕ〕＋３〔Ｍｏ〕)／(〔Ｎｉ〕p＋〔Ｃｕ〕p＋３〔Ｍｏ〕p)が本発明の範囲よりも低く、溶接部の最大孔あき深さが大きく、かつ、溶接部の選択腐食を生じている。比較例Ｎｏ．１０，１６は〔Ｃ〕，〔Ｐ〕がそれぞれ本発明の範囲よりも高く、溶接金属の高温割れが生じている。比較例Ｎｏ．１２，１９は〔Ｐ〕／〔Ｐ〕pが本発明範囲より高く、かつ、(〔Ｎｉ〕＋〔Ｃｕ〕＋３〔Ｍｏ〕)／(〔Ｎｉ〕p＋〔Ｃｕ〕p＋３〔Ｍｏ〕p)が本発明範囲より低く、溶接金属の高温割れが生じるとともに、溶接部の選択腐食が生じている。比較例Ｎｏ．１１は〔Ｐ〕／〔Ｐ〕pが本発明の範囲より高く、かつ、〔Ｎｉ〕，(〔Ｎｉ〕＋〔Ｃｕ〕＋３〔Ｍｏ〕)／(〔Ｎｉ〕p＋〔Ｃｕ〕p＋３〔Ｍｏ〕p)が本発明より低く、溶接金属に高温割れが生じるとともに溶接部の最大孔あき深さが大きく、かつ，溶接部の選択腐食が生じている。比較例Ｎｏ．１５は〔Ｃ〕，〔Ｍｏ〕，(〔Ｎｉ〕＋〔Ｃｕ〕＋３〔Ｍｏ〕)／(〔Ｎｉ〕p＋〔Ｃｕ〕p＋３〔Ｍｏ〕p)が本発明の範囲より低く、比較例Ｎｏ．１１と同様な特性を示している。比較例Ｎｏ．１７は〔Ｎｉ〕，〔Ｍｏ〕がそれぞれ本発明の範囲よりも高く、強度が増大し、耐水素割れ感受性が低下し、低温割れが発生している。
【００３５】
【表５】
【表６】
【表７】
【表８】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明の潜弧溶接方法は、良好な溶接性を有し、０．０５ｍｄｄ以上１０ｍｄｄ未満の塩分が飛来する環境においても溶接部の耐候性を十分に確保することが可能なため、海岸地域等の塩水が関与した腐食環境に建設される橋梁や鉄塔などの溶接構造物の製造に用いられ、無塗装でその溶接部に高い耐食性を与えることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】海岸地域をシミュレートした環境における耐食性を評価するための複合サイクル腐食試験条件を示す図
【図２】継手部の複合サイクル腐食試験片形状を示す図
【図３】Ｖ溝型高温割れ試験の溶接条件および開先形状を示す図
Claims (2)
- 質量％で、Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：０．７％以下、Ｍｎ：０．１〜２．０％、Ｐ：０．０１〜０．１５％、Ｓ：０．０２％以下、Ｃｕ：０．１％〜０．４％、Ｎｉ：０．２〜４．０％、Ｃｒ：０．１％以下、Ｍｏ：０．１〜４．０％、Ａｌ：０．０１〜０．１０％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼板を、質量％で下記成分の耐食性に優れた潜弧溶接用ワイヤおよびフラックスを用いて溶接することを特徴とする潜弧溶接方法。
〔Ｃ〕＝〔Ｃ〕w＋ａ＊〔Ｃ〕f：０．００５〜０．１６％
〔Ｐ〕＝〔Ｐ〕w＋ａ＊〔Ｐ〕f：０．００２〜０．０５％
〔Ｎｉ〕＝〔Ｎｉ〕w＋ａ＊〔Ｎｉ〕f：０．２〜４．０％
〔Ｃｕ〕＝〔Ｃｕ〕w＋ａ＊〔Ｃｕ〕f：０．１〜０．４％
〔Ｍｏ〕＝〔Ｍｏ〕w＋ａ＊〔Ｍｏ〕f：０．１〜４．０％
〔Ｃｒ〕＝〔Ｃｒ〕w＋ａ＊〔Ｃｒ〕f：≦０．１％
〔Ｎｉ〕＋〔Ｃｕ〕＋３〔Ｍｏ〕≧１．２％
(〔Ｎｉ〕＋〔Ｃｕ〕＋３〔Ｍｏ〕)／(〔Ｎｉ〕p＋〔Ｃｕ〕p＋３〔Ｍｏ〕p)≧１．０５
〔Ｐ〕／〔Ｐ〕p≦０．９０
各記号は以下の内容を意味する。
〔Ｃ〕，〔Ｐ〕，〔Ｎｉ〕，〔Ｃｕ〕，〔Ｍｏ〕，〔Ｃｒ〕：溶接材料中の各成分を表す。
〔Ｃ〕w ，〔Ｐ〕w ，〔Ｎｉ〕w ，〔Ｃｕ〕w ，〔Ｍｏ〕w ，〔Ｃｒ〕w：ワイヤ中の各成分を表す。
〔Ｃ〕f ，〔Ｐ〕f ，〔Ｎｉ〕f ，〔Ｃｕ〕f ，〔Ｍｏ〕f ，〔Ｃｒ〕f：フラックス中の各成分を表す。
〔Ｐ〕p ，〔Ｎｉ〕p ，〔Ｃｕ〕p ，〔Ｍｏ〕p：鋼板中の各成分を表す。
ａ：ワイヤ単位当たりの消費量（ｇ／ｍｉｎ）に対するフラックスの消費量（ｇ／ｍｉｎ）であって溶融型フラックスの場合は１．５０、ボンドフラックスの場合は１．００。 - 質量％で、Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：０．７％以下、Ｍｎ：０．１〜２．０％、Ｐ：０．０１〜０．１５％、Ｓ：０．０２％以下、Ｃｕ：０．１％〜０．４％、Ｎｉ：０．２〜４．０％、Ｃｒ：０．１％以下、Ｍｏ：０．１〜４．０％、Ａｌ：０．０１〜０．１０％を含有し、Ｎｂ：０．００５〜０．１％、Ｖ：０．００５〜０．１％、及びＴｉ：０．００５〜０．１％のうち１種又は２種以上を含み、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼板を潜弧溶接する際に用いることを特徴とする、請求項１に記載の潜弧溶接方法。
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