JP3815917B2 - ガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤ - Google Patents
ガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤ Download PDFInfo
- Publication number
- JP3815917B2 JP3815917B2 JP12731599A JP12731599A JP3815917B2 JP 3815917 B2 JP3815917 B2 JP 3815917B2 JP 12731599 A JP12731599 A JP 12731599A JP 12731599 A JP12731599 A JP 12731599A JP 3815917 B2 JP3815917 B2 JP 3815917B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- content
- less
- arc welding
- present
- weight
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤに関し、特に海岸地域等の塩水が関与した腐食環境に建設される橋梁又は鉄塔等の溶接構造物の製造に使用されるガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤに関する。
【０００２】
【従来の技術】
橋梁等の構造物はその実用期間が数十年に及ぶため、厳重な塗装を施す等の防食処置をとらねばならない。塗装は極めて効果の高い防食手段であるが、大気暴露環境においては劣化が著しいために、定期的な補修を必要とする。
【０００３】
しかし、近時、人件費の高騰又は塗装工の減少等により、その補修が困難になるという問題が生じている。また、橋梁等の構造物の溶接部においては、塗装欠陥が生じやすく、局所的な腐食量の増大がしばしば認められる。
【０００４】
この問題を回避するため、橋梁等の鋼構造物には耐候性鋼が適用される例が増えている。
【０００５】
一方、近時、建設省は、国内各所での暴露腐食試験結果により耐候性鋼を無塗装で使用することが可能な地域として、１日当たり１０ｃｍ四方の面に飛来する塩分量が０．０５ｍｇ／ｄｍ2／ｄａｙ（以下、単位をｍｄｄで表わす。）以下の地域に限るという指針を提示している。即ち、従来製造されてきたＪＩＳ ＳＭＡ４００／４９０／５７０等の耐候性鋼は飛来塩分量が０．０５ｍｄｄ以上の地域において無塗装で使用するに十分な耐候性を有していない。
【０００６】
このような問題点を解決するため、海岸地域における耐候性を改善した鋼の製造技術として、最近、クロム又はニッケル等の元素を従来よりも多く添加することにより、海岸地域等の塩分が比較的に多い環境における耐候性を改善した鋼材が開発されている。この鋼材の溶接材料としては、例えば、ＪＩＳ Ｚ３３２０に規定される耐候性鋼用炭酸ガスアーク溶接フラックス入りワイヤに銅、ニッケル及びクロム等が規定される溶着金属の特性を有するものがあり、これが広く使用されている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、ＪＩＳ Ｚ３３２０に規定されるものは従来の耐候性鋼用の溶接材料であり、海岸地域等の塩分が比較的多い環境における耐候性は不十分である。即ち、従来の溶接材料では良好な溶接性を有し、且つ飛来塩分量が０．０５ｍｄｄ以上の地域において高い耐候性を得ることが困難であるという問題点がある。
【０００８】
本発明はかかる問題点に鑑みてなされたものであって、０．０５ｍｄｄ以上の塩分が飛来するような高腐食環境においても高い耐食性と良好な溶接性を有するガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤを提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
本発明に係るガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤは、鋼製外皮にフラックスを充填してなるガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤにおいて、前記ガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤ全重量に対して、Ｃ：０．０２乃至０．１６重量％、Ｐ：０．００２乃至０．０５重量％、Ｎｉ：０．２乃至４．０重量％及びＭｏ：０．１乃至４．０重量％含有し、Ｃｒ：０．１重量％以下に規制し、前記Ｐの含有量を［Ｐ］、前記Ｎｉの含有量を［Ｎｉ］及び前記Ｍｏの含有量を［Ｍｏ］とするとき、Ａ＝［Ｎｉ］＋３［Ｍｏ］で表されるパラメータＡが１．２乃至４．８５であり、溶接される鋼板に含有されるＮｉ、Ｍｏ及びＰの含有量を夫々［Ｎｉ］p、［Ｍｏ］p及び［Ｐ］pとするとき、Ｂ＝（［Ｎｉ］＋３［Ｍｏ］）／（［Ｎｉ］p＋３［Ｍｏ］p）で表されるパラメータＢが１．０５乃至２．０６であり、Ｃ＝［Ｐ］／［Ｐ］pで表されるパラメータＣが０．９０以下であると共に、前記鋼板は、Ｃ：０．１５重量％以下、Ｓｉ：０．７重量％以下、Ｍｎ：０．１乃至２．０重量％以下、Ｐ：０．０１乃至０．１５重量％、Ｓ：０．０２重量％以下、Ｃｕ：０．１重量％以下、Ｎｉ：０．２乃至４．０重量％、Ｃｒ：０．１重量％以下、Ｍｏ：０．１乃至４．０重量％及びＡｌ：０．０１乃至０．１０重量％含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなることを特徴とする。
【００１１】
また、本発明においては、前記鋼板は、更にＮｂ：０．００５乃至０．１重量％、Ｖ：０．００５乃至０．１重量％及びＴｉ：０．００５乃至０．１重量％からなる群から選択された１種又は２種以上の元素を含有することが好ましい。
【００１２】
本発明においては、０．０５ｍｄｄ以上の塩分が飛来する高腐食環境においても高い耐食性と良好な溶接性を有する。
【００１３】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施例について詳細に説明する。本願発明者等は上述の目的を達成すべくガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤの成分について鋭意検討した結果、Ｍｏを適当な量のＮｉと共に添加することにより耐食性を著しく向上させること、溶接部のＮｉ及びＭｏの量と母材のＮｉ及びＭｏの量との比を規定することにより溶接部の選択腐食を防止すること、並びに溶接部と母材とのＰの量の比を規定することにより溶接金属の高温割れが生じにくくなることを見出した。
【００１４】
次に、本発明のガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤの化学組成限定理由について説明する。
【００１５】
Ｃ：０．０２乃至０．１６重量％
Ｃは所定の強度を確保するために添加する。Ｃの含有量が０．０２重量％未満では溶接金属に含有されるＣの含有量が低くなりすぎるため、耐高温割れ感受性が劣る。一方、Ｃの含有量が０．１６重量％を超えると溶接金属のＣの含有量が多くなりすぎるため、耐高温割れ感受性が低下する。従って、Ｃの含有量は０．０２乃至０．１６重量％とする。
【００１６】
Ｐ：０．００２乃至０．０５重量％
Ｐは溶接部の耐食性を向上させる効果があるので、必要量添加する。Ｐの含有量が０．００２重量％未満では、溶接金属中のＰの含有量が不足し、耐食性に効果がない。また、必要以上の低Ｐ化は製造コストの増加を招くため好ましくない。一方、Ｐの含有量が０．０５重量％を超えると溶接金属中のＰの含有量が多くなりすぎるため、耐高温割れ感受性が急激に低下する。従って、Ｐの含有量は０．００２乃至０．０５重量％とする。
【００１７】
Ｎｉ：０．２乃至４．０重量％
ＮｉはＭｏとの共存により、塩分の多い環境における鋼の耐食性を向上させる効果がある。Ｎｉの含有量が０．２重量％未満では溶接金属中のＮｉの含有量が不足し、耐食性に効果がない。一方、Ｎｉの含有量が４．０重量％を超えると溶接金属中のＮｉの含有量が多くなりすぎるため、強度が増大し耐水素割れ感受性が低下すると共に、過度のＮｉ量の添加は経済性の点でも好ましくない。従って、Ｎｉの含有量は０．２乃至４．０重量％とする。
【００１８】
Ｍｏ：０．１乃至４．０重量％
ＭｏはＮｉとの共存により、塩分の多い環境における溶接部の耐食性を向上させる効果がある。Ｍｏの含有量が０．１重量％未満では溶接金属中のＭｏの含有量が不足し、耐食性に効果がない。一方、Ｍｏの含有量が４．０重量％を超えると溶接金属中のＭｏの含有量が多くなりすぎるため、強度が増大し耐水素割れ感受性が低下すると共に、過度のＭｏ量の添加は経済性の点でも好ましくない。従って、Ｍｏの含有量は０．１乃至４．０重量％とする。
【００１９】
Ｃｒ：０．１重量％以下
Ｃｒは塩分の少ない環境においては溶接部の耐食性を向上させる効果を有するため、従来より使用されてきた耐候性鋼用の溶接材料には積極的に添加されている。しかしながら、本願発明者等が検討した結果、Ｃｒは塩分の多い環境においてはむしろ孔あき腐食を助長する作用があることが判明した。また、Ｃｒは溶接性を劣化させる元素である。そのため、本発明においてはＣｒは添加しない。但し、不純物としてＣｒが０．１重量％以下含まれる場合には、本発明の効果を阻害しない。従って、Ｃｒの含有量は０．１重量％以下に規制する。
【００２０】
［Ｎｉ］＋３［Ｍｏ］：１．２以上
本発明の大きな特徴は、Ｍｏを適当な量のＮｉと共に添加することにより、著しく耐食性を改善することにある。Ｎｉ及びＭｏの耐食性に与える効果の詳細は必ずしも明らかではないが、Ｍｏは錆の稠密性を高め、水分及び塩分といった腐食因子が溶接部表面に接触するのを妨げる効果があると考えられる。一方、Ｍｏは錆を脆くする性質があり、クラック等の欠陥が生じやすくなる。
【００２１】
また、Ｎｉは割れやすい錆の性質を改善し、クラック等の欠陥を生じにくくする性質がある。これらの２つの異なる性質による相乗効果が発揮されるため、Ｍｏを適当な量のＮｉと共に添加することにより、耐食性が著しく改善されると考えられる。
【００２２】
【数１】
Ａ＝［Ｎｉ］＋３［Ｍｏ］≧１．２
【００２３】
上記数式１に示されるパラメータＡの値が１．２未満では効果が十分でない。従って、パラメータＡの値の範囲を１．２以上とする。
【００２４】
（［Ｎｉ］＋３［Ｍｏ］）／（［Ｎｉ］ p ＋３［Ｍｏ］ p ）：１．０５以上
母材と溶接部の耐候性のバランスには、母材のＮｉ及びＭｏ量と溶接部のＮｉ及びＭｏとの比が重要である。
【００２５】
【数２】
Ｂ＝（［Ｎｉ］＋３［Ｍｏ］）／（［Ｎｉ］p＋３［Ｍｏ］p）≧１．０５
【００２６】
即ち、具体的には上記数式２で表されるパラメータＢの値が重要になる。このパラメータＢの値が１．０５未満では溶接金属が選択的に腐食される。従って、パラメータＢの値の範囲を１．０５以上とする。
【００２７】
［Ｐ］／［Ｐ］ p ：０．９０以下
Ｐは溶接部の耐候性を向上させる効果があるため必要量を添加する。
【００２８】
【数３】
Ｃ＝［Ｐ］／［Ｐ］p≦０．９０
【００２９】
しかし、上記数式３に示すパラメータＣの値が０．９０を超えると溶接金属の耐高温割れ感受性が急激に低下する。従って、パラメータＣの値の範囲を０．９０以下とする。
【００３０】
なお、本発明の溶接材料は上述以外の化学組成成分については、特に限定されず、溶接金属の衝撃性能を確保するために、適量のＴｉ又はＢ等を添加することが可能である。
【００３１】
【実施例】
以下、本発明のガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤについて本発明の請求の範囲に入る実施例と、本発明の範囲から外れる比較例とを比較して具体的に説明する。図１は本発明の実施例に係る複合サイクル腐食試験の方法を示すフローチャート図である。図２（ａ）は本発明の実施例に係る溶接部と母材との複合サイクル腐食試験の試験片形状を示す模式図であり、（ｂ）は（ａ）の模式的断面図である。図３は本発明の実施例に係るＶ溝型高温割れ試験の開先形状を示す模式図である。
【００３２】
第１実施例
［Ｎｉ］＋３［Ｍｏ］の値、即ち、パラメータＡの値を変化させた溶接材料の成分を表１に示す。この溶接金属について、図１に示すように複合サイクル腐食試験を実施した。この複合サイクル腐食試験は、０．０５ｍｄｄ以上１０ｍｄｄ未満の塩分が飛来する環境で腐食試験を行う場合と同様の効果を得ることができる。
【００３３】
複合サイクル腐食試験について説明する。図１に示すように、先ず、０．３％の食塩水を試験終了後の鋼板及び溶接金属に塗布する（ステップＳ１）。次に、４０℃の温度及び６０％の湿度で７時間曝す（ステップＳ２）。次に、３０℃の温度及び９５％の湿度で８時間曝す（ステップＳ３）。次に、４０℃の温度及び６０％の湿度で７時間曝す（ステップＳ４）。なお、ステップＳ２からステップＳ３への移行及びステップＳ３からステップＳ４への移行には、夫々遷移時間を１時間かけて移行している。即ち、ステップＳ１乃至Ｓ４までの１サイクルは２４時間であり、これを２８回（４週間）繰り返した。
【００３４】
このように複合サイクル腐食試験して形成された溶接部の最大穴あき深さの評価を表１に示す。なお、最大孔あき深さの評価は、孔あき深さが０．４ｍｍ以下を○とし、孔あき深さが０．４ｍｍを超えるものを×とした。
【００３５】
【表１】
【００３６】
上記表１に示すように、［Ｎｉ］＋３［Ｍｏ］の値、即ち、パラメータＡの値が本発明の範囲内にある実施例No.１乃至No.２は最大孔あき深さが０．４ｍｍを超えることがなく、良好な耐食性を示した。一方、パラメータＡの値が本発明の範囲未満である比較例No.１５及びNo.１６は最大孔あき深さが０．４ｍｍを超えてしまい、耐食性に乏しかった。
【００３７】
第２実施例
表２及び表３に示す鋼板No.１をガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤを使用して溶接した。図２に示すように、鋼板から採取した母材１の長さが８０ｍｍで、板厚が５ｍｍで、２枚の母材１の合計の幅が１５０ｍｍであり、中央部に最大溶接幅が１５ｍｍの溶接金属２が形成された試験片を使用して、第１実施例と同様に、図１に示す複合サイクル腐食試験を実施した。なお、母材１に含有されるＮｉの含有量を［Ｎｉ］pとし、Ｍｏの含有量を［Ｍｏ］pとし、［Ｎｉ］p＋３［Ｍｏ］p＝Ｄと定義する。
【００３８】
最大孔あき深さの評価及び選択腐食の評価は、第１実施例と同様に行った。この結果を表４に示す。
【００３９】
【表２】
【００４０】
【表３】
【００４１】
【表４】
【００４２】
上記表４の結果より、本発明の範囲内にあり、パラメータＢの値が１．０５以上である実施例No.３及びNo.４においては選択腐食は生じなかった。これに対して、パラメータＢの値が本発明の範囲未満である比較例No.１７及びNo.１８は溶接金属２が選択的に腐食された。
【００４３】
第３実施例
表２及び表３に示す鋼板No.２をガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤを使用して、図３に示すように、開先角度が６０°のＶ字形状の溝が形成された母材１を表５に示す条件で溶接した。溶接終了後に溶接金属の高温割れを溶接長全線Ｘ線透過試験を行ない高温割れの有無を調べた。
【００４４】
耐高温割れ性能の評価は、高温割れが無いものを○とし、高温割れが有るものを×とした。この結果を表６に示す。なお、表６に示すＰpは鋼板中に含有されるＰの含有量を示す。
【００４５】
【表５】
【００４６】
【表６】
【００４７】
上記表６に示すようにガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤと鋼板とに、夫々含有されるＰの［Ｐ］と［Ｐ］pとの比が本発明の範囲内にある実施例No.５及び６では溶接金属２の高温割れは発生しなかった。一方、本発明の範囲外である、即ち、パラメータＣの値が０．９０を超える比較例No.１９及び２０では溶接金属２の高温割れが発生した。
【００４８】
第４実施例
表２及び表３に示す鋼板を表７に示すガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤを使用して溶接した。図２に示すように、鋼板から採取した母材１の長さが８０ｍｍで、板厚が５ｍｍで、２枚の母材１の合計の幅が１５０ｍｍであり、中央部に最大溶接幅が１５ｍｍの溶接金属２が形成された試験片を使用して、第１実施例と同様に、図１に示す複合サイクル腐食試験を実施した。
【００４９】
また、表２及び表３に示す鋼板を表７に示すガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤを使用して、第３実施例と同様に図３に示すように、開先角度が６０°のＶ字形状の溝が形成された母材１を表５に示す条件で溶接した。溶接終了後に溶接金属の高温割れを溶接長全線Ｘ線透過試験を行ない高温割れの有無を調べた。
【００５０】
最大孔あき深さの評価及び選択腐食の評価は、第１実施例と同様に行った。また、耐高温割れ性能の評価は、第３実施例と同様に行った。これらの結果を表８に示す。
【００５１】
【表７】
【００５２】
【表８】
【００５３】
上記表８に示すように、本発明の範囲内にある実施例No.７乃至１４はいずれも最大孔あき深さが０．４ｍｍ以下と優れた耐食性を示すと共に、溶接部において選択腐食が生じなかった。また、溶接金属において、高温割れも発生せず、良好な溶接性を示した。
【００５４】
一方、比較例No.２１乃至２６並びに比較例No.２８乃至３２及び３４は耐食性と耐高温割れ性能とのいずれかが良好な結果を得ることができなかった。比較例No.２７は耐食性及び耐高温割れ性能共に、良好であるが低温割れが発生したため、総合評価が乏しかった。比較例No.３３及び３５は耐食性及び耐高温割れ性能共に、良好であるが強度が増大し、耐水素割れ感受性が低下したため、総合評価が乏しかった。
【００５５】
比較例No.２１は、Ｃの含有量が本発明の範囲を超えているため、溶接金属の高温割れが生じ、耐高温割れ性能が劣った。
【００５６】
比較例No.２２は、Ｐの含有量が本発明の範囲を超え、（［Ｎｉ］＋３［Ｍｏ］）／（［Ｎｉ］p＋３［Ｍｏ］p）の値が本発明の範囲未満であるため、溶接金属の高温割れが生じると共に、溶接部の選択腐食が生じた。
【００５７】
比較例No.２３は、Ｐの含有量、Ｎｉの含有量、［Ｎｉ］＋３［Ｍｏ］の値及び（［Ｎｉ］＋３［Ｍｏ］）／（［Ｎｉ］p＋３［Ｍｏ］p）の値がいずれも本発明の範囲未満であるため、溶接部の最大孔あき深さが深くなると共に、溶接部の選択腐食が生じ、耐食性能が劣った。
【００５８】
比較例No.２４は、Ｎｉの含有量が本発明の範囲未満であるため、溶接部の最大孔あき深さが深くなった。
【００５９】
比較例No.２５は、Ｃの含有量、Ｍｏの含有量及び（［Ｎｉ］＋３［Ｍｏ］）／（［Ｎｉ］p＋３［Ｍｏ］p）の値がいずれも本発明の範囲未満であるため、溶接部の最大孔あき深さが深くなると共に、溶接部の選択腐食が生じ、更に、溶接金属の高温割れが生じ、耐高温割れ性能及び耐食性能が劣った。
【００６０】
比較例No.２６は、Ｐの含有量が本発明の範囲を超えているため、溶接金属の高温割れが生じ、耐高温割れ性能が劣った。
【００６１】
比較例No.２７は、Ｎｉの含有量及びＭｏの含有量がいずれも本発明の範囲を超えているため、溶接金属の耐高温割れ性能及び耐食性能の点では良好であるが、強度が高くなり低温割れが生じた。
【００６２】
比較例No.２８は、Ｃｒの含有量が本発明の範囲を超えているため、溶接部の最大孔あき深さが深くなった。
【００６３】
比較例No.２９は、［Ｐ］／［Ｐ］pの値が本発明の範囲を超え、（［Ｎｉ］＋３［Ｍｏ］）／（［Ｎｉ］p＋３［Ｍｏ］p）の値が本発明の範囲未満であるため、溶接金属の高温割れが生じると共に、溶接部の選択腐食が生じた。
【００６４】
比較例No.３０は、（［Ｎｉ］＋３［Ｍｏ］）／（［Ｎｉ］p＋３［Ｍｏ］p）の値が本発明の範囲未満であるため、溶接部の選択腐食が生じた。
【００６５】
比較例No.３１は、Ｃの含有量が本発明の範囲未満であるため、溶接金属の高温割れが生じ、耐高温割れ性能が劣った。
【００６６】
比較例No.３２は、Ｐの含有量が本発明の範囲未満であるため、溶接部の選択腐食が生じ、耐食性能が劣った。
【００６７】
比較例No.３３は、Ｎｉの含有量が本発明の範囲を超えているため、溶接金属の耐高温割れ性能及び耐食性能の点では良好であるが、強度が増大し、耐水素割れ感受性が低下した。
【００６８】
比較例No.３４は、Ｍｏの含有量が本発明の範囲未満であるため、溶接部の選択腐食が生じ、耐食性能が劣った。
【００６９】
比較例No.３５は、Ｍｏの含有量が本発明の範囲を超えているため、溶接金属の耐高温割れ性能及び耐食性能の点では良好であるが、強度が増大し、耐水素割れ感受性が低下した。
【００７０】
【発明の効果】
以上詳述したように本発明においては、Ｎｉ、Ｃｕ及びＭｏの含有量を調整することにより、０．０５ｍｄｄ以上の塩分が飛来するような高腐食環境においても溶接部の耐候性を十分に確保することが可能であると共に、良好な溶接性能を有することができる。このため、海岸地域等の塩水が関与した腐食環境に建設される橋梁又は鉄塔等の溶接構造物の製造において、無塗装で溶接部に高い耐食性を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施例に係る複合サイクル腐食試験の方法を示すフローチャート図である。
【図２】（ａ）は本発明の実施例に係る溶接部と母材との複合サイクル腐食試験の試験片形状を示す模式図であり、（ｂ）は（ａ）の模式的断面図である。
【図３】本発明の実施例に係るＶ溝型高温割れ試験の開先形状を示す模式図である。
【符号の説明】
１；母材
２；溶接金属
【発明の属する技術分野】
本発明は、ガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤに関し、特に海岸地域等の塩水が関与した腐食環境に建設される橋梁又は鉄塔等の溶接構造物の製造に使用されるガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤに関する。
【０００２】
【従来の技術】
橋梁等の構造物はその実用期間が数十年に及ぶため、厳重な塗装を施す等の防食処置をとらねばならない。塗装は極めて効果の高い防食手段であるが、大気暴露環境においては劣化が著しいために、定期的な補修を必要とする。
【０００３】
しかし、近時、人件費の高騰又は塗装工の減少等により、その補修が困難になるという問題が生じている。また、橋梁等の構造物の溶接部においては、塗装欠陥が生じやすく、局所的な腐食量の増大がしばしば認められる。
【０００４】
この問題を回避するため、橋梁等の鋼構造物には耐候性鋼が適用される例が増えている。
【０００５】
一方、近時、建設省は、国内各所での暴露腐食試験結果により耐候性鋼を無塗装で使用することが可能な地域として、１日当たり１０ｃｍ四方の面に飛来する塩分量が０．０５ｍｇ／ｄｍ2／ｄａｙ（以下、単位をｍｄｄで表わす。）以下の地域に限るという指針を提示している。即ち、従来製造されてきたＪＩＳ ＳＭＡ４００／４９０／５７０等の耐候性鋼は飛来塩分量が０．０５ｍｄｄ以上の地域において無塗装で使用するに十分な耐候性を有していない。
【０００６】
このような問題点を解決するため、海岸地域における耐候性を改善した鋼の製造技術として、最近、クロム又はニッケル等の元素を従来よりも多く添加することにより、海岸地域等の塩分が比較的に多い環境における耐候性を改善した鋼材が開発されている。この鋼材の溶接材料としては、例えば、ＪＩＳ Ｚ３３２０に規定される耐候性鋼用炭酸ガスアーク溶接フラックス入りワイヤに銅、ニッケル及びクロム等が規定される溶着金属の特性を有するものがあり、これが広く使用されている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、ＪＩＳ Ｚ３３２０に規定されるものは従来の耐候性鋼用の溶接材料であり、海岸地域等の塩分が比較的多い環境における耐候性は不十分である。即ち、従来の溶接材料では良好な溶接性を有し、且つ飛来塩分量が０．０５ｍｄｄ以上の地域において高い耐候性を得ることが困難であるという問題点がある。
【０００８】
本発明はかかる問題点に鑑みてなされたものであって、０．０５ｍｄｄ以上の塩分が飛来するような高腐食環境においても高い耐食性と良好な溶接性を有するガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤを提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
本発明に係るガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤは、鋼製外皮にフラックスを充填してなるガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤにおいて、前記ガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤ全重量に対して、Ｃ：０．０２乃至０．１６重量％、Ｐ：０．００２乃至０．０５重量％、Ｎｉ：０．２乃至４．０重量％及びＭｏ：０．１乃至４．０重量％含有し、Ｃｒ：０．１重量％以下に規制し、前記Ｐの含有量を［Ｐ］、前記Ｎｉの含有量を［Ｎｉ］及び前記Ｍｏの含有量を［Ｍｏ］とするとき、Ａ＝［Ｎｉ］＋３［Ｍｏ］で表されるパラメータＡが１．２乃至４．８５であり、溶接される鋼板に含有されるＮｉ、Ｍｏ及びＰの含有量を夫々［Ｎｉ］p、［Ｍｏ］p及び［Ｐ］pとするとき、Ｂ＝（［Ｎｉ］＋３［Ｍｏ］）／（［Ｎｉ］p＋３［Ｍｏ］p）で表されるパラメータＢが１．０５乃至２．０６であり、Ｃ＝［Ｐ］／［Ｐ］pで表されるパラメータＣが０．９０以下であると共に、前記鋼板は、Ｃ：０．１５重量％以下、Ｓｉ：０．７重量％以下、Ｍｎ：０．１乃至２．０重量％以下、Ｐ：０．０１乃至０．１５重量％、Ｓ：０．０２重量％以下、Ｃｕ：０．１重量％以下、Ｎｉ：０．２乃至４．０重量％、Ｃｒ：０．１重量％以下、Ｍｏ：０．１乃至４．０重量％及びＡｌ：０．０１乃至０．１０重量％含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなることを特徴とする。
【００１１】
また、本発明においては、前記鋼板は、更にＮｂ：０．００５乃至０．１重量％、Ｖ：０．００５乃至０．１重量％及びＴｉ：０．００５乃至０．１重量％からなる群から選択された１種又は２種以上の元素を含有することが好ましい。
【００１２】
本発明においては、０．０５ｍｄｄ以上の塩分が飛来する高腐食環境においても高い耐食性と良好な溶接性を有する。
【００１３】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施例について詳細に説明する。本願発明者等は上述の目的を達成すべくガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤの成分について鋭意検討した結果、Ｍｏを適当な量のＮｉと共に添加することにより耐食性を著しく向上させること、溶接部のＮｉ及びＭｏの量と母材のＮｉ及びＭｏの量との比を規定することにより溶接部の選択腐食を防止すること、並びに溶接部と母材とのＰの量の比を規定することにより溶接金属の高温割れが生じにくくなることを見出した。
【００１４】
次に、本発明のガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤの化学組成限定理由について説明する。
【００１５】
Ｃ：０．０２乃至０．１６重量％
Ｃは所定の強度を確保するために添加する。Ｃの含有量が０．０２重量％未満では溶接金属に含有されるＣの含有量が低くなりすぎるため、耐高温割れ感受性が劣る。一方、Ｃの含有量が０．１６重量％を超えると溶接金属のＣの含有量が多くなりすぎるため、耐高温割れ感受性が低下する。従って、Ｃの含有量は０．０２乃至０．１６重量％とする。
【００１６】
Ｐ：０．００２乃至０．０５重量％
Ｐは溶接部の耐食性を向上させる効果があるので、必要量添加する。Ｐの含有量が０．００２重量％未満では、溶接金属中のＰの含有量が不足し、耐食性に効果がない。また、必要以上の低Ｐ化は製造コストの増加を招くため好ましくない。一方、Ｐの含有量が０．０５重量％を超えると溶接金属中のＰの含有量が多くなりすぎるため、耐高温割れ感受性が急激に低下する。従って、Ｐの含有量は０．００２乃至０．０５重量％とする。
【００１７】
Ｎｉ：０．２乃至４．０重量％
ＮｉはＭｏとの共存により、塩分の多い環境における鋼の耐食性を向上させる効果がある。Ｎｉの含有量が０．２重量％未満では溶接金属中のＮｉの含有量が不足し、耐食性に効果がない。一方、Ｎｉの含有量が４．０重量％を超えると溶接金属中のＮｉの含有量が多くなりすぎるため、強度が増大し耐水素割れ感受性が低下すると共に、過度のＮｉ量の添加は経済性の点でも好ましくない。従って、Ｎｉの含有量は０．２乃至４．０重量％とする。
【００１８】
Ｍｏ：０．１乃至４．０重量％
ＭｏはＮｉとの共存により、塩分の多い環境における溶接部の耐食性を向上させる効果がある。Ｍｏの含有量が０．１重量％未満では溶接金属中のＭｏの含有量が不足し、耐食性に効果がない。一方、Ｍｏの含有量が４．０重量％を超えると溶接金属中のＭｏの含有量が多くなりすぎるため、強度が増大し耐水素割れ感受性が低下すると共に、過度のＭｏ量の添加は経済性の点でも好ましくない。従って、Ｍｏの含有量は０．１乃至４．０重量％とする。
【００１９】
Ｃｒ：０．１重量％以下
Ｃｒは塩分の少ない環境においては溶接部の耐食性を向上させる効果を有するため、従来より使用されてきた耐候性鋼用の溶接材料には積極的に添加されている。しかしながら、本願発明者等が検討した結果、Ｃｒは塩分の多い環境においてはむしろ孔あき腐食を助長する作用があることが判明した。また、Ｃｒは溶接性を劣化させる元素である。そのため、本発明においてはＣｒは添加しない。但し、不純物としてＣｒが０．１重量％以下含まれる場合には、本発明の効果を阻害しない。従って、Ｃｒの含有量は０．１重量％以下に規制する。
【００２０】
［Ｎｉ］＋３［Ｍｏ］：１．２以上
本発明の大きな特徴は、Ｍｏを適当な量のＮｉと共に添加することにより、著しく耐食性を改善することにある。Ｎｉ及びＭｏの耐食性に与える効果の詳細は必ずしも明らかではないが、Ｍｏは錆の稠密性を高め、水分及び塩分といった腐食因子が溶接部表面に接触するのを妨げる効果があると考えられる。一方、Ｍｏは錆を脆くする性質があり、クラック等の欠陥が生じやすくなる。
【００２１】
また、Ｎｉは割れやすい錆の性質を改善し、クラック等の欠陥を生じにくくする性質がある。これらの２つの異なる性質による相乗効果が発揮されるため、Ｍｏを適当な量のＮｉと共に添加することにより、耐食性が著しく改善されると考えられる。
【００２２】
【数１】
Ａ＝［Ｎｉ］＋３［Ｍｏ］≧１．２
【００２３】
上記数式１に示されるパラメータＡの値が１．２未満では効果が十分でない。従って、パラメータＡの値の範囲を１．２以上とする。
【００２４】
（［Ｎｉ］＋３［Ｍｏ］）／（［Ｎｉ］ p ＋３［Ｍｏ］ p ）：１．０５以上
母材と溶接部の耐候性のバランスには、母材のＮｉ及びＭｏ量と溶接部のＮｉ及びＭｏとの比が重要である。
【００２５】
【数２】
Ｂ＝（［Ｎｉ］＋３［Ｍｏ］）／（［Ｎｉ］p＋３［Ｍｏ］p）≧１．０５
【００２６】
即ち、具体的には上記数式２で表されるパラメータＢの値が重要になる。このパラメータＢの値が１．０５未満では溶接金属が選択的に腐食される。従って、パラメータＢの値の範囲を１．０５以上とする。
【００２７】
［Ｐ］／［Ｐ］ p ：０．９０以下
Ｐは溶接部の耐候性を向上させる効果があるため必要量を添加する。
【００２８】
【数３】
Ｃ＝［Ｐ］／［Ｐ］p≦０．９０
【００２９】
しかし、上記数式３に示すパラメータＣの値が０．９０を超えると溶接金属の耐高温割れ感受性が急激に低下する。従って、パラメータＣの値の範囲を０．９０以下とする。
【００３０】
なお、本発明の溶接材料は上述以外の化学組成成分については、特に限定されず、溶接金属の衝撃性能を確保するために、適量のＴｉ又はＢ等を添加することが可能である。
【００３１】
【実施例】
以下、本発明のガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤについて本発明の請求の範囲に入る実施例と、本発明の範囲から外れる比較例とを比較して具体的に説明する。図１は本発明の実施例に係る複合サイクル腐食試験の方法を示すフローチャート図である。図２（ａ）は本発明の実施例に係る溶接部と母材との複合サイクル腐食試験の試験片形状を示す模式図であり、（ｂ）は（ａ）の模式的断面図である。図３は本発明の実施例に係るＶ溝型高温割れ試験の開先形状を示す模式図である。
【００３２】
第１実施例
［Ｎｉ］＋３［Ｍｏ］の値、即ち、パラメータＡの値を変化させた溶接材料の成分を表１に示す。この溶接金属について、図１に示すように複合サイクル腐食試験を実施した。この複合サイクル腐食試験は、０．０５ｍｄｄ以上１０ｍｄｄ未満の塩分が飛来する環境で腐食試験を行う場合と同様の効果を得ることができる。
【００３３】
複合サイクル腐食試験について説明する。図１に示すように、先ず、０．３％の食塩水を試験終了後の鋼板及び溶接金属に塗布する（ステップＳ１）。次に、４０℃の温度及び６０％の湿度で７時間曝す（ステップＳ２）。次に、３０℃の温度及び９５％の湿度で８時間曝す（ステップＳ３）。次に、４０℃の温度及び６０％の湿度で７時間曝す（ステップＳ４）。なお、ステップＳ２からステップＳ３への移行及びステップＳ３からステップＳ４への移行には、夫々遷移時間を１時間かけて移行している。即ち、ステップＳ１乃至Ｓ４までの１サイクルは２４時間であり、これを２８回（４週間）繰り返した。
【００３４】
このように複合サイクル腐食試験して形成された溶接部の最大穴あき深さの評価を表１に示す。なお、最大孔あき深さの評価は、孔あき深さが０．４ｍｍ以下を○とし、孔あき深さが０．４ｍｍを超えるものを×とした。
【００３５】
【表１】
上記表１に示すように、［Ｎｉ］＋３［Ｍｏ］の値、即ち、パラメータＡの値が本発明の範囲内にある実施例No.１乃至No.２は最大孔あき深さが０．４ｍｍを超えることがなく、良好な耐食性を示した。一方、パラメータＡの値が本発明の範囲未満である比較例No.１５及びNo.１６は最大孔あき深さが０．４ｍｍを超えてしまい、耐食性に乏しかった。
【００３７】
第２実施例
表２及び表３に示す鋼板No.１をガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤを使用して溶接した。図２に示すように、鋼板から採取した母材１の長さが８０ｍｍで、板厚が５ｍｍで、２枚の母材１の合計の幅が１５０ｍｍであり、中央部に最大溶接幅が１５ｍｍの溶接金属２が形成された試験片を使用して、第１実施例と同様に、図１に示す複合サイクル腐食試験を実施した。なお、母材１に含有されるＮｉの含有量を［Ｎｉ］pとし、Ｍｏの含有量を［Ｍｏ］pとし、［Ｎｉ］p＋３［Ｍｏ］p＝Ｄと定義する。
【００３８】
最大孔あき深さの評価及び選択腐食の評価は、第１実施例と同様に行った。この結果を表４に示す。
【００３９】
【表２】
【表３】
【表４】
上記表４の結果より、本発明の範囲内にあり、パラメータＢの値が１．０５以上である実施例No.３及びNo.４においては選択腐食は生じなかった。これに対して、パラメータＢの値が本発明の範囲未満である比較例No.１７及びNo.１８は溶接金属２が選択的に腐食された。
【００４３】
第３実施例
表２及び表３に示す鋼板No.２をガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤを使用して、図３に示すように、開先角度が６０°のＶ字形状の溝が形成された母材１を表５に示す条件で溶接した。溶接終了後に溶接金属の高温割れを溶接長全線Ｘ線透過試験を行ない高温割れの有無を調べた。
【００４４】
耐高温割れ性能の評価は、高温割れが無いものを○とし、高温割れが有るものを×とした。この結果を表６に示す。なお、表６に示すＰpは鋼板中に含有されるＰの含有量を示す。
【００４５】
【表５】
【表６】
上記表６に示すようにガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤと鋼板とに、夫々含有されるＰの［Ｐ］と［Ｐ］pとの比が本発明の範囲内にある実施例No.５及び６では溶接金属２の高温割れは発生しなかった。一方、本発明の範囲外である、即ち、パラメータＣの値が０．９０を超える比較例No.１９及び２０では溶接金属２の高温割れが発生した。
【００４８】
第４実施例
表２及び表３に示す鋼板を表７に示すガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤを使用して溶接した。図２に示すように、鋼板から採取した母材１の長さが８０ｍｍで、板厚が５ｍｍで、２枚の母材１の合計の幅が１５０ｍｍであり、中央部に最大溶接幅が１５ｍｍの溶接金属２が形成された試験片を使用して、第１実施例と同様に、図１に示す複合サイクル腐食試験を実施した。
【００４９】
また、表２及び表３に示す鋼板を表７に示すガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤを使用して、第３実施例と同様に図３に示すように、開先角度が６０°のＶ字形状の溝が形成された母材１を表５に示す条件で溶接した。溶接終了後に溶接金属の高温割れを溶接長全線Ｘ線透過試験を行ない高温割れの有無を調べた。
【００５０】
最大孔あき深さの評価及び選択腐食の評価は、第１実施例と同様に行った。また、耐高温割れ性能の評価は、第３実施例と同様に行った。これらの結果を表８に示す。
【００５１】
【表７】
【表８】
上記表８に示すように、本発明の範囲内にある実施例No.７乃至１４はいずれも最大孔あき深さが０．４ｍｍ以下と優れた耐食性を示すと共に、溶接部において選択腐食が生じなかった。また、溶接金属において、高温割れも発生せず、良好な溶接性を示した。
【００５４】
一方、比較例No.２１乃至２６並びに比較例No.２８乃至３２及び３４は耐食性と耐高温割れ性能とのいずれかが良好な結果を得ることができなかった。比較例No.２７は耐食性及び耐高温割れ性能共に、良好であるが低温割れが発生したため、総合評価が乏しかった。比較例No.３３及び３５は耐食性及び耐高温割れ性能共に、良好であるが強度が増大し、耐水素割れ感受性が低下したため、総合評価が乏しかった。
【００５５】
比較例No.２１は、Ｃの含有量が本発明の範囲を超えているため、溶接金属の高温割れが生じ、耐高温割れ性能が劣った。
【００５６】
比較例No.２２は、Ｐの含有量が本発明の範囲を超え、（［Ｎｉ］＋３［Ｍｏ］）／（［Ｎｉ］p＋３［Ｍｏ］p）の値が本発明の範囲未満であるため、溶接金属の高温割れが生じると共に、溶接部の選択腐食が生じた。
【００５７】
比較例No.２３は、Ｐの含有量、Ｎｉの含有量、［Ｎｉ］＋３［Ｍｏ］の値及び（［Ｎｉ］＋３［Ｍｏ］）／（［Ｎｉ］p＋３［Ｍｏ］p）の値がいずれも本発明の範囲未満であるため、溶接部の最大孔あき深さが深くなると共に、溶接部の選択腐食が生じ、耐食性能が劣った。
【００５８】
比較例No.２４は、Ｎｉの含有量が本発明の範囲未満であるため、溶接部の最大孔あき深さが深くなった。
【００５９】
比較例No.２５は、Ｃの含有量、Ｍｏの含有量及び（［Ｎｉ］＋３［Ｍｏ］）／（［Ｎｉ］p＋３［Ｍｏ］p）の値がいずれも本発明の範囲未満であるため、溶接部の最大孔あき深さが深くなると共に、溶接部の選択腐食が生じ、更に、溶接金属の高温割れが生じ、耐高温割れ性能及び耐食性能が劣った。
【００６０】
比較例No.２６は、Ｐの含有量が本発明の範囲を超えているため、溶接金属の高温割れが生じ、耐高温割れ性能が劣った。
【００６１】
比較例No.２７は、Ｎｉの含有量及びＭｏの含有量がいずれも本発明の範囲を超えているため、溶接金属の耐高温割れ性能及び耐食性能の点では良好であるが、強度が高くなり低温割れが生じた。
【００６２】
比較例No.２８は、Ｃｒの含有量が本発明の範囲を超えているため、溶接部の最大孔あき深さが深くなった。
【００６３】
比較例No.２９は、［Ｐ］／［Ｐ］pの値が本発明の範囲を超え、（［Ｎｉ］＋３［Ｍｏ］）／（［Ｎｉ］p＋３［Ｍｏ］p）の値が本発明の範囲未満であるため、溶接金属の高温割れが生じると共に、溶接部の選択腐食が生じた。
【００６４】
比較例No.３０は、（［Ｎｉ］＋３［Ｍｏ］）／（［Ｎｉ］p＋３［Ｍｏ］p）の値が本発明の範囲未満であるため、溶接部の選択腐食が生じた。
【００６５】
比較例No.３１は、Ｃの含有量が本発明の範囲未満であるため、溶接金属の高温割れが生じ、耐高温割れ性能が劣った。
【００６６】
比較例No.３２は、Ｐの含有量が本発明の範囲未満であるため、溶接部の選択腐食が生じ、耐食性能が劣った。
【００６７】
比較例No.３３は、Ｎｉの含有量が本発明の範囲を超えているため、溶接金属の耐高温割れ性能及び耐食性能の点では良好であるが、強度が増大し、耐水素割れ感受性が低下した。
【００６８】
比較例No.３４は、Ｍｏの含有量が本発明の範囲未満であるため、溶接部の選択腐食が生じ、耐食性能が劣った。
【００６９】
比較例No.３５は、Ｍｏの含有量が本発明の範囲を超えているため、溶接金属の耐高温割れ性能及び耐食性能の点では良好であるが、強度が増大し、耐水素割れ感受性が低下した。
【００７０】
【発明の効果】
以上詳述したように本発明においては、Ｎｉ、Ｃｕ及びＭｏの含有量を調整することにより、０．０５ｍｄｄ以上の塩分が飛来するような高腐食環境においても溶接部の耐候性を十分に確保することが可能であると共に、良好な溶接性能を有することができる。このため、海岸地域等の塩水が関与した腐食環境に建設される橋梁又は鉄塔等の溶接構造物の製造において、無塗装で溶接部に高い耐食性を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施例に係る複合サイクル腐食試験の方法を示すフローチャート図である。
【図２】（ａ）は本発明の実施例に係る溶接部と母材との複合サイクル腐食試験の試験片形状を示す模式図であり、（ｂ）は（ａ）の模式的断面図である。
【図３】本発明の実施例に係るＶ溝型高温割れ試験の開先形状を示す模式図である。
【符号の説明】
１；母材
２；溶接金属
Claims (2)
- 鋼製外皮にフラックスを充填してなるガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤにおいて、前記ガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤ全重量に対して、Ｃ：０．０２乃至０．１６重量％、Ｐ：０．００２乃至０．０５重量％、Ｎｉ：０．２乃至４．０重量％及びＭｏ：０．１乃至４．０重量％含有し、Ｃｒ：０．１重量％以下に規制し、前記Ｐの含有量を［Ｐ］、前記Ｎｉの含有量を［Ｎｉ］及び前記Ｍｏの含有量を［Ｍｏ］とするとき、Ａ＝［Ｎｉ］＋３［Ｍｏ］で表されるパラメータＡが１．２乃至４．８５であり、溶接される鋼板に含有されるＮｉ、Ｍｏ及びＰの含有量を夫々［Ｎｉ］p、［Ｍｏ］p及び［Ｐ］pとするとき、Ｂ＝（［Ｎｉ］＋３［Ｍｏ］）／（［Ｎｉ］p＋３［Ｍｏ］p）で表されるパラメータＢが１．０５乃至２．０６であり、Ｃ＝［Ｐ］／［Ｐ］pで表されるパラメータＣが０．９０以下であると共に、前記鋼板は、Ｃ：０．１５重量％以下、Ｓｉ：０．７重量％以下、Ｍｎ：０．１乃至２．０重量％以下、Ｐ：０．０１乃至０．１５重量％、Ｓ：０．０２重量％以下、Ｃｕ：０．１重量％以下、Ｎｉ：０．２乃至４．０重量％、Ｃｒ：０．１重量％以下、Ｍｏ：０．１乃至４．０重量％及びＡｌ：０．０１乃至０．１０重量％含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなることを特徴とするガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤ。
- 前記鋼板は、更にＮｂ：０．００５乃至０．１重量％、Ｖ：０．００５乃至０．１重量％及びＴｉ：０．００５乃至０．１重量％からなる群から選択された１種又は２種以上の元素を含有することを特徴とする請求項１に記載のガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12731599A JP3815917B2 (ja) | 1999-05-07 | 1999-05-07 | ガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12731599A JP3815917B2 (ja) | 1999-05-07 | 1999-05-07 | ガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000317680A JP2000317680A (ja) | 2000-11-21 |
| JP3815917B2 true JP3815917B2 (ja) | 2006-08-30 |
Family
ID=14956908
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12731599A Expired - Fee Related JP3815917B2 (ja) | 1999-05-07 | 1999-05-07 | ガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3815917B2 (ja) |
-
1999
- 1999-05-07 JP JP12731599A patent/JP3815917B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2000317680A (ja) | 2000-11-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5691350B2 (ja) | 耐候性に優れた構造用鋼材および鋼構造物 | |
| TWI374195B (ja) | ||
| JP5058574B2 (ja) | 電気防食される船舶バラストタンク用防錆鋼板および船舶バラストタンクの防錆方法 | |
| JP3996727B2 (ja) | ダブルハル型石油タンカー貯蔵庫用耐食鋼 | |
| JP5446278B2 (ja) | 耐候性に優れた構造用鋼材 | |
| JP4519520B2 (ja) | 高Ｎｉ基合金溶接ワイヤ | |
| JP3657135B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤ | |
| JP4179133B2 (ja) | ステンレスクラッド鋼管の製造方法 | |
| JP5796403B2 (ja) | 耐候性に優れた溶接構造用鋼材 | |
| JP3815917B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤ | |
| JP2004074208A (ja) | 耐硫酸腐食性、耐孔食性、延性および靭性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼用フラックス入りワイヤ | |
| JP3785271B2 (ja) | 高溶接性高耐候性鋼 | |
| JP3684498B2 (ja) | 被覆アーク溶接棒 | |
| JP3684497B2 (ja) | 被覆アーク溶接棒 | |
| JPH08252692A (ja) | 高耐食高Ｍｏステンレス鋼用被覆アーク溶接棒 | |
| JP3694187B2 (ja) | 潜弧溶接方法 | |
| JPH10251797A (ja) | 耐候性に優れた溶接構造用鋼及びその製造方法 | |
| JP2001107180A (ja) | 荷油タンク用耐蝕鋼 | |
| JP3694188B2 (ja) | 潜弧溶接方法 | |
| JP3846218B2 (ja) | 耐候性に優れた構造用鋼 | |
| JP3542209B2 (ja) | 耐候性に優れた溶接構造用鋼 | |
| JPS62149850A (ja) | 溶接性及び大入溶接継手性能にすぐれた耐候性鋼 | |
| JP3773745B2 (ja) | 裸耐候性に優れた低降伏比高Ｔｉ系鋼板の製造方法 | |
| JP2001262273A (ja) | 溶接性に優れた耐候性鋼管 | |
| JP2000313939A (ja) | 耐候性に優れた溶接鋼管の製造法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060228 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060418 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20060606 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20060606 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100616 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100616 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110616 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120616 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130616 Year of fee payment: 7 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |