JP2000313939A - 耐候性に優れた溶接鋼管の製造法 - Google Patents
耐候性に優れた溶接鋼管の製造法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 海浜地区において、耐候性に優れた溶接鋼管
の製造法を提供する。 【解決手段】 鋼管母材として、Ｎｉ−Ｃｕ系成分の鋼
板エッジ部を突き合わせ溶接して鋼管を製造するに際
し、溶接金属として、海浜地区での耐候性および高温割
れ防止の観点からＣ量、Ｐ量、Ｓ量およびＮｉ量を適正
な範囲に限定した溶接鋼管の製造法を提供する。 【効果】 海浜地区での優れた耐候性を有する溶接鋼管
の提供が可能となった。その結果、鋼構造物の製造コス
トが大幅に低減されるとともに、保守管理費用の削減が
可能となった。
の製造法を提供する。 【解決手段】 鋼管母材として、Ｎｉ−Ｃｕ系成分の鋼
板エッジ部を突き合わせ溶接して鋼管を製造するに際
し、溶接金属として、海浜地区での耐候性および高温割
れ防止の観点からＣ量、Ｐ量、Ｓ量およびＮｉ量を適正
な範囲に限定した溶接鋼管の製造法を提供する。 【効果】 海浜地区での優れた耐候性を有する溶接鋼管
の提供が可能となった。その結果、鋼構造物の製造コス
トが大幅に低減されるとともに、保守管理費用の削減が
可能となった。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、海浜地区や融雪塩
を散布する地区など、高飛来海塩粒子環境で塩害が懸念
される大気環境における橋梁、鉄塔などの鋼構造物に使
用される優れた耐候性を有する溶接鋼管に関するもので
ある。
を散布する地区など、高飛来海塩粒子環境で塩害が懸念
される大気環境における橋梁、鉄塔などの鋼構造物に使
用される優れた耐候性を有する溶接鋼管に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】従来、海岸地帯などの塩害が発生する場
所で使用する鋼構造部材の防食として、普通鋼材の塗装
使用、めっき鋼板、溶射やモルタルライニングなどの表
面被覆、ステンレスやチタンなどの高合金高耐食材料が
使用されている。さらに、鋼構造物の維持管理費を低減
する技術として、耐候性鋼材（ＪＩＳ Ｇ３１４１溶接
構造用耐候性鋼）の無塗装使用がある。塗装の場合、塗
り替えが必要となるので、維持管理費が高くなる。ま
た、めっきの場合、構造体の溶融めっきでは熱応力によ
る変形やめっきの剥離がある。溶射やモルタルライニン
グの場合も、防食皮膜の剥離や劣化などの問題がある。
さらに、高合金の耐食材料の場合、材料コストが高く、
主要構造部材として、広く使えないという問題がある。
所で使用する鋼構造部材の防食として、普通鋼材の塗装
使用、めっき鋼板、溶射やモルタルライニングなどの表
面被覆、ステンレスやチタンなどの高合金高耐食材料が
使用されている。さらに、鋼構造物の維持管理費を低減
する技術として、耐候性鋼材（ＪＩＳ Ｇ３１４１溶接
構造用耐候性鋼）の無塗装使用がある。塗装の場合、塗
り替えが必要となるので、維持管理費が高くなる。ま
た、めっきの場合、構造体の溶融めっきでは熱応力によ
る変形やめっきの剥離がある。溶射やモルタルライニン
グの場合も、防食皮膜の剥離や劣化などの問題がある。
さらに、高合金の耐食材料の場合、材料コストが高く、
主要構造部材として、広く使えないという問題がある。
【０００３】耐候性鋼材は、無塗装使用の場合、使用後
数年から１０年で鋼材表面に防食性に優れた緻密な安定
さびが形成し、この安定さびがその後の鋼材の腐食の進
行を防ぐ鋼材である。鋼構造物には、溶接性を考慮した
耐候性溶接構造用鋼が、橋梁や建築物を中心にこれまで
多く使用されてきた。しかしながら、「無塗装耐候性橋
梁の設計・施工要領（改訂案）：建設省土木研究所、鋼
材倶楽部、日本橋梁建設協会、平成５年３月」に示され
るように、海浜地区や融雪塩を散布する地区など飛来海
塩粒子が多い地域では、鋼材表面に付着した塩分によっ
て保護性に優れた安定さびの形成が阻害されるために、
無塗装使用に適さないといった問題点があった。
数年から１０年で鋼材表面に防食性に優れた緻密な安定
さびが形成し、この安定さびがその後の鋼材の腐食の進
行を防ぐ鋼材である。鋼構造物には、溶接性を考慮した
耐候性溶接構造用鋼が、橋梁や建築物を中心にこれまで
多く使用されてきた。しかしながら、「無塗装耐候性橋
梁の設計・施工要領（改訂案）：建設省土木研究所、鋼
材倶楽部、日本橋梁建設協会、平成５年３月」に示され
るように、海浜地区や融雪塩を散布する地区など飛来海
塩粒子が多い地域では、鋼材表面に付着した塩分によっ
て保護性に優れた安定さびの形成が阻害されるために、
無塗装使用に適さないといった問題点があった。
【０００４】耐候性鋼の海浜地区での鋼材の耐候性向上
について、例えば特公昭５６−９３５６号公報では、Ｐ
を０．０３〜０．２０％含有し、溶接性に優れ、かつ海
水が関与した腐食環境や一般大気環境で優れた耐候性を
有する鋼材が開示されている。また、特開平２−１２５
８３９号公報には低Ｓｉ−Ｐ−Ｃｕ−Ｎｉの複合添加に
ＣａとＡｌの複合酸化物の添加が有効であることが記載
されている。また、特開平５−５１６６８号公報では、
酸化物を鋼材中に微細分散させて、鋼材表面のｐＨの低
下を抑制することが有効であることが開示されている。
このように、従来の耐候性鋼の欠点である海浜地区での
耐候性に優れた鋼材が開発されている。
について、例えば特公昭５６−９３５６号公報では、Ｐ
を０．０３〜０．２０％含有し、溶接性に優れ、かつ海
水が関与した腐食環境や一般大気環境で優れた耐候性を
有する鋼材が開示されている。また、特開平２−１２５
８３９号公報には低Ｓｉ−Ｐ−Ｃｕ−Ｎｉの複合添加に
ＣａとＡｌの複合酸化物の添加が有効であることが記載
されている。また、特開平５−５１６６８号公報では、
酸化物を鋼材中に微細分散させて、鋼材表面のｐＨの低
下を抑制することが有効であることが開示されている。
このように、従来の耐候性鋼の欠点である海浜地区での
耐候性に優れた鋼材が開発されている。
【０００５】近年、橋梁の建設コストに大きな比重を占
める部材の溶接を省略するために、鋼管を橋梁桁に使用
することが提案されている。橋梁桁として使用される鋼
管は、主としてＵＯＥやＢＲ（ベンディングロール）に
て製造される大径の溶接鋼管である。これらの鋼管はサ
ブマージドアーク溶接（ＳＡＷ）により製造されるが、
溶接入熱量が大きくなるため、Ｎｉを多く含む場合、溶
接時に高温割れ（凝固割れ）が発生する。このため、海
浜地区での耐候性に優れた溶接鋼管が強く望まれてい
る。
める部材の溶接を省略するために、鋼管を橋梁桁に使用
することが提案されている。橋梁桁として使用される鋼
管は、主としてＵＯＥやＢＲ（ベンディングロール）に
て製造される大径の溶接鋼管である。これらの鋼管はサ
ブマージドアーク溶接（ＳＡＷ）により製造されるが、
溶接入熱量が大きくなるため、Ｎｉを多く含む場合、溶
接時に高温割れ（凝固割れ）が発生する。このため、海
浜地区での耐候性に優れた溶接鋼管が強く望まれてい
る。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、海浜地区で
の耐候性に優れた溶接鋼管の製造法を提供するものであ
る。
の耐候性に優れた溶接鋼管の製造法を提供するものであ
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、重量％
で、Ｃ：０．０１〜０．１０％、Ｓｉ：０．６％以下、
Ｍｎ：０．３〜２．０％、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：
０．００５％以下、Ｃｕ：０．３〜１．０％、Ｎｉ：
１．０〜５．５％、Ｃｒ：０．１％以下、Ｔｉ：０．０
０５〜０．０３％、Ａｌ：０．０９％以下、Ｎ：０．０
０１〜０．００６％、Ｏ：０．００６％以下に必要に応
じて、さらにＭｏ：０．１〜１．０％、Ｎｂ：０．００
５〜０．１％、Ｖ：０．０１〜０．１％、Ｂ：０．００
３〜０．００２％、Ｃａ：０．００１〜０．００５％の
うち一種または二種以上を含有し、残部が鉄および不可
避的不純物からなる鋼を連続鋳造法によって鋳片とし、
鋼板のエッジ部が鋳辺のエッジ部に一致するように圧延
を行い、その後Ｃ：０．０１〜０．１０％、Ｓｉ：０．
６％以下、Ｍｎ：０．３〜２．０％、Ｐ：０．０３％以
下、Ｓ：０．００５％以下、Ｃｕ：０．１〜１．０％、
Ｎｉ：１．０〜３．５％、Ｃｒ：０．１％以下、Ｔｉ：
０．００５〜０．０３％、Ａｌ：０．０９％以下、Ｎ：
０．００１〜０．００６％、Ｏ：０．０２〜０．０６％
に必要に応じて、さらにＭｏ：０．１〜１．０％、Ｎ
ｂ：０．００５〜０．１％、Ｖ：０．０１〜０．１％、
Ｂ：０．０００３〜０．００２％、Ｃａ：０．００１〜
０．００５％のうち一種または二種以上を含有し、残部
が鉄および不可避的不純物からなり、さらにＮｉ量が前
記母材の２．０％少ない領域から０．２％多い領域の範
囲にある溶接金属部を有するように鋼板エッジ部を突き
合わせ溶接することである。
で、Ｃ：０．０１〜０．１０％、Ｓｉ：０．６％以下、
Ｍｎ：０．３〜２．０％、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：
０．００５％以下、Ｃｕ：０．３〜１．０％、Ｎｉ：
１．０〜５．５％、Ｃｒ：０．１％以下、Ｔｉ：０．０
０５〜０．０３％、Ａｌ：０．０９％以下、Ｎ：０．０
０１〜０．００６％、Ｏ：０．００６％以下に必要に応
じて、さらにＭｏ：０．１〜１．０％、Ｎｂ：０．００
５〜０．１％、Ｖ：０．０１〜０．１％、Ｂ：０．００
３〜０．００２％、Ｃａ：０．００１〜０．００５％の
うち一種または二種以上を含有し、残部が鉄および不可
避的不純物からなる鋼を連続鋳造法によって鋳片とし、
鋼板のエッジ部が鋳辺のエッジ部に一致するように圧延
を行い、その後Ｃ：０．０１〜０．１０％、Ｓｉ：０．
６％以下、Ｍｎ：０．３〜２．０％、Ｐ：０．０３％以
下、Ｓ：０．００５％以下、Ｃｕ：０．１〜１．０％、
Ｎｉ：１．０〜３．５％、Ｃｒ：０．１％以下、Ｔｉ：
０．００５〜０．０３％、Ａｌ：０．０９％以下、Ｎ：
０．００１〜０．００６％、Ｏ：０．０２〜０．０６％
に必要に応じて、さらにＭｏ：０．１〜１．０％、Ｎ
ｂ：０．００５〜０．１％、Ｖ：０．０１〜０．１％、
Ｂ：０．０００３〜０．００２％、Ｃａ：０．００１〜
０．００５％のうち一種または二種以上を含有し、残部
が鉄および不可避的不純物からなり、さらにＮｉ量が前
記母材の２．０％少ない領域から０．２％多い領域の範
囲にある溶接金属部を有するように鋼板エッジ部を突き
合わせ溶接することである。
【０００８】以下に本発明の海浜地区での耐候性に優れ
た溶接鋼管の製造法について詳細に説明する。従来、飛
来海塩粒子の少ない内陸部において、耐候性の向上には
Ｃｒが有効であることが知られている。しかしながら、
海浜地区や融雪塩を散布する地区などの高飛来塩粒子環
境では、Ｃｒは耐候性に対して悪影響をおよぼすことが
判明した。また、種々の合金元素について耐候性を向上
させるための検討を行った結果、Ｃｕ−１％以上のＮｉ
の複合添加が海浜地区での安定さび生成に有効であるこ
とが明らかとなった。さらに、Ｃｕ−Ｎｉ系の適用限界
（安定さびが十分に形成する上限の年平均飛来海塩粒子
量）はＮｉ添加量でほぼ整理できることが判明した。
た溶接鋼管の製造法について詳細に説明する。従来、飛
来海塩粒子の少ない内陸部において、耐候性の向上には
Ｃｒが有効であることが知られている。しかしながら、
海浜地区や融雪塩を散布する地区などの高飛来塩粒子環
境では、Ｃｒは耐候性に対して悪影響をおよぼすことが
判明した。また、種々の合金元素について耐候性を向上
させるための検討を行った結果、Ｃｕ−１％以上のＮｉ
の複合添加が海浜地区での安定さび生成に有効であるこ
とが明らかとなった。さらに、Ｃｕ−Ｎｉ系の適用限界
（安定さびが十分に形成する上限の年平均飛来海塩粒子
量）はＮｉ添加量でほぼ整理できることが判明した。
【０００９】一方、溶接鋼管において、海浜地区におい
て優れた耐候性を有し、かつ溶接部品質に優れた溶接金
属成分や圧延・溶接方法について鋭意検討した。その結
果、溶接金属のＮｉ量が母材の少なくとも２．０％少な
い領域以上であれば、良好な耐候性が得られることを見
出した。つぎに、溶接金属のＮｉ量が母材の０．２％以
下で、かつ３．５％以下であること、および溶接金属中
のＣ、Ｐ、Ｓ量を限定することにより、多量のＮｉを含
有する場合でも高温割れが発生しないことを見出した。
さらに、溶接熱影響部（ＨＡＺ）において粗大なアルミ
ナ系介在物を原因とする割れや介在物自身が溶接部の非
破壊検査において欠陥として認識され、この欠陥の発生
を防止するためには鋳片のエッジ部に相当する鋼板エッ
ジ部を突き合わせ溶接することが極めて有効であること
を見出し、本発明に至った。
て優れた耐候性を有し、かつ溶接部品質に優れた溶接金
属成分や圧延・溶接方法について鋭意検討した。その結
果、溶接金属のＮｉ量が母材の少なくとも２．０％少な
い領域以上であれば、良好な耐候性が得られることを見
出した。つぎに、溶接金属のＮｉ量が母材の０．２％以
下で、かつ３．５％以下であること、および溶接金属中
のＣ、Ｐ、Ｓ量を限定することにより、多量のＮｉを含
有する場合でも高温割れが発生しないことを見出した。
さらに、溶接熱影響部（ＨＡＺ）において粗大なアルミ
ナ系介在物を原因とする割れや介在物自身が溶接部の非
破壊検査において欠陥として認識され、この欠陥の発生
を防止するためには鋳片のエッジ部に相当する鋼板エッ
ジ部を突き合わせ溶接することが極めて有効であること
を見出し、本発明に至った。
【００１０】すなわち、本発明の特徴は、鋼管母材とし
て、Ｎｉ−Ｃｕ系成分を適用し、溶接金属として、海浜
地区での耐候性および高温割れ防止の観点からＣ量、Ｐ
量、Ｓ量およびＮｉ量を適正な範囲に限定し、鋼板を溶
接するに際し、鋼板エッジ部を突き合わせ溶接する耐候
性に優れた溶接鋼管の製造法を提供するものである。
て、Ｎｉ−Ｃｕ系成分を適用し、溶接金属として、海浜
地区での耐候性および高温割れ防止の観点からＣ量、Ｐ
量、Ｓ量およびＮｉ量を適正な範囲に限定し、鋼板を溶
接するに際し、鋼板エッジ部を突き合わせ溶接する耐候
性に優れた溶接鋼管の製造法を提供するものである。
【００１１】まず、鋼管母材の成分限定理由について説
明する。Ｃは母材および溶接部の強度を確保するために
必要な元素であり、その下限は０．０１％である。しか
しながら、Ｃ量が多すぎると低温靱性、溶接性が劣化す
るので、その上限の値を０．１０％とした。 Ｓｉは脱
酸や強度向上のため添加する元素であるが、多く添加す
ると溶接熱影響部（ＨＡＺ）靱性を劣化させるので、上
限を０．６％とした。鋼の脱酸はＡｌやＴｉのみでも十
分であり、Ｓｉは必ずしも添加する必要はない。
明する。Ｃは母材および溶接部の強度を確保するために
必要な元素であり、その下限は０．０１％である。しか
しながら、Ｃ量が多すぎると低温靱性、溶接性が劣化す
るので、その上限の値を０．１０％とした。 Ｓｉは脱
酸や強度向上のため添加する元素であるが、多く添加す
ると溶接熱影響部（ＨＡＺ）靱性を劣化させるので、上
限を０．６％とした。鋼の脱酸はＡｌやＴｉのみでも十
分であり、Ｓｉは必ずしも添加する必要はない。
【００１２】Ｍｎは強度、低温靱性を確保する上で不可
欠な元素であり、その下限は０．３％である。しかしＭ
ｎが多過ぎると鋼の焼入性が増加して溶接性を劣化させ
るだけでなく、連続鋳造鋼片の中心偏析を助長し、低温
靱性も劣化させるので上限を２．０％とした。Ｐは耐候
性を向上させる元素であるが、０．０３％を超えると低
温靱性、溶接性が劣化するので、その上限の値を０．０
３％とした。とくに溶接部の高温割れを防止するために
は、０．０１５％以下が好ましい。
欠な元素であり、その下限は０．３％である。しかしＭ
ｎが多過ぎると鋼の焼入性が増加して溶接性を劣化させ
るだけでなく、連続鋳造鋼片の中心偏析を助長し、低温
靱性も劣化させるので上限を２．０％とした。Ｐは耐候
性を向上させる元素であるが、０．０３％を超えると低
温靱性、溶接性が劣化するので、その上限の値を０．０
３％とした。とくに溶接部の高温割れを防止するために
は、０．０１５％以下が好ましい。
【００１３】Ｓは鋼管の靱性や耐候性を劣化させる不可
避的不純物であるので、少ないほど好ましい。とくに、
０．０１％を超えると、低温靱性が劣化するので、０．
００５％以下が好ましい。Ｃｕはさび層の形成時にさび
粒子の結晶・粗大化を抑制し、さびの緻密さを保持する
ため、飛来海塩粒子の多い環境での耐候性を向上させる
元素であり、この効果を発揮させるためには０．３％以
上の添加が必要である。しかし、１．０％を超えると析
出硬化により母材、ＨＡＺの靱性劣化や熱間圧延時にＣ
ｕ−クラックが発生するために、その上限の値を１．０
％とした。
避的不純物であるので、少ないほど好ましい。とくに、
０．０１％を超えると、低温靱性が劣化するので、０．
００５％以下が好ましい。Ｃｕはさび層の形成時にさび
粒子の結晶・粗大化を抑制し、さびの緻密さを保持する
ため、飛来海塩粒子の多い環境での耐候性を向上させる
元素であり、この効果を発揮させるためには０．３％以
上の添加が必要である。しかし、１．０％を超えると析
出硬化により母材、ＨＡＺの靱性劣化や熱間圧延時にＣ
ｕ−クラックが発生するために、その上限の値を１．０
％とした。
【００１４】Ｎｉはさび層表面に飛来海塩粒子として付
着したＣｌイオンのさび層／地鉄界面への浸透を抑制
し、さび層内部を低Ｃｌ環境として、さび粒子の結晶化
・粗大成長を抑制することにより、さび層の緻密さを保
持する効果を有する。この効果を発揮させるためには、
１．０％以上の添加が必要である。しかし５．５％以上
の添加は鋼板表面にひび割れが発生するためにその上限
の値を５．５％とした。
着したＣｌイオンのさび層／地鉄界面への浸透を抑制
し、さび層内部を低Ｃｌ環境として、さび粒子の結晶化
・粗大成長を抑制することにより、さび層の緻密さを保
持する効果を有する。この効果を発揮させるためには、
１．０％以上の添加が必要である。しかし５．５％以上
の添加は鋼板表面にひび割れが発生するためにその上限
の値を５．５％とした。
【００１５】Ｃｒは鉄よりも卑な金属であるため、数％
の添加では海塩粒子の多い環境中での耐候性や溶接性を
阻害するため、少なければ少ないほど好ましい。とく
に、０．１％を超えると、耐候性が劣化するので、その
上限の値を０．１％とした。Ｔｉは微細なＴｉＮを形成
し、スラブ再加熱時およびＨＡＺのγ粒の粗大化を抑制
して、ミクロ組織を微細化して、母材およびＨＡＺの低
温靱性を改善し、本発明において必須の元素である。こ
の効果を発揮させるためには０．００５％以上の添加が
必要である。また多すぎるとＴｉＮの粗大化やＴｉＣに
よる析出硬化が生じ、低温靱性を劣化させるので、その
上限の値を０．０３％に限定した。
の添加では海塩粒子の多い環境中での耐候性や溶接性を
阻害するため、少なければ少ないほど好ましい。とく
に、０．１％を超えると、耐候性が劣化するので、その
上限の値を０．１％とした。Ｔｉは微細なＴｉＮを形成
し、スラブ再加熱時およびＨＡＺのγ粒の粗大化を抑制
して、ミクロ組織を微細化して、母材およびＨＡＺの低
温靱性を改善し、本発明において必須の元素である。こ
の効果を発揮させるためには０．００５％以上の添加が
必要である。また多すぎるとＴｉＮの粗大化やＴｉＣに
よる析出硬化が生じ、低温靱性を劣化させるので、その
上限の値を０．０３％に限定した。
【００１６】Ａｌは通常脱酸元素として効果を有する。
しかし、Ａｌ量が０．０９％を超えるとＡｌ系非金属介
在物が増加して、鋼の清浄度を劣化させるので、上限を
０．０９％とした。鋼の脱酸はＴｉのみでも十分であ
り、Ａｌは必ずしも添加する必要はない。ＮはＴｉＮを
形成し、スラブ再加熱時およびＨＡＺのγ粒の粗大化を
抑制して母材、ＨＡＺの低温靱性を向上させる。このた
めに必要な最小量は０．００１％である。しかし、Ｎ量
が多すぎるとスラブ表面きずや固溶ＮによるＨＡＺ靱性
の劣化の原因となるので、その上限の値は０．００６％
に抑える必要がある。
しかし、Ａｌ量が０．０９％を超えるとＡｌ系非金属介
在物が増加して、鋼の清浄度を劣化させるので、上限を
０．０９％とした。鋼の脱酸はＴｉのみでも十分であ
り、Ａｌは必ずしも添加する必要はない。ＮはＴｉＮを
形成し、スラブ再加熱時およびＨＡＺのγ粒の粗大化を
抑制して母材、ＨＡＺの低温靱性を向上させる。このた
めに必要な最小量は０．００１％である。しかし、Ｎ量
が多すぎるとスラブ表面きずや固溶ＮによるＨＡＺ靱性
の劣化の原因となるので、その上限の値は０．００６％
に抑える必要がある。
【００１７】Ｏは鋼管の靱性を劣化させる不可避的不純
物であるので、少ないほど好ましい。とくに０．００６
％を超えると鋼中に粗大な酸化物が多量に生成するた
め、靱性が劣化するので、その上限の値を０．００６％
とした。つぎにＭｏ、Ｎｂ、Ｖ、Ｃａ、Ｂを添加する理
由について説明する。基本成分にさらにこれらの元素を
添加する主たる目的は本発明鋼の特徴を損なうことな
く、強度・低温靱性などの特性の向上を図るためであ
る。したがってその添加量は自ら制限されるべき性質の
ものである。
物であるので、少ないほど好ましい。とくに０．００６
％を超えると鋼中に粗大な酸化物が多量に生成するた
め、靱性が劣化するので、その上限の値を０．００６％
とした。つぎにＭｏ、Ｎｂ、Ｖ、Ｃａ、Ｂを添加する理
由について説明する。基本成分にさらにこれらの元素を
添加する主たる目的は本発明鋼の特徴を損なうことな
く、強度・低温靱性などの特性の向上を図るためであ
る。したがってその添加量は自ら制限されるべき性質の
ものである。
【００１８】Ｍｏは母材および溶接部の強度を上昇させ
る元素であるが、１．０％を超えると母材、ＨＡＺの靱
性および溶接性を劣化させる。また０．１％以下の添加
ではその効果が薄い。Ｎｂは制御圧延時にγの再結晶を
抑制して結晶粒を微細化するだけでなく、析出硬化や焼
入れ性の増大にも寄与し、鋼を強靱化する作用を有す
る。この効果を得るためには最低０．００５％のＮｂが
必要である。しかしながら、Ｎｂ量が多すぎるとＨＡＺ
靱性が劣化するので、その上限の値を０．１％に限定し
た。
る元素であるが、１．０％を超えると母材、ＨＡＺの靱
性および溶接性を劣化させる。また０．１％以下の添加
ではその効果が薄い。Ｎｂは制御圧延時にγの再結晶を
抑制して結晶粒を微細化するだけでなく、析出硬化や焼
入れ性の増大にも寄与し、鋼を強靱化する作用を有す
る。この効果を得るためには最低０．００５％のＮｂが
必要である。しかしながら、Ｎｂ量が多すぎるとＨＡＺ
靱性が劣化するので、その上限の値を０．１％に限定し
た。
【００１９】ＶはほぼＮｂと同様の効果を有するが、そ
の効果はＮｂに比較して格段に弱い。その効果を発揮さ
せるためには０．０１％以上の添加が必要である。また
上限は現地溶接性、ＨＡＺ靱性の点から０．１％まで許
容できる。Ｂは極微量で鋼の焼入れ性を飛躍的に高め、
良好な強度と靱性が得られる。この効果を発揮させるた
めには０．０００３％以上の添加が必要である。また多
すぎるとＨＡＺ靱性を劣化させるので、その上限の値を
０．００２％に限定した。
の効果はＮｂに比較して格段に弱い。その効果を発揮さ
せるためには０．０１％以上の添加が必要である。また
上限は現地溶接性、ＨＡＺ靱性の点から０．１％まで許
容できる。Ｂは極微量で鋼の焼入れ性を飛躍的に高め、
良好な強度と靱性が得られる。この効果を発揮させるた
めには０．０００３％以上の添加が必要である。また多
すぎるとＨＡＺ靱性を劣化させるので、その上限の値を
０．００２％に限定した。
【００２０】Ｃａは硫化物（ＭｎＳ）の形態を制御し、
低温靱性を向上（シャルピ−試験における吸収エネルギ
−の増加など）させる。０．００１％以下ではその効果
が少なく、また０．００５％を超えて添加するとＣａＯ
−ＣａＳが大量に生成してクラスタ−、大型介在物とな
り、鋼の清浄度を害するだけでなく現地溶接性にも悪影
響をおよぼす。このためＣａ添加量を０．００１〜０．
００５％に制限した。
低温靱性を向上（シャルピ−試験における吸収エネルギ
−の増加など）させる。０．００１％以下ではその効果
が少なく、また０．００５％を超えて添加するとＣａＯ
−ＣａＳが大量に生成してクラスタ−、大型介在物とな
り、鋼の清浄度を害するだけでなく現地溶接性にも悪影
響をおよぼす。このためＣａ添加量を０．００１〜０．
００５％に制限した。
【００２１】つぎに溶接金属の成分限定理由について説
明する。良好な耐候性を有する、Ｎｉを多量に含有する
鋼を大入熱で溶接する場合、高温割れが発生する。そこ
で、溶接金属の高温割れ防止および良好な耐候性確保の
ためには、Ｃ：０．０１〜０．１０％、Ｐ：０．０１以
下、Ｓ：０．００５以下、Ｎｉ：１．０〜３．５％、か
つＮｉ量が母材の２．０％少ない領域から０．２％多い
領域の範囲に限定する必要がある。Ｃ、Ｐ、ＳおよびＮ
ｉ量を限定することにより、高温割れを防止することが
できる。このため、Ｃ、Ｐ、Ｓ量の上限をそれぞれ０．
１０％、０．０１％および０．００５％に限定した。さ
らに、溶接金属のＮｉ量が母材の０．２％以下で、かつ
３．５％以下であれば高温割れを防止できる。なお、溶
接金属のＮｉ量が母材の少なくとも２．０％少ない領域
以上であれば、良好な耐候性が得られるので、下限の値
を１．０％かつ母材の少なくとも２．０％少ない量とし
た。また、Ｃは溶接部の強度を確保するために必要な元
素であり、その効果を発揮させるために、下限の値を
０．０１％に限定した。
明する。良好な耐候性を有する、Ｎｉを多量に含有する
鋼を大入熱で溶接する場合、高温割れが発生する。そこ
で、溶接金属の高温割れ防止および良好な耐候性確保の
ためには、Ｃ：０．０１〜０．１０％、Ｐ：０．０１以
下、Ｓ：０．００５以下、Ｎｉ：１．０〜３．５％、か
つＮｉ量が母材の２．０％少ない領域から０．２％多い
領域の範囲に限定する必要がある。Ｃ、Ｐ、ＳおよびＮ
ｉ量を限定することにより、高温割れを防止することが
できる。このため、Ｃ、Ｐ、Ｓ量の上限をそれぞれ０．
１０％、０．０１％および０．００５％に限定した。さ
らに、溶接金属のＮｉ量が母材の０．２％以下で、かつ
３．５％以下であれば高温割れを防止できる。なお、溶
接金属のＮｉ量が母材の少なくとも２．０％少ない領域
以上であれば、良好な耐候性が得られるので、下限の値
を１．０％かつ母材の少なくとも２．０％少ない量とし
た。また、Ｃは溶接部の強度を確保するために必要な元
素であり、その効果を発揮させるために、下限の値を
０．０１％に限定した。
【００２２】Ｓｉは脱酸や強度向上のため添加する元素
であるが、多く添加すると低温靱性を劣化させるので、
上限を０．６％とした。Ｍｎは強度、低温靱性を確保す
る上で不可欠な元素であり、その下限は０．３％であ
る。しかし、Ｍｎが多すぎると鋼の焼入れ性が増加して
低温靱性を劣化させるので、上限を２．０％とした。Ｃ
ｕはさび層の形成時にさび粒子の結晶・粗大化を抑制
し、さびの緻密さを保持するため、飛来海塩粒子の多い
環境での耐候性を向上させる元素であり、溶接金属にお
いて、この効果を発揮させるためには０．１％以上の添
加が必要である。しかし、１．０％を超えると析出硬化
により、靱性が劣化するため、その上限の値を１．０％
とした。
であるが、多く添加すると低温靱性を劣化させるので、
上限を０．６％とした。Ｍｎは強度、低温靱性を確保す
る上で不可欠な元素であり、その下限は０．３％であ
る。しかし、Ｍｎが多すぎると鋼の焼入れ性が増加して
低温靱性を劣化させるので、上限を２．０％とした。Ｃ
ｕはさび層の形成時にさび粒子の結晶・粗大化を抑制
し、さびの緻密さを保持するため、飛来海塩粒子の多い
環境での耐候性を向上させる元素であり、溶接金属にお
いて、この効果を発揮させるためには０．１％以上の添
加が必要である。しかし、１．０％を超えると析出硬化
により、靱性が劣化するため、その上限の値を１．０％
とした。
【００２３】Ｃｒは鉄よりも卑な金属であるため、数％
の添加では海塩粒子の多い環境中での耐候性を阻害する
ため、少なければ少ないほど好ましい。とくに、０．１
％を超えると、耐候性が劣化するので、その上限の値を
０．１％とした。Ｔｉは微細なＴｉＮやＴｉＯを形成
し、ミクロ組織を微細化して、溶接金属の低温靱性を改
善する。この効果を発揮させるためには０．００５％以
上の添加が必要である。また多すぎるとＴｉＣによる析
出硬化が生じ、低温靱性を劣化させるので、その上限の
値を０．０３％に限定した。
の添加では海塩粒子の多い環境中での耐候性を阻害する
ため、少なければ少ないほど好ましい。とくに、０．１
％を超えると、耐候性が劣化するので、その上限の値を
０．１％とした。Ｔｉは微細なＴｉＮやＴｉＯを形成
し、ミクロ組織を微細化して、溶接金属の低温靱性を改
善する。この効果を発揮させるためには０．００５％以
上の添加が必要である。また多すぎるとＴｉＣによる析
出硬化が生じ、低温靱性を劣化させるので、その上限の
値を０．０３％に限定した。
【００２４】Ａｌは通常脱酸元素として効果を有する。
しかし、Ａｌ量が０．０９％を超えるとＡｌ系非金属介
在物が増加して、鋼の清浄度を劣化させるので、上限を
０．０９％とした。鋼の脱酸はＴｉのみでも十分であ
り、Ａｌは必ずしも添加する必要はない。ＮはＴｉＮを
形成し、ミクロ組織を微細化して、低温靱性を向上させ
る。このために必要な最小量は０．００１％である。し
かし、Ｎ量が多すぎると固溶Ｎによる靱性の劣化の原因
となるので、その上限の値は０．００６％に抑える必要
がある。
しかし、Ａｌ量が０．０９％を超えるとＡｌ系非金属介
在物が増加して、鋼の清浄度を劣化させるので、上限を
０．０９％とした。鋼の脱酸はＴｉのみでも十分であ
り、Ａｌは必ずしも添加する必要はない。ＮはＴｉＮを
形成し、ミクロ組織を微細化して、低温靱性を向上させ
る。このために必要な最小量は０．００１％である。し
かし、Ｎ量が多すぎると固溶Ｎによる靱性の劣化の原因
となるので、その上限の値は０．００６％に抑える必要
がある。
【００２５】Ｏは溶接金属中において酸化物を形成し、
粒内変態フェライトの核として作用し、組織の微細化に
効果がある。しかし、多すぎると溶接金属の低温靱性が
劣化するとともに、スラグ巻き込みなどの溶接欠陥を起
こす。このためＯ量の下限を０．０２％、上限を０．０
６％とした。つぎに、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂ、Ｃａを添加
する理由について説明する。基本となる成分にさらに、
必要に応じてこれらの元素を添加する主たる目的は本発
明鋼の優れた特徴を損なうことなく、溶接金属の強度・
低温靱性などの特性の向上をはかるためである。したが
って、その添加量は自ら制限されるべき性質のものであ
る。
粒内変態フェライトの核として作用し、組織の微細化に
効果がある。しかし、多すぎると溶接金属の低温靱性が
劣化するとともに、スラグ巻き込みなどの溶接欠陥を起
こす。このためＯ量の下限を０．０２％、上限を０．０
６％とした。つぎに、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂ、Ｃａを添加
する理由について説明する。基本となる成分にさらに、
必要に応じてこれらの元素を添加する主たる目的は本発
明鋼の優れた特徴を損なうことなく、溶接金属の強度・
低温靱性などの特性の向上をはかるためである。したが
って、その添加量は自ら制限されるべき性質のものであ
る。
【００２６】Ｍｏは溶接部の強度を上昇させる元素であ
るが、１．０％を超えると低温靱性を劣化させる。また
０．１％以下の添加ではその効果が薄い。Ｎｂは結晶粒
を微細化するだけでなく、析出硬化や焼入れ性の増大に
も寄与し、鋼を強靱化する作用を有する。この効果を得
るためには最低０．００５％のＮｂが必要である。しか
しながら、Ｎｂ量が多すぎるとＨＡＺ靱性が劣化するの
で、その上限の値を０．１％に限定した。ＶはほぼＮｂ
と同様の効果を有するが、その効果はＮｂに比較して格
段に弱い。その効果を発揮させるためには０．０１％以
上の添加が必要である。また上限は低温靱性の点から
０．１％まで許容できる。
るが、１．０％を超えると低温靱性を劣化させる。また
０．１％以下の添加ではその効果が薄い。Ｎｂは結晶粒
を微細化するだけでなく、析出硬化や焼入れ性の増大に
も寄与し、鋼を強靱化する作用を有する。この効果を得
るためには最低０．００５％のＮｂが必要である。しか
しながら、Ｎｂ量が多すぎるとＨＡＺ靱性が劣化するの
で、その上限の値を０．１％に限定した。ＶはほぼＮｂ
と同様の効果を有するが、その効果はＮｂに比較して格
段に弱い。その効果を発揮させるためには０．０１％以
上の添加が必要である。また上限は低温靱性の点から
０．１％まで許容できる。
【００２７】Ｂは極微量で鋼の焼入れ性を飛躍的に高
め、良好な強度と靱性が得られる。この効果を発揮させ
るためには０．０００３％以上の添加が必要である。ま
た多すぎると低温靱性を劣化させるので、その上限の値
を０．００２％に限定した。Ｃａは硫化物（ＭｎＳ）の
形態を制御し、低温靱性を向上（シャルピ−試験におけ
る吸収エネルギ−の増加など）させる。０．００１％以
下ではその効果が少なく、また０．００５％を超えて添
加するとＣａＯ−ＣａＳが大量に生成してクラスタ−、
大型介在物となり、鋼の清浄度を害する。このためＣａ
添加量を０．００１〜０．００５％に制限した。
め、良好な強度と靱性が得られる。この効果を発揮させ
るためには０．０００３％以上の添加が必要である。ま
た多すぎると低温靱性を劣化させるので、その上限の値
を０．００２％に限定した。Ｃａは硫化物（ＭｎＳ）の
形態を制御し、低温靱性を向上（シャルピ−試験におけ
る吸収エネルギ−の増加など）させる。０．００１％以
下ではその効果が少なく、また０．００５％を超えて添
加するとＣａＯ−ＣａＳが大量に生成してクラスタ−、
大型介在物となり、鋼の清浄度を害する。このためＣａ
添加量を０．００１〜０．００５％に制限した。
【００２８】つぎに圧延方法および鋼管の溶接方法につ
いて述べる。高Ｎｉ−Ｃｕ系鋼を連続鋳造法によって鋳
片とし、鋼板のエッジ部が鋳辺のエッジ部に一致するよ
うに圧延を行い、その後鋼板エッジ部を突き合わせ溶接
する必要がある。Ｎｉを多量に含有する鋼を大入熱溶接
する場合、ＨＡＺにおいても粗大なアルミナ系介在物な
どを原因とする割れや欠陥が発生しやすい。Ｎｉを多量
に含有する連続鋳造鋳片内におけるアルミナ系粗大介在
物の量は鋳片エッジ部において極めて少ないことが判明
した。
いて述べる。高Ｎｉ−Ｃｕ系鋼を連続鋳造法によって鋳
片とし、鋼板のエッジ部が鋳辺のエッジ部に一致するよ
うに圧延を行い、その後鋼板エッジ部を突き合わせ溶接
する必要がある。Ｎｉを多量に含有する鋼を大入熱溶接
する場合、ＨＡＺにおいても粗大なアルミナ系介在物な
どを原因とする割れや欠陥が発生しやすい。Ｎｉを多量
に含有する連続鋳造鋳片内におけるアルミナ系粗大介在
物の量は鋳片エッジ部において極めて少ないことが判明
した。
【００２９】そこで、鋼板のエッジ部が鋳辺のエッジ部
に一致するように圧延を行う必要がある。この時、鋳片
の鋳造方向と同じ方向に圧延する必要があるが、圧延初
期あるいは途中段階で鋳造方向と直角方向の圧延を実施
しても構わない。圧延された鋼板はエッジ部を突き合わ
せ溶接する必要がある。鋼板エッジ部の開先加工はエッ
ジ部から１００mm以内で実施することが望ましい。この
ようにエッジ部を突き合わせ溶接した高Ｎｉ−Ｃｕ系鋼
管のＨＡＺは大入熱溶接時においても介在物等を起因と
する割れの発生が抑制される。
に一致するように圧延を行う必要がある。この時、鋳片
の鋳造方向と同じ方向に圧延する必要があるが、圧延初
期あるいは途中段階で鋳造方向と直角方向の圧延を実施
しても構わない。圧延された鋼板はエッジ部を突き合わ
せ溶接する必要がある。鋼板エッジ部の開先加工はエッ
ジ部から１００mm以内で実施することが望ましい。この
ようにエッジ部を突き合わせ溶接した高Ｎｉ−Ｃｕ系鋼
管のＨＡＺは大入熱溶接時においても介在物等を起因と
する割れの発生が抑制される。
【００３０】
【実施例】本発明の実施例について述べる。種々の鋼成
分の鋼板を用いて、鋼管を製造し、諸性質を調査した。
鋼管溶接部の品質（溶接欠陥の有無）は内外面１層のＳ
ＡＷ（サブマ−ジドア−ク溶接）を実施した後、超音波
探勝傷装置を用いて評価した。試作鋼管は離岸距離（平
均飛来海塩粒子量）がそれぞれ、５ｍ（１．３ｍｄ
ｄ）、５０ｍ（０．８ｍｄｄ）、２００ｍ（０．５ｍｄ
ｄ）、８００ｍ（０．２ｍｄｄ）の地点で暴露試験に供
した。高海塩粒子環境での耐候性は、さびのイオン透過
抵抗および腐食量から求めた平均板厚減少量から評価し
た。さびのイオン透過抵抗測定では、交流インピーダン
ス法によるさびのイオン透過抵抗値を測定し、３ｋΩ以
上のものを緻密な安定さび形成と判断した。平均板厚減
少量は４カ所での腐食−時間曲線から５０年後の推定板
厚減少量を求め、無塗装橋梁使用の基準である腐食量
０．４ｍｍ／５０年を無塗装使用可否の目安とした。実
施例を表１〜表３に示す。本発明の溶接鋼管は母材およ
び溶接部において優れた耐候性を有する。これに対して
比較鋼は化学成分が適切でなく、いずれかの特性が劣
る。
分の鋼板を用いて、鋼管を製造し、諸性質を調査した。
鋼管溶接部の品質（溶接欠陥の有無）は内外面１層のＳ
ＡＷ（サブマ−ジドア−ク溶接）を実施した後、超音波
探勝傷装置を用いて評価した。試作鋼管は離岸距離（平
均飛来海塩粒子量）がそれぞれ、５ｍ（１．３ｍｄ
ｄ）、５０ｍ（０．８ｍｄｄ）、２００ｍ（０．５ｍｄ
ｄ）、８００ｍ（０．２ｍｄｄ）の地点で暴露試験に供
した。高海塩粒子環境での耐候性は、さびのイオン透過
抵抗および腐食量から求めた平均板厚減少量から評価し
た。さびのイオン透過抵抗測定では、交流インピーダン
ス法によるさびのイオン透過抵抗値を測定し、３ｋΩ以
上のものを緻密な安定さび形成と判断した。平均板厚減
少量は４カ所での腐食−時間曲線から５０年後の推定板
厚減少量を求め、無塗装橋梁使用の基準である腐食量
０．４ｍｍ／５０年を無塗装使用可否の目安とした。実
施例を表１〜表３に示す。本発明の溶接鋼管は母材およ
び溶接部において優れた耐候性を有する。これに対して
比較鋼は化学成分が適切でなく、いずれかの特性が劣
る。
【００３１】
【表１】
【００３２】
【表２】
【００３３】
【表３】
【００３４】鋼１１は母材のＣ量が多すぎるため、母材
の低温靱性が劣る。鋼１２は母材のＰ量が多すぎるた
め、母材の低温靱性が劣る。鋼１３は母材のＳ量が多す
ぎるため、母材の低温靱性が劣る。鋼１４は母材のＣｕ
量が少ないため、母材の耐候性が劣る。鋼１５は母材の
Ｎｉ量が少ないため、母材の耐候性が劣る。鋼１６は母
材のＮｉ量が多すぎるため、母材にひび割れが発生す
る。鋼１７は母材のＣｒ量が多すぎるため、母材の耐候
性が劣る。鋼１８は溶接金属のＣ量が多すぎるため、溶
接金属において高温割れが発生する。鋼１９は溶接金属
のＰ量が多すぎるため、溶接金属において高温割れが発
生する。鋼２０は溶接金属のＳ量が多すぎるため、溶接
金属において高温割れが発生する。
の低温靱性が劣る。鋼１２は母材のＰ量が多すぎるた
め、母材の低温靱性が劣る。鋼１３は母材のＳ量が多す
ぎるため、母材の低温靱性が劣る。鋼１４は母材のＣｕ
量が少ないため、母材の耐候性が劣る。鋼１５は母材の
Ｎｉ量が少ないため、母材の耐候性が劣る。鋼１６は母
材のＮｉ量が多すぎるため、母材にひび割れが発生す
る。鋼１７は母材のＣｒ量が多すぎるため、母材の耐候
性が劣る。鋼１８は溶接金属のＣ量が多すぎるため、溶
接金属において高温割れが発生する。鋼１９は溶接金属
のＰ量が多すぎるため、溶接金属において高温割れが発
生する。鋼２０は溶接金属のＳ量が多すぎるため、溶接
金属において高温割れが発生する。
【００３５】鋼２１は溶接金属のＮｉ量が少ないため、
溶接金属の耐候性が劣る。鋼２２は溶接金属のＮｉ量が
多すぎるため、溶接金属において高温割れが発生する。
鋼２３は溶接金属のＣｒ量が多すぎるため、溶接金属の
耐候性が劣る。鋼２４は溶接金属のＮｉ量が母材のＮｉ
量よりも２．０％を超えて少なすぎるため、溶接金属の
耐候性が劣る。鋼２５は溶接金属のＮｉ量が母材のＮｉ
量よりも０．２％を超えて多すぎるため、溶接金属にお
いて高温割れが発生する。鋼２６は鋳片エッジ部が鋼板
エッジ部と一致しないため、ＨＡＺで割れが発生する。
鋼２７は鋳片エッジ部が鋼板エッジ部と一致している
が、鋼板を幅方向に２分割して、鋼板エッジ部と鋼板幅
中央部を突き合わせ溶接したためＨＡＺで割れが発生す
る。
溶接金属の耐候性が劣る。鋼２２は溶接金属のＮｉ量が
多すぎるため、溶接金属において高温割れが発生する。
鋼２３は溶接金属のＣｒ量が多すぎるため、溶接金属の
耐候性が劣る。鋼２４は溶接金属のＮｉ量が母材のＮｉ
量よりも２．０％を超えて少なすぎるため、溶接金属の
耐候性が劣る。鋼２５は溶接金属のＮｉ量が母材のＮｉ
量よりも０．２％を超えて多すぎるため、溶接金属にお
いて高温割れが発生する。鋼２６は鋳片エッジ部が鋼板
エッジ部と一致しないため、ＨＡＺで割れが発生する。
鋼２７は鋳片エッジ部が鋼板エッジ部と一致している
が、鋼板を幅方向に２分割して、鋼板エッジ部と鋼板幅
中央部を突き合わせ溶接したためＨＡＺで割れが発生す
る。
【００３６】
【発明の効果】本発明による海浜地区での優れた耐候性
を有する溶接鋼管を橋梁などの鋼構造物の部材として採
用することにより、鋼構造物の製造コストが低減される
とともに、保守管理の簡略化、管理費用の大幅な低減が
可能となった。
を有する溶接鋼管を橋梁などの鋼構造物の部材として採
用することにより、鋼構造物の製造コストが低減される
とともに、保守管理の簡略化、管理費用の大幅な低減が
可能となった。
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．０１〜０．１０％、 Ｓｉ：０．６％以下、 Ｍｎ：０．３〜２．０％、 Ｐ ：０．０３％以下、 Ｓ ：０．００５％以下、 Ｃｕ：０．３〜１．０％、 Ｎｉ：１．０〜５．５％、 Ｃｒ：０．１％以下、 Ｔｉ：０．００５〜０．０３％、 Ａｌ：０．０９％以下、 Ｎ ：０．００１〜０．００６％、 Ｏ ：０．００６％以下 を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼を
連続鋳造法によって鋳片とし、鋼板のエッジ部が鋳辺の
エッジ部に一致するように圧延を行い、その後Ｃ ：
０．０１〜０．１０％、 Ｓｉ：０．６％以下、 Ｍｎ：０．３〜２．０％、 Ｐ ：０．０１％以下、 Ｓ ：０．００５％以下、 Ｃｕ：０．１〜１．０％、 Ｎｉ：１．０〜３．５％、 Ｃｒ：０．１％以下、 Ｔｉ：０．００５〜０．０３％、 Ａｌ：０．０９％以下、 Ｎ ：０．００１〜０．００６％、 Ｏ ：０．０２〜０．０６％、に必要に応じて、さらに
Ｍｏ：０．１〜１．０、Ｎｂ：０．００５〜０．１、
Ｖ：０．０１〜０．１、Ｂ：０．０００３〜０．００
２、Ｃａ：０．００１〜０．００５のうち一種または二
種以上を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からな
り、さらにＮｉ量が前記母材の２．０％少ない領域から
０．２％多い領域の範囲にある溶接金属部を有するよう
に鋼板エッジ部を突き合わせ溶接することを特徴とする
耐候性に優れた溶接鋼管の製造法。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ ：０．０１〜０．１０％、 Ｓｉ：０．６％以下、 Ｍｎ：０．３〜２．０％、 Ｐ ：０．０３％以下、 Ｓ ：０．００５％以下、 Ｃｕ：０．３〜１．０％、 Ｎｉ：１．０〜５．５％、 Ｃｒ：０．１％以下、 Ｔｉ：０．００５〜０．０３％、 Ａｌ：０．０９％以下、 Ｎ ：０．００１〜０．００６％、 Ｏ ：０．００６％以下 に必要に応じて、さらにＭｏ：０．１〜１．０、Ｎｂ：
０．００５〜０．１、Ｖ：０．０１〜０．１、Ｂ：０．
００３〜０．００２、Ｃａ：０．００１〜０．００５の
うち一種または二種以上を含有し、残部が鉄および不可
避的不純物からなる鋼を連続鋳造法によって鋳片とし、
鋼板のエッジ部が鋳辺のエッジ部に一致するように圧延
を行い、その後Ｃ ：０．０１〜０．１０％、 Ｓｉ：０．６％以下、 Ｍｎ：０．３〜２．０％、 Ｐ ：０．０１％以下、 Ｓ ：０．００５％以下、 Ｃｕ：０．１〜１．０％、 Ｎｉ：１．０〜３．５％、 Ｃｒ：０．１％以下、 Ｔｉ：０．００５〜０．０３％、 Ａｌ：０．０９％以下、 Ｎ ：０．００１〜０．００６％、 Ｏ ：０．０２〜０．０６％ に、残部が鉄および不可避的不純物からなり、さらにＮ
ｉ量が前記母材の２．０％少ない領域から０．２％多い
領域の範囲にある溶接金属部を有するように鋼板エッジ
部を突き合わせ溶接することを特徴とする耐候性に優れ
た溶接鋼管の製造法。 - 【請求項３】 重量％で、 Ｃ ：０．０１〜０．１０％、 Ｓｉ：０．６％以下、 Ｍｎ：０．３〜２．０％、 Ｐ ：０．０３％以下、 Ｓ ：０．００５％以下、 Ｃｕ：０．３〜１．０％、 Ｎｉ：１．０〜５．５％、 Ｃｒ：０．１％以下、 Ｔｉ：０．００５〜０．０３％、 Ａｌ：０．０９％以下、 Ｎ ：０．００１〜０．００６％、 Ｏ ：０．００６％以下 を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼を
連続鋳造法によって鋳片とし、鋼板のエッジ部が鋳辺の
エッジ部に一致するように圧延を行い、その後Ｃ ：
０．０１〜０．１０％、 Ｓｉ：０．６％以下、 Ｍｎ：０．３〜２．０％、 Ｐ ：０．０１％以下、 Ｓ ：０．００５％以下、 Ｃｕ：０．１〜１．０％、 Ｎｉ：１．０〜３．５％、 Ｃｒ：０．１％以下、 Ｔｉ：０．００５〜０．０３％、 Ａｌ：０．０９％以下、 Ｎ ：０．００１〜０．００６％、 Ｏ ：０．０２〜０．０６％ に必要に応じて、さらにＭｏ：０．１〜１．０、Ｎｂ：
０．００５〜０．１、Ｖ：０．０１〜０．１、Ｂ：０．
０００３〜０．００２、Ｃａ：０．００１〜０．００５
のうち一種または二種以上を含有し、残部が鉄および不
可避的不純物からなり、さらにＮｉ量が前記母材の２．
０％少ない領域から０．２％多い領域の範囲にある溶接
金属部を有するように鋼板エッジ部を突き合わせ溶接す
ることを特徴とする耐候性に優れた溶接鋼管の製造法。 - 【請求項４】 重量％で、 Ｃ ：０．０１〜０．１０％、 Ｓｉ：０．６％以下、 Ｍｎ：０．３〜２．０％、 Ｐ ：０．０３％以下、 Ｓ ：０．００５％以下、 Ｃｕ：０．３〜１．０％、 Ｎｉ：１．０〜５．５％、 Ｃｒ：０．１％以下、 Ｔｉ：０．００５〜０．０３％、 Ａｌ：０．０９％以下、 Ｎ ：０．００１〜０．００６％、 Ｏ ：０．００６％以下 に必要に応じて、さらにＭｏ：０．１〜１．０％、Ｎ
ｂ：０．００５〜０．１％、Ｖ：０．０１〜０．１％、
Ｂ：０．００３〜０．００２％、Ｃａ：０．００１〜
０．００５％のうち一種または二種以上を含有し、残部
が鉄および不可避的不純物からなる鋼を連続鋳造法によ
って鋳片とし、鋼板のエッジ部が鋳辺のエッジ部に一致
するように圧延を行い、その後Ｃ ：０．０１〜０．１
０％、 Ｓｉ：０．６％以下、 Ｍｎ：０．３〜２．０％、 Ｐ ：０．０１％以下、 Ｓ ：０．００５％以下、 Ｃｕ：０．１〜１．０％、 Ｎｉ：１．０〜３．５％、 Ｃｒ：０．１％以下、 Ｔｉ：０．００５〜０．０３％、 Ａｌ：０．０９％以下、 Ｎ ：０．００１〜０．００６％、 Ｏ ：０．０２〜０．０６％ に必要に応じて、さらにＭｏ：０．１〜１．０％、Ｎ
ｂ：０．００５〜０．１％、Ｖ：０．０１〜０．１％、
Ｂ：０．０００３〜０．００２％、Ｃａ：０．００１〜
０．００５％のうち一種または二種以上を含有し、残部
が鉄および不可避的不純物からなり、さらにＮｉ量が前
記母材の２．０％少ない領域から０．２％多い領域の範
囲にある溶接金属部を有するように鋼板エッジ部を突き
合わせ溶接することを特徴とする耐候性に優れた溶接鋼
管の製造法。
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