JP3558176B2

JP3558176B2 - 竪型衝撃式破砕機の運転方法

Info

Publication number: JP3558176B2
Application number: JP10017295A
Authority: JP
Inventors: 弘志中山
Original assignee: 株式会社中山鉄工所
Priority date: 1995-03-31
Filing date: 1995-03-31
Publication date: 2004-08-25
Anticipated expiration: 2019-08-25
Also published as: JPH08266920A

Description

【０００１】
【産業上の利用分野】
この発明は竪型衝撃式破砕機に関する。さらに詳細には、天然岩石等の塊状物を所定の粒径に破砕し、かつ粒形を整えるための竪型衝撃式破砕機に関する。
【０００２】
【従来の技術】
岩石、コンクリート塊等の塊状物は、例えばコンクリート用骨材、敷石、路床材など各種の用途に応じて破砕される。このような破砕を行う破砕機の１つに竪型衝撃式破砕機がある。竪型衝撃式破砕機は、原料または原石を高速で加速し、衝突面にぶつけて岩石を破砕するという原理に基づいて動作する。この衝撃式破砕機は、岩石の破砕形式からアンビル方式とデッドストック方式とに大別される。
【０００３】
アンビル方式の衝撃式破砕機は、ロータを高速回転させ、ケーシングに投入された原料を加速し、遠心力によってロータの周囲に配置されたアンビルに衝突させて破砕するものである。このアンビル方式は、主として原料のサイズを小さくするのを目的として使用される。
【０００４】
一方デッドストック方式は、すでに所望のサイズに破砕された原料の表面を滑らかにし、粒形を整えるために使用される。すなわち、デッドストック方式は、原料をロータによって加速する点はアンビル方式と同様であるが、ロータの周囲に破砕された原料によってデッドストックを形成し、このデッドストックを衝突面として原料を衝突させるものである。
【０００５】
ところで、コンクリート用骨材は大径の砕石と小径の砕砂を必要とするが、ＪＩＳでは砕石及び砕砂のいずれも一定の粒度分布にあることが要求されている。例えばＪＩＳ規格の「砕石５００５」の場合、ふるいの通過重量百分率が６０ｍｍ：１００％、５０ｍｍ：９５〜１００％、２５ｍｍ：３５〜７０％、１５ｍｍ：１０〜３０％、５ｍｍ：０〜５％であることが要求される。
【０００６】
しかしながら、前記のようにアンビル方式は粒径を小さくするのを目的とした破砕方式であるので、要求される粒度分布のうち大径のものを産物として得にくく、また粒形も悪い。他方デッドストック方式は粒形調整を目的とした破砕方式であるので、要求される粒度分布のうち小径のものを産物として得にくい。
【０００７】
原料が大きいと、約４０ｍｍ以上だとロータの翼に配置された超硬チップの破壊が起こり易くチッピング摩耗を早めることになるので、破損しにくい材料のものがよい。しかしながら、砕石が１０ｍｍ以下の砕砂になるとチッピング摩耗の量は少なく通常の摩耗量が多くなるので耐摩耗性が良い超硬チップで構成したほうが良い。したがって、比較的大きい原料の場合と砂の場合とでは要求される特性が異なり、矛盾した要求となる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
この発明は上記のような技術的背景に基づいてなされたものであって、次の目的を達成するものである。
【０００９】
この発明の目的は、大小粒径が異なる砕石の生産を効率化する竪型衝撃式破砕機及びその運転方法を提供することにある。
【００１０】
この発明の他の目的は、チップの効率的な使用が可能な竪型衝撃式破砕機の運転方法を提供することにある。
【００１１】
この発明の他の目的は、複数台の竪型衝撃式破砕機を同時に用いて生産効率が高い竪型衝撃式破砕機及びその運転方法を提供することにある。
【００１２】
この発明の他の目的は、複数台の竪型衝撃式破砕機を同時に用いてチップの効率的な使用が可能な竪型衝撃式破砕機の運転方法を提供することにある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】
この発明は上記課題を達成するために、次のような手段を採る。
【００１４】
本発明１の竪型衝撃式破砕機は、
ケーシング（１）と、
前記ケーシング（１）内に配置され投入された被破砕物に遠心力を付与するための正逆回転の切換が可能なロータ（１０）と、
前記ロータの外周域に前記ケーシングに設けられる複数のアンビル（３２ａ〜３２ｄ）とからなり、
前記ロータ（１０）は、
複数の等角度領域の各中心線（Ｌ，Ｍ，Ｎ）に対して周方向にそれぞれに対称に配置されるデッドストックスペース（９１Ｌ，９１Ｍ，９１Ｎ）に設けられるチップ群（７２Ｌ，７２Ｍ，７２Ｎ）を備え、
前記チップ群（７２Ｌ，７２Ｍ，７２Ｎ）の内で前記中心線に対して正回転方向に進んだ回転位置の１組のチップ（７２Ｌ1，７２Ｍ1，７２Ｎ1）は下記するチップに対して比較的に硬い硬質チップであり、
前記チップ（７２Ｌ，７２Ｍ，７２Ｎ）の内で前記中心線に対して前記正回転方向に遅れた回転位置の他の１組のチップ７２（７２Ｌ2，７２Ｍ2，７２Ｎ2）は前記硬質チップに対して比較的に柔らかい軟質チップである。
【００１５】
本発明２の竪型衝撃式破砕機の運転方法は、
正転方向のロータ（１０）にデッドストックが形成されるデッドストックスペース（９１Ｌ１，９１Ｍ１，９１Ｎ１）に設けられるチップ群のために下記軟質チップに対して比較的に硬い硬質チップ（７２Ｌ１，７２Ｍ１，７２Ｎ１）を用い、逆転方向のロータ（１０）にデッドストックが形成されるデッドストックスペース（９１Ｌ２，９１Ｍ２，９１Ｎ２）に設けられるチップ群のために前記硬質チップに対して比較的に柔らかい軟質チップ（７２Ｌ２，７２Ｍ２，７２Ｎ２）を用いた竪型衝撃式破砕機の運転方法であって、
粒径分布する原料の平均粒径に応じてロータ（１０）の回転方向を定める。
【００１６】
本発明３の竪型衝撃式破砕機の運転方法は、
前記発明２の竪型衝撃式破砕機の運転方法であって、
粒径分布する原料の平均粒径が大きい場合にロータ（１０）を正転方向に回転させ、粒径分布する原料の平均粒径が小さい場合にロータ（１０）を逆転方向に回転させる。
【００１７】
本発明４の竪型衝撃式破砕機の運転方法は、
前記発明２の竪型衝撃式破砕機の運転方法であって、
粒径分布する原料の平均粒径が大きい場合に前記ロータ（１０）を正転方向に回転させ、粒径分布する原料の平均粒径が小さい場合に前記ロータ（１０）を逆転方向に回転させる運転方法と、
前記硬質チップ（７２Ｌ１，７２Ｍ１，７２Ｎ１）と前記軟質チップ（７２Ｌ２，７２Ｍ２，７２Ｎ２）との摩耗の度合いを比較しながら前記ロータ（１０）の正逆回転方向を定める運転方法と
からなる。
【００１８】
本発明５の竪型衝撃式破砕機の運転方法は、
前記発明２として記載する竪型衝撃式破砕機を複数機使用する竪型衝撃式破砕機群の運転方法であって、
平均粒径が小さい原料が破砕のために投入される竪型衝撃式破砕機のロータ（１０）の回転方向を当該破砕機について正転方向とし、平均粒径が大きい原料が破砕のために投入される竪型衝撃式破砕機のロータ（１０）の回転方向を当該破砕機について逆転方向としている。
【００１９】
【作用】
本発明の竪型衝撃式破砕機及びその運転方法は、運転方向を切り換えることにより、チップの取り替えをすることなく用いるチップが変更される。複数台の竪型衝撃式破砕機の群制御が、各機のロータの正逆切換により行われる。超硬チップと非超硬チップとの摩耗量は、単一機においてロータの正逆により制御される。単一機ごとに制御して全体についても摩耗量を制御する。
【００２０】
【実施例】
（実施例１）
この発明の実施例を図面を参照しながら以下に説明する。図１，図２はこの発明の竪型衝撃式破砕機を示している。ケーシング１はケーシング本体１ａと、その上部に止め具９を介して着脱自在に固定された蓋体１ｂとからなっている。蓋体１ｂは、油圧シリンダ４によって昇降しかつ旋回軸３によって旋回するレバー５によって、ケーシング本体１ａに対して開閉するようになっている。
【００２１】
蓋体１ｂは原料の投入口２を有し、その下方に案内シュート７，８が二段に配置されている。下部の案内シュート８は、全体に環状になるように配置された複数の縦リブ８ａの下端に設けられている。さらに、案内シュート８の下方にロータ１０が配置されている。
【００２２】
ロータ１０は垂直回転軸１１の上端に設けられている。垂直回転軸１１は、軸受１３，１４を介して軸ハウジング１５内に回転自在に収容されている。軸ハウジング１５は、ブラケット１６を介してケーシング本体１ａに支持されている。垂直回転軸１１の下端にプーリ１７が設けられ、図示しない正逆回転可能なモータおよびベルトによって垂直回転軸１１を介してロータ１０が正逆回転する。
【００２３】
ロータ１０は垂直回転軸１１に固定されたロータ本体２１と、ロータ本体２１の上面中央に設けられた円形の分配板２２と、周方向に等角度間隔を置いて設けられた３つの翼２３と、翼２３，２３間に配置されたライナ２４とからなっている。
【００２４】
ケーシング１は、この実施例では正四角筒からなっており、内面に保護ライナ４０が設けられている。ケーシング本体１ａの内部にはデッドストック形成プレート３０が配置されている。デッドストック形成プレート３０は、ケーシング１の断面形状と同様の正四角形の板体からなり、その周縁部がケーシング本体１ａの内面に固着されている。
【００２５】
デッドストック形成プレート３０には、ロータ１０よりも大径でかつロータ１０同心の円孔３１が形成されている。デッドストック形成プレート３０の上方には、４つのアンビル３２ａ，３２ｂ，３２ｃ，３２ｄが配置されている。各アンビル３２ａ〜３２ｄは複数のアンビル要素３３からなり、ケーシング本体１ａの４つの内面のほぼ中央に固定されている。アンビル３３は従来と同様に耐摩耗性を有するマンガン鋼等からなっている。
【００２６】
アンビル３２ａ〜３２ｄを設けたことにより、各アンビル間すなわちデッドストック形成プレート３０の４隅部にはデッドストックスペース３４ａ〜３４ｄが形成されている。図１において、鎖線矢印で示した範囲がデッドストックスペースである。
【００２７】
各アンビル３２ａ〜３２ｄとロータ１０との間の水平距離は調整可能である。すなわち、この実施例ではアンビル３２ａ〜３２ｄとケーシング本体１ａの内面との間に調整手段としてのスペーサ３５が着脱自在に固定され、スペーサ３５の枚数を調整することにより、水平距離を調整することができる。
【００２８】
デッドストックスペース３４ａ〜３４ｄの大きさも調整可能である。すなわち、円孔３１の周縁に調整リング３６がボルト３８によって着脱自在に固定されている。調整リング３６は、この実施例では円環を周方向に分割した複数のセグメント３７からなっている。各セグメント３７の内周縁部には、フランジ４１が形成されている。
【００２９】
このセグメント３７の内径が異なったものを種々用意しておくことにより、デッドストックスペース３４ａ〜３４ｄの大きさを変えることができる。調整リング３６はセグメントに分割することなく、１つのリングとしてもよい。この場合も、内径が異なるリングを種々用意しておくことによりデッドストックスペースの大きさを変えることができる。
【００３０】
セグメント方式とした場合でも、同一内径のセグメントで調整することができる。すなわち、図３に示すように各セグメント３７に半径方向に延びる長穴３７ａを設け、長穴３７の適宜位置でボルトによりデッドストック形成プレート３０に固定する。この場合、各セグメント３７間に隙間が生じるが、この隙間にはロータから放出された石が挟まるので、不都合はない。
【００３１】
図４，図５はロータ１０の詳細構造を示している。ロータ本体２１の外周には保護のためのライナ５０が設けられ、ボルト５１によって固定されている。分配板２２は、ロータ本体２１の上面中央に配置されている。分配板２２は、上面中央が平坦面５２となっており、その外周がテーパ面５３となっている。
【００３２】
分配板２２の下面には円形の凹部５４が形成され、この凹部５４にロータ本体２１の上面に形成した円形の段部５５が嵌合され、分配板２２の位置決めがなされる。分配板２２はその中心部に孔５６が設けられ、組立・分解時に吊下部材の係止具が孔５６に引掛けられる。
【００３３】
翼２３を構成する複数の支柱５７が、ロータ本体２１の上面の分配板２２の外周に配置されている。支柱５７は、この実施例では３つ設けられ、互いに１２０度の角度間隔を置いて配置されている。支柱５７はロータ本体２１の半径方向に延びる半径方向部分５８と、半径方向部分の外側端から両側にほぼ周方向に延びる周方向部分５９とを有している。半径方向部分５８の上端と周方向部分５９の上端との間はプレート部６０を介して一体化されている。
【００３４】
放出路ライナ２４は、各支柱５７，５７間に配置されている。放出路ライナ２４は下面に突起６１が設けられ、この突起６１がロータ本体の上面に設けた凹部６２に嵌合され、放出路ライナ２４の位置決めがなされる。放出路ライナ２４をロータ本体２１上に配置したうえ、分配板２２を位置決めすると、分配板２２の切欠部６３が放出路ライナ２４に係合し、分配板２２が放出路ライナ２４を押さえ付けるようになっている。
【００３５】
支柱５７の外周端面には第１壁ライナ６４が設けられている。第１壁ライナ６４にはスタッドボルト６５が設けられ、内側からナットにより締め付けられている。支柱５７の周方向部分５９，５９には第２壁ライナ６６、第３壁ライナ６７、外側チッププレート６８が設けられている。
【００３６】
第２壁ライナ６６にはスタッドボルト７１が設けられ、第２壁ライナ６６と周方向部分５９との間に第３壁ライナー６７を配置し、さらに周方向部分５９の内側に外側チッププレート６８のプレート部７０を配置し、これらの部材にスタッドボルト７１を通し、ナットにより締め付けられている。
【００３７】
外側チッププレート６８の基部６９には超硬チップ又は通常の鋼材を用いた非超硬チップ７２が設けられている。非超硬チップは、いわゆるクロム鋼、ニッケル・クロム鋼など強靭な鋼又は合金鋼等であり、摩耗しやすいが粘りがあり欠けにくい。“欠けにくい”とは、チッピング摩耗が少ないことである。超硬チップ７２はＷＣ−Ｃｏ系、ＷＣ−ＴｉＣ−Ｃｏ系、ＷＣ−ＴｉＣ−ＴａＣ（ＮｂＣ）−Ｃｏ、ＴａＣ−Ｎｉ系、Ｃｒ_２−Ｎｉ系等の燒結合金からなり、ダイヤモンドに匹敵する硬さを有し、軟質炭化物を鉄族元素を結合剤金属として圧縮成形した後高温度で燒結して作られる。超硬チップは、非超鋼チップに比較して、欠けやすいが摩耗しにくい。超硬チップは、非超鋼チップに対して比較的に硬いチップであり、上記例示のものに限られず、ファインセラミックスも含まれる。
【００３８】
２つの周方向部分５９，５９のライナ構造は同様であり、部材の符号は一方にのみ付してある。支柱５７の内周部に内側チッププレート７３が配置されている。内側チッププレート７３はほぼＵ字形をしており、支柱５７の半径方向部分５８を抱き込むように配置される。内側チッププレート７３は、その両側及び内側に前記と同様の内側超硬チップ又は内側鋼材チップ７４，７５がそれぞれ設けられている。
【００３９】
内側チッププレート７３は支柱５７に取付られると、下端が分配板２２に設けられた切欠部７６に係止する。支柱５７にはトップカバープレート７７が被着される。トップカバープレート７７の裏面には位置決めのための段部７８が設けられ、支柱５７のプレート部６０に対して位置決めされる。
【００４０】
トップカバープレート７７の内側端部には垂下部７９が設けられ、内側チッププレート７３は垂下部７９と分配板２２との間に挟まれる。トップカバープレート７７は、外側チッププレート６８の基部６９及び支柱５７のプレート部６０に計４位置でボルト８０により固定されている。
【００４１】
図４に１２０度角度位置が異なる３本の中心線Ｌ，Ｍ，Ｎが示されている。各中心線Ｌ，Ｍ，Ｎは、それぞれに各支柱５７の半径方向部分５８，５８，５８の中心を通りロータ軸線に直交する線である。円周方向に隣り合う２本の中心線にあるロータ部分１０ＬＭ，１０ＭＮ，１０ＮＬは、実質的に互いに合同である。
【００４２】
翼２３Ｌ，２３Ｍ，２３Ｎは、各中心線Ｌ，Ｍ，Ｎに対して円周方向に対称である。例えば、基部６９は、回転方向に中心線Ｌに対して対称な２つの位置に２つ６９Ｌ１，６９Ｌ２が設けられている。同様に、基部６９Ｍ１，６９Ｍ２，６９Ｎ１，６９Ｎ２が設けられている（図示せず）。
【００４３】
このようにロータ１０を構成する部品は、全て、中心線Ｌ，Ｍ，Ｎに対して回転方向即ち周方向に対称に設けられている。このような対称性は、ロータ１０の高速回転のために基本的に必要である。このような基本的要請により、対称な位置にある基部６９Ｌ１と基部６９Ｌ２にあるチップ７２も、チップ７２Ｌ１とチップ７２Ｌ２との２体が設けられている。
【００４４】
同様に、各中心線に対称に、チップ７２Ｍ１，７２Ｍ２及びチップ７２Ｎ１，チップ７２Ｎ２が設けられている。従って、ロータ部分１０ＬＭにはチップ７２Ｌ１及びチップ７２Ｍ２が、ロータ部分１０ＭＮにはチップ７２Ｍ１及びチップ７２Ｎ２が、ロータ部分１０ＮＬにはチップ７２Ｎ１及びチップ７２Ｌ２が設けられている。
【００４５】
このようなチップの内で、回転方向に同一位相にある１組のチップ７２Ｌ１，７２Ｍ１，７２Ｎ１は、超硬チップである。回転方向に同一位相にある他の１組のチップ７２Ｌ２，７２Ｍ２，７２Ｎ２は、超硬チップでなくてよく、通常の鋼材を用いた非超硬チップである。全チップは取換え可能である。内側チップとして超硬チップを用いる必要性は、外側チップ７２に比較して小さい。
【００４６】
回転方向の両側で各翼２３Ｌ，２３Ｍ，２３Ｎには、デッドスペース９１Ｌ，９１Ｍ，９１Ｎが与えられている。同様に、１組のデッドスペース９１Ｌ１，９１Ｍ１，９１Ｎ１は、回転方向に同一位相である。他の１組のデッドスペース９１Ｌ２，９１Ｍ２，９１Ｎ２は回転方向に同一位相である。
【００４７】
デッドスペース９１Ｌ１とデッドスペース９１Ｌ２、デッドスペース９１Ｍ１とデッドスペース９１Ｍ２、デッドスペース９１Ｎ１とデッドスペース９１Ｎ２は、各中心線Ｌ，Ｍ，Ｎに関して回転方向にそれぞれに対称である。各デッドスペース９１は、各翼２３と放出路ライナー２４との間に位置する。
【００４８】
実施例の動作
ロータ１０は駆動モータの駆動によって、高速回転させられる。原料は供給口２から案内シュート７，８を経てロータ１０上に投下される。投下された原料は、分配板２２によって翼２３，２３間に形成される３つの放出路のいずれかに分配され、翼２３によって加速され、遠心力によってロータ１０の外周に放出される。
【００４９】
放出された原料は、アンビル３２ａ〜３２ｄあるいはデッドストックスペース３４ａ〜３４ｄに形成されたデッドストック４２のいずれかに衝突する。なお、運転初期にはデッドストックは未形成であるが、デッドストックスペース３４ａ〜３４ｄに原料が堆積することにより、デッドストック４２が形成される（図２参照）。また、ロータ１０上にも支柱５７の半径方向部分５８と周方向部分５９に飛び出しを阻止された砕石・砕砂・砂の遠心力堆積によりある特定の安息角を持ったデッドストックが形成される。
【００５０】
アンビル３３と原料との衝突は、硬度が極めて大きいマンガン鋼等の鋼材と原料との衝突であり、原料は比較的小径に破砕される。一方、デッドストックと原料との衝突は原料どうしの衝突であり、デッドストックに衝突した原料は外形形状が滑らかになる程度であり、径が大きく減じることはない。
【００５１】
異なった種類の原料で同じ粒度分布にする場合又は同じ種類の原料で粒度分布を変える場合、アンビル３２ａ〜３２ｄとロータ１０との間の水平距離を変える。また、デッドストックスペース３４ａ〜３４ｄの大きさを変える。例えば、全体に小粒径の粒度分布の破砕産物を得るには、衝突エネルギーを大とすべく、各アンビル３２ａ〜３２ｄとケーシング１内面との間のスペーサ３５の枚数を増大させる。また、内径が小さいセグメント３７を選択し、調整リング３６の内径を小さくする。
【００５２】
ローター上のデッドストックスペースに堆積するデッドストックの形成面にぶつかり滑り転動しながら遠心力で加速される原料は、チップ７２に激突する。大きい粒径の原料に激突されるチップは、粒径が小さい砕砂に激突される場合に比べて、破損しやすいが摩耗しにくい。小さい粒径の砕砂に激突されるチップは、粒径が大きい砕石に激突される場合に比べて、摩耗しやすいが破損しにくい。
【００５３】
（運転方法の実施例）
本発明の竪型衝撃式破砕機は、運転方法を制御することにより、生産効率を高めることができる。本発明の竪型衝撃式破砕機の運転方法は原則的に、正転方向のロータ１０にデッドストックが形成されるデッドストックスペース９１Ｌ１，９１Ｍ１，９１Ｎ１には超硬チップ７２Ｌ１，７２Ｍ１，７２Ｎ１を用い、逆転方向のロータ１０にデッドストックが形成されるデッドストックスペース９１Ｌ２，９１Ｍ２，９１Ｎ２には非超硬チップ７２Ｌ２，７２Ｍ２，７２Ｎ２が用いられる。このような運転方法において、粒径分布する原料の平均粒径に応じてロータ１０の回転方向が定められる。
【００５４】
粒径が大きい分布の砕石・砕砂を生産する場合には、図４を上方から見て、ロータ１０を時計方向（図４の下方から見ると反時計方向）に回転させる。この回転により砕石は主として、非超硬チップ７２Ｌ2，７２Ｍ2，７２Ｎ2に衝突する。この場合、運動量が大きい砕石が当たる非超硬チップ７２Ｌ2，７２Ｍ2，７２Ｎ2は、破損しにくく、衝突回数が少ないので摩耗量も少ない。
【００５５】
粒径が小さい分布の砕石・砕砂を生産する場合には、図４を上方から見て、ロータ１０を反時計方向に回転させる。この回転により砕石は主として、超硬チップ７２Ｌ1，７２Ｍ1，７２Ｎ1に衝突する。この場合、運動量が小さい砕石が当たる超硬チップ７２Ｌ1，７２Ｍ1，７２Ｎ1は、破損しにくく、衝突回数は多いが摩耗量は少ない。
【００５６】
また、このような正逆切換の運転方法は、原則的運転方法に限られず原則的運転方法に組み合わされて、非原則的な運転方法も行われる。つまり、原料の平均粒径が小さい場合にロータ１０を逆転方向（図４で時計方向）に回転させ、原料の平均粒径が大きい場合にロータ１０を正転方向に回転させることがある。超硬チップ７２Ｌ1，７２Ｍ1，７２Ｎ1と非超硬チップ７２Ｌ2，７２Ｍ2，７２Ｎ2との摩耗の度合いを比較しながらロータ１０の正逆回転方向を定める運転が行われる場合がある。このような組み合わせにより、超硬チップと非超硬チップの交換時期を一致させることができる。
【００５７】
本発明の竪型衝撃式破砕機は、１台のみが用いられるのではない。普通、複数台が同時に運転される。粒径が大きい原料を順次に破砕して砂まで砕いていく場合に複数台の同時運転が行われる。平均粒径が大きい非破壊砕石例えば原料が破砕のために投入される竪型衝撃式破砕機のロータ１０の回転方向をその破砕機について正転方向とし、このように破砕された生産途中の砕石（その破砕機についての原料）が破砕のために投入される竪型衝撃式破砕機のロータ１０の回転方向をこの破砕機について逆転方向とする。生産計画の都合により、投入する原料の大きさと破砕機は１体に対応させる必要はない。例えば、全ての破砕機を大きい原料投入のために用いることがある。この場合は、ロータの全てを時計方向に回転させる。生産計画に応じ粒径の大小に応じて、ロータの正転逆転を切り換える。このような群管理により、チップの交換時期を延長しながら、複数台の破砕機を用いて生産効率を高めることができる。逆にいうと、チップの寿命の延長を図ることができる。
【００５８】
（その他の実施例）
前記実施例ではケーシングを四角筒としたが、それ以外の多角筒あるいは円筒としてもよい。しかし、四角筒とすることにより対角線長さが長くなり、デッドストックスペース３４ａ〜３４ｄの面積を大きくすることができる。
【００５９】
【発明の効果】
本発明の竪型衝撃式破砕機及びその運転方法によれば、チップを有効に用いながら、生産効率を高めることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】図１は、この発明の一実施例を示す水平方向の断面図である。
【図２】図２は、同実施例の垂直方向の断面図である。
【図３】図３は、デッドストックスペースの他の調整例を示す平面図である。
【図４】図４は、ロータの詳細構造を示す平面図である。
【図５】図５は、ロータの断面図である。
【符号の説明】
１…ケーシング
２…投入口
１０…ロータ
３２ａ〜３２ｄ…アンビルと
３４ａ〜３４ｄ…デッドストックスペース
７２…チップ
７２Ｌ，７２Ｍ，７２Ｎ…チップ群
７２Ｌ１，７２Ｍ１，７２Ｎ１…１組のチップ（超硬チップ）
７２Ｌ２，７２Ｍ２，７２Ｎ２…他の１組のチップ（非超硬チップ）
９１Ｌ，９１Ｍ，９１Ｎ…デッドストックスペース
９１Ｌ１，９１Ｍ１，９１Ｎ１…デッドストックスペース
９１Ｌ２，９１Ｍ２，９１Ｎ２…デッドストックスペース
Ｌ，Ｍ，Ｎ…中心線

Claims

ケーシング（１）と、
前記ケーシング（１）内に配置され投入された被破砕物に遠心力を付与するための正逆回転の切換が可能なロータ（１０）と、
前記ロータの外周域に前記ケーシングに設けられる複数のアンビル（３２ａ〜３２ｄ）とからなり、
前記ロータ（１０）は、
複数の等角度領域の各中心線（Ｌ，Ｍ，Ｎ）に対して周方向にそれぞれに対称に配置されるデッドストックスペース（９１Ｌ，９１Ｍ，９１Ｎ）に設けられるチップ群（７２Ｌ，７２Ｍ，７２Ｎ）を備え、
前記チップ群（７２Ｌ，７２Ｍ，７２Ｎ）の内で前記中心線に対して正回転方向に進んだ回転位置の１組のチップ（７２Ｌ1，７２Ｍ1，７２Ｎ1）は下記するチップに対して比較的に硬い硬質チップであり、
前記チップ（７２Ｌ，７２Ｍ，７２Ｎ）の内で前記中心線に対して前記正回転方向に遅れた回転位置の他の１組のチップ（７２Ｌ2，７２Ｍ2，７２Ｎ2）は前記硬質チップに対して比較的に柔らかい軟質チップである
竪型衝撃式破砕機。
正転方向のロータ（１０）にデッドストックが形成されるデッドストックスペース（９１Ｌ１，９１Ｍ１，９１Ｎ１）に設けられるチップ群のために下記軟質チップに対して比較的に硬い硬質チップ（７２Ｌ１，７２Ｍ１，７２Ｎ１）を用い、逆転方向のロータ（１０）にデッドストックが形成されるデッドストックスペース（９１Ｌ２，９１Ｍ２，９１Ｎ２）に設けられるチップ群のために前記硬質チップに対して比較的に柔らかい軟質チップ（７２Ｌ２，７２Ｍ２，７２Ｎ２）を用いた竪型衝撃式破砕機の運転方法であって、
粒径分布する原料の平均粒径に応じてロータ（１０）の回転方向を定める
竪型衝撃式破砕機の運転方法。
請求項２の竪型衝撃式破砕機の運転方法であって、
粒径分布する原料の平均粒径が大きい場合にロータ（１０）を正転方向に回転させ、粒径分布する原料の平均粒径が小さい場合にロータ（１０）を逆転方向に回転させる
竪型衝撃式破砕機の運転方法。
請求項２の竪型衝撃式破砕機の運転方法であって、
粒径分布する原料の平均粒径が大きい場合に前記ロータ（１０）を正転方向に回転させ、粒径分布する原料の平均粒径が小さい場合に前記ロータ（１０）を逆転方向に回転させる運転方法と、
前記硬質チップ（７２Ｌ１，７２Ｍ１，７２Ｎ１）と前記軟質チップ（７２Ｌ２，７２Ｍ２，７２Ｎ２）との摩耗の度合いを比較しながら前記ロータ（１０）の正逆回転方向を定める運転方法と
からなる
竪型衝撃式破砕機の運転方法。
請求項２に記載する竪型衝撃式破砕機を複数機使用する竪型衝撃式破砕機群の運転方法であって、
平均粒径が小さい原料が破砕のために投入される竪型衝撃式破砕機のロータ（１０）の回転方向を当該破砕機について正転方向とし、平均粒径が大きい原料が破砕のために投入される竪型衝撃式破砕機のロータ（１０）の回転方向を当該破砕機について逆転方向とした
竪型衝撃式破砕機群の運転方法。