JP3495509B2 - 水蒸気改質炉の燃焼ガス排出ダクト - Google Patents
水蒸気改質炉の燃焼ガス排出ダクトInfo
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Description
など水素を原料とする装置の水素供給設備として用いら
れる水蒸気改質炉の炉内構造である燃焼ガス排出ダクト
に関する。 【0002】 【従来の技術】図4は従来の水蒸気改質炉の内部断面図
であり、メタノール製造装置等の水素を原料として必要
とする装置において水素供給設備として用いられるもの
である。図5はそのC−C矢視図である。両図におい
て、1は耐火断熱材で炉20を構成している。2は燃焼
ガス排出ダクト、3は排出ダクト2の側面に設けられた
多数の開口からなる開口群、5は炉20の頂部に配列し
た複数のバーナ、6は火炎、7はバーナ燃焼ガスであ
る。10は原料ガス入口ヘッダで、原料ガスは触媒管1
5を通り、出口ヘッダ11へと流出する。 【0003】上記のように、耐火断熱材1に囲まれた炉
20の頂部にバーナ5を多数配列し、これらバーナ列間
に原料とスチームの混合気を流通させる触媒管15が設
けられ、原料ガス入口ヘッダ10より混合気を出口ヘッ
ダ11へと流通させる。バーナ燃焼ガス7はバーナ列の
直下の炉底部の排出ダクト2の側壁に分布させた開口群
3よりトンネル内に吸気され、炉外へと排出される。 【0004】図6はこの排出ダクト2の平面図であり、
図7は左半分が図6のD−D矢視を、右半分がそのE−
E矢視を示している。両図に示すようにバーナ燃焼ガス
の排出量分布を均一にするためにその両側壁に設けた開
口群3は出口側に進むにつれて徐々に少なくしている。 【0005】 【発明が解決しようとする課題】前述の従来の水蒸気改
質炉ではバーナ群の燃焼負荷の均一性ならびにバーナ燃
焼ガス7の炉内流下の均一性(これにより触媒管群への
伝熱量が均等となる)や性能が重要であり、これは触媒
および触媒管15の保全は維持のためには最も重要なも
のである。 【0006】一旦運転に入ると燃焼ガス排出ダクト2は
調整不能となり、このためには排出ダクト2のガス排出
量分布が均一でなくてはならないが、図4,図7に示す
従来の排出ダクト2(トンネル)では、トンネルの両側
壁に分布配置する開口群3の分布の良否でトンネル長手
方向のガス吸気量が簡単に偏り、著しい場合はトンネル
出口片側半分に全ガスが偏って吸気される等の問題があ
った。 【0007】トンネル内のガス量がトンネル出口側に行
くに従って増加することが必然であることから、トンネ
ル側壁の開口群を出口側に向かって徐々に減らすことは
基本であるが、この減少させ方が難しく、どうしてもガ
スの偏りをまねいていた。 【0008】 【課題を解決するための手段】本発明はこのような課題
を解決するために、次の手段を提供する。 【0009】 水素を原料とする装置の水素供給設備と
して用いられる水蒸気改質炉の炉内で発生する燃焼ガス
排出ダクトにおいて、前記排出ダクトの上壁の位置を変
えることにより、同排出ダクトの燃焼ガス流れ方向の断
面積をガス出口側に進むにつれて高さ方向を漸時拡大さ
せると共に、同排出ダクトの両側壁下部に前後方向にお
いて一定数の開口を設け、前記排出ダクトの外側上壁中
央のガス流れ方向にガスの横流れ防止用仕切壁を設置し
たことを特徴とする水蒸気改質炉の燃焼ガス排出ダク
ト。 【0010】 【0011】 本発明は上記の手段により、ガスの吸気
量に合わせて排出ダクトの上壁の位置を変えて排出ダク
ト断面積を漸時拡大させたことにより、排出ダクト内を
流通するガスの流速はダクト内いたる場所で一定とな
る。即ち、ダクト内の静圧は一定となる。このダクトの
拡大については、例えばダクトの上壁を高さ方向にガス
吸気量に合わせて階段状に拡大させる。更に、排出ダク
ト下部の側壁の開口数は長手方向に一定で良く、開口数
は必要とする吸気力(炉内静圧と排出ダクト内静圧の
差)となるように決定されるが、排出ダクト下部に設け
ることで、触媒管群とガスの接触長さ、(言い換えれば
伝熱面積)も最大とすることができる。 【0012】 また、炉内での排出ダクトの高さ方向に
ガス出口に向かって漸次拡大するように変化しているの
で、この上壁の変化を是正するため高さ一定となる中央
仕切壁が設けられ、これにより排出ダクト高さの差によ
るガスの横流れもなくなる。 【0013】 【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て図面に基づいて具体的に説明する。図1は本発明の実
施の一形態に係る水蒸気改質炉の燃焼ガス排出ダクトの
全体の斜視図、図2はその平面図、図3は、その左半分
が図2におけるA−A矢視、右半分がB−B矢視を示し
ている。 【0014】これらの図において、1は改質炉壁、22
は炉壁で囲まれた炉内の燃焼ガス排出ダクト(トンネ
ル)、23はその排出ダクト2の両側面下部に設けられ
た開口、4は排出ダクト22を流れ方向中央部において
区分する仕切壁、21は排ガス出口の流れである。 【0015】 上記の構成の燃焼ガス排出ダクト22は
従来と同様に炉20の底部に設けられ、図示のように上
部壁24の位置を変えることにより出口側に行くに従っ
て上部壁24でその断面積を段階的に拡大させて構成さ
れる。 【0016】燃焼ガス排出ダクト22の両側壁22a,
22bに設けられる開口23の数は排出ダクト22の長
手方向に一定数(図では長手方向に2段)設け、従来の
ように出口端に行くほど少なくするような調整が不要で
ある。 【0017】更に燃焼ガス排出ダクト22の長手方向の
階段状の上部壁24の外側上部の中央部には仕切壁4が
取付けられている。 【0018】以上、説明の実施の形態においては、ガス
の吸気量に合わせて燃焼ガス排出ダクト(トンネル)2
2断面積を拡大させたことにより、トンネル22内を流
通するガスの流速は、トンネル22内でいたる場所で一
定となる。即ち、トンネル22内の静圧は一定となる。 【0019】また、トンネル開口23の数はトンネル2
2の両側壁22a,22bの長手方向に一定に設ければ
良く、開口23の数は必要とする吸気力(炉内静圧とト
ンネル内静圧の差)となるように決定されるが、トンネ
ル下部に一定数設けることができるので、触媒管15群
とガスの接触長さ(言い換えれば伝熱面積)も最大とす
ることができる。 【0020】更に、炉20内でのトンネル22の高さの
変化を是正する中央仕切壁4によりトンネル22の高さ
の差によるガスの横流れもなくなる。 【0021】図8はトンネル内と炉内の静圧差のトンネ
ル長手方向の変化を従来例、本発明の実施の形態を
として示した図である。この図によれば、従来例では
トンネルの出口付近で静圧差(即ち吸気力)が大きく逆
サイドに行くに従って過小となる(これがガスの偏りを
招来し易い理由)。一方本発明の実施の形態ではこの
静圧差はトンネル長手方向に一定となる。 【0022】 【発明の効果】以上、具体的に説明したように、本発明
は、燃焼ガス排出ダクトの上壁の位置を変えることによ
り、同排出ダクトのガス流れ方向の断面積をガス出口側
に向って高さ方向を漸次拡大させると共に、同排出ダク
トの両側壁下部に一定数の開口を設けた構成としたの
で、次のような効果を奏する。 【0023】 排出ダクト内の静圧は一定となり、排出
ダクト内に開口する吸気される燃焼ガス量のダクト長手
方向の分布は均一となり、これにより触媒管群への伝熱
量が均一となる。 【0024】 また、排出ダクト上部に設けた仕切壁に
より、その高さを変化させたダクトの形状差による炉内
ガス流れ(横切る流れ)も防げられ、ダクト長手方向分
布の均一化をより促進できる。 【0025】 そして、排出ダクトの側壁の開口をトン
ネルの下部に設けたことで触媒管とガスとの接触長さ
(すなわち伝熱面積)を出来るだけ長く保てる。
焼ガス排出ダクトの斜視図である。 【図2】本発明の実施の一形態に係る水蒸気改質炉の燃
焼ガス排出ダクトの平面図である。 【図3】図2における矢視図で左側がA−A、右側がB
−B矢視を示す。 【図4】従来の水蒸気改質炉の内部断面図である。 【図5】図4におけるC−C矢視図である。 【図6】従来の水蒸気改質炉の燃焼ガス排気ダクトの平
面図である。 【図7】図6における矢視図で、左側がD−D、右側が
E−E矢視を示す。 【図8】本発明と従来例とを比較した水蒸気改質炉のト
ンネル内のガス静圧分布図である。 【符号の説明】 1 改質炉壁 4 仕切壁 22 燃焼ガス排出ダクト 22a,22b 側壁 23 開口 24 上部壁
Claims (1)
- (57)【特許請求の範囲】 【請求項1】 水素を原料とする装置の水素供給設備と
して用いられる水蒸気改質炉の炉内で発生する燃焼ガス
排出ダクトにおいて、前記排出ダクトの上壁の位置を変
えることにより、同排出ダクトの燃焼ガス流れ方向の断
面積をガス出口側に進むにつれて高さ方向を漸時拡大さ
せると共に、同排出ダクトの両側壁下部に前後方向にお
いて一定数の開口を設け、前記排出ダクトの外側上壁中
央のガス流れ方向にガスの横流れ防止用仕切壁を設置し
たことを特徴とする水蒸気改質炉の燃焼ガス排出ダク
ト。
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