JP3475497B2 - 小型玉軸受 - Google Patents
小型玉軸受Info
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- G—PHYSICS
- G11—INFORMATION STORAGE
- G11B—INFORMATION STORAGE BASED ON RELATIVE MOVEMENT BETWEEN RECORD CARRIER AND TRANSDUCER
- G11B19/00—Driving, starting, stopping record carriers not specifically of filamentary or web form, or of supports therefor; Control thereof; Control of operating function ; Driving both disc and head
- G11B19/20—Driving; Starting; Stopping; Control thereof
- G11B19/2009—Turntables, hubs and motors for disk drives; Mounting of motors in the drive
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
- F16C33/58—Raceways; Race rings
- F16C33/62—Selection of substances
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C35/00—Rigid support of bearing units; Housings, e.g. caps, covers
- F16C35/08—Rigid support of bearing units; Housings, e.g. caps, covers for spindles
- F16C35/12—Rigid support of bearing units; Housings, e.g. caps, covers for spindles with ball or roller bearings
-
- G—PHYSICS
- G11—INFORMATION STORAGE
- G11B—INFORMATION STORAGE BASED ON RELATIVE MOVEMENT BETWEEN RECORD CARRIER AND TRANSDUCER
- G11B15/00—Driving, starting or stopping record carriers of filamentary or web form; Driving both such record carriers and heads; Guiding such record carriers or containers therefor; Control thereof; Control of operating function
- G11B15/18—Driving; Starting; Stopping; Arrangements for control or regulation thereof
- G11B15/26—Driving record carriers by members acting directly or indirectly thereon
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2370/00—Apparatus relating to physics, e.g. instruments
- F16C2370/12—Hard disk drives or the like
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S384/00—Bearings
- Y10S384/90—Cooling or heating
- Y10S384/912—Metallic
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Rolling Contact Bearings (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明に係る小型玉軸受は、例
えばハードディスクドライブ装置（ＨＤＤ）やビデオテ
ープレコーダ（ＶＴＲ）、ディジタルオーディオテープ
レコーダ（ＤＡＴ）等に組み込まれ、高速で回転するス
ピンドルを支承する。
えばハードディスクドライブ装置（ＨＤＤ）やビデオテ
ープレコーダ（ＶＴＲ）、ディジタルオーディオテープ
レコーダ（ＤＡＴ）等に組み込まれ、高速で回転するス
ピンドルを支承する。
【０００２】
【従来の技術】例えばコンピュータに組み込まれるＨＤ
Ｄには、図１に示す様なスピンドルモータを組み込ん
で、ハードディスク駆動用の軸１を高速で回転駆動す
る。この軸１の外周面とハウジング２の内周面との間に
は、１対の小型玉軸受３、３を設けて、上記軸１をハウ
ジング２の内側に、回転自在に支承している。各小型玉
軸受３、３は、それぞれ外周面に内輪軌道４、４を有す
る鋼製の内輪５、５と、内周面に外輪軌道６、６を有す
る鋼製の外輪７、７と、上記内輪軌道４、４と外輪軌道
６、６との間にそれぞれ複数個ずつ、転動自在に設けら
れた鋼製の玉８、８とから構成される。各玉８、８には
予圧を付与して、上記軸１の回転時に、がたつきが生じ
ない様にしている。
Ｄには、図１に示す様なスピンドルモータを組み込ん
で、ハードディスク駆動用の軸１を高速で回転駆動す
る。この軸１の外周面とハウジング２の内周面との間に
は、１対の小型玉軸受３、３を設けて、上記軸１をハウ
ジング２の内側に、回転自在に支承している。各小型玉
軸受３、３は、それぞれ外周面に内輪軌道４、４を有す
る鋼製の内輪５、５と、内周面に外輪軌道６、６を有す
る鋼製の外輪７、７と、上記内輪軌道４、４と外輪軌道
６、６との間にそれぞれ複数個ずつ、転動自在に設けら
れた鋼製の玉８、８とから構成される。各玉８、８には
予圧を付与して、上記軸１の回転時に、がたつきが生じ
ない様にしている。
【０００３】又、ＨＤＤ用のスピンドルモータとして
は、上述した図１に示した構造のものの他、図２〜３に
示す様な構造のものも知られている。このうち、図２に
示したものは、内周面に複列の外輪軌道６、６を有する
外輪７ａとハブとを一体にすると共に、内輪軌道４、４
を軸１の外周面とこの軸１に外嵌した内輪５の外周面と
に形成したものである。又、図３に示したものは、軸１
の外周面に複列の内輪軌道４、４を形成すると共に外輪
７ｂの内周面に複列の外輪軌道６、６を形成したもので
ある。
は、上述した図１に示した構造のものの他、図２〜３に
示す様な構造のものも知られている。このうち、図２に
示したものは、内周面に複列の外輪軌道６、６を有する
外輪７ａとハブとを一体にすると共に、内輪軌道４、４
を軸１の外周面とこの軸１に外嵌した内輪５の外周面と
に形成したものである。又、図３に示したものは、軸１
の外周面に複列の内輪軌道４、４を形成すると共に外輪
７ｂの内周面に複列の外輪軌道６、６を形成したもので
ある。
【０００４】何れの構造の場合も、内輪軌道４、４及び
外輪軌道６、６を設けた各部材、即ち、図１の構造に於
ける内輪５、５及び外輪７、７、図２の構造に於ける外
輪７ａ、軸１、及び内輪５、図３の構造に於ける軸１及
び外輪７ｂは、従来、高炭素クロム軸受鋼２種であるＳ
ＵＪ２（JIS G 4805）により造り、８２０〜８６０℃で
焼き入れした後、１６０〜２００℃で焼き戻しする、所
謂標準熱処理を施していた。これらの熱処理の結果得ら
れる軌道輪の硬度（ロックウェル硬度）はＨＲＣ５８〜
６４、残留オーステナイト量（γR ）は８〜１４容量％
とされていた。
外輪軌道６、６を設けた各部材、即ち、図１の構造に於
ける内輪５、５及び外輪７、７、図２の構造に於ける外
輪７ａ、軸１、及び内輪５、図３の構造に於ける軸１及
び外輪７ｂは、従来、高炭素クロム軸受鋼２種であるＳ
ＵＪ２（JIS G 4805）により造り、８２０〜８６０℃で
焼き入れした後、１６０〜２００℃で焼き戻しする、所
謂標準熱処理を施していた。これらの熱処理の結果得ら
れる軌道輪の硬度（ロックウェル硬度）はＨＲＣ５８〜
６４、残留オーステナイト量（γR ）は８〜１４容量％
とされていた。
【０００５】又、耐食性を要求される部分に使用する小
型玉軸受用の軌道輪は、ステンレス鋼により造る場合も
あった。この様な場合に使用するステンレス鋼として
は、ＳＵＳ４４０Ｃ（JIS G 4303）、或は１３Ｃｒ系マ
ルテンサイトステンレス鋼を使用し、この様なステンレ
ス鋼を、１０５０℃前後の温度で焼き入れした後、深冷
処理（サブゼロ）を施し、１５０〜２００℃程度で焼き
戻ししていた。この様なステンレス鋼により造られる軌
道輪の硬度はＨＲＣ５７〜６２、残留オーステナイト量
（γR ）は８〜１２容量％とされていた。
型玉軸受用の軌道輪は、ステンレス鋼により造る場合も
あった。この様な場合に使用するステンレス鋼として
は、ＳＵＳ４４０Ｃ（JIS G 4303）、或は１３Ｃｒ系マ
ルテンサイトステンレス鋼を使用し、この様なステンレ
ス鋼を、１０５０℃前後の温度で焼き入れした後、深冷
処理（サブゼロ）を施し、１５０〜２００℃程度で焼き
戻ししていた。この様なステンレス鋼により造られる軌
道輪の硬度はＨＲＣ５７〜６２、残留オーステナイト量
（γR ）は８〜１２容量％とされていた。
【０００６】従来から、この様な小型玉軸受を構成する
軌道輪の軌道面（内輪軌道４、４及び外輪軌道６、６）
の永久変形（塑性変形）に就いては、基本静定格荷重Ｃ
O で定義されている。そしてこの基本静定格荷重ＣO で
は、上記軌道面と玉８、８の転動面との最大接触面圧が
４０００MPa を越えると、軌道面に有害な永久変形が生
じるとされている。
軌道輪の軌道面（内輪軌道４、４及び外輪軌道６、６）
の永久変形（塑性変形）に就いては、基本静定格荷重Ｃ
O で定義されている。そしてこの基本静定格荷重ＣO で
は、上記軌道面と玉８、８の転動面との最大接触面圧が
４０００MPa を越えると、軌道面に有害な永久変形が生
じるとされている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】一方、ＨＤＤやＶＴＲ
に使用される高精度の小型玉軸受、即ち、寸法精度或は
回転精度がＪＩＳの５級以上であり、低トルクを要求さ
れる小型玉軸受の場合、要求される音響並びに騒音性能
が厳しい。この様な高精度の小型玉軸受では、上記基本
静定格荷重ＣO により規定された荷重（最大接触面圧、
４０００MPa ）よりも遥かに小さな荷重や衝撃荷重によ
って、軌道面に極めて小さな永久変形を生じ、この永久
変形によって音響劣化（騒音上昇）が生じると言う問題
が発生した。
に使用される高精度の小型玉軸受、即ち、寸法精度或は
回転精度がＪＩＳの５級以上であり、低トルクを要求さ
れる小型玉軸受の場合、要求される音響並びに騒音性能
が厳しい。この様な高精度の小型玉軸受では、上記基本
静定格荷重ＣO により規定された荷重（最大接触面圧、
４０００MPa ）よりも遥かに小さな荷重や衝撃荷重によ
って、軌道面に極めて小さな永久変形を生じ、この永久
変形によって音響劣化（騒音上昇）が生じると言う問題
が発生した。
【０００８】上述の様な高精度の小型玉軸受としては一
般的に、内輪軌道と外輪軌道との間に組み込まれる複数
の玉８、８の径ＤW （図１）が３mm以下で、且つ、これ
ら複数の玉８、８が配列されるピッチ円直径ＤPW（図
１）が１１mm以下である小型玉軸受３、３を使用してい
る。ところが、近年に於けるＨＤＤやＶＴＲ等の小型化
に伴って、これらに組み込まれる小型玉軸受３、３とし
てより小型のものが使用される様になっており、上述の
様な小さな衝撃荷重等に基づいて生じる音響劣化が大き
な問題となっている。
般的に、内輪軌道と外輪軌道との間に組み込まれる複数
の玉８、８の径ＤW （図１）が３mm以下で、且つ、これ
ら複数の玉８、８が配列されるピッチ円直径ＤPW（図
１）が１１mm以下である小型玉軸受３、３を使用してい
る。ところが、近年に於けるＨＤＤやＶＴＲ等の小型化
に伴って、これらに組み込まれる小型玉軸受３、３とし
てより小型のものが使用される様になっており、上述の
様な小さな衝撃荷重等に基づいて生じる音響劣化が大き
な問題となっている。
【０００９】本発明の小型玉軸受は、上述の様な事情に
鑑みて発明したものであって、軌道輪の耐荷重性及び耐
衝撃性（耐圧痕性）を向上させる事により、軌道面に有
害な永久変形を生じにくくするものである。
鑑みて発明したものであって、軌道輪の耐荷重性及び耐
衝撃性（耐圧痕性）を向上させる事により、軌道面に有
害な永久変形を生じにくくするものである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明の小型玉軸受は、
前述した様にＨＤＤ等に組み込まれる従来の小型玉軸受
と同様に、外周面に内輪軌道を有する内輪又は軸と、内
周面に外輪軌道を有する外輪と、上記内輪軌道と外輪軌
道との間に転動自在に設けられた複数の玉とを備え、こ
の玉の径が３mm以下で、且つ、これら複数の玉が配列さ
れるピッチ円直径が１１mm以下であり、ＪＩＳの５級以
上の高精度のものである。特に、本発明の小型玉軸受に
於いては、上記内輪軌道と外輪軌道との少なくとも一方
を構成する軸受鋼、ステンレス鋼等の鋼中の残留オース
テナイト量を２容量％以下とした事を特徴としている。
前述した様にＨＤＤ等に組み込まれる従来の小型玉軸受
と同様に、外周面に内輪軌道を有する内輪又は軸と、内
周面に外輪軌道を有する外輪と、上記内輪軌道と外輪軌
道との間に転動自在に設けられた複数の玉とを備え、こ
の玉の径が３mm以下で、且つ、これら複数の玉が配列さ
れるピッチ円直径が１１mm以下であり、ＪＩＳの５級以
上の高精度のものである。特に、本発明の小型玉軸受に
於いては、上記内輪軌道と外輪軌道との少なくとも一方
を構成する軸受鋼、ステンレス鋼等の鋼中の残留オース
テナイト量を２容量％以下とした事を特徴としている。
【００１１】
【作用】上述の様に構成される本発明の小型玉軸受の場
合には、前述した荷重や衝撃荷重によって軌道面に有害
な永久変形を生じにくくなる。即ち、オーステナイトは
マルテンサイトに比べて降伏応力が低い為、残留オース
テナイト量が８〜１４容量％と、比較的多い従来の小型
玉軸受の場合には、小さな荷重等によって有害な永久変
形を生じる。これに対して、残留オーステナイト量が２
容量％以下と少ない本発明の小型玉軸受の場合には、軌
道面の耐圧痕性が向上し（降伏応力が高くなり）、上記
小さな荷重等によっては、有害な永久変形を生じにくく
なる。
合には、前述した荷重や衝撃荷重によって軌道面に有害
な永久変形を生じにくくなる。即ち、オーステナイトは
マルテンサイトに比べて降伏応力が低い為、残留オース
テナイト量が８〜１４容量％と、比較的多い従来の小型
玉軸受の場合には、小さな荷重等によって有害な永久変
形を生じる。これに対して、残留オーステナイト量が２
容量％以下と少ない本発明の小型玉軸受の場合には、軌
道面の耐圧痕性が向上し（降伏応力が高くなり）、上記
小さな荷重等によっては、有害な永久変形を生じにくく
なる。
【００１２】又、本発明の小型玉軸受の場合、残留オー
ステナイト量を少なく抑える事で、軌道面の耐圧痕性を
向上させる効果の他、この軌道面の表面精度が経時的に
劣化する事を防止する事もできる。即ち、軌道面部分に
存在する残留オーステナイトの量が多いと、小型玉軸受
の使用に伴ってこの軌道面に繰り返し加わる転がり応力
により、この残留オーステナイトが分解する。そして、
分解に伴って上記軌道面の表面精度が劣化する。これに
対して本発明の場合には、従来の小型玉軸受に比べて残
留オーステナイト量が少ない為、残留オーステナイトの
分解に伴う音響特性の劣化、並びにこの様な表面精度の
劣化に伴う音響特性の劣化が少なくなる。特に、残留オ
ーステナイト量を２容量％以下に抑える事で、上述の様
な残留オーステナイトの分解に伴う音響特性の劣化を殆
どなくす事ができる。
ステナイト量を少なく抑える事で、軌道面の耐圧痕性を
向上させる効果の他、この軌道面の表面精度が経時的に
劣化する事を防止する事もできる。即ち、軌道面部分に
存在する残留オーステナイトの量が多いと、小型玉軸受
の使用に伴ってこの軌道面に繰り返し加わる転がり応力
により、この残留オーステナイトが分解する。そして、
分解に伴って上記軌道面の表面精度が劣化する。これに
対して本発明の場合には、従来の小型玉軸受に比べて残
留オーステナイト量が少ない為、残留オーステナイトの
分解に伴う音響特性の劣化、並びにこの様な表面精度の
劣化に伴う音響特性の劣化が少なくなる。特に、残留オ
ーステナイト量を２容量％以下に抑える事で、上述の様
な残留オーステナイトの分解に伴う音響特性の劣化を殆
どなくす事ができる。
【００１３】更に、残留オーステナイト量は、焼き戻し
温度を高くしたり、或は焼き戻しを繰り返し行なう等、
焼き戻し処理を工夫する事により減らす事ができる。そ
して、この様な工夫した焼き戻し処理によって、上述の
様に残留オーステナイトの分解に伴う音響特性の劣化を
防止できると共に、基地のマルテンサイトを安定化でき
る。この為、マルテンサイトの経時的な変化による表面
精度の劣化も防止できる。この為、深冷処理と通常のテ
ンパー（焼き戻し）を行なった場合に比べても、音響特
性の劣化を小さくできる。
温度を高くしたり、或は焼き戻しを繰り返し行なう等、
焼き戻し処理を工夫する事により減らす事ができる。そ
して、この様な工夫した焼き戻し処理によって、上述の
様に残留オーステナイトの分解に伴う音響特性の劣化を
防止できると共に、基地のマルテンサイトを安定化でき
る。この為、マルテンサイトの経時的な変化による表面
精度の劣化も防止できる。この為、深冷処理と通常のテ
ンパー（焼き戻し）を行なった場合に比べても、音響特
性の劣化を小さくできる。
【００１４】
【実施例】次に、本発明の効果を確認する為に、本発明
者が行なった実験に就いて説明する。最初に、耐荷重
性、耐衝撃性の向上に関する第一の実験を行なった。こ
の第一の実験は、下表に示す様に、その軌道輪をＳＵＪ
２、或はＳＵＳ４４０Ｃにより造り、軌道輪の残留オー
ステナイト量或は熱処理条件を異ならせた１０種類の供
試体に就いて行なった。残留オーステナイト量の調整
は、軌道輪に施す熱処理の相違により調整した。尚、特
に温度を記載していない焼き入れは、標準熱処理の焼き
入れ温度（８２０〜８６０℃）で行なった。
者が行なった実験に就いて説明する。最初に、耐荷重
性、耐衝撃性の向上に関する第一の実験を行なった。こ
の第一の実験は、下表に示す様に、その軌道輪をＳＵＪ
２、或はＳＵＳ４４０Ｃにより造り、軌道輪の残留オー
ステナイト量或は熱処理条件を異ならせた１０種類の供
試体に就いて行なった。残留オーステナイト量の調整
は、軌道輪に施す熱処理の相違により調整した。尚、特
に温度を記載していない焼き入れは、標準熱処理の焼き
入れ温度（８２０〜８６０℃）で行なった。
【００１５】先ず、ＳＵＪ２により造った、軌道輪の残
留オーステナイト量が１０容量％或は８容量％である従
来品１、２は、上記軌道輪に、前述した様な、通常行な
われる標準熱処理のみを施した。表面硬度はそれぞれＨ
ＲＣ６２．５、ＨＲＣ６３であった。
留オーステナイト量が１０容量％或は８容量％である従
来品１、２は、上記軌道輪に、前述した様な、通常行な
われる標準熱処理のみを施した。表面硬度はそれぞれＨ
ＲＣ６２．５、ＨＲＣ６３であった。
【００１６】又、ＳＵＳ４４０Ｃにより造った、軌道輪
の残留オーステナイト量が８容量％である従来品３は、
上記軌道輪に、１０５０℃で焼き入れした後、−８０℃
で深冷処理（サブゼロ）を行ない、更に１６０℃で焼き
戻しした。表面硬度はＨＲＣ６１であった。
の残留オーステナイト量が８容量％である従来品３は、
上記軌道輪に、１０５０℃で焼き入れした後、−８０℃
で深冷処理（サブゼロ）を行ない、更に１６０℃で焼き
戻しした。表面硬度はＨＲＣ６１であった。
【００１７】又、ＳＵＪ２により造った、軌道輪の残留
オーステナイト量が６容量％である比較品１は、上記標
準熱処理に加えて、−２０℃での深冷処理を施した。得
られた軌道輪の表面硬度はＨＲＣ６３．５であった。
オーステナイト量が６容量％である比較品１は、上記標
準熱処理に加えて、−２０℃での深冷処理を施した。得
られた軌道輪の表面硬度はＨＲＣ６３．５であった。
【００１８】又、ＳＵＪ２により造った、軌道輪の残留
オーステナイト量が４容量％である比較品２は、焼き入
れ後、２２０℃で焼き戻しを行なう熱処理を施した。得
られた軌道輪の表面硬度はＨＲＣ６１であった。
オーステナイト量が４容量％である比較品２は、焼き入
れ後、２２０℃で焼き戻しを行なう熱処理を施した。得
られた軌道輪の表面硬度はＨＲＣ６１であった。
【００１９】又、ＳＵＪ２により造った、軌道輪の残留
オーステナイト量が４容量％である比較品３は、上記標
準熱処理に加えて、−１９６℃での深冷処理を施した。
得られた軌道輪の表面硬度はＨＲＣ６４．５であった。
オーステナイト量が４容量％である比較品３は、上記標
準熱処理に加えて、−１９６℃での深冷処理を施した。
得られた軌道輪の表面硬度はＨＲＣ６４．５であった。
【００２０】又、ＳＵＪ２により造った、軌道輪の残留
オーステナイト量が０％である本発明品１は、焼き入れ
後、２４０℃で焼き戻しを行なう熱処理を施した。得ら
れた軌道輪の表面硬度はＨＲＣ５９．５であった。
オーステナイト量が０％である本発明品１は、焼き入れ
後、２４０℃で焼き戻しを行なう熱処理を施した。得ら
れた軌道輪の表面硬度はＨＲＣ５９．５であった。
【００２１】又、ＳＵＪ２により造った、軌道輪の残留
オーステナイト量がやはり０％である本発明品２は、焼
き入れ後、−８０℃での深冷処理を施した後、２４０℃
で焼き戻しを行なった。得られた軌道輪の表面硬度はＨ
ＲＣ６１であった。
オーステナイト量がやはり０％である本発明品２は、焼
き入れ後、−８０℃での深冷処理を施した後、２４０℃
で焼き戻しを行なった。得られた軌道輪の表面硬度はＨ
ＲＣ６１であった。
【００２２】又、ＳＵＳ４４０Ｃにより造った、軌道輪
の残留オーステナイト量がやはり０％である本発明品３
は、１０５０℃での焼き入れ後、−８０℃での深冷処理
を施した後、５２０℃で焼き戻しを行なった。得られた
軌道輪の表面硬度はＨＲＣ５４であった。
の残留オーステナイト量がやはり０％である本発明品３
は、１０５０℃での焼き入れ後、−８０℃での深冷処理
を施した後、５２０℃で焼き戻しを行なった。得られた
軌道輪の表面硬度はＨＲＣ５４であった。
【００２３】更に、ＳＵＪ２により造った、軌道輪の残
留オーステナイト量が２容量％である本発明品４は、焼
き入れ後、２２０℃で２回焼き戻しを行なう熱処理を施
した。得られた軌道輪の表面硬度はＨＲＣ６０．５であ
った。
留オーステナイト量が２容量％である本発明品４は、焼
き入れ後、２２０℃で２回焼き戻しを行なう熱処理を施
した。得られた軌道輪の表面硬度はＨＲＣ６０．５であ
った。
【００２４】
【表１】
【００２５】上述の様に、ＳＵＪ２或はＳＵＳ４４０Ｃ
により造られ、残留オーステナイト量或は熱処理条件が
異なる各軌道輪は、図１に示す様なスピンドルモータに
玉８、８に予圧を加えた状態で組み込み、このスピンド
ルモータごと落下させる事で、衝撃荷重を加えた。衝撃
荷重としては、１０、１２、１５、２０、２２、２５
（kgf ）の６通りを加え、この衝撃荷重を加える前後に
於ける、上記スピンドルモータの音響特性の劣化度合い
（騒音の上昇）を測定した。この試験の結果を図４に示
す。
により造られ、残留オーステナイト量或は熱処理条件が
異なる各軌道輪は、図１に示す様なスピンドルモータに
玉８、８に予圧を加えた状態で組み込み、このスピンド
ルモータごと落下させる事で、衝撃荷重を加えた。衝撃
荷重としては、１０、１２、１５、２０、２２、２５
（kgf ）の６通りを加え、この衝撃荷重を加える前後に
於ける、上記スピンドルモータの音響特性の劣化度合い
（騒音の上昇）を測定した。この試験の結果を図４に示
す。
【００２６】この図４に記載した曲線イ〜ヌは、高精度
小型玉軸受（ＪＩＳ等級＝Ｐ５）に於ける残留オーステ
ナイト量と音響劣化度合いとの関係を示している。これ
ら各曲線イ〜ヌのうち、実線イは残留オーステナイト量
を１０容量％とした場合（従来品１）に於ける衝撃荷重
の大きさと音響特性の劣化度合いとの関係を、二点鎖線
ロは、ＳＵＪ２製の軌道輪に標準熱処理を施し、残留オ
ーステナイト量を８容量％とした場合（従来品２）に於
ける衝撃荷重の大きさと音響特性の劣化度合いとの関係
を、それぞれ表している。又、二点鎖線ハは、ＳＵＳ４
４０Ｃ製の軌道輪に焼き入れ、サブゼロ、焼き戻し処理
を施し、残留オーステナイト量を、やはり８容量％とし
た場合（従来品３）に於ける衝撃荷重の大きさと音響特
性の劣化度合いとの関係を表している。又、破線ニは残
留オーステナイト量を６容量％とした場合（比較品１）
に於ける衝撃荷重の大きさと音響特性の劣化度合いとの
関係を表している。又、破線ホは、２２０℃の焼き戻し
処理によって残留オーステナイト量を４容量％とした場
合（比較品２）に於ける衝撃荷重の大きさと音響特性の
劣化度合いとの関係を表している。又、一点鎖線ヌは、
２２０℃で２回の焼き戻し処理を施す事で残留オーステ
ナイト量を２容量％とした場合（本発明品４）に於ける
衝撃荷重の大きさと音響特性の劣化度合いとの関係を表
している。又、破線トは、２４０℃の焼き戻し処理によ
って、残留オーステナイト量を０％とした場合（本発明
品１）に於ける衝撃荷重の大きさと音響特性の劣化度合
いとの関係を表している。尚、ＳＵＪ２製の軌道輪に焼
き入れ、サブゼロ、焼き戻し処理を施し、残留オーステ
ナイト量をやはり０％とした場合（本発明品２）、並び
にＳＵＳ４４０Ｃ製の軌道輪に焼き入れ、サブゼロ、焼
き戻し処理を施し、残留オーステナイト量をやはり０％
とした場合（本発明品３）に於いても、衝撃荷重の大き
さと音響特性の劣化度合いとの関係は、上記本発明品１
の場合とほぼ同様の結果となった。従って、上記本発明
品２、３に於ける衝撃荷重の大きさと音響特性の劣化度
合いとの関係は、図４の曲線トとほぼ等しい為、この曲
線トが本発明品２、３の場合の曲線チ、リをも表す。同
様に、曲線ホは、比較品３の場合の曲線ヘをも表す。
小型玉軸受（ＪＩＳ等級＝Ｐ５）に於ける残留オーステ
ナイト量と音響劣化度合いとの関係を示している。これ
ら各曲線イ〜ヌのうち、実線イは残留オーステナイト量
を１０容量％とした場合（従来品１）に於ける衝撃荷重
の大きさと音響特性の劣化度合いとの関係を、二点鎖線
ロは、ＳＵＪ２製の軌道輪に標準熱処理を施し、残留オ
ーステナイト量を８容量％とした場合（従来品２）に於
ける衝撃荷重の大きさと音響特性の劣化度合いとの関係
を、それぞれ表している。又、二点鎖線ハは、ＳＵＳ４
４０Ｃ製の軌道輪に焼き入れ、サブゼロ、焼き戻し処理
を施し、残留オーステナイト量を、やはり８容量％とし
た場合（従来品３）に於ける衝撃荷重の大きさと音響特
性の劣化度合いとの関係を表している。又、破線ニは残
留オーステナイト量を６容量％とした場合（比較品１）
に於ける衝撃荷重の大きさと音響特性の劣化度合いとの
関係を表している。又、破線ホは、２２０℃の焼き戻し
処理によって残留オーステナイト量を４容量％とした場
合（比較品２）に於ける衝撃荷重の大きさと音響特性の
劣化度合いとの関係を表している。又、一点鎖線ヌは、
２２０℃で２回の焼き戻し処理を施す事で残留オーステ
ナイト量を２容量％とした場合（本発明品４）に於ける
衝撃荷重の大きさと音響特性の劣化度合いとの関係を表
している。又、破線トは、２４０℃の焼き戻し処理によ
って、残留オーステナイト量を０％とした場合（本発明
品１）に於ける衝撃荷重の大きさと音響特性の劣化度合
いとの関係を表している。尚、ＳＵＪ２製の軌道輪に焼
き入れ、サブゼロ、焼き戻し処理を施し、残留オーステ
ナイト量をやはり０％とした場合（本発明品２）、並び
にＳＵＳ４４０Ｃ製の軌道輪に焼き入れ、サブゼロ、焼
き戻し処理を施し、残留オーステナイト量をやはり０％
とした場合（本発明品３）に於いても、衝撃荷重の大き
さと音響特性の劣化度合いとの関係は、上記本発明品１
の場合とほぼ同様の結果となった。従って、上記本発明
品２、３に於ける衝撃荷重の大きさと音響特性の劣化度
合いとの関係は、図４の曲線トとほぼ等しい為、この曲
線トが本発明品２、３の場合の曲線チ、リをも表す。同
様に、曲線ホは、比較品３の場合の曲線ヘをも表す。
【００２７】一方、曲線ル〜ワは、一般用並級小型玉軸
受（ＪＩＳ等級＝Ｐ０）での、各種残留オーステナイト
量に対する衝撃荷重の大きさと音響特性の劣化度合いと
の関係を表している。このうち、実線ルは前記従来品１
と同様の条件により軌道輪を形成した場合に於ける衝撃
荷重の大きさと音響特性の劣化度合いとの関係を表して
いる。又、二点鎖線ヲは、前記従来品３と同様の条件に
より軌道輪を形成した場合に於ける衝撃荷重の大きさと
音響特性の劣化度合いとの関係を表している。更に、破
線ワは、前記比較品１と同様の条件により軌道輪を形成
した場合に於ける衝撃荷重の大きさと音響特性の劣化度
合いとの関係を表している。
受（ＪＩＳ等級＝Ｐ０）での、各種残留オーステナイト
量に対する衝撃荷重の大きさと音響特性の劣化度合いと
の関係を表している。このうち、実線ルは前記従来品１
と同様の条件により軌道輪を形成した場合に於ける衝撃
荷重の大きさと音響特性の劣化度合いとの関係を表して
いる。又、二点鎖線ヲは、前記従来品３と同様の条件に
より軌道輪を形成した場合に於ける衝撃荷重の大きさと
音響特性の劣化度合いとの関係を表している。更に、破
線ワは、前記比較品１と同様の条件により軌道輪を形成
した場合に於ける衝撃荷重の大きさと音響特性の劣化度
合いとの関係を表している。
【００２８】この図４の記載から明らかな通り、音響要
求が厳しく、且つＪＩＳの５級以上の高精度小型玉軸受
に於いては、軌道輪の残留オーステナイト量を２容量％
以下に規制すれば、残留オーステナイト量が８容量％以
上である従来品に比べて衝撃荷重に伴う音響特性の劣化
度合いを少なく抑える事ができる。即ち、本発明の小型
玉軸受は耐荷重性、耐衝撃性に優れ、有害な永久変形を
生じ難い事が分る。有害な永久変形を生じ難い事によ
り、上記衝撃荷重に伴う音響特性の劣化度合いが少なく
抑えられる。一方、従来使用されていた並級小型玉軸受
では、初期の音響レベルが高い為、衝撃荷重による音響
劣化が顕著に表れる事はない。
求が厳しく、且つＪＩＳの５級以上の高精度小型玉軸受
に於いては、軌道輪の残留オーステナイト量を２容量％
以下に規制すれば、残留オーステナイト量が８容量％以
上である従来品に比べて衝撃荷重に伴う音響特性の劣化
度合いを少なく抑える事ができる。即ち、本発明の小型
玉軸受は耐荷重性、耐衝撃性に優れ、有害な永久変形を
生じ難い事が分る。有害な永久変形を生じ難い事によ
り、上記衝撃荷重に伴う音響特性の劣化度合いが少なく
抑えられる。一方、従来使用されていた並級小型玉軸受
では、初期の音響レベルが高い為、衝撃荷重による音響
劣化が顕著に表れる事はない。
【００２９】更に、本発明の小型玉軸受の場合、表面形
状の経時劣化に伴う音響特性の劣化が減少する。即ち、
軌道輪の表面精度は、転がり応力の繰り返しに伴い経時
劣化し、この様な表面形状の経時劣化に伴って音響特性
が劣化する。上記表面形状の経時劣化は、転がり面の表
面層に存在する残留オーステナイトが分解する事に、大
きく起因する。本発明の小型玉軸受に於いては、上記表
面精度の経時劣化の原因となる残留オーステナイトの量
を２容量％以下と低く抑えている為、上記表面形状の経
時劣化が抑えられる。従って、表面形状の経時劣化に伴
う音響特性の劣化が減少する。更に、工夫した焼き戻し
処理により残留オーステナイト量を減らすと同時にマル
テンサイトの安定化を進める事ができる為、表面形状の
経時変化を更に小さく抑える事ができる。この為、深冷
処理と通常のテンパーを行なった場合よりも、表面形状
の経時的劣化に伴う音響特性の劣化を小さくできる。以
下に、この点に関して、本発明者が行なった第二の実験
に就いて説明する。
状の経時劣化に伴う音響特性の劣化が減少する。即ち、
軌道輪の表面精度は、転がり応力の繰り返しに伴い経時
劣化し、この様な表面形状の経時劣化に伴って音響特性
が劣化する。上記表面形状の経時劣化は、転がり面の表
面層に存在する残留オーステナイトが分解する事に、大
きく起因する。本発明の小型玉軸受に於いては、上記表
面精度の経時劣化の原因となる残留オーステナイトの量
を２容量％以下と低く抑えている為、上記表面形状の経
時劣化が抑えられる。従って、表面形状の経時劣化に伴
う音響特性の劣化が減少する。更に、工夫した焼き戻し
処理により残留オーステナイト量を減らすと同時にマル
テンサイトの安定化を進める事ができる為、表面形状の
経時変化を更に小さく抑える事ができる。この為、深冷
処理と通常のテンパーを行なった場合よりも、表面形状
の経時的劣化に伴う音響特性の劣化を小さくできる。以
下に、この点に関して、本発明者が行なった第二の実験
に就いて説明する。
【００３０】第二の実験は、前記表１に記載した従来品
１、比較品１、比較品２、比較品３、本発明品１、本発
明品４を、それぞれ前記図１に示すスピンドルモータに
組み込み、軌道輪の表面精度、並びにアンデロン値を測
定する事で行なった。尚、表面精度は、軌道輪表面の凹
凸程度（うねり）を表したもので、凹凸による段差の積
算値で表わされ、単位はμｍＲmsである。この形状精度
は、比較的細かい凹凸の程度を表わすHIGH BAND と、粗
い凹凸の程度を表わすLOW BANDとがあるが、音響特性に
影響を及ぼすのはこのうちのHIGH BAND である。そこ
で、上記表面精度のうちのHIGH BAND の測定値を、図５
に示した。又、音響特性に影響を与える数値として、ア
ンデロン値が広く知られている。このアンデロン値に
も、周波数によってLOW BANDとMEDIUM BAND とHIGH BAN
D とがあるが、図６（Ａ）にこのうちのMEDIUM BAND の
測定値を、同図（Ｂ）にHIGH BAND の測定値を、それぞ
れ記載している。これら図５、６に於いて、実線イが従
来品１を、実線ニが比較品１を、実線ホが比較品２を、
実線ヘが比較品３を、実線トが本発明品１を、実線ヌが
本発明品４を、それぞれ表している。
１、比較品１、比較品２、比較品３、本発明品１、本発
明品４を、それぞれ前記図１に示すスピンドルモータに
組み込み、軌道輪の表面精度、並びにアンデロン値を測
定する事で行なった。尚、表面精度は、軌道輪表面の凹
凸程度（うねり）を表したもので、凹凸による段差の積
算値で表わされ、単位はμｍＲmsである。この形状精度
は、比較的細かい凹凸の程度を表わすHIGH BAND と、粗
い凹凸の程度を表わすLOW BANDとがあるが、音響特性に
影響を及ぼすのはこのうちのHIGH BAND である。そこ
で、上記表面精度のうちのHIGH BAND の測定値を、図５
に示した。又、音響特性に影響を与える数値として、ア
ンデロン値が広く知られている。このアンデロン値に
も、周波数によってLOW BANDとMEDIUM BAND とHIGH BAN
D とがあるが、図６（Ａ）にこのうちのMEDIUM BAND の
測定値を、同図（Ｂ）にHIGH BAND の測定値を、それぞ
れ記載している。これら図５、６に於いて、実線イが従
来品１を、実線ニが比較品１を、実線ホが比較品２を、
実線ヘが比較品３を、実線トが本発明品１を、実線ヌが
本発明品４を、それぞれ表している。
【００３１】この図５〜６の記載から明らかな通り、本
発明の小型玉軸受の軌道輪は、その表面精度が経時的に
劣化する度合いが小さい。即ち、残留オーステナイト量
が２容量％である為、経時的に劣化する事が殆どない。
従って、表面精度の経時劣化に伴う音響特性も殆ど劣化
しない。これは、転がり面の表面層に存在する残留オー
ステナイトの量が少なく、この残留オーステナイトの分
解に基づく表面性状の劣化が少ない為である。
発明の小型玉軸受の軌道輪は、その表面精度が経時的に
劣化する度合いが小さい。即ち、残留オーステナイト量
が２容量％である為、経時的に劣化する事が殆どない。
従って、表面精度の経時劣化に伴う音響特性も殆ど劣化
しない。これは、転がり面の表面層に存在する残留オー
ステナイトの量が少なく、この残留オーステナイトの分
解に基づく表面性状の劣化が少ない為である。
【００３２】
【発明の効果】本発明の小型玉軸受は、以上に述べた通
り構成され作用するので、小型玉軸受を組み込んだＨＤ
Ｄ、ＶＴＲ等の音響性能を向上させて、これらＨＤＤ、
ＶＴＲ等の性能向上を図れる。
り構成され作用するので、小型玉軸受を組み込んだＨＤ
Ｄ、ＶＴＲ等の音響性能を向上させて、これらＨＤＤ、
ＶＴＲ等の性能向上を図れる。
【図１】本発明の対象となる小型玉軸受を組み込んだＨ
ＤＤ用スピンドルモータの第１例を示す断面図。
ＤＤ用スピンドルモータの第１例を示す断面図。
【図２】同第２例を示す断面図。
【図３】同第３例を示す断面図。
【図４】軌道輪の残留オーステナイト量に対する、衝撃
荷重の大きさと音響特性の劣化度合いとの関係を示す線
図。
荷重の大きさと音響特性の劣化度合いとの関係を示す線
図。
【図５】軌道輪の表面精度が経時的に変化する状態を示
す線図。
す線図。
【図６】同じくアンデロン値が経時的に変化する状態を
示しており、（Ａ）はMEDIUM BAND の測定値を、（Ｂ）
はHIGH BAND の測定値を、それぞれ記載している。
示しており、（Ａ）はMEDIUM BAND の測定値を、（Ｂ）
はHIGH BAND の測定値を、それぞれ記載している。
１ 軸
２ ハウジング
３ 小型玉軸受
４ 内輪軌道
５ 内輪
６ 外輪軌道
７、７ａ、７ｂ 外輪
８ 玉
フロントページの続き
(56)参考文献 特開 昭61−163244（ＪＰ，Ａ)
特開 昭64−83625（ＪＰ，Ａ)
特開 昭63−308218（ＪＰ，Ａ)
特開 昭62−218542（ＪＰ，Ａ)
特開 平２−294453（ＪＰ，Ａ)
特開 平１−276465（ＪＰ，Ａ)
実開 平５−22846（ＪＰ，Ｕ)
実開 平６−1835（ＪＰ，Ｕ)
喜熨斗政夫，転がり軸受と残留オース
テナイト，熱処理，日本，日本熱処理技
術協会，1977年 ８月，17巻４号，231
−235
小型モータ用転がり軸受，第12次モー
タ技術フォーラム第３回（７月度）資
料，日本，社団法人日本能率協会，1993
年 ７月14日
転がり軸受の静定格荷重の諸問題
（７），ベアリング，日本，社団法人日
本ベアリング工業会，1983年，第26巻、
第３号
ミニアチュア玉軸受の音響と振動，Ｎ
ＴＮ ＴＥＣＨＮＩＣＡＬ ＲＥＶＩＥ
Ｗ，日本，ＮＴＮ株式会社，1991年 ６
月29日，Ｎｏ．59
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
F16C 19/00 - 19/56
F16C 33/58 - 33/64
G11B 19/20
Claims (5)
- 【請求項１】 外周面に内輪軌道を有する内輪又は軸
と、内周面に外輪軌道を有する外輪と、上記内輪軌道と
外輪軌道との間に転動自在に設けられた複数の玉とを備
え、この玉の径が３mm以下で、且つ、これら複数の玉が
配列されるピッチ円直径が１１mm以下であり、ＪＩＳの
５級以上の高精度の小型玉軸受に於いて、上記内輪軌道
と外輪軌道との少なくとも一方を構成する鋼中の残留オ
ーステナイト量を２容量％以下とした事を特徴とする小
型玉軸受。 - 【請求項２】 ハードディスクドライブ装置とビデオテ
ープレコーダとディジタルオーディオテープレコーダと
のうちの何れかに組み込まれる、請求項１に記載した小
型玉軸受。 - 【請求項３】 残留オーステナイト量を０容量％とし
た、請求項１〜２の何れかに記載した小型玉軸受。 - 【請求項４】 残留オ−ステナイト量を２容量％以下と
する鋼を軸受鋼とした、請求項１〜３の何れかに記載し
た小型玉軸受。 - 【請求項５】 残留オ−ステナイト量を２容量％以下と
する鋼をステンレス鋼とした、請求項１〜３の何れかに
記載した小型玉軸受。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15226694A JP3475497B2 (ja) | 1993-08-11 | 1994-07-04 | 小型玉軸受 |
| GB9416248A GB2281106B (en) | 1993-08-11 | 1994-08-11 | Ball bearing for supporting a spindle rotating at high speed |
| US08/712,749 US5639168A (en) | 1993-08-11 | 1996-09-12 | Ball bearing for supporting a spindle rotating at high speed |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5-217916 | 1993-08-11 | ||
| JP21791693 | 1993-08-11 | ||
| JP15226694A JP3475497B2 (ja) | 1993-08-11 | 1994-07-04 | 小型玉軸受 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2003074178A Division JP2003232342A (ja) | 1993-08-11 | 2003-03-18 | スピンドルモータ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07103241A JPH07103241A (ja) | 1995-04-18 |
| JP3475497B2 true JP3475497B2 (ja) | 2003-12-08 |
Family
ID=26481235
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15226694A Expired - Lifetime JP3475497B2 (ja) | 1993-08-11 | 1994-07-04 | 小型玉軸受 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
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| GB (1) | GB2281106B (ja) |
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| GB2294980B (en) * | 1994-10-17 | 1997-01-22 | Nsk Ltd | Rolling bearing and its manufacture |
| US5507580A (en) * | 1994-12-16 | 1996-04-16 | The Torrington Company | Rod end bearing for aircraft use |
| JP3588935B2 (ja) * | 1995-10-19 | 2004-11-17 | 日本精工株式会社 | 転がり軸受その他の転動装置 |
| DE69631934T2 (de) * | 1995-10-20 | 2005-03-10 | Minebea Co., Ltd. | Festplattenantrieb mit zusammengesetzter Lagereinheit |
| JP4114218B2 (ja) * | 1996-09-19 | 2008-07-09 | 日本精工株式会社 | 転がり軸受 |
| JPH10259451A (ja) * | 1997-01-20 | 1998-09-29 | Nippon Seiko Kk | 転がり軸受 |
| US6568858B2 (en) * | 1997-08-01 | 2003-05-27 | Koyo Seiko Co., Ltd. | Ball bearing |
| JPH1151058A (ja) | 1997-08-01 | 1999-02-23 | Koyo Seiko Co Ltd | 転がり軸受 |
| JP3307572B2 (ja) * | 1997-10-17 | 2002-07-24 | ミネベア株式会社 | スピンドルモータ |
| US6267511B1 (en) | 1998-03-05 | 2001-07-31 | Nsk Ltd. | Rolling bearing |
| JP2001074053A (ja) * | 1999-04-01 | 2001-03-23 | Nsk Ltd | 転がり軸受 |
| WO2001018273A1 (fr) * | 1999-09-03 | 2001-03-15 | Nsk Ltd. | Roulement a rouleaux |
| JP2001078384A (ja) * | 1999-09-03 | 2001-03-23 | Minebea Co Ltd | スピンドルモータ |
| JP2001280348A (ja) * | 2000-03-28 | 2001-10-10 | Nsk Ltd | 転がり軸受 |
| JP2002034198A (ja) * | 2000-07-18 | 2002-01-31 | Minebea Co Ltd | スピンドルモータ |
| US6994474B2 (en) * | 2001-05-29 | 2006-02-07 | Nsk Ltd. | Rolling sliding member and rolling apparatus |
| US7522155B2 (en) * | 2003-01-16 | 2009-04-21 | Panasonic Corporation | Trackball device and vehicle incorporating the same |
| JP4228725B2 (ja) * | 2003-02-28 | 2009-02-25 | 株式会社ジェイテクト | 転がり、摺動部品の製造方法および転がり軸受 |
| JP4699348B2 (ja) * | 2003-04-14 | 2011-06-08 | ハーグレーブス テクノロジー コーポレーション | ベアリングのプレロードを有する電気モータ |
| US7677810B2 (en) * | 2005-01-21 | 2010-03-16 | Ntn Corporation | Bearing washer for thrust bearing and thrust bearing |
| CN104648041A (zh) * | 2013-11-25 | 2015-05-27 | 慈溪市创立轴承有限公司 | 一种推车脚轮 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0633441B2 (ja) * | 1986-03-19 | 1994-05-02 | エヌティエヌ株式会社 | 軸受軌道輪 |
| JPS63308218A (ja) * | 1987-06-10 | 1988-12-15 | Koyo Seiko Co Ltd | ころがり軸受 |
| DE3851573T2 (de) * | 1987-06-10 | 1995-03-23 | Nippon Denso Co | Reibungsloses Lager und mit einem solchen Lager ausgerüsteter Fahrzeugalternator. |
| JP2616934B2 (ja) * | 1987-09-24 | 1997-06-04 | エヌティエヌ株式会社 | 軸受軌道輪の製造方法 |
| US4992111A (en) * | 1988-08-15 | 1991-02-12 | N.T.N. Corporation | Bearing race member and method of fabrication |
| JP2585894B2 (ja) * | 1991-07-12 | 1997-02-26 | 東京瓦斯株式会社 | 保護継電器 |
| JP3351041B2 (ja) * | 1993-02-26 | 2002-11-25 | 日本精工株式会社 | 転がり軸受 |
-
1994
- 1994-07-04 JP JP15226694A patent/JP3475497B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1994-08-11 GB GB9416248A patent/GB2281106B/en not_active Expired - Lifetime
-
1996
- 1996-09-12 US US08/712,749 patent/US5639168A/en not_active Expired - Lifetime
Non-Patent Citations (4)
| Title |
|---|
| ミニアチュア玉軸受の音響と振動，ＮＴＮ ＴＥＣＨＮＩＣＡＬ ＲＥＶＩＥＷ，日本，ＮＴＮ株式会社，１９９１年 ６月２９日，Ｎｏ．５９ |
| 喜熨斗政夫，転がり軸受と残留オーステナイト，熱処理，日本，日本熱処理技術協会，１９７７年 ８月，１７巻４号，２３１−２３５ |
| 小型モータ用転がり軸受，第１２次モータ技術フォーラム第３回（７月度）資料，日本，社団法人日本能率協会，１９９３年 ７月１４日 |
| 転がり軸受の静定格荷重の諸問題（７），ベアリング，日本，社団法人日本ベアリング工業会，１９８３年，第２６巻、第３号 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB2281106B (en) | 1997-08-13 |
| JPH07103241A (ja) | 1995-04-18 |
| US5639168A (en) | 1997-06-17 |
| GB9416248D0 (en) | 1994-10-05 |
| GB2281106A (en) | 1995-02-22 |
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