JP3475014B2 - 空気調和機 - Google Patents
空気調和機Info
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- JP3475014B2 JP3475014B2 JP16578496A JP16578496A JP3475014B2 JP 3475014 B2 JP3475014 B2 JP 3475014B2 JP 16578496 A JP16578496 A JP 16578496A JP 16578496 A JP16578496 A JP 16578496A JP 3475014 B2 JP3475014 B2 JP 3475014B2
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- Japan
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- compressor
- expansion valve
- electric expansion
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2600/00—Control issues
- F25B2600/21—Refrigerant outlet evaporator temperature
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、電動膨張弁を用
いて過熱度制御を行う空気調和機に関する。
いて過熱度制御を行う空気調和機に関する。
【０００２】
【従来の技術】空気調和機には、圧縮機、室外熱交換
器、減圧器、室内熱交換器などを順次接続してなる冷凍
サイクルが搭載され、室内温度センサの検知温度（室内
温度）とリモコンなどで予め設定される温度（設定室内
温度）との比較により、圧縮機の運転が制御される。
器、減圧器、室内熱交換器などを順次接続してなる冷凍
サイクルが搭載され、室内温度センサの検知温度（室内
温度）とリモコンなどで予め設定される温度（設定室内
温度）との比較により、圧縮機の運転が制御される。
【０００３】たとえば、検知室内温度と設定室内温度と
の差（＝空調負荷）が求められ、その温度差が零となる
方向に、圧縮機の運転周波数が制御される。この制御に
より、空調負荷に対応する最適な冷房能力あるいは暖房
能力が発揮される。
の差（＝空調負荷）が求められ、その温度差が零となる
方向に、圧縮機の運転周波数が制御される。この制御に
より、空調負荷に対応する最適な冷房能力あるいは暖房
能力が発揮される。
【０００４】この運転周波数制御と同時に、蒸発器とし
て機能する室外熱交換器（冷房時）あるいは室内熱交換
器（暖房時）における冷媒の過熱度（スーパヒート量と
も称す）が検出され、その過熱度が目標値となるよう、
減圧器であるところの電動膨張弁の開度が制御される。
電動膨張弁は、供給される駆動パルスの数に応じて、開
度が連続的に変化する。
て機能する室外熱交換器（冷房時）あるいは室内熱交換
器（暖房時）における冷媒の過熱度（スーパヒート量と
も称す）が検出され、その過熱度が目標値となるよう、
減圧器であるところの電動膨張弁の開度が制御される。
電動膨張弁は、供給される駆動パルスの数に応じて、開
度が連続的に変化する。
【０００５】しかし、過熱度が目標値より小さい場合に
は、外気と冷媒との温度差が少なく、電動膨張弁から蒸
発器に流れた冷媒のすべてが蒸発しきれない事態が生じ
易い。そして、蒸発しきれなかった液冷媒が圧縮機に吸
込まれてしまういわゆる液バックが生じ、圧縮機に損傷
を生じる虞がある。そこで、この場合は電動膨張弁の開
度が減少される。これにより、電動膨張弁を通過した後
に蒸発器に流れる冷媒の圧力が低下して、これに伴い液
冷媒が気化し易くなり、圧縮機への液バックが防止され
る。
は、外気と冷媒との温度差が少なく、電動膨張弁から蒸
発器に流れた冷媒のすべてが蒸発しきれない事態が生じ
易い。そして、蒸発しきれなかった液冷媒が圧縮機に吸
込まれてしまういわゆる液バックが生じ、圧縮機に損傷
を生じる虞がある。そこで、この場合は電動膨張弁の開
度が減少される。これにより、電動膨張弁を通過した後
に蒸発器に流れる冷媒の圧力が低下して、これに伴い液
冷媒が気化し易くなり、圧縮機への液バックが防止され
る。
【０００６】一方、過熱度が目標値より大きい場合に
は、外気と冷媒との温度差が大き過ぎ、電動膨張弁から
蒸発器へ流れた冷媒が熱を吸収し過ぎとなっており、室
内温度に悪影響を与えてしまう。そこで、この場合は電
動膨張弁の開度が増大され、電動膨張弁から蒸発器に流
れる冷媒の圧力が増やされ、外気からの熱の吸収を抑え
ている。
は、外気と冷媒との温度差が大き過ぎ、電動膨張弁から
蒸発器へ流れた冷媒が熱を吸収し過ぎとなっており、室
内温度に悪影響を与えてしまう。そこで、この場合は電
動膨張弁の開度が増大され、電動膨張弁から蒸発器に流
れる冷媒の圧力が増やされ、外気からの熱の吸収を抑え
ている。
【０００７】過熱度が目標値に達すると、そのときの電
動膨張弁の開度がそのまま保持される。なお、図９のフ
ローチャートに示すように、検知室内温度Ｔａと設定室
内温度Ｔｘとの差Ｔｋ（＝Ｔａ−Ｔｘ）を、運転周波数
の制御用としてだけでなく、弁開度制御にもそのまま利
用するものがある。
動膨張弁の開度がそのまま保持される。なお、図９のフ
ローチャートに示すように、検知室内温度Ｔａと設定室
内温度Ｔｘとの差Ｔｋ（＝Ｔａ−Ｔｘ）を、運転周波数
の制御用としてだけでなく、弁開度制御にもそのまま利
用するものがある。
【０００８】この制御では、冷房時、外気温度Ｔｏが38
℃以上になると、運転周波数の最低値を通常よりも所定
値上昇させるようにしている。すなわち、外気温度Ｔｏ
が高くて、室外熱交換器（凝縮器）の放熱作用が低下す
る状況であっても、室内熱交換器温度（蒸発器温度）Ｔ
ｅが下がって十分な冷房作用が得られるよう、運転周波
数の低下に制限を与えている。
℃以上になると、運転周波数の最低値を通常よりも所定
値上昇させるようにしている。すなわち、外気温度Ｔｏ
が高くて、室外熱交換器（凝縮器）の放熱作用が低下す
る状況であっても、室内熱交換器温度（蒸発器温度）Ｔ
ｅが下がって十分な冷房作用が得られるよう、運転周波
数の低下に制限を与えている。
【０００９】暖房時は、外気温度Ｔｏが−１℃より低
く、しかも室内熱交換器温度（凝縮器温度）Ｔｅが18℃
より高い（設定室内温度Ｔｘが高い）状況において、そ
の室内熱交換器温度Ｔｅが18℃より高い状態を維持して
十分な暖房能力が得られるよう、運転周波数の低下に制
限を与えている。
く、しかも室内熱交換器温度（凝縮器温度）Ｔｅが18℃
より高い（設定室内温度Ｔｘが高い）状況において、そ
の室内熱交換器温度Ｔｅが18℃より高い状態を維持して
十分な暖房能力が得られるよう、運転周波数の低下に制
限を与えている。
【００１０】また、圧縮機の運転周波数が低周波数領域
にあるかどうか判定し、判定が満足されない場合は運転
周波数の制御値保持時間として通常のＢを確保するが、
判定が満足される場合は制御値保持時間として通常より
長いＡ（＞Ｂ）を確保している。低周波数領域において
長い制御値保持時間Ａを確保することにより、圧縮機の
頻繁なオン・オフ運転の繰り返しを回避し、室内温度の
安定を図るようにしている。
にあるかどうか判定し、判定が満足されない場合は運転
周波数の制御値保持時間として通常のＢを確保するが、
判定が満足される場合は制御値保持時間として通常より
長いＡ（＞Ｂ）を確保している。低周波数領域において
長い制御値保持時間Ａを確保することにより、圧縮機の
頻繁なオン・オフ運転の繰り返しを回避し、室内温度の
安定を図るようにしている。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】過熱度が目標値より小
さい場合、電動膨張弁の開度を減少して圧縮機への液バ
ックを防止するようにしているが、電動膨張弁の開度が
すでに最小の状態にある場合には、それ以上の開度の減
少が不可能であり、結局は液バックを防止できないこと
がある。
さい場合、電動膨張弁の開度を減少して圧縮機への液バ
ックを防止するようにしているが、電動膨張弁の開度が
すでに最小の状態にある場合には、それ以上の開度の減
少が不可能であり、結局は液バックを防止できないこと
がある。
【００１２】この発明は上記の事情を考慮したもので、
第１、第３、および第４の発明の空気調和機は、圧縮機
への液バックを確実に防止して圧縮機の寿命向上が図れ
ることを目的とする。第２の発明の空気調和機は、圧縮
機への液バックを極力防止して圧縮機の寿命向上が図れ
ることを目的とする。
第１、第３、および第４の発明の空気調和機は、圧縮機
への液バックを確実に防止して圧縮機の寿命向上が図れ
ることを目的とする。第２の発明の空気調和機は、圧縮
機への液バックを極力防止して圧縮機の寿命向上が図れ
ることを目的とする。
【００１３】
【課題を解決するための手段】第１の発明の空気調和機
は、圧縮機、室外熱交換器、電動膨張弁、および室内熱
交換器を接続した冷凍サイクルを備え、空調負荷に応じ
て圧縮機の運転周波数を制御するとともに、蒸発器とし
て機能する室外熱交換器または室内熱交換器における冷
媒の過熱度を検出し、その過熱度が目標値となるよう電
動膨張弁の開度を制御するものであって、上記過熱度が
上記目標値より所定値以上小さく、かつ上記電動膨張弁
の開度が最小のとき、上記圧縮機の運転周波数を所定値
上昇させる制御手段、を設けている。
は、圧縮機、室外熱交換器、電動膨張弁、および室内熱
交換器を接続した冷凍サイクルを備え、空調負荷に応じ
て圧縮機の運転周波数を制御するとともに、蒸発器とし
て機能する室外熱交換器または室内熱交換器における冷
媒の過熱度を検出し、その過熱度が目標値となるよう電
動膨張弁の開度を制御するものであって、上記過熱度が
上記目標値より所定値以上小さく、かつ上記電動膨張弁
の開度が最小のとき、上記圧縮機の運転周波数を所定値
上昇させる制御手段、を設けている。
【００１４】第２の発明の空気調和機は、圧縮機、室外
熱交換器、電動膨張弁、および室内熱交換器を接続した
冷凍サイクルを備え、空調負荷に応じて圧縮機の運転周
波数を制御するとともに、蒸発器として機能する室外熱
交換器または室内熱交換器における冷媒の過熱度を検出
し、その過熱度が目標値となるよう電動膨張弁の開度を
制御するものであって、上記過熱度が上記目標値より所
定値以上小さく、かつ上記電動膨張弁の開度が最小のと
き、上記圧縮機の運転周波数の制御値保持時間を延長す
る制御手段、を設けている。
熱交換器、電動膨張弁、および室内熱交換器を接続した
冷凍サイクルを備え、空調負荷に応じて圧縮機の運転周
波数を制御するとともに、蒸発器として機能する室外熱
交換器または室内熱交換器における冷媒の過熱度を検出
し、その過熱度が目標値となるよう電動膨張弁の開度を
制御するものであって、上記過熱度が上記目標値より所
定値以上小さく、かつ上記電動膨張弁の開度が最小のと
き、上記圧縮機の運転周波数の制御値保持時間を延長す
る制御手段、を設けている。
【００１５】第３の発明の空気調和機は、圧縮機、室外
熱交換器、電動膨張弁、および室内熱交換器を接続した
冷凍サイクルを備え、空調負荷に応じて圧縮機の運転周
波数を制御するとともに、蒸発器として機能する室外熱
交換器または室内熱交換器における冷媒の過熱度を検出
し、その過熱度が目標値となるよう電動膨張弁の開度を
制御するものであって、上記過熱度が上記目標値より所
定値以上小さく、かつ上記電動膨張弁の開度が最小のと
き、上記圧縮機の運転周波数を所定値上昇させるととも
に、その運転周波数の制御値保持時間を延長する制御手
段、を設けている。第４の発明の空気調和機は、第１ま
たは第３の発明の制御手段が、圧縮機の運転周波数を所
定時間ごとに所定値ずつ上昇させる。
熱交換器、電動膨張弁、および室内熱交換器を接続した
冷凍サイクルを備え、空調負荷に応じて圧縮機の運転周
波数を制御するとともに、蒸発器として機能する室外熱
交換器または室内熱交換器における冷媒の過熱度を検出
し、その過熱度が目標値となるよう電動膨張弁の開度を
制御するものであって、上記過熱度が上記目標値より所
定値以上小さく、かつ上記電動膨張弁の開度が最小のと
き、上記圧縮機の運転周波数を所定値上昇させるととも
に、その運転周波数の制御値保持時間を延長する制御手
段、を設けている。第４の発明の空気調和機は、第１ま
たは第３の発明の制御手段が、圧縮機の運転周波数を所
定時間ごとに所定値ずつ上昇させる。
【００１６】
【発明の実施の形態】以下、この発明の第１実施例につ
いて図面を参照して説明する。図２に示すように、圧縮
機１の吐出口に四方弁２を介して室外熱交換器３が配管
接続される。この室外熱交換器３に減圧器であるところ
の電動膨張弁４を介して室内熱交換器５が配管接続さ
れ、その室内熱交換器５に上記四方弁２を介して圧縮機
１の吸込口が配管接続される。
いて図面を参照して説明する。図２に示すように、圧縮
機１の吐出口に四方弁２を介して室外熱交換器３が配管
接続される。この室外熱交換器３に減圧器であるところ
の電動膨張弁４を介して室内熱交換器５が配管接続さ
れ、その室内熱交換器５に上記四方弁２を介して圧縮機
１の吸込口が配管接続される。
【００１７】電動膨張弁４、供給される駆動パルスの数
に応じて開度が連続的に変化するもので、パルスモータ
バルブ（ＰＭＶ）と称される。冷房運転時は、図示実線
矢印の方向に冷媒が流れて冷房サイクルが形成され、室
外熱交換器３が凝縮器、室内熱交換器５が蒸発器として
機能する。
に応じて開度が連続的に変化するもので、パルスモータ
バルブ（ＰＭＶ）と称される。冷房運転時は、図示実線
矢印の方向に冷媒が流れて冷房サイクルが形成され、室
外熱交換器３が凝縮器、室内熱交換器５が蒸発器として
機能する。
【００１８】暖房運転時は、四方弁２の流路切換によ
り、図示破線矢印の方向に冷媒が流れて暖房サイクルが
形成され、室内熱交換器５が凝縮器、室外熱交換器３が
蒸発器として機能する。
り、図示破線矢印の方向に冷媒が流れて暖房サイクルが
形成され、室内熱交換器５が凝縮器、室外熱交換器３が
蒸発器として機能する。
【００１９】室外熱交換器３の近傍に、室外ファン６が
設けられる。室外ファン６は、室外空気を室外熱交換器
３に強制的に通過させる。室内熱交換器５の近傍に、室
内ファン７が設けられる。室内ファン７は、室内空気を
室内熱交換器５に強制的に通過させる。
設けられる。室外ファン６は、室外空気を室外熱交換器
３に強制的に通過させる。室内熱交換器５の近傍に、室
内ファン７が設けられる。室内ファン７は、室内空気を
室内熱交換器５に強制的に通過させる。
【００２０】圧縮機１の吸込口に接続の配管に、吸込側
配管温度センサ８が取付けられる。吸込側配管温度セン
サ８は、吸込側配管温度Ｔｓを検知する。室外熱交換器
３に、熱交換器温度センサ１１が取付けられる。熱交換
器温度センサ１１は、室外熱交換器３の温度を検知す
る。
配管温度センサ８が取付けられる。吸込側配管温度セン
サ８は、吸込側配管温度Ｔｓを検知する。室外熱交換器
３に、熱交換器温度センサ１１が取付けられる。熱交換
器温度センサ１１は、室外熱交換器３の温度を検知す
る。
【００２１】室外ファン６への吸込み風路に、外気温度
センサ１２が設けられる。外気温度センサ１２は、外気
温度Ｔｏを検知する。室内熱交換器５に、熱交換器温度
センサ２１が取付けられる。熱交換器温度センサ２１
は、室内熱交換器５の温度を検知する。
センサ１２が設けられる。外気温度センサ１２は、外気
温度Ｔｏを検知する。室内熱交換器５に、熱交換器温度
センサ２１が取付けられる。熱交換器温度センサ２１
は、室内熱交換器５の温度を検知する。
【００２２】室内ファン７の吸込み風路に、室内温度セ
ンサ２２が設けられる。室内温度センサ２２は、室内温
度Ｔａを検知する。制御回路を図１に示す。
ンサ２２が設けられる。室内温度センサ２２は、室内温
度Ｔａを検知する。制御回路を図１に示す。
【００２３】商用交流電源３０に室内制御部４０が接続
される。この室内制御部４０に、電源ライン３１および
シリアル信号ライン３２を介して室外制御部５０が接続
される。シリアル信号ライン３２は、電源電圧同期のデ
ータ転送を行なうためのものである。
される。この室内制御部４０に、電源ライン３１および
シリアル信号ライン３２を介して室外制御部５０が接続
される。シリアル信号ライン３２は、電源電圧同期のデ
ータ転送を行なうためのものである。
【００２４】室内制御部４０に、熱交換器温度センサ２
１、室内温度センサ２２、速度制御回路４１、ルーバー
駆動回路４２、リモートコントロール式の操作器（以
下、リモコンと略称する）６０が接続される。
１、室内温度センサ２２、速度制御回路４１、ルーバー
駆動回路４２、リモートコントロール式の操作器（以
下、リモコンと略称する）６０が接続される。
【００２５】速度制御回路４１は、室内ファンモータ７
Ｍの速度を制御する。ルーバー駆動回路４２は、ルーバ
ーモータ４３を駆動する。このルーバーモータ４３は、
図示していないが、室内への吹出風の角度を上下（また
は左右）に調節するためのルーバーを駆動する。リモコ
ン６０は、各種運転条件の設定用である。
Ｍの速度を制御する。ルーバー駆動回路４２は、ルーバ
ーモータ４３を駆動する。このルーバーモータ４３は、
図示していないが、室内への吹出風の角度を上下（また
は左右）に調節するためのルーバーを駆動する。リモコ
ン６０は、各種運転条件の設定用である。
【００２６】室外制御部５０に、四方弁２、電動膨張弁
（ＰＭＶ）４、吸込側配管温度センサ８、熱交換器温度
センサ１１、外気温度センサ１２、インバータ回路５
１、ファン駆動回路５２が接続される。
（ＰＭＶ）４、吸込側配管温度センサ８、熱交換器温度
センサ１１、外気温度センサ１２、インバータ回路５
１、ファン駆動回路５２が接続される。
【００２７】インバータ回路５１は、商用交流電源電圧
を整流し、それを室外制御部５０の指令に応じた周波数
（およびレベル）の電圧に変換し、出力する。この出力
は圧縮機モータ１Ｍの駆動電力となる。ファン駆動回路
５２は、室外ファンモータ６Ｍを駆動する。
を整流し、それを室外制御部５０の指令に応じた周波数
（およびレベル）の電圧に変換し、出力する。この出力
は圧縮機モータ１Ｍの駆動電力となる。ファン駆動回路
５２は、室外ファンモータ６Ｍを駆動する。
【００２８】室内制御部４０および室外制御部５０は、
それぞれマイクロコンピュータおよびその周辺回路から
なり、主要な機能手段として次の［１］ないし［11］を
備える。
それぞれマイクロコンピュータおよびその周辺回路から
なり、主要な機能手段として次の［１］ないし［11］を
備える。
【００２９】［１］四方弁２の流路をニュートラル状態
に維持し、圧縮機１の吐出冷媒を四方弁２、室外熱交換
器３、電動膨張弁４、室内熱交換器５、四方弁２に通し
て圧縮機１に戻し、冷房運転を実行する手段。
に維持し、圧縮機１の吐出冷媒を四方弁２、室外熱交換
器３、電動膨張弁４、室内熱交換器５、四方弁２に通し
て圧縮機１に戻し、冷房運転を実行する手段。
【００３０】［２］四方弁２の流路を切換え、これによ
り圧縮機１の吐出冷媒を四方弁２、室内熱交換器５、電
動膨張弁４、室外熱交換器３、四方弁２に通して圧縮機
１に戻し、暖房運転を実行する手段。
り圧縮機１の吐出冷媒を四方弁２、室内熱交換器５、電
動膨張弁４、室外熱交換器３、四方弁２に通して圧縮機
１に戻し、暖房運転を実行する手段。
【００３１】［３］室内温度センサ２２で検知される室
内温度Ｔａとリモコン６０で予め設定される設定室内温
度Ｔｘとの差Ｔｋ（＝空調負荷）を空調負荷として求
め、その温度差Ｔｋに応じて圧縮機１の運転周波数（イ
ンバータ回路５１の出力周波数）Ｆを制御する手段。
内温度Ｔａとリモコン６０で予め設定される設定室内温
度Ｔｘとの差Ｔｋ（＝空調負荷）を空調負荷として求
め、その温度差Ｔｋに応じて圧縮機１の運転周波数（イ
ンバータ回路５１の出力周波数）Ｆを制御する手段。
【００３２】［４］上記温度差Ｔｋに応じて過熱度の目
標値ＳＨｘを設定する手段。 ［５］運転周波数Ｆの制御ごとに、その制御値（つまり
運転周波数Ｆ）を所定時間ｔ1 にわたり保持する手段。
所定時間ｔ1 のことを制御値保持時間と称している。こ
の制御値保持時間ｔ1 を確保することにより、圧縮機１
の頻繁な能力変動を抑えて室内温度の安定を図るように
している。
標値ＳＨｘを設定する手段。 ［５］運転周波数Ｆの制御ごとに、その制御値（つまり
運転周波数Ｆ）を所定時間ｔ1 にわたり保持する手段。
所定時間ｔ1 のことを制御値保持時間と称している。こ
の制御値保持時間ｔ1 を確保することにより、圧縮機１
の頻繁な能力変動を抑えて室内温度の安定を図るように
している。
【００３３】［６］運転周波数Ｆが低周波数領域にある
かどうか判定し、判定が満足されない場合は上記の制御
値保持時間ｔ1 として通常の値を確保し、判定が満足さ
れる場合は制御値保持時間ｔ1 として通常より長い値を
確保する手段。低周波数領域において長い方の制御値保
持時間ｔ1 を確保することにより、圧縮機の頻繁なオン
・オフ運転の繰り返しを回避し、室内温度の安定を図る
ようにしている。
かどうか判定し、判定が満足されない場合は上記の制御
値保持時間ｔ1 として通常の値を確保し、判定が満足さ
れる場合は制御値保持時間ｔ1 として通常より長い値を
確保する手段。低周波数領域において長い方の制御値保
持時間ｔ1 を確保することにより、圧縮機の頻繁なオン
・オフ運転の繰り返しを回避し、室内温度の安定を図る
ようにしている。
【００３４】［７］冷房運転時、吸込側配管温度センサ
８の検知温度Ｔｓと、熱交換器温度センサ２１の検知温
度（蒸発器として機能する室内熱交換器５の温度）Ｔｅ
との差（＝Ｔｓ−Ｔｅ）を室内熱交換器５における冷媒
の過熱度ＳＨとして算出する手段。
８の検知温度Ｔｓと、熱交換器温度センサ２１の検知温
度（蒸発器として機能する室内熱交換器５の温度）Ｔｅ
との差（＝Ｔｓ−Ｔｅ）を室内熱交換器５における冷媒
の過熱度ＳＨとして算出する手段。
【００３５】［８］暖房運転時、吸込側配管温度センサ
８の検知温度Ｔｓと、熱交換器温度センサ１１の検知温
度（蒸発器として機能する室外熱交換器３の温度）Ｔｃ
との差（＝Ｔｓ−Ｔｃ）を室外熱交換器３における冷媒
の過熱度ＳＨとして算出する手段。
８の検知温度Ｔｓと、熱交換器温度センサ１１の検知温
度（蒸発器として機能する室外熱交換器３の温度）Ｔｃ
との差（＝Ｔｓ−Ｔｃ）を室外熱交換器３における冷媒
の過熱度ＳＨとして算出する手段。
【００３６】［９］上記目標値ＳＨｘと上記過熱度ＳＨ
との差ΔＴ（＝ＳＨｘ−ＳＨ）を算出する手段。 ［10］上記過熱度ＳＨを上記目標値ＳＨｘに至らせるべ
く、電動膨張弁４の現時点の開度Ｑに対する開度操作の
必要量ΔＱを上記ΔＴに応じて求め、その必要量ΔＱだ
け電動膨張弁４の開度を操作する手段。
との差ΔＴ（＝ＳＨｘ−ＳＨ）を算出する手段。 ［10］上記過熱度ＳＨを上記目標値ＳＨｘに至らせるべ
く、電動膨張弁４の現時点の開度Ｑに対する開度操作の
必要量ΔＱを上記ΔＴに応じて求め、その必要量ΔＱだ
け電動膨張弁４の開度を操作する手段。
【００３７】［11］上記ΔＴが所定値Ｈより大きいとき
（ΔＴ＞Ｈ）、つまり過熱度ＳＨが目標値ＳＨｘより小
さい側に所定値Ｈ以上離れているとき、電動膨張弁４の
開度が最小の状態にあるかどうか判定し、最小でなけれ
ば電動膨張弁４の開度を所定値だけ減少し、最小であれ
ば運転周波数Ｆを所定時間ごとに所定値ずつ上昇させる
手段。これは、圧縮機１への液バック防止を目的として
いる。
（ΔＴ＞Ｈ）、つまり過熱度ＳＨが目標値ＳＨｘより小
さい側に所定値Ｈ以上離れているとき、電動膨張弁４の
開度が最小の状態にあるかどうか判定し、最小でなけれ
ば電動膨張弁４の開度を所定値だけ減少し、最小であれ
ば運転周波数Ｆを所定時間ごとに所定値ずつ上昇させる
手段。これは、圧縮機１への液バック防止を目的として
いる。
【００３８】つぎに、上記の構成の作用を図３および図
４を参照して説明する。運転時（ステップ101 のYES
）、各種温度データ（室内温度Ｔａ、設定室内温度Ｔ
ｘ、室内熱交換器温度Ｔｅ、吸込側配管温度Ｔｓ、外気
温度Ｔｏ、室外熱交換器温度Ｔｃ）が読込まれる（ステ
ップ102 ）。
４を参照して説明する。運転時（ステップ101 のYES
）、各種温度データ（室内温度Ｔａ、設定室内温度Ｔ
ｘ、室内熱交換器温度Ｔｅ、吸込側配管温度Ｔｓ、外気
温度Ｔｏ、室外熱交換器温度Ｔｃ）が読込まれる（ステ
ップ102 ）。
【００３９】冷房運転であれば（ステップ103 のYES
）、室内温度センサ２２で検知される室内温度Ｔａと
リモコン６０で予め設定される設定室内温度Ｔｘとの差
Ｔｋ（＝Ｔａ−Ｔｘ）が算出される（ステップ104 ）。
そして、温度差Ｔｋに応じて圧縮機１の運転周波数Ｆが
制御されるとともに、温度差Ｔｋに応じて過熱度の目標
値ＳＨｘが設定される（ステップ105 ）。
）、室内温度センサ２２で検知される室内温度Ｔａと
リモコン６０で予め設定される設定室内温度Ｔｘとの差
Ｔｋ（＝Ｔａ−Ｔｘ）が算出される（ステップ104 ）。
そして、温度差Ｔｋに応じて圧縮機１の運転周波数Ｆが
制御されるとともに、温度差Ｔｋに応じて過熱度の目標
値ＳＨｘが設定される（ステップ105 ）。
【００４０】圧縮機１の吸込側配管の温度Ｔｓ（蒸発器
として機能する室内熱交換器５から流出する冷媒の温度
に対応）が吸込側配管温度センサ８で検知されており、
その検知温度Ｔｓと、熱交換器温度センサ２１の検知温
度（室内熱交換器５の温度）Ｔｅとの差（＝Ｔｓ−Ｔ
ｅ）が、室内熱交換器５における冷媒の過熱度ＳＨとし
て算出される。そして、上記設定された目標値ＳＨｘと
過熱度ＳＨとの差ΔＴ（＝ＳＨｘ−ＳＨ）が算出され、
そのΔＴに応じて、電動膨張弁４の現時点の開度Ｑに対
する開度操作の必要量ΔＱが求められる。この必要量Δ
Ｑだけ、電動膨張弁４の開度Ｑが操作される（ステップ
106 ）。この開度操作により、過熱度ＳＨが目標値ＳＨ
ｘへ向け移行する。
として機能する室内熱交換器５から流出する冷媒の温度
に対応）が吸込側配管温度センサ８で検知されており、
その検知温度Ｔｓと、熱交換器温度センサ２１の検知温
度（室内熱交換器５の温度）Ｔｅとの差（＝Ｔｓ−Ｔ
ｅ）が、室内熱交換器５における冷媒の過熱度ＳＨとし
て算出される。そして、上記設定された目標値ＳＨｘと
過熱度ＳＨとの差ΔＴ（＝ＳＨｘ−ＳＨ）が算出され、
そのΔＴに応じて、電動膨張弁４の現時点の開度Ｑに対
する開度操作の必要量ΔＱが求められる。この必要量Δ
Ｑだけ、電動膨張弁４の開度Ｑが操作される（ステップ
106 ）。この開度操作により、過熱度ＳＨが目標値ＳＨ
ｘへ向け移行する。
【００４１】この冷房時のモリエル線図を図５に示して
いる。暖房運転の場合は（ステップ103 のNO）、リモコ
ン６０で予め設定される設定室内温度Ｔｘと室内温度セ
ンサ２２で検知される室内温度Ｔａとの差Ｔｋ（＝Ｔｘ
−Ｔａ）が算出される（ステップ107 ）。そして、温度
差Ｔｋに応じて圧縮機１の運転周波数Ｆが制御されると
ともに、温度差Ｔｋに応じて過熱度の目標値ＳＨｘが設
定される（ステップ108 ）。
いる。暖房運転の場合は（ステップ103 のNO）、リモコ
ン６０で予め設定される設定室内温度Ｔｘと室内温度セ
ンサ２２で検知される室内温度Ｔａとの差Ｔｋ（＝Ｔｘ
−Ｔａ）が算出される（ステップ107 ）。そして、温度
差Ｔｋに応じて圧縮機１の運転周波数Ｆが制御されると
ともに、温度差Ｔｋに応じて過熱度の目標値ＳＨｘが設
定される（ステップ108 ）。
【００４２】圧縮機１の吸込側配管の温度Ｔｓ（蒸発器
として機能する室外熱交換器３から流出する冷媒の温度
に対応）が吸込側配管温度センサ８で検知されており、
その検知温度Ｔｓと、熱交換器温度センサ１１の検知温
度（室外熱交換器３の温度）Ｔｃとの差（＝Ｔｓ−Ｔ
ｃ）が、室外熱交換器３における冷媒の過熱度ＳＨとし
て算出される。そして、上記設定された目標値ＳＨｘと
過熱度ＳＨとの差ΔＴ（＝ＳＨｘ−ＳＨ）が算出され、
そのΔＴに応じて、電動膨張弁４の現時点の開度Ｑに対
する開度操作の必要量ΔＱが求められる。この必要量Δ
Ｑだけ、電動膨張弁４の開度Ｑが操作される（ステップ
109 ）。この開度操作により、過熱度ＳＨが目標値ＳＨ
ｘへ向け移行する。
として機能する室外熱交換器３から流出する冷媒の温度
に対応）が吸込側配管温度センサ８で検知されており、
その検知温度Ｔｓと、熱交換器温度センサ１１の検知温
度（室外熱交換器３の温度）Ｔｃとの差（＝Ｔｓ−Ｔ
ｃ）が、室外熱交換器３における冷媒の過熱度ＳＨとし
て算出される。そして、上記設定された目標値ＳＨｘと
過熱度ＳＨとの差ΔＴ（＝ＳＨｘ−ＳＨ）が算出され、
そのΔＴに応じて、電動膨張弁４の現時点の開度Ｑに対
する開度操作の必要量ΔＱが求められる。この必要量Δ
Ｑだけ、電動膨張弁４の開度Ｑが操作される（ステップ
109 ）。この開度操作により、過熱度ＳＨが目標値ＳＨ
ｘへ向け移行する。
【００４３】この暖房時のモリエル線図を図６に示して
いる。こうして、運転周波数Ｆが制御され、かつ電動膨
張弁４の開度Ｑが操作されるのに伴い、タイマー動作が
開始される（ステップ110 ）。このタイマー動作は、運
転周波数Ｆの制御値保持時間ｔ1 をカウントするための
ものである。
いる。こうして、運転周波数Ｆが制御され、かつ電動膨
張弁４の開度Ｑが操作されるのに伴い、タイマー動作が
開始される（ステップ110 ）。このタイマー動作は、運
転周波数Ｆの制御値保持時間ｔ1 をカウントするための
ものである。
【００４４】制御値保持時間ｔ1 が経過すると（ステッ
プ111 のYES ）、上記ΔＴが所定値Ｈより大きいかどう
か判定される（ステップ112 ）。ΔＴが所定値Ｈより大
きいとき（ΔＴ＞Ｈ、ステップ112 のYES ）、つまり過
熱度ＳＨが目標値ＳＨｘより小さい側に所定値Ｈ以上離
れているとき、電動膨張弁４の開度Ｑが最小の状態にあ
るかどうか判定される（ステップ113 ）。
プ111 のYES ）、上記ΔＴが所定値Ｈより大きいかどう
か判定される（ステップ112 ）。ΔＴが所定値Ｈより大
きいとき（ΔＴ＞Ｈ、ステップ112 のYES ）、つまり過
熱度ＳＨが目標値ＳＨｘより小さい側に所定値Ｈ以上離
れているとき、電動膨張弁４の開度Ｑが最小の状態にあ
るかどうか判定される（ステップ113 ）。
【００４５】開度Ｑの最小値としては、図３に示してい
るように、それ以上は弁機構的に開度減少が不可能な事
実上の最小値Ｑmin に対し、電動膨張弁４に対する駆動
パルス数として10パルス分および 5パルス分だけそれぞ
れ大きい二段階の基準開度を定めている。
るように、それ以上は弁機構的に開度減少が不可能な事
実上の最小値Ｑmin に対し、電動膨張弁４に対する駆動
パルス数として10パルス分および 5パルス分だけそれぞ
れ大きい二段階の基準開度を定めている。
【００４６】開度Ｑが第１基準開度（Ｑmin ＋ 5パルス
分開度）よりも小さいＸ領域まで減少していれば、開度
Ｑが最小の状態にあると判定する。その後、開度Ｑが第
２基準開度（Ｑmin ＋10パルス分開度）よりも大きいＹ
領域まで増大することにより、開度Ｑが最小の状態から
離脱したとの判定になる。
分開度）よりも小さいＸ領域まで減少していれば、開度
Ｑが最小の状態にあると判定する。その後、開度Ｑが第
２基準開度（Ｑmin ＋10パルス分開度）よりも大きいＹ
領域まで増大することにより、開度Ｑが最小の状態から
離脱したとの判定になる。
【００４７】なお、開度Ｑの最小値として、弁機構的に
開度減少が不可能な事実上の最小値Ｑmin をそのまま当
て嵌めてもよいことはもちろんである。電動膨張弁４の
開度Ｑが最小でなければ（ステップ113 のNO）、電動膨
張弁４の開度Ｑが所定値だけ減少される（ステップ114
）。こうして、弁開度が絞られることにより、電動膨
張弁４から室内熱交換器５に流れる冷媒の量が減って、
その室内熱交換器５に流入する冷媒のすべてが蒸発する
ようになる。したがって、圧縮機１への液バックが防止
される。
開度減少が不可能な事実上の最小値Ｑmin をそのまま当
て嵌めてもよいことはもちろんである。電動膨張弁４の
開度Ｑが最小でなければ（ステップ113 のNO）、電動膨
張弁４の開度Ｑが所定値だけ減少される（ステップ114
）。こうして、弁開度が絞られることにより、電動膨
張弁４から室内熱交換器５に流れる冷媒の量が減って、
その室内熱交換器５に流入する冷媒のすべてが蒸発する
ようになる。したがって、圧縮機１への液バックが防止
される。
【００４８】電動膨張弁４の開度Ｑがすでに最小の状態
にあれば（ステップ113 のYES ）、それ以上の開度絞り
は不可能であることから、運転周波数Ｆが所定時間（た
とえば30秒）ごとに所定値（たとえば 5Hz）ずつ上昇さ
れる（ステップ115 ）。こうして、運転周波数Ｆの上昇
がなされることにより、室内熱交換器５だけでなく、室
内熱交換器５から吸込側配管までが冷媒の過熱域とな
る。これにより、圧縮機１への液バックが確実に防止さ
れて、圧縮機１の寿命向上が図れる。
にあれば（ステップ113 のYES ）、それ以上の開度絞り
は不可能であることから、運転周波数Ｆが所定時間（た
とえば30秒）ごとに所定値（たとえば 5Hz）ずつ上昇さ
れる（ステップ115 ）。こうして、運転周波数Ｆの上昇
がなされることにより、室内熱交換器５だけでなく、室
内熱交換器５から吸込側配管までが冷媒の過熱域とな
る。これにより、圧縮機１への液バックが確実に防止さ
れて、圧縮機１の寿命向上が図れる。
【００４９】リモコン６０から運転停止指令が入ると
（ステップ116 のYES ）、運転終了となる。次に、第２
実施例について説明する。
（ステップ116 のYES ）、運転終了となる。次に、第２
実施例について説明する。
【００５０】第２実施例では、室内制御部４０および室
外制御部５０の主要な機能手段である［１］〜［11］の
うち、［11］のみ次のように第１実施例と異なる。 ［11］ΔＴが所定値Ｈより大きいとき（ΔＴ＞Ｈ）、つ
まり過熱度ＳＨが目標値ＳＨｘより小さい側に所定値Ｈ
以上離れているとき、電動膨張弁４の開度が最小の状態
にあるかどうか判定し、最小でなければ電動膨張弁４の
開度を所定値だけ減少し、最小であれば運転周波数Ｆの
制御値保持時間ｔ1 を延長する手段。
外制御部５０の主要な機能手段である［１］〜［11］の
うち、［11］のみ次のように第１実施例と異なる。 ［11］ΔＴが所定値Ｈより大きいとき（ΔＴ＞Ｈ）、つ
まり過熱度ＳＨが目標値ＳＨｘより小さい側に所定値Ｈ
以上離れているとき、電動膨張弁４の開度が最小の状態
にあるかどうか判定し、最小でなければ電動膨張弁４の
開度を所定値だけ減少し、最小であれば運転周波数Ｆの
制御値保持時間ｔ1 を延長する手段。
【００５１】他の構成は第１実施例と同じである。作用
を図７のフローチャートに示している（ステップ112 ま
では図４と同様）。
を図７のフローチャートに示している（ステップ112 ま
では図４と同様）。
【００５２】電動膨張弁４の開度Ｑが最小でなければ
（ステップ113 のNO）、電動膨張弁４の開度Ｑが所定値
だけ減少される（ステップ114 ）。ただし、電動膨張弁
４の開度Ｑがすでに最小の状態にあれば（ステップ113
のYES ）、それ以上の開度絞りは不可能であることか
ら、運転周波数Ｆの制御値保持時間ｔ1 が所定時間ｔ2
延長される（ステップ117 ）。
（ステップ113 のNO）、電動膨張弁４の開度Ｑが所定値
だけ減少される（ステップ114 ）。ただし、電動膨張弁
４の開度Ｑがすでに最小の状態にあれば（ステップ113
のYES ）、それ以上の開度絞りは不可能であることか
ら、運転周波数Ｆの制御値保持時間ｔ1 が所定時間ｔ2
延長される（ステップ117 ）。
【００５３】運転周波数Ｆの制御値保持時間ｔ1 が長く
なると、たとえば低負荷状態となって圧縮機１が運転オ
フする条件になっても、すぐには運転オフせず、圧縮機
１の運転が極力継続される形となる。ひいては、電動膨
張弁４の開度Ｑを減少したことによる本来の液バック防
止作用が極力継続される形となる。
なると、たとえば低負荷状態となって圧縮機１が運転オ
フする条件になっても、すぐには運転オフせず、圧縮機
１の運転が極力継続される形となる。ひいては、電動膨
張弁４の開度Ｑを減少したことによる本来の液バック防
止作用が極力継続される形となる。
【００５４】次に、第３実施例について説明する。第３
実施例では、室内制御部４０および室外制御部５０の主
要な機能手段である［１］〜［11］のうち、［11］のみ
次のように第１実施例および第２実施例と異なる。
実施例では、室内制御部４０および室外制御部５０の主
要な機能手段である［１］〜［11］のうち、［11］のみ
次のように第１実施例および第２実施例と異なる。
【００５５】［11］ΔＴが所定値Ｈより大きいとき（Δ
Ｔ＞Ｈ）、つまり過熱度ＳＨが目標値ＳＨｘより小さい
側に所定値Ｈ以上離れているとき、電動膨張弁４の開度
が最小の状態にあるかどうか判定し、最小でなければ電
動膨張弁４の開度を所定値だけ減少し、最小であれば運
転周波数Ｆを所定時間ごとに所定値ずつ上昇させるとと
もに運転周波数Ｆの制御値保持時間ｔ1 を延長する手
段。
Ｔ＞Ｈ）、つまり過熱度ＳＨが目標値ＳＨｘより小さい
側に所定値Ｈ以上離れているとき、電動膨張弁４の開度
が最小の状態にあるかどうか判定し、最小でなければ電
動膨張弁４の開度を所定値だけ減少し、最小であれば運
転周波数Ｆを所定時間ごとに所定値ずつ上昇させるとと
もに運転周波数Ｆの制御値保持時間ｔ1 を延長する手
段。
【００５６】他の構成は第１実施例と同じである。作用
を図８のフローチャートに示している（ステップ112 ま
では図４と同様）。
を図８のフローチャートに示している（ステップ112 ま
では図４と同様）。
【００５７】電動膨張弁４の開度Ｑが最小でなければ
（ステップ113 のNO）、電動膨張弁４の開度Ｑが所定値
だけ減少される（ステップ114 ）。ただし、電動膨張弁
４の開度Ｑがすでに最小の状態にあれば（ステップ113
のYES ）、それ以上の開度絞りは不可能であることか
ら、運転周波数Ｆが所定時間（たとえば30秒）ごとに所
定値（たとえば 5Hz）ずつ上昇されるとともに（ステッ
プ115 ）、運転周波数Ｆの制御値保持時間ｔ1 が所定時
間ｔ2 延長される（ステップ117 ）。
（ステップ113 のNO）、電動膨張弁４の開度Ｑが所定値
だけ減少される（ステップ114 ）。ただし、電動膨張弁
４の開度Ｑがすでに最小の状態にあれば（ステップ113
のYES ）、それ以上の開度絞りは不可能であることか
ら、運転周波数Ｆが所定時間（たとえば30秒）ごとに所
定値（たとえば 5Hz）ずつ上昇されるとともに（ステッ
プ115 ）、運転周波数Ｆの制御値保持時間ｔ1 が所定時
間ｔ2 延長される（ステップ117 ）。
【００５８】こうして、運転周波数Ｆの上昇がなされる
ことにより、圧縮機１が蒸発器（冷房時は室内熱交換器
５、暖房時は室外熱交換器３）から吸込む冷媒の量が多
くなり、蒸発器内の圧力が低下する。これにより、電動
膨張弁４の開度を最小にして、蒸発器内の圧力を低下さ
せた状態から、さらなる圧力低下が可能となり、液冷媒
が気化し易くなるため、圧縮機１への液バックが確実に
防止される。
ことにより、圧縮機１が蒸発器（冷房時は室内熱交換器
５、暖房時は室外熱交換器３）から吸込む冷媒の量が多
くなり、蒸発器内の圧力が低下する。これにより、電動
膨張弁４の開度を最小にして、蒸発器内の圧力を低下さ
せた状態から、さらなる圧力低下が可能となり、液冷媒
が気化し易くなるため、圧縮機１への液バックが確実に
防止される。
【００５９】しかも、運転周波数Ｆの制御値保持時間ｔ
1 が延長されることにより、たとえば低負荷状態となっ
て圧縮機１が運転オフする条件になっても、すぐには運
転オフせず、圧縮機１の運転が極力継続される形とな
る。ひいては、運転周波数Ｆを上昇させたことによる液
バック防止作用が極力継続される形となる。なお、この
発明は上記各実施例に限定されるものではなく、要旨を
変えない範囲で種々変形実施可能である。
1 が延長されることにより、たとえば低負荷状態となっ
て圧縮機１が運転オフする条件になっても、すぐには運
転オフせず、圧縮機１の運転が極力継続される形とな
る。ひいては、運転周波数Ｆを上昇させたことによる液
バック防止作用が極力継続される形となる。なお、この
発明は上記各実施例に限定されるものではなく、要旨を
変えない範囲で種々変形実施可能である。
【００６０】
【発明の効果】以上述べたように、第１の発明の空気調
和機は、過熱度が目標値より所定値以上小さく、かつ電
動膨張弁の開度が最小のとき、圧縮機の運転周波数を所
定値上昇させる構成としたので、圧縮機への液バックを
確実に防止して圧縮機の寿命向上が図れる。
和機は、過熱度が目標値より所定値以上小さく、かつ電
動膨張弁の開度が最小のとき、圧縮機の運転周波数を所
定値上昇させる構成としたので、圧縮機への液バックを
確実に防止して圧縮機の寿命向上が図れる。
【００６１】第２の発明の空気調和機は、過熱度が目標
値より所定値以上小さく、かつ電動膨張弁の開度が最小
のとき、圧縮機の運転周波数の制御値保持時間を延長す
る構成としたので、圧縮機への液バックを極力防止して
圧縮機の寿命向上が図れる。
値より所定値以上小さく、かつ電動膨張弁の開度が最小
のとき、圧縮機の運転周波数の制御値保持時間を延長す
る構成としたので、圧縮機への液バックを極力防止して
圧縮機の寿命向上が図れる。
【００６２】第３の発明の空気調和機は、過熱度が目標
値より所定値以上小さく、かつ電動膨張弁の開度が最小
のとき、圧縮機の運転周波数を所定値上昇させるととも
に、その運転周波数の制御値保持時間を延長する構成と
したので、圧縮機への液バックを確実に防止して圧縮機
の寿命向上が図れる。
値より所定値以上小さく、かつ電動膨張弁の開度が最小
のとき、圧縮機の運転周波数を所定値上昇させるととも
に、その運転周波数の制御値保持時間を延長する構成と
したので、圧縮機への液バックを確実に防止して圧縮機
の寿命向上が図れる。
【００６３】第４の発明の空気調和機は、第１または第
３の発明の制御手段が、圧縮機の運転周波数を所定時間
ごとに所定値上昇させる構成としたので、圧縮機への液
バックを確実に防止して圧縮機の寿命向上が図れる。
３の発明の制御手段が、圧縮機の運転周波数を所定時間
ごとに所定値上昇させる構成としたので、圧縮機への液
バックを確実に防止して圧縮機の寿命向上が図れる。
【図１】各実施例の制御回路のブロック図。
【図２】各実施例の冷凍サイクルの構成図。
【図３】各実施例における弁開度の最小値の判定条件を
示す図。
示す図。
【図４】第１実施例の作用を説明するためのフローチャ
ート。
ート。
【図５】各実施例における冷房時のモリエル線図。
【図６】各実施例における暖房時のモリエル線図。
【図７】第２実施例の作用を説明するためのフローチャ
ート。
ート。
【図８】第３実施例の作用を説明するためのフローチャ
ート。
ート。
【図９】従来の空気調和機の制御例を示すフローチャー
ト。
ト。
１…圧縮機、３…室外熱交換器、４…電動膨張弁、５…
室内熱交換器、６…室外ファン、７…室内ファン、８…
吸込側配管温度センサ、１１…熱交換器温度センサ、１
２…室内温度センサ、２１…熱交換器温度センサ、２２
…外気温度センサ、４０…室内制御部、５０…室外制御
部。
室内熱交換器、６…室外ファン、７…室内ファン、８…
吸込側配管温度センサ、１１…熱交換器温度センサ、１
２…室内温度センサ、２１…熱交換器温度センサ、２２
…外気温度センサ、４０…室内制御部、５０…室外制御
部。
フロントページの続き
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
F25B 1/00 304
F24F 11/02 102
Claims (4)
- 【請求項１】 圧縮機、室外熱交換器、電動膨張弁、お
よび室内熱交換器を接続した冷凍サイクルを備え、空調
負荷に応じて圧縮機の運転周波数を制御するとともに、
蒸発器として機能する室外熱交換器または室内熱交換器
における冷媒の過熱度を検出し、その過熱度が目標値と
なるよう電動膨張弁の開度を制御する空気調和機におい
て、前記過熱度が前記目標値より所定値以上小さく、か
つ前記電動膨張弁の開度が最小のとき、前記圧縮機の運
転周波数を所定値上昇させる制御手段、を設けたことを
特徴とする空気調和機。 - 【請求項２】 圧縮機、室外熱交換器、電動膨張弁、お
よび室内熱交換器を接続した冷凍サイクルを備え、空調
負荷に応じて圧縮機の運転周波数を制御するとともに、
蒸発器として機能する室外熱交換器または室内熱交換器
における冷媒の過熱度を検出し、その過熱度が目標値と
なるよう電動膨張弁の開度を制御する空気調和機におい
て、前記過熱度が前記目標値より所定値以上小さく、か
つ前記電動膨張弁の開度が最小のとき、前記圧縮機の運
転周波数の制御値保持時間を延長する制御手段、を設け
たことを特徴とする空気調和機。 - 【請求項３】 圧縮機、室外熱交換器、電動膨張弁、お
よび室内熱交換器を接続した冷凍サイクルを備え、空調
負荷に応じて圧縮機の運転周波数を制御するとともに、
蒸発器として機能する室外熱交換器または室内熱交換器
における冷媒の過熱度を検出し、その過熱度が目標値と
なるよう電動膨張弁の開度を制御する空気調和機におい
て、前記過熱度が前記目標値より所定値以上小さく、か
つ前記電動膨張弁の開度が最小のとき、前記圧縮機の運
転周波数を所定値上昇させるとともに、その運転周波数
の制御値保持時間を延長する制御手段、を設けたことを
特徴とする空気調和機。 - 【請求項４】 請求項１または請求項３に記載の空気調
和機において、制御手段は、圧縮機の運転周波数を所定
時間ごとに所定値ずつ上昇させることを特徴とする空気
調和機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16578496A JP3475014B2 (ja) | 1996-06-26 | 1996-06-26 | 空気調和機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16578496A JP3475014B2 (ja) | 1996-06-26 | 1996-06-26 | 空気調和機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH109683A JPH109683A (ja) | 1998-01-16 |
| JP3475014B2 true JP3475014B2 (ja) | 2003-12-08 |
Family
ID=15818952
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16578496A Expired - Lifetime JP3475014B2 (ja) | 1996-06-26 | 1996-06-26 | 空気調和機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3475014B2 (ja) |
Families Citing this family (16)
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|---|---|---|---|---|
| JP2006300371A (ja) * | 2005-04-18 | 2006-11-02 | Daikin Ind Ltd | 空気調和機 |
| JP4730318B2 (ja) * | 2007-02-02 | 2011-07-20 | ダイキン工業株式会社 | 冷凍装置 |
| US8950206B2 (en) | 2007-10-05 | 2015-02-10 | Emerson Climate Technologies, Inc. | Compressor assembly having electronics cooling system and method |
| US7895003B2 (en) | 2007-10-05 | 2011-02-22 | Emerson Climate Technologies, Inc. | Vibration protection in a variable speed compressor |
| US8539786B2 (en) | 2007-10-08 | 2013-09-24 | Emerson Climate Technologies, Inc. | System and method for monitoring overheat of a compressor |
| US8459053B2 (en) | 2007-10-08 | 2013-06-11 | Emerson Climate Technologies, Inc. | Variable speed compressor protection system and method |
| US8418483B2 (en) | 2007-10-08 | 2013-04-16 | Emerson Climate Technologies, Inc. | System and method for calculating parameters for a refrigeration system with a variable speed compressor |
| US9541907B2 (en) | 2007-10-08 | 2017-01-10 | Emerson Climate Technologies, Inc. | System and method for calibrating parameters for a refrigeration system with a variable speed compressor |
| JP5022920B2 (ja) * | 2008-01-16 | 2012-09-12 | 三洋電機株式会社 | 空気調和装置 |
| JP6035820B2 (ja) * | 2011-09-30 | 2016-11-30 | 株式会社富士通ゼネラル | 空気調和装置 |
| JP5769684B2 (ja) | 2012-10-18 | 2015-08-26 | 三菱電機株式会社 | ヒートポンプ装置 |
| WO2015006925A1 (zh) * | 2013-07-16 | 2015-01-22 | 广东美芝制冷设备有限公司 | 补气增焓空调系统及其控制方法 |
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- 1996-06-26 JP JP16578496A patent/JP3475014B2/ja not_active Expired - Lifetime
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