JP3464927B2 - 発電機 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、発電機に関し、特
に、２系統のインバータ装置を有するデュアル・ボルテ
ージ・インバータを備えた発電機に関する。

【０００２】

【従来の技術】直流を所望周波数の交流に変換するイン
バータ装置を備えた発電機が知られており、さらに、一
つの発電機に２台のインバータ装置を設け、これらを並
列接続することによって２倍の電力を得るようにした発
電機も知られている。例えば、特開平８−２０５５４３
号公報には、２台のインバータ装置を安定的に並列運転
できるようにしたインバータの運転装置が記載されてい
る。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】ところで、上記インバ
ータ装置を有する発電機において、２段階の出力電圧を
得たいという要請がある。インバータ装置を有する発電
機において、整流器の出力つまりインバータに入力され
る直流電圧を２段階に切換えることで、例えば１２０ボ
ルトと２４０ボルトの２種類（２段階）の交流出力電圧
を得ることが可能である。

【０００４】しかし、このように直流電圧を２段階で切
換える場合、インバータの耐圧や出力電流容量は、高い
方の出力電圧つまり上述の例では２４０ボルトに対応さ
せなければならないため、インバータ回路が大型化する
し、電解コンデンサやチョークコイル等のいわゆるパワ
ー部品も大型化する。

【０００５】そこで、２台のインバータ装置を直列運転
することによって２段階の交流出力電圧を得ることが考
えられる。図７は２台のインバータ装置を直列接続して
交流を得る場合の接続図である。図７に示すように、発
電機Ｇで発電された電力に基づいて１２０Ｖの交流を出
力することができるインバータ装置Ａ，Ｂを直列接続す
ることによって、１２０Ｖと２４０Ｖの２段階の出力電
圧を得ることができる。しかし、このような直列運転で
は、負荷の取り方によって二つのインバータ装置Ａ，Ｂ
の出力のバランスがくずれることがある。

【０００６】また、発電機をエンジン駆動している場合
に、負荷の大きさに応じてエンジン回転数を最適値に調
節する制御方法（「エコスロットル制御」という）を採
用することがある。例えば、このエコスロットル制御を
一方のインバータ装置のＣＰＵで行うように電子ガバナ
を設定する場合、電子ガバナを設けた側でないインバー
タ装置に大きい負荷を接続すると、両インバータ装置の
バランスがくずれて十分な出力電圧を確保できないとい
う問題点がある。

【０００７】本発明は、上記課題に鑑み、２台のインバ
ータ装置を接続した場合にバランスよく２段階の出力電
圧を得ることができる発電機を提供することを目的とす
る。

【０００８】

【課題を解決するための手段】上記の課題を解決し、目
的を達成するための本発明は、半導体整流素子の導通を
制御することによって交流を直流に変換するコンバータ
回路と前記直流を所定周波数の交流に変換するインバー
タ回路とからなるインバータ装置を２系統有する発電機
において、前記交流を発生するための発電機本体と、前
記発電機本体を駆動するエンジンと、前記２系統のイン
バータ装置の一方をマスタに、他方をスレーブに決定す
るマスタ／スレーブ設定手段と、前記各コンバータ回路
の出力電圧が目標値になるように前記半導体整流素子の
導通角を制御する整流素子駆動手段と、前記マスタに決
定された側のコンバータ回路の導通角を検出し、その検
出導通角が目標値に収斂するように前記エンジンの回転
数を制御するエンジン制御手段とを具備した点に第１の
特徴がある。

【０００９】この第１の特徴によれば、前記２系統のイ
ンバータ装置を接続して使用する場合に、前記導通角が
目標値に収斂するようにエンジン回転数が変化される。
したがって、例えば前記目標値を全開の８０％に設定し
ておくことにより、２０％の余裕をもって発電機を運転
することができる。

【００１０】また、本発明は、半導体整流素子の導通を
制御することによって交流を直流に変換するコンバータ
回路と前記直流を所定周波数の交流に変換するインバー
タ回路とからなるインバータ装置を２系統有する発電機
において、前記交流を発生するための発電機本体と、前
記発電機本体を駆動するエンジンと、前記２系統のイン
バータ装置の一方をマスタに、他方をスレーブに決定す
るマスタ／スレーブ設定手段と、前記各コンバータ回路
の出力電圧が目標値になるように前記半導体整流素子の
導通角を制御する整流素子駆動手段と、前記各コンバー
タ回路の導通角のいずれが大きいかを判定する導通角判
定手段と、前記大きい方の導通角が目標値に収斂するよ
うに前記エンジンの回転数を制御するエンジン制御手段
とを具備した点に第２の特徴がある。

【００１１】この第２の特徴によれば、２系統のインバ
ータ装置のうち導通角の大きい方、つまり負荷が大きい
方のインバータ装置を基準にエンジン回転数が制御され
る。したがって、エンジン制御手段を設けていない側の
インバータ装置に大きい負荷が接続された場合であって
も、２系統のインバータ装置のバランスがくずれて十分
な出力電圧を確保できないということがない。

【００１２】さらに、本発明は、前記導通角判定手段お
よび前記エンジン制御手段は前記マスタとして決定され
たインバータ装置の制御手段として設定するとともに、
前記スレーブ側の導通角をスレーブ側から前記マスタ側
に設けられた導通角判定手段に送信する通信ポートを具
備した点に第３の特徴がある。

【００１３】この第３の特徴によれば、エンジン制御手
段を設けていない側つまりスレーブのインバータ装置に
おける半導体整流素子の導通角が通信ポートを通じてマ
スタに通信され、マスタ側で導通角の判定等の処理が実
行される。

【００１４】

【発明の実施の形態】以下に、図面を参照して本発明の
実施形態を詳細に説明する。図２は本発明の一実施形態
に係る正弦波インバータ発電機（以下、単に「発電機」
という）の構成を示すブロック図である。同図におい
て、発電機１は、エンジン２と、エンジン２で駆動され
る発電機本体３と、発電機本体３の出力を正弦波に変換
する２系統のインバータ装置４，５と、インバータ装置
４，５の出力を直列または並列に接続する直列・並列切
換部６とを有する。すなわち、インバータ装置４，５の
出力端子Ｔ４１，Ｔ４１ならびにＴ５１，Ｔ５１は直列
・並列切換部６を介して外部端子Ｔ１，Ｔ２，Ｔ３に引
き出される。

【００１５】発電機本体３は固定子に巻回された３相出
力巻線（図示しない）を有している。この３相出力巻線
に対応して多極の永久磁石からなる回転子（図示しな
い）が設けられ、この回転子はエンジン２によって回転
される。

【００１６】インバータ装置４は、サイリスタ回路４０
０ａおよびコンデンサ４００ｂを含む直流電源回路すな
わちコンバータ回路４００、ならびにインバータ回路４
０１およびフィルタ回路４０２からなるパワー部と、発
電機本体３の出力を正弦波変換する制御部４１とを備え
る。同様に、インバータ装置５は、サイリスタ回路５０
０ａおよびコンデンサ５００ｂを含む直流電源回路５０
０、ならびにインバータ回路５０１およびフィルタ回路
５０２からなるパワー部と、発電機本体３の出力を正弦
波変換する制御部５１とを備える。

【００１７】また、インバータ装置４，５の出力電圧お
よび出力電流を測定するための電圧検出回路７，８と電
流検出回路９，１０とが設けられている。制御部４１，
５１はマイクロコンピュータで構成され、互いに通信線
１１で繋がれている。通信線１１を通じて、インバータ
装置４，５を互いに同期運転するための制御信号および
同期信号等が送受される。

【００１８】サイリスタ回路４００ａ，５００ａは、半
導体整流素子であるサイリスタをブリッジに組んだもの
であり、該サイリスタの導通を制御することによって発
電機本体３から入力される高周波の３相交流を整流す
る。整流によって得られた直流の電圧はサイリスタ回路
４００ａ，５００ａに含まれるサイリスタの導通角によ
って制御される。すなわち、予め設定された目標値より
もコンバータ回路の出力電圧が低い場合は、サイリスタ
の導通角を増大させる。コンデンサ４００ｂ，５００ｂ
はサイリスタ回路４００ａ，５００ａで整流された出力
を平滑化する。

【００１９】制御部４１，５１はいずれか一方がマスタ
として、他方がスレーブとして動作する。マスタ／スレ
ーブの関係は予め通信ポートを設定することによって決
定されるが、ここでは、制御部４１をマスタ、制御部５
１をスレーブとする。エンジン２の回転を制御する電子
ガバナ機能はマスタである制御部４１に設けられる。

【００２０】インバータ回路４０１，５０１は制御部４
１，５１からの基準波形信号に従って直流電圧をＰＷＭ
変調する。具体的には、フルブリッジ接続された４個の
パワーＭＯＳＦＥＴを、制御部４１，５１からのパルス
信号に基づいてスイッチングする。インバータ回路４０
１，５０１の出力は正弦波成分を含んだ大電力信号であ
る。

【００２１】フィルタ回路４０２，５０２はインバータ
回路４０１，５０１から出力される信号を復調する。具
体的には、チョークコイルとコンデンサとで構成される
ＬＣのローパスフィルタである。このフィルタ回路４０
２，５０２によってＰＷＭ変調の搬送波成分が除去さ
れ、５０Ｈｚまたは６０Ｈｚの正弦波が出力される。

【００２２】上記制御部４１，５１の構成を具体的に説
明する。図３は制御部の要部構成を示すブロック図であ
り、図２と同符号は同一または同等部分を示す。なお、
制御部４１，５１は一部を除き互いに同一の機能を有す
るので、ここでは制御部４１を中心にその構成を説明す
る。但し、制御部４１，５１は互いに連関する機能を有
するので、その部分に関しては両者を説明するのはもち
ろんである。

【００２３】図３において、エンジン２の出力はスロッ
トル２ａの開度によって制御され、このスロットル２ａ
の開度はステッピングモータ２ｂによって設定される。
スロットル２ａの開度制御は図１に関して後述する。制
御部４１には、発振部１２、分周回路１３、正弦波化回
路１４、電子ボリューム１５、ローパスフィルタ（ＬＰ
Ｆ）１６、パルス幅変調回路（ＰＷＭ回路）１７、矩形
波変換回路１８、位相差検出回路１９、および起動回路
２０が設けられている。なお、これらの回路の具体例と
しては、特開平５−２４４７２６号公報に開示されてい
るものを用いることができる。

【００２４】発振部１２は、例えば５ＭＨｚの原発振を
する水晶発振子を有し、この原発振は分周回路１３で分
周され、クロック信号として正弦波化回路１４に入力さ
れる。正弦波化回路１４は前記クロック信号に基づいて
階段状の正弦波信号を発生し、その正弦波信号は電子ボ
リューム１５およびＬＰＦ１６を介してＰＷＭ回路１７
に入力され、前記正弦波信号を目標波形信号としてパル
ス幅変調されたパルスがＰＷＭ回路１７から出力され
る。

【００２５】電子ボリューム１５は、後述するように、
過負荷の場合に前記正弦波信号の減衰度を制御し、ま
た、ＬＰＦ１６は電子ボリューム１５から出力される階
段状の正弦波を滑らかにする。ＰＷＭ回路１７から出力
されるパルスに従い、インバータ回路４０１のブリッジ
を構成するパワーＭＯＳＦＥＴのゲートが制御され、前
記目標波形信号である基準周波数の正弦波信号に応じた
交流が出力端子Ｔ４１，Ｔ４１から出力される。

【００２６】矩形波変換回路１８はＬＰＦ１６の出力信
号を矩形波に変換し、この変換後の信号は通信ポート２
１に入力される。通信ポート２１に入力された信号つま
り基準正弦波クロックは通信線１１を通じて他方のイン
バータ装置５の通信ポートに入力される。位相差検出回
路１９には、通信ポート２１を通じてインバータ装置５
から受信した基準正弦波クロックが入力されるととも
に、自己の基準正弦波クロックが矩形波変換回路１８か
ら入力される。

【００２７】位相差検出回路１９はインバータ装置４の
基準正弦波クロックの位相とインバータ装置５の基準正
弦波クロックの位相とを比較して、位相の進みまたは遅
れを検出し、その検出結果を進相信号または遅相信号と
して発振部１２に入力する。発振部１２は、進相信号ま
たは遅相信号に基づき、位相が進んでいるときは、基準
正弦波クロックを一定周期（例えば１ｋＨｚ）毎に予定
パルス数（例えば１パルス）間引いて周波数を微増させ
る一方、位相が遅れているときは基準正弦波クロックに
予定パルス数（例えば１パルス）付加して周波数を微減
させる。この周波数調整はインバータ装置４，５の双方
で実施される。すなわち、２台のインバータ装置４，５
が互いに歩み寄って出力を合わせるように制御される。

【００２８】起動回路２０は、スタート可否判断回路２
２からの検出信号が入力されたときにＰＷＭ回路１７を
付勢し、インバータ回路４０１を駆動して発電を行う。
すなわち、起動回路２０は、インバータ装置４，５の発
電準備が完了したときに、前記基準正弦波クロックの立
上がりに応答してＰＷＭ回路１７に起動信号を出力す
る。さらに、起動回路２０は、インバータ装置５から入
力された基準正弦波クロックに基づいて該クロックの立
上がりを検出し、正弦波化回路１４に起動信号を出力す
る。

【００２９】スタート可否判断回路２２はエンジン２の
回転数および／またはインバータ装置４，５の電源電圧
が所定値に達し、さらに基準正弦波クロックの同期がと
れたときに発電準備完了の検出信号を出力する。インバ
ータ装置５の発電準備完了は、通信ポート２１から入力
される信号（後述）により判断する。また、スタート可
否判断回路２２は電圧検出回路７で検出された出力電圧
およびエンジン回転数がいずれも所定値に達したときに
通信ポート２１に発電機準備完了の検出信号を出力す
る。

【００３０】比較回路２３は電流検出回路９で検出され
た電流がしきい値より大きいときに検出信号を出力し、
その検出信号は電子ボリューム１５および保護回路２４
に入力される。保護回路２４は比較回路２３からの前記
検出信号に応答して起動するタイマを有していて、この
タイマのタイムアウト後、起動回路２０に過負荷検出信
号を出力する。電子ボリューム１５は、過負荷検出信号
に応答して前記正弦波信号の減衰度を制御する。

【００３１】次に、電子ガバナつまりエンジンの出力制
御機能について説明する。電子ガバナは、マスタとして
指定された制御部４１の機能として実現される。図１
は、電子ガバナの機能を示すブロック図である。サイリ
スタ回路４００ａおよび５００ａでは、コンバータ回路
４００または５００の出力電圧が目標の出力電圧となる
ように、図示しないサイリスタ駆動手段によってサイリ
スタの導通角が制御される。導通角検出部２５には直流
電源回路４００のサイリスタ回路４００ａおよび直流電
源回路５００のサイリスタ回路５００ａの導通角が入力
される。なお、スレーブ側つまりインバータ装置５のサ
イリスタ回路５００ａの導通角は通信線１１を通じてマ
スタ側つまりインバータ装置４側に通信され、導通角検
出部２５に入力される。導通角は予定周期で連続的に検
出され、その平均が算出される。平均導通角は予定回
（例えば１０回分）の連続データを移動平均とするのが
好ましい。導通角検出部２５は導通角の大小により、負
荷率の大小を判断する。導通角検出部２５はマスタおよ
びスレーブの導通角を互いに比較し、大きい方を検出導
通角として出力する。これによって、インバータ装置
４，５のうち負荷率の高い方に合わせてエンジン出力が
制御される。

【００３２】導通角検出部２５で検出された導通角は偏
差検出部２６に入力され、目標導通角に対する偏差が検
出される。すなわち、この偏差に基づいて、発電機１が
出力に余裕のある状態で運転されているかどうかが判断
される。例えば、目標導通角は８０％に設定する。この
目標導通角は、一般的な制御目標値と同様、一定のヒス
テリシスを有するのがよい。なお、目標導通角は固定値
であってもよいし、エンジン２の温度等に応じて可変と
するものであってもよい。例えば、エンジン２の温度が
低い場合はエンジン２の温度が高い場合よりも目標導通
角は小さくする。こうして、偏差検出部２６で検出され
た偏差が「０」になるようにエンジン２の回転数が制御
され、発電機１に余裕がある状態が維持される。

【００３３】目標回転数更新部２７は、回転数調整量を
出力するものであり、前記偏差に応じた回転数調整量を
格納したテーブルで構成でき、前記偏差が入力される
と、それに対応した回転数調整量を目標回転数記憶部２
８に入力する。目標回転数記憶部２８は目標回転数更新
部２７から入力された回転数調整量を、すでに格納され
ている目標回転数に加算して新たな目標回転数とする。

【００３４】目標回転数は限界回転数設定部２９に設定
されている最高回転数および最低回転数の範囲内で更新
される。目標回転数がこの範囲から外れるようなとき
は、目標回転数は最高回転数または最低回転数に制限さ
れる。なお、最低回転数を規定しているのは、サイリス
タの導通角がわずかな回転数変化に反応することで無負
荷ないしは軽負荷での安定性を損なわないようにするた
めである。

【００３５】回転数検出部３０は発電機本体３の回転数
を検出する。制御量演算部３１は回転数検出部３０から
入力される実回転数と目標回転数記憶部２８から読み込
んだ目標回転数とに基づいて目標回転数に対する実回転
数の偏差を「０」にするための制御量を既知の適宜の手
法（例えば、比例・積分・微分）によって演算する。ス
ロットル制御部３２は制御量演算部３１での演算結果に
応じた数のパルスをステッピングモータ２ｂに供給す
る。ステッピングモータ２ｂは供給されたパルス数に応
じて回動し、スロットル２ａの開度を変化させる。

【００３６】また、スロットル２ａが全開となってエン
ジン出力に余裕が無くなるとエンジン２が停止するの
で、これを防止するためにスロットル全開時にはインバ
ータ回路４０１，５０１の振幅制限を行うようにするの
が好ましい。そこで、次のように振幅制限を行う。スロ
ットル２ａの開度を監視する全開検出部３３を設ける。
全開検出部３３はスロットル開度が全開のときに振幅制
限部３４に検出信号を出力する。振幅制限部３４は前記
電子ボリューム１５に制限信号を送出し、電子ボリュー
ム１５はこの制限信号に応答して、インバータ回路４０
１の振幅を予め設定した限界値に制限する。さらに、振
幅制限部３４は、スレーブ側つまりインバータ装置５の
インバータ回路５０１の振幅を制限するため、通信ポー
ト２１の所定ポートに制限信号を入力する。この制限信
号は通信線１１を通じてインバータ装置５の通信ポート
２１ａに送信され、制御部５１に取り込まれる。

【００３７】図４は、インバータ装置４，５の通信ポー
トの対応関係を示す図である。同図において、インバー
タ装置４の通信ポート２１およびインバータ装置５の通
信ポート２１ａは基準正弦波クロック送信および受信、
緑発光ダイオード（ＬＥＤ）光送信および受信、赤ＬＥ
Ｄ光送信および受信、振幅制限送信および受信、導通角
送信および受信の各ポート、ならびにマスタ／スレーブ
設定ポート、コモン（ＣＯＭ）ポート、およびグランド
（ＧＮＤ）ポートを有している。図示のように、ここで
はインバータ装置４がマスタに、インバータ装置５がス
レーブに設定されている。これらのポートは通信線１１
で接続されているのは上述のとおりである。

【００３８】上記緑と赤のＬＥＤ光送受信ポートは、緑
ＬＥＤおよび赤ＬＥＤの発光状態でインバータ装置４お
よび５の動作状態をそれぞれ他方に通信するためのもの
である。インバータ装置５が発電準備未完了では緑ＬＥ
Ｄおよび赤ＬＥＤともにロー（消灯）であり、発電準備
完了時または発電時にハイ（点灯）となる。また、過負
荷が検出されると、赤ＬＥＤが点灯する。

【００３９】インバータ装置４およびインバータ装置５
の双方が発電準備を完了した場合、スタート可否判断回
路２２は起動回路２０に発電準備完了を通知するととも
に緑ＬＥＤの点灯を維持させる。すなわち、緑ＬＥＤ出
力のアンド（ＡＮＤ）条件が成立したときに発電準備完
了である。また、発電中にインバータ装置４およびイン
バータ装置５のいずれかで過負荷が検出されたときは、
起動回路２０からＰＷＭ回路１７に対して停止指令が出
力される。すなわち、赤ＬＥＤ出力のオア（ＯＲ）条件
が成立したときに発電は停止される。

【００４０】次に、上記発電機の発電開始処理を図６の
フローチャートを参照して説明する。同図において、ス
テップＳ１では、自己のエンジン回転数および／または
電源電圧が予定値を超えている否かによって自己（イン
バータ装置４）の発電準備が完了しているか否かを判断
する。この判断が肯定であればステップＳ２に進んでイ
ンバータ装置５からの基準正弦波クロックを検出したか
否かを判断する。この判断が肯定ならば、ステップＳ３
に進み、インバータ装置５の基準正弦波クロックのゼロ
クロス点（起点）に同期させて自己（インバータ装置
４）の基準正弦波クロックを出力開始した後、ステップ
Ｓ６に進む。また、インバータ装置５からの基準正弦波
クロックが検出されないときは、ステップＳ４に進んで
基準正弦波クロックを出力開始する。ステップＳ５では
インバータ装置５からの基準正弦波クロックを検出した
か否かを判断する。この判断が肯定ならば、ステップＳ
６に進む。

【００４１】ステップＳ６では、インバータ装置４，５
で基準正弦波クロックの位相差が予定値以下であるか否
かを判断する。この判断が否定ならばステップＳ７に進
み、基準正弦波クロックの周波数を微調整して起点補正
を行う。起点補正がなされて、前記位相差が予定値以下
になったならば、ステップＳ８に進み、発電準備完了を
表示するため緑ＬＥＤを点灯する。ステップＳ９では、
インバータ装置５からの緑ＬＥＤ光の状態を判別し、イ
ンバータ装置５も発電準備完了であるか否かを判断す
る。ステップＳ９が肯定ならばステップＳ１０に進み、
基準正弦波クロックのゼロクロス点（起点）に同期させ
てＰＷＭ回路１７に起動指令を出力する。

【００４２】続いて、インバータ装置４，５の直列・並
列接続切換えについて説明する。図５は、インバータ装
置４，５の直列・並列切換部６の詳細を示す回路図であ
る。同図において、直列・並列切換部６はトグルスイッ
チで構成することができ、該スイッチが接点ａ側に切換
えられているときは、出力端子Ｔ１およびＴ２間には、
インバータ装置４の出力電圧（例えば１２０Ｖ）が出力
され、出力端子Ｔ２およびＴ３間にはインバータ装置５
の出力電圧（例えば１２０Ｖ）が出力され、結果的に出
力端子Ｔ１およびＴ３間ではインバータ装置４，５の出
力電圧の２倍の出力電圧（２４０Ｖ）が得られる。すな
わち、インバータ装置４，５は直列に接続されたことに
なる。

【００４３】また、前記スイッチが接点ｂ側に切換えら
れているときは、出力端子Ｔ１およびＴ２間には電圧が
出力されず、出力端子Ｔ２およびＴ３間にのみ、インバ
ータ装置４，５による出力電圧（例えば１２０Ｖ）が出
力される。結果的に出力端子Ｔ２およびＴ３間にはイン
バータ装置４，５のそれぞれの出力電圧（１２０Ｖ）が
そのまま出力され、出力（例えば２ｋＷ）が２倍（４ｋ
Ｗ）になって現れる。すなわち、インバータ装置４，５
は並列に接続されたことになる。

【００４４】なお、２台のインバータ装置を並列に接続
した場合において自己の出力電圧および出力電流の位相
差に基づいて他のインバータ装置に対する出力電圧の位
相差を検出し、出力周波数を変化させて前記位相差を解
消ないしは予定範囲内に収めるようにした発電機は、本
出願人による先の特許出願（特開平５−２４４７２６号
公報参照）に、より詳細に開示している。

【００４５】

【発明の効果】以上の説明から明らかなように、請求項
１の発明によれば、２系統のインバータ装置を有する発
電機においてエコスロットル制御を実現することができ
る。また、請求項２，３の発明によれば、２系統のイン
バータ装置を有する発電機において、負荷の大きい方の
導通角が目標値に収斂するように制御されるので、前記
２系統のインバータ装置のいずれか一方にエンジン回転
数制御手段を含む電子ガバナを設けた場合にもバランス
のよい発電を行うことができ、２系統のインバータ装置
を直列に接続した場合に多様な負荷に対応することがで
きる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明の一実施形態に係る発電機の電子ガバ
ナの構成を示すブロック図である。

【図２】 本発明の一実施形態に係る発電機の全体構成
を示すブロック図である。

【図３】 本発明の一実施形態に係る発電機の制御装置
の要部機能を示すブロック図である。

【図４】 通信ポートの構成例を示す図である。

【図５】 直列・並列切換部の接続例を示す図である。

【図６】 インバータ回路の起動制御を示すフローチャ
ートである。

【図７】 直列接続された２系統のインバータ装置の概
略図出ある。

【符号の説明】

１…発電機、 ２…エンジン、 ３…発電機本体、
４，５…インバータ装置、６…直列・並列切換部、
７，８…電圧検出回路、 ９，１０…電流検出回路、
１１…通信線、 ２１，２１ａ…通信ポート、 ２５…
導通角検出部、 ３０…回転数検出部、 ３１…制御量
演算部、 ４００…コンバータ

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭63−302725（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−107399（ＪＰ，Ａ) 特開 平10−8997（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−81901（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−84100（ＪＰ，Ａ) 実開 平３−15000（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭62−145440（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) H02P 9/04 H02M 7/12 H02M 7/17 H02M 7/48

Claims (3)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 半導体整流素子の導通を制御することに
   よって交流を直流に変換するコンバータ回路と前記直流
   を所定周波数の交流に変換するインバータ回路とからな
   るインバータ装置を２系統有する発電機において、 前記交流を発生するための発電機本体と、 前記発電機本体を駆動するエンジンと、 前記２系統のインバータ装置の一方をマスタに、他方を
   スレーブに決定するマスタ／スレーブ設定手段と、 前記各コンバータ回路の出力電圧が目標値になるように
   前記半導体整流素子の導通角を制御する整流素子駆動手
   段と、 前記マスタに決定された側のコンバータ回路の導通角を
   検出し、その検出導通角が目標値に収斂するように前記
   エンジンの回転数を制御するエンジン制御手段とを具備
   したことを特徴とする発電機。
2. 【請求項２】 半導体整流素子の導通を制御することに
   よって交流を直流に変換するコンバータ回路と前記直流
   を所定周波数の交流に変換するインバータ回路とからな
   るインバータ装置を２系統有する発電機において、 前記交流を発生するための発電機本体と、 前記発電機本体を駆動するエンジンと、 前記２系統のインバータ装置の一方をマスタに、他方を
   スレーブに決定するマスタ／スレーブ設定手段と、 前記各コンバータ回路の出力電圧が目標値になるように
   前記半導体整流素子の導通角を制御する整流素子駆動手
   段と、 前記各コンバータ回路の導通角のいずれが大きいかを判
   定する導通角判定手段と、 前記大きい方の導通角が目標値に収斂するように前記エ
   ンジンの回転数を制御するエンジン制御手段とを具備し
   たことを特徴とする発電機。
3. 【請求項３】 前記導通角判定手段および前記エンジン
   制御手段は前記マスタとして決定されたインバータ装置
   の制御手段として設定するとともに、 前記スレーブ側の導通角をスレーブ側から前記マスタ側
   に設けられた導通角判定手段に送信する通信ポートを具
   備したことを特徴とする請求項２記載の発電機。