JP2002051591A - エンジン発電機 - Google Patents
エンジン発電機Info
- Publication number
- JP2002051591A JP2002051591A JP2000233143A JP2000233143A JP2002051591A JP 2002051591 A JP2002051591 A JP 2002051591A JP 2000233143 A JP2000233143 A JP 2000233143A JP 2000233143 A JP2000233143 A JP 2000233143A JP 2002051591 A JP2002051591 A JP 2002051591A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- output
- circuit
- generator
- engine
- slave
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
(57)【要約】
【課題】 発電効率の高いエンジン発電機を提供する。
【解決手段】 エンジンにより駆動される交流発電機
２、前記交流発電機２の出力端に発生するメイン出力を
整流する整流回路３、および整流回路３の出力を交流電
圧に変換するインバータ回路４を含むエンジン発電機に
おいて、交流発電機２の出力端が一次側に接続された変
圧器７を具備し、交流発電機２のメイン出力の一部を変
圧器７の二次側を構成する複数のサブコイル７２ａ，７
２ｂ，７２ｃから取り出し、各インバータ４Ａ，４Ｂの
電源やバッテリの充電電源として利用する。
２、前記交流発電機２の出力端に発生するメイン出力を
整流する整流回路３、および整流回路３の出力を交流電
圧に変換するインバータ回路４を含むエンジン発電機に
おいて、交流発電機２の出力端が一次側に接続された変
圧器７を具備し、交流発電機２のメイン出力の一部を変
圧器７の二次側を構成する複数のサブコイル７２ａ，７
２ｂ，７２ｃから取り出し、各インバータ４Ａ，４Ｂの
電源やバッテリの充電電源として利用する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、エンジンにより発
電機を駆動するエンジン発電機に係り、特に、発電機の
メイン出力をインバータ回路で所望の交流電圧に変換し
て出力するインバータ式のエンジン発電機に関する。
電機を駆動するエンジン発電機に係り、特に、発電機の
メイン出力をインバータ回路で所望の交流電圧に変換し
て出力するインバータ式のエンジン発電機に関する。
【０００２】
【従来の技術】図６は、従来のインバータ式エンジン発
電機の主要部の構成を示したブロック図であり、エンジ
ン１により駆動される３相交流発電機８と、発電機８の
交流出力を平滑化して直流化する整流平滑回路６１と、
整流平滑回路６１の直流出力を所定周波数の交流出力に
変換するインバータ回路６２とを主要な構成とする。
電機の主要部の構成を示したブロック図であり、エンジ
ン１により駆動される３相交流発電機８と、発電機８の
交流出力を平滑化して直流化する整流平滑回路６１と、
整流平滑回路６１の直流出力を所定周波数の交流出力に
変換するインバータ回路６２とを主要な構成とする。
【０００３】前記発電機８には、メイン出力を発生する
３相メイン巻線８１が全磁極（例えば、２４磁極）の一
部である複数の磁極（例えば、２１磁極）に巻回されて
いる。残りの磁極（ここでは、３磁極）には、インバー
タ電源コイル８２、バッテリ充電コイル８３および外部
直流電源コイル８４がそれぞれ巻回されている。
３相メイン巻線８１が全磁極（例えば、２４磁極）の一
部である複数の磁極（例えば、２１磁極）に巻回されて
いる。残りの磁極（ここでは、３磁極）には、インバー
タ電源コイル８２、バッテリ充電コイル８３および外部
直流電源コイル８４がそれぞれ巻回されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記した従来技術で
は、インバータ電源コイル８２やバッテリ充電コイル８
３等のサブコイルがそれぞれ１磁極を占有するため、発
電機の磁極総数が２４であっても、メイン出力には２１
磁極しか割り当てられない。したがって、従来技術で４
２００Ｗのメイン出力が要求されると、これを２１磁極
で負担しなければならないので各磁極の負担が２００Ｗ
となり、各サブコイル８２，８３，８４の出力もそれぞ
れ２００Ｗとなる。
は、インバータ電源コイル８２やバッテリ充電コイル８
３等のサブコイルがそれぞれ１磁極を占有するため、発
電機の磁極総数が２４であっても、メイン出力には２１
磁極しか割り当てられない。したがって、従来技術で４
２００Ｗのメイン出力が要求されると、これを２１磁極
で負担しなければならないので各磁極の負担が２００Ｗ
となり、各サブコイル８２，８３，８４の出力もそれぞ
れ２００Ｗとなる。
【０００５】しかしながら、各サブコイルに必要な能力
は１０〜１５Ｗであるため、上記した従来技術では、各
サブコイル８２，８３，８４の発電能力が過剰になる反
面、メイン巻線８１の出力が発電機８の体格に較べて小
さくなってしまうという問題があった。
は１０〜１５Ｗであるため、上記した従来技術では、各
サブコイル８２，８３，８４の発電能力が過剰になる反
面、メイン巻線８１の出力が発電機８の体格に較べて小
さくなってしまうという問題があった。
【０００６】本発明の目的は、上記した従来技術の課題
を解決し、発電効率の高いエンジン発電機を提供するこ
とにある。
を解決し、発電効率の高いエンジン発電機を提供するこ
とにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記した目的を達成する
ために、本発明は、以下のような手段を講じた点に特徴
がある。
ために、本発明は、以下のような手段を講じた点に特徴
がある。
【０００８】(1) エンジンにより駆動される交流発電
機、前記交流発電機の出力端に発生するメイン出力を整
流する整流回路、および前記整流回路の出力を交流電圧
に変換するインバータ回路を含むエンジン発電機におい
て、前記交流発電機の出力端が一次側に接続された変圧
器を具備し、前記交流発電機のメイン出力の一部を前記
変圧器の二次側から取り出し、内部電源として利用する
ことを特徴とする。
機、前記交流発電機の出力端に発生するメイン出力を整
流する整流回路、および前記整流回路の出力を交流電圧
に変換するインバータ回路を含むエンジン発電機におい
て、前記交流発電機の出力端が一次側に接続された変圧
器を具備し、前記交流発電機のメイン出力の一部を前記
変圧器の二次側から取り出し、内部電源として利用する
ことを特徴とする。
【０００９】(2) 前記変圧器の二次側を複数のサブコイ
ルで構成し、各サブコイルが異なる電気負荷へそれぞれ
電力を供給することを特徴とする。
ルで構成し、各サブコイルが異なる電気負荷へそれぞれ
電力を供給することを特徴とする。
【００１０】上記した特徴(1) によれば、内部電源とし
て必要な電力に応じて変圧器の一次コイルと二次コイル
との巻数比を設定すれば、交流発電機のメイン出力から
必要な電力のみを取り出せる。したがって、必要以上に
過大な電力がメイン出力から内部電源用として取り出さ
れることがないので、発電効率を向上させることができ
る。
て必要な電力に応じて変圧器の一次コイルと二次コイル
との巻数比を設定すれば、交流発電機のメイン出力から
必要な電力のみを取り出せる。したがって、必要以上に
過大な電力がメイン出力から内部電源用として取り出さ
れることがないので、発電効率を向上させることができ
る。
【００１１】上記した特徴(2) によれば、内部電源で駆
動される複数の電気負荷のそれぞれの消費電力に応じて
各サブコイルの巻数を設定できる。したがって、交流発
電機のメイン出力から内部電源として必要な電力を正確
に取り出せるので、発電効率をさらに向上させることが
できる。
動される複数の電気負荷のそれぞれの消費電力に応じて
各サブコイルの巻数を設定できる。したがって、交流発
電機のメイン出力から内部電源として必要な電力を正確
に取り出せるので、発電効率をさらに向上させることが
できる。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、図面を参照して本発明を詳
細に説明する。図１は、本発明の一実施形態であるエン
ジン発電機の構成を示したブロック図である。
細に説明する。図１は、本発明の一実施形態であるエン
ジン発電機の構成を示したブロック図である。
【００１３】発電機２は２系統の３相メイン巻線２Ａ，
２Ｂを備え、それぞれ１２磁極構成のステータに巻回さ
れている。各３相メイン巻線２Ａ，２Ｂの出力端には整
流平滑回路３Ａ，３Ｂがそれぞれ接続されている。各整
流平滑回路３Ａ，３Ｂの出力段には、インバータ回路４
Ａ（マスタ），４Ｂ（スレーブ）がそれぞれ接続されて
いる。
２Ｂを備え、それぞれ１２磁極構成のステータに巻回さ
れている。各３相メイン巻線２Ａ，２Ｂの出力端には整
流平滑回路３Ａ，３Ｂがそれぞれ接続されている。各整
流平滑回路３Ａ，３Ｂの出力段には、インバータ回路４
Ａ（マスタ），４Ｂ（スレーブ）がそれぞれ接続されて
いる。
【００１４】各インバータ回路４Ａ，４Ｂの出力側ＴＡ
およびＴＢは、直列・並列切換部５を介して外部出力端
子Ｔ１，Ｔ２，Ｔ３に接続されている。出力側ＴＡ，Ｔ
Ｂには出力電流および出力電圧を検出するため電流検出
回路７０および電圧検出回路８０がそれぞれ設けられて
いる。さらに、各インバータ回路４Ａ，４Ｂの各制御部
４１Ａ，４１Ｂ間は通信線６で接続されており、互いを
同期運転するための制御信号および同期信号が送受され
る。
およびＴＢは、直列・並列切換部５を介して外部出力端
子Ｔ１，Ｔ２，Ｔ３に接続されている。出力側ＴＡ，Ｔ
Ｂには出力電流および出力電圧を検出するため電流検出
回路７０および電圧検出回路８０がそれぞれ設けられて
いる。さらに、各インバータ回路４Ａ，４Ｂの各制御部
４１Ａ，４１Ｂ間は通信線６で接続されており、互いを
同期運転するための制御信号および同期信号が送受され
る。
【００１５】前記３相メイン巻線２Ｂの出力段にはトラ
ンス７の一次コイル７１が接続されている。トランス７
の二次側には３つのサブコイル７２（７２ａ，７２ｂ，
７２ｃ）が二次コイルとして結合されている。サブコイ
ル７２ａ，７２ｂはインバータ電源コイルであり、それ
ぞれインバータ回路４Ａ，４Ｂの各電源部４２Ａ，４２
Ｂへ駆動電力を供給する。サブコイル７２ｃは、内部バ
ッテリ（図示せず）へ充電電流を供給するための充電コ
イル、または直流電圧を外部ソケット（図示せず）へ供
給するための外部直流電源コイルである。
ンス７の一次コイル７１が接続されている。トランス７
の二次側には３つのサブコイル７２（７２ａ，７２ｂ，
７２ｃ）が二次コイルとして結合されている。サブコイ
ル７２ａ，７２ｂはインバータ電源コイルであり、それ
ぞれインバータ回路４Ａ，４Ｂの各電源部４２Ａ，４２
Ｂへ駆動電力を供給する。サブコイル７２ｃは、内部バ
ッテリ（図示せず）へ充電電流を供給するための充電コ
イル、または直流電圧を外部ソケット（図示せず）へ供
給するための外部直流電源コイルである。
【００１６】このように、本実施形態では発電機２の出
力の一部をトランス７を介して取り出し、インバータ電
源やバッテリ充電電源等の内部電源として利用するの
で、内部電源として必要な電力に応じてトランス７の一
次コイル７１と二次コイル７２との巻数比を設定すれ
ば、発電機２のメイン出力から必要な電力のみを取り出
すことができ、発電効率を向上させることができる。
力の一部をトランス７を介して取り出し、インバータ電
源やバッテリ充電電源等の内部電源として利用するの
で、内部電源として必要な電力に応じてトランス７の一
次コイル７１と二次コイル７２との巻数比を設定すれ
ば、発電機２のメイン出力から必要な電力のみを取り出
すことができ、発電効率を向上させることができる。
【００１７】さらに、本実施形態ではトランス７の二次
側を複数のサブコイル７２ａ，７２ｂ，７２ｃで構成し
たので、内部電源で駆動される複数の電気負荷のそれぞ
れの消費電力に応じて各サブコイルの巻数を設定すれ
ば、交流発電機のメイン出力から内部電源として必要な
電力を正確に取り出せるようになる。
側を複数のサブコイル７２ａ，７２ｂ，７２ｃで構成し
たので、内部電源で駆動される複数の電気負荷のそれぞ
れの消費電力に応じて各サブコイルの巻数を設定すれ
ば、交流発電機のメイン出力から内部電源として必要な
電力を正確に取り出せるようになる。
【００１８】図２は、前記インバータ回路４の要部構成
を示したブロック図である。なお、前記２つの系統（マ
スタ４Ａ，スレーブ４Ｂ）は同等の機能を有するので、
ここでは一方（マスタ４Ａ）についてのみ説明する。
を示したブロック図である。なお、前記２つの系統（マ
スタ４Ａ，スレーブ４Ｂ）は同等の機能を有するので、
ここでは一方（マスタ４Ａ）についてのみ説明する。
【００１９】エンジン１の出力はスロットル１ａの開度
によって制御される。スロットル１ａの開度はステッピ
ングモータ１ｂによって設定される。整流平滑回路３
は、サイリスタブリッジ回路３ａおよび平滑回路３ｂか
らなる。平滑回路３ｂの後段には、電界効果トランジス
タ（ＦＥＴ）ブリッジ４ａおよび平滑回路４ｂを含むイ
ンバータ回路（マスタ）４Ａが設けられている。平滑回
路４ｂの出力側は直列・並列切換部５に接続されてい
る。
によって制御される。スロットル１ａの開度はステッピ
ングモータ１ｂによって設定される。整流平滑回路３
は、サイリスタブリッジ回路３ａおよび平滑回路３ｂか
らなる。平滑回路３ｂの後段には、電界効果トランジス
タ（ＦＥＴ）ブリッジ４ａおよび平滑回路４ｂを含むイ
ンバータ回路（マスタ）４Ａが設けられている。平滑回
路４ｂの出力側は直列・並列切換部５に接続されてい
る。
【００２０】制御部４１Ａには、発振部９、分周回路１
０、正弦波化回路１１、電子ボリューム１２、ローパス
フィルタ（ＬＰＦ）１３、パルス幅変調回路（ＰＷＭ回
路）１４、矩形波変換回路１５、位相差検出回路１６、
および起動回路１７が設けられている。なお、これらの
回路の具体例としては、特開平５−２４４７２６号公報
に開示されているものを用いることができる。
０、正弦波化回路１１、電子ボリューム１２、ローパス
フィルタ（ＬＰＦ）１３、パルス幅変調回路（ＰＷＭ回
路）１４、矩形波変換回路１５、位相差検出回路１６、
および起動回路１７が設けられている。なお、これらの
回路の具体例としては、特開平５−２４４７２６号公報
に開示されているものを用いることができる。
【００２１】発振部９の出力信号は分周回路１０で分周
され、クロック信号として正弦波化回路１１に入力され
る。正弦波化回路１１は前記クロック信号に基づいて階
段状の正弦波信号を発生し、その正弦波信号は電子ボリ
ューム１２およびＬＰＦ１３を介してＰＷＭ回路１４に
入力され、前記正弦波信号を目標波形信号としてパルス
幅変調されたパルスがＰＷＭ回路１４から出力される。
され、クロック信号として正弦波化回路１１に入力され
る。正弦波化回路１１は前記クロック信号に基づいて階
段状の正弦波信号を発生し、その正弦波信号は電子ボリ
ューム１２およびＬＰＦ１３を介してＰＷＭ回路１４に
入力され、前記正弦波信号を目標波形信号としてパルス
幅変調されたパルスがＰＷＭ回路１４から出力される。
【００２２】電子ボリューム１２は、後述するように、
過負荷の場合に前記正弦波信号の減衰度を制御する。Ｌ
ＰＦ１３は電子ボリューム１２から出力される階段状の
正弦波を滑らかにする。ＦＥＴブリッジ８ａを構成する
各ＦＥＴのゲートはＰＷＭ回路１４から出力されるパル
スで制御され、前記目標波形信号である基準周波数の正
弦波信号に応じた交流が出力端子ＴＡ，ＴＡから出力さ
れる。
過負荷の場合に前記正弦波信号の減衰度を制御する。Ｌ
ＰＦ１３は電子ボリューム１２から出力される階段状の
正弦波を滑らかにする。ＦＥＴブリッジ８ａを構成する
各ＦＥＴのゲートはＰＷＭ回路１４から出力されるパル
スで制御され、前記目標波形信号である基準周波数の正
弦波信号に応じた交流が出力端子ＴＡ，ＴＡから出力さ
れる。
【００２３】矩形波変換回路１５はＬＰＦ１３の出力信
号を矩形波に変換し、この変換後の信号は通信ポート１
８に入力される。通信ポート１８に入力された信号つま
り基準正弦波クロックは通信線６を通じてスレーブ４Ｂ
の通信ポートに入力される。位相差検出回路１６には、
通信ポート１８を通じてスレーブ４Ｂから受信した基準
正弦波クロックが入力されるとともに、自己の基準正弦
波クロックが矩形波変換回路１５から入力される。
号を矩形波に変換し、この変換後の信号は通信ポート１
８に入力される。通信ポート１８に入力された信号つま
り基準正弦波クロックは通信線６を通じてスレーブ４Ｂ
の通信ポートに入力される。位相差検出回路１６には、
通信ポート１８を通じてスレーブ４Ｂから受信した基準
正弦波クロックが入力されるとともに、自己の基準正弦
波クロックが矩形波変換回路１５から入力される。
【００２４】位相差検出回路１６はマスタ４Ａおよびス
レーブ４Ｂの基準正弦波クロックの位相を比較して位相
の進みまたは遅れを検出し、その検出結果を進相信号ま
たは遅相信号として発振部９に入力する。発振部９は進
相信号または遅相信号を受信し、位相が進んでいるとき
は、基準正弦波クロックを予定パルス数（例えば１パル
ス）間引いて周波数を微増させる一方、位相が遅れてい
るときは基準正弦波クロックに予定パルス数（例えば１
パルス）付加して周波数を微減させる。この周波数調整
はマスタ４Ａおよびスレーブ４Ｂの双方で実施される。
すなわち、マスタ４Ａおよびスレーブ４Ｂは互いに歩み
寄って出力を合わせる。
レーブ４Ｂの基準正弦波クロックの位相を比較して位相
の進みまたは遅れを検出し、その検出結果を進相信号ま
たは遅相信号として発振部９に入力する。発振部９は進
相信号または遅相信号を受信し、位相が進んでいるとき
は、基準正弦波クロックを予定パルス数（例えば１パル
ス）間引いて周波数を微増させる一方、位相が遅れてい
るときは基準正弦波クロックに予定パルス数（例えば１
パルス）付加して周波数を微減させる。この周波数調整
はマスタ４Ａおよびスレーブ４Ｂの双方で実施される。
すなわち、マスタ４Ａおよびスレーブ４Ｂは互いに歩み
寄って出力を合わせる。
【００２５】起動回路１７は、スタート可否判断回路２
１からの検出信号に基づいてＰＷＭ回路１４を付勢し、
マスタ４Ａを駆動して発電を行う。すなわち、起動回路
１７はマスタ４Ａ，スレーブ４Ｂの発電準備が完了した
ときに、前記基準正弦波クロックの立上がりに応答して
ＰＷＭ回路１４に起動信号を出力する。さらに、起動回
路１７は、スレーブ４Ｂから入力された基準正弦波クロ
ックに基づいて該クロックの立上がりを検出して正弦波
化回路１１に起動信号を出力する。
１からの検出信号に基づいてＰＷＭ回路１４を付勢し、
マスタ４Ａを駆動して発電を行う。すなわち、起動回路
１７はマスタ４Ａ，スレーブ４Ｂの発電準備が完了した
ときに、前記基準正弦波クロックの立上がりに応答して
ＰＷＭ回路１４に起動信号を出力する。さらに、起動回
路１７は、スレーブ４Ｂから入力された基準正弦波クロ
ックに基づいて該クロックの立上がりを検出して正弦波
化回路１１に起動信号を出力する。
【００２６】スタート可否判断回路２１は、エンジン回
転数および／またはマスタ４Ａ，スレーブ４Ｂのそれぞ
れの電源電圧が所定値に達し、さらに基準正弦波クロッ
クの同期がとれたときに発電準備完了の検出信号を出力
する。スレーブ４Ｂの発電準備完了は、通信ポート１８
から入力される信号（後述）により判断される。スター
ト可否判断回路２１は、電圧検出回路８０で検出された
出力電圧および図示しないエンジン回転数検出回路で検
出されたエンジン回転数がいずれも所定値に達すると通
信ポート１８へ発電機準備完了の検出信号を出力する。
転数および／またはマスタ４Ａ，スレーブ４Ｂのそれぞ
れの電源電圧が所定値に達し、さらに基準正弦波クロッ
クの同期がとれたときに発電準備完了の検出信号を出力
する。スレーブ４Ｂの発電準備完了は、通信ポート１８
から入力される信号（後述）により判断される。スター
ト可否判断回路２１は、電圧検出回路８０で検出された
出力電圧および図示しないエンジン回転数検出回路で検
出されたエンジン回転数がいずれも所定値に達すると通
信ポート１８へ発電機準備完了の検出信号を出力する。
【００２７】比較回路１９は電流検出回路７０で検出さ
れた電流がしきい値より大きいときに検出信号を出力
し、その検出信号は電子ボリューム１２および保護回路
２０に入力される。保護回路２０は比較回路１９から前
記検出信号が予定時間経過したときに、過負荷検出信号
を起動回路１７に出力する。電子ボリューム１２は、過
負荷の場合に前記正弦波信号の減衰度を制御する。
れた電流がしきい値より大きいときに検出信号を出力
し、その検出信号は電子ボリューム１２および保護回路
２０に入力される。保護回路２０は比較回路１９から前
記検出信号が予定時間経過したときに、過負荷検出信号
を起動回路１７に出力する。電子ボリューム１２は、過
負荷の場合に前記正弦波信号の減衰度を制御する。
【００２８】図３は、前記マスタ４Ａおよびスレーブ４
Ｂの通信ポート１８の対応関係を示した図である。各通
信ポート１８は基準正弦波クロック送信ポート、基準正
弦波クロック受信ポート、緑発光ダイオード（ＬＥＤ）
光送信ポート、緑ＬＥＤ光受信ポート、赤ＬＥＤ光送信
ポート、赤ＬＥＤ光受信ポート、マスタ／スレーブ設定
ポート、コモン（ＣＯＭ）ポート、グランド（ＧＮＤ）
ポートを有し、これらのポートが通信線６で接続されて
いるのは上述の通りである。
Ｂの通信ポート１８の対応関係を示した図である。各通
信ポート１８は基準正弦波クロック送信ポート、基準正
弦波クロック受信ポート、緑発光ダイオード（ＬＥＤ）
光送信ポート、緑ＬＥＤ光受信ポート、赤ＬＥＤ光送信
ポート、赤ＬＥＤ光受信ポート、マスタ／スレーブ設定
ポート、コモン（ＣＯＭ）ポート、グランド（ＧＮＤ）
ポートを有し、これらのポートが通信線６で接続されて
いるのは上述の通りである。
【００２９】前記緑と赤のＬＥＤポートは、緑ＬＥＤお
よび赤ＬＥＤの発光状態で他方のインバータ回路に通信
するためのものである。マスタ４Ａ，スレーブ４Ｂが発
電準備未完了では緑ＬＥＤおよび赤ＬＥＤともにロー
（消灯）であり、発電準備完了時または発電時にハイ
（点灯）となる。また、過負荷が検出されると、赤ＬＥ
Ｄが点灯する。
よび赤ＬＥＤの発光状態で他方のインバータ回路に通信
するためのものである。マスタ４Ａ，スレーブ４Ｂが発
電準備未完了では緑ＬＥＤおよび赤ＬＥＤともにロー
（消灯）であり、発電準備完了時または発電時にハイ
（点灯）となる。また、過負荷が検出されると、赤ＬＥ
Ｄが点灯する。
【００３０】マスタ４Ａおよびスレーブ４Ｂの双方が発
電準備を完了した場合、スタート可否判断回路２１は起
動回路１７に発電準備完了を通知するとともに緑ＬＥＤ
の点灯を維持させる。すなわち、緑ＬＥＤ出力のＡＮＤ
条件が成立すれば発電準備完了である。また、発電中に
マスタ４Ａ，スレーブ４Ｂのいずれかで過負荷が検出さ
れると、起動回路１７からＰＷＭ回路１４に対して停止
指令が出力される。すなわち、赤ＬＥＤ出力のＯＲ条件
が成立すると発電は停止される。
電準備を完了した場合、スタート可否判断回路２１は起
動回路１７に発電準備完了を通知するとともに緑ＬＥＤ
の点灯を維持させる。すなわち、緑ＬＥＤ出力のＡＮＤ
条件が成立すれば発電準備完了である。また、発電中に
マスタ４Ａ，スレーブ４Ｂのいずれかで過負荷が検出さ
れると、起動回路１７からＰＷＭ回路１４に対して停止
指令が出力される。すなわち、赤ＬＥＤ出力のＯＲ条件
が成立すると発電は停止される。
【００３１】次に、上記発電機の発電開始処理を図４の
フローチャートを参照して説明する。同図において、ス
テップＳ１では、自己のエンジン回転数および／または
電源電圧が予定値を超えている否かによって自己（マス
タ４Ａ）の発電準備が完了しているか否かを判断する。
この判断が肯定であればステップＳ２に進んでスレーブ
４Ｂからの基準正弦波クロックを検出したか否かを判断
する。この判断が肯定ならば、ステップＳ３に進み、ス
レーブ４Ｂの基準正弦波クロックのゼロクロス点（起
点）に同期させて自己の基準正弦波クロックを出力開始
した後、ステップＳ６に進む。また、スレーブ４Ｂから
の基準正弦波クロックが検出されないときは、ステップ
Ｓ４に進んで基準正弦波クロックを出力開始する。ステ
ップＳ５ではスレーブ４Ｂからの基準正弦波クロックを
検出したか否かを判断する。この判断が肯定ならば、ス
テップＳ６に進む。
フローチャートを参照して説明する。同図において、ス
テップＳ１では、自己のエンジン回転数および／または
電源電圧が予定値を超えている否かによって自己（マス
タ４Ａ）の発電準備が完了しているか否かを判断する。
この判断が肯定であればステップＳ２に進んでスレーブ
４Ｂからの基準正弦波クロックを検出したか否かを判断
する。この判断が肯定ならば、ステップＳ３に進み、ス
レーブ４Ｂの基準正弦波クロックのゼロクロス点（起
点）に同期させて自己の基準正弦波クロックを出力開始
した後、ステップＳ６に進む。また、スレーブ４Ｂから
の基準正弦波クロックが検出されないときは、ステップ
Ｓ４に進んで基準正弦波クロックを出力開始する。ステ
ップＳ５ではスレーブ４Ｂからの基準正弦波クロックを
検出したか否かを判断する。この判断が肯定ならば、ス
テップＳ６に進む。
【００３２】ステップＳ６では、マスタ４Ａ，スレーブ
４Ｂで基準正弦波クロックの位相差が予定値以下である
か否かを判断する。この判断が否定ならばステップＳ７
に進み、基準正弦波クロックの周波数を微調整して起点
補正を行う。起点補正がなされて、前記位相差が予定値
以下になったならば、ステップＳ８に進み、発電準備完
了を表示するため緑ＬＥＤを点灯する。ステップＳ９で
は、スレーブ４Ｂからの緑ＬＥＤ光の状態に基づいて発
電準備完了であるか否かを判断する。ステップＳ９が肯
定ならばステップＳ１０に進み、基準正弦波クロックの
ゼロクロス点（起点）に同期させてＰＷＭ回路１４に起
動指令を出力する。
４Ｂで基準正弦波クロックの位相差が予定値以下である
か否かを判断する。この判断が否定ならばステップＳ７
に進み、基準正弦波クロックの周波数を微調整して起点
補正を行う。起点補正がなされて、前記位相差が予定値
以下になったならば、ステップＳ８に進み、発電準備完
了を表示するため緑ＬＥＤを点灯する。ステップＳ９で
は、スレーブ４Ｂからの緑ＬＥＤ光の状態に基づいて発
電準備完了であるか否かを判断する。ステップＳ９が肯
定ならばステップＳ１０に進み、基準正弦波クロックの
ゼロクロス点（起点）に同期させてＰＷＭ回路１４に起
動指令を出力する。
【００３３】続いて、前記２つのインバータ回路の直列
・並列接続切換えについて説明する。図５は、インバー
タ回路４の直列・並列切換部５の詳細を示す回路図であ
る。同図において、直列・並列切換部５はトグルスイッ
チで構成することができ、スイッチが接点ａ側に切換え
られているときは、出力端子Ｔ１およびＴ２間には、マ
スタ４Ａの出力電圧（例えば１２０Ｖ）が出力され、出
力端子Ｔ２およびＴ３間にはスレーブ４Ｂの出力電圧
（例えば１２０Ｖ）が出力され、結果的に出力端子Ｔ１
およびＴ３間ではマスタ４Ａおよびスレーブ４Ｂの出力
電圧の２倍の出力電圧（２４０Ｖ）が得られる。すなわ
ち、マスタ４Ａとスレーブ４Ｂとは直列に接続されたこ
とになる。
・並列接続切換えについて説明する。図５は、インバー
タ回路４の直列・並列切換部５の詳細を示す回路図であ
る。同図において、直列・並列切換部５はトグルスイッ
チで構成することができ、スイッチが接点ａ側に切換え
られているときは、出力端子Ｔ１およびＴ２間には、マ
スタ４Ａの出力電圧（例えば１２０Ｖ）が出力され、出
力端子Ｔ２およびＴ３間にはスレーブ４Ｂの出力電圧
（例えば１２０Ｖ）が出力され、結果的に出力端子Ｔ１
およびＴ３間ではマスタ４Ａおよびスレーブ４Ｂの出力
電圧の２倍の出力電圧（２４０Ｖ）が得られる。すなわ
ち、マスタ４Ａとスレーブ４Ｂとは直列に接続されたこ
とになる。
【００３４】また、スイッチが接点ｂ側に切換えられて
いるときは、出力端子Ｔ１およびＴ２間には電圧が出力
されず、出力端子Ｔ２およびＴ３間にのみ、マスタ４Ａ
およびスレーブ４Ｂによる出力電圧（例えば１２０Ｖ）
が出力される。結果的に出力端子Ｔ２およびＴ３間には
マスタ４Ａ，スレーブ４Ｂのそれぞれの出力電圧（１２
０Ｖ）が変化されずに出力され、出力（例えば２ｋＷ）
が２倍（４ｋＷ）になって現れる。すなわち、マスタ４
Ａとスレーブ４Ｂとは並列に接続されたことになる。
いるときは、出力端子Ｔ１およびＴ２間には電圧が出力
されず、出力端子Ｔ２およびＴ３間にのみ、マスタ４Ａ
およびスレーブ４Ｂによる出力電圧（例えば１２０Ｖ）
が出力される。結果的に出力端子Ｔ２およびＴ３間には
マスタ４Ａ，スレーブ４Ｂのそれぞれの出力電圧（１２
０Ｖ）が変化されずに出力され、出力（例えば２ｋＷ）
が２倍（４ｋＷ）になって現れる。すなわち、マスタ４
Ａとスレーブ４Ｂとは並列に接続されたことになる。
【００３５】
【発明の効果】本発明によれば、以下のような効果が達
成される。
成される。
【００３６】(1) 交流発電機の出力の一部を変圧器を介
して取り出し、インバータ電源やバッテリ充電電源等の
内部電源として利用するので、内部電源として必要な電
力に応じて変圧器の一次コイルと二次コイルとの巻数比
を設定すれば、交流発電機のメイン出力から必要な電力
のみを取り出すことができ、発電効率を向上させること
ができる。
して取り出し、インバータ電源やバッテリ充電電源等の
内部電源として利用するので、内部電源として必要な電
力に応じて変圧器の一次コイルと二次コイルとの巻数比
を設定すれば、交流発電機のメイン出力から必要な電力
のみを取り出すことができ、発電効率を向上させること
ができる。
【００３７】(2) 変圧器の二次側を複数のサブコイルで
構成し、内部電源で駆動される複数の電気負荷のそれぞ
れの消費電力に応じて各サブコイルの巻数を設定すれ
ば、交流発電機のメイン出力から内部電源として必要な
電力を正確に取り出せるので、発電効率をさらに向上さ
せることができる。
構成し、内部電源で駆動される複数の電気負荷のそれぞ
れの消費電力に応じて各サブコイルの巻数を設定すれ
ば、交流発電機のメイン出力から内部電源として必要な
電力を正確に取り出せるので、発電効率をさらに向上さ
せることができる。
【図１】 本発明の一実施形態の全体構成を示したブロ
ック図である。
ック図である。
【図２】 図１のインバータ回路の構成を示したブロッ
ク図である。
ク図である。
【図３】 通信ポートの構成例を示す図である。
【図４】 インバータ回路の起動制御を示すフローチャ
ートである。
ートである。
【図５】 直列・並列切換部の接続例を示す図である。
【図６】 従来技術のブロック図である。
１…エンジン，２…発電機，３Ａ，３Ｂ…整流平滑回
路，４…インバータ回路，５…直列・並列切換部，６…
通信線，７…トランス，７０…電流検出回路，７２…サ
ブコイル，８０…電圧検出回路，
路，４…インバータ回路，５…直列・並列切換部，６…
通信線，７…トランス，７０…電流検出回路，７２…サ
ブコイル，８０…電圧検出回路，
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 5G060 AA20 BA02 BA06 5H590 AA02 AB03 CA07 CC24 CC32 CC34 CD01 CD03 EA01 EA07 EB12 EB14 FA01 FA05 FA08 FB02 FC14 FC27 GA02 GA04 HA02 HA04 HA10 HA27 JA19 JB14 JB15 KK02
Claims (5)
- 【請求項１】 エンジンにより駆動される交流発電機、
前記交流発電機の出力端に発生するメイン出力を整流す
る整流回路、および前記整流回路の出力を交流電圧に変
換するインバータ回路を含むエンジン発電機において、 前記交流発電機の出力端が一次側に接続された変圧器を
具備し、前記交流発電機のメイン出力の一部を前記変圧
器の二次側から取り出し、内部電源として利用すること
を特徴とするエンジン発電機。 - 【請求項２】 前記変圧器の二次側は複数のサブコイル
から構成され、各サブコイルは異なる電気負荷へ電力を
供給することを特徴とする請求項１に記載のエンジン発
電機。 - 【請求項３】 前記複数のサブコイルの一つを前記イン
バータ回路の電源として利用することを特徴とする請求
項２に記載のエンジン発電機。 - 【請求項４】 前記複数のサブコイルの一つをバッテリ
充電用の電源として利用することを特徴とする請求項２
または３に記載のエンジン発電機。 - 【請求項５】 前記複数のサブコイルの一つを直流出力
用の電源として利用することを特徴とする請求項２ない
し４のいずれかに記載のエンジン発電機。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000233143A JP2002051591A (ja) | 2000-08-01 | 2000-08-01 | エンジン発電機 |
| US09/906,055 US6707169B2 (en) | 2000-07-19 | 2001-07-17 | Engine generator, controller, starter apparatus, and remote control system for the engine generator |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000233143A JP2002051591A (ja) | 2000-08-01 | 2000-08-01 | エンジン発電機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002051591A true JP2002051591A (ja) | 2002-02-15 |
Family
ID=18725711
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000233143A Pending JP2002051591A (ja) | 2000-07-19 | 2000-08-01 | エンジン発電機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002051591A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005099073A1 (ja) * | 2004-03-31 | 2005-10-20 | Honda Motor Co., Ltd. | 電源装置 |
| JP2009514490A (ja) * | 2003-07-05 | 2009-04-02 | アルストム テクノロジー リミテッド | 高速発電機用の周波数変換器 |
| KR20150139794A (ko) * | 2014-06-04 | 2015-12-14 | 도시바 기카이 가부시키가이샤 | 인버터 발전기 시스템 및 인버터 발전기 시스템의 인버터 발전기 |
-
2000
- 2000-08-01 JP JP2000233143A patent/JP2002051591A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009514490A (ja) * | 2003-07-05 | 2009-04-02 | アルストム テクノロジー リミテッド | 高速発電機用の周波数変換器 |
| WO2005099073A1 (ja) * | 2004-03-31 | 2005-10-20 | Honda Motor Co., Ltd. | 電源装置 |
| US7557547B2 (en) | 2004-03-31 | 2009-07-07 | Honda Motor Co., Ltd. | Self exited oscillation converter providing a stable output voltage from a wide range of input voltages |
| KR20150139794A (ko) * | 2014-06-04 | 2015-12-14 | 도시바 기카이 가부시키가이샤 | 인버터 발전기 시스템 및 인버터 발전기 시스템의 인버터 발전기 |
| KR101707736B1 (ko) | 2014-06-04 | 2017-02-16 | 도시바 기카이 가부시키가이샤 | 인버터 발전기 시스템 및 인버터 발전기 시스템의 인버터 발전기 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3578930B2 (ja) | 発電機および発電機装置 | |
| US10166873B2 (en) | Battery charger for electric vehicles | |
| US6018154A (en) | High-frequency inverter and induction cooking device using the same | |
| US20070029799A1 (en) | Power supply device | |
| JPH09131075A (ja) | インバータ装置 | |
| CN101719728A (zh) | 谐振功率转换器及其控制方法 | |
| JP2011234458A (ja) | ハイブリッド式発動発電機の出力制御装置 | |
| US6185111B1 (en) | Switching power supply apparatus | |
| US20090267528A1 (en) | Lamp driving circuit | |
| JP4528616B2 (ja) | ガス放電ランプ用ドライバ | |
| CN103959915B (zh) | 用于降压转换器的起动电路 | |
| US6813167B2 (en) | Multiplex connection inverter apparatus | |
| JPH08317508A (ja) | 電気自動車用充電装置 | |
| JP3191097B2 (ja) | 無停電電源装置及びその充電制御方法 | |
| JP3464927B2 (ja) | 発電機 | |
| JP2002051591A (ja) | エンジン発電機 | |
| JP2001218470A (ja) | 電源装置 | |
| US20030030344A1 (en) | Arrangement and method for producing different output volatges with an alternating current generator | |
| KR102246884B1 (ko) | 전력 변환 회로 | |
| JP2001218469A (ja) | 電源装置 | |
| CN219643802U (zh) | 返驰式电源转换器 | |
| JP4097106B2 (ja) | 発電機 | |
| CN112738946B (zh) | 照明电路及其同步方法 | |
| JP2002272097A (ja) | スイッチング電源装置 | |
| JPH1052046A (ja) | 可搬型電源装置 |