JP3459439B2 - 磁気共鳴装置 - Google Patents
磁気共鳴装置Info
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- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
- G01R33/00—Arrangements or instruments for measuring magnetic variables
- G01R33/20—Arrangements or instruments for measuring magnetic variables involving magnetic resonance
- G01R33/28—Details of apparatus provided for in groups G01R33/44 - G01R33/64
- G01R33/32—Excitation or detection systems, e.g. using radio frequency signals
- G01R33/36—Electrical details, e.g. matching or coupling of the coil to the receiver
- G01R33/3628—Tuning/matching of the transmit/receive coil
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- Condensed Matter Physics & Semiconductors (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Magnetic Resonance Imaging Apparatus (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は安定磁界を発生する磁石
装置と、勾配磁界を発生するコイル装置と、所定の周波
数に同調され、接続回路を介してＲＦ信号用送信及び／
又は受信装置に接続される少なくとも１つのＲＦコイル
とからなる磁気共鳴装置に係る。
装置と、勾配磁界を発生するコイル装置と、所定の周波
数に同調され、接続回路を介してＲＦ信号用送信及び／
又は受信装置に接続される少なくとも１つのＲＦコイル
とからなる磁気共鳴装置に係る。
【０００２】
【従来の技術】そのような装置の例は欧州公開特許第０
０８３７２８号から公知である。この文献はＲＦ受信コ
イルがコイルの自然帯域幅より広く検査さるべき対象に
より発生された磁気共鳴信号を受信しうる帯域幅を作る
こと重要であることを説明している。この為に、公知の
装置は広帯域インピーダンス変換網の一部を形成するＲ
Ｆ受信コイルからなる。この網は２つの結合された共振
回路と、これらの共振回路の１つの一部及び従って網自
体を形成するＲＦコイル自体からなる。この為に、ＲＦ
コイルは網により課せられた所定の要求を満足すべきで
あり、これにより設計者はＲＦコイルの構造の選択に関
して自由でない。従って、ＲＦコイルのこのコイルによ
り実行さるべき測定の対象への最適整合は常に可能では
ない。更に、ＲＦコイルが送信コイルとして用いられう
るが、もしそうならどんな段階がその場合にとられるべ
きかどうか上記文献からは明らかでない。
０８３７２８号から公知である。この文献はＲＦ受信コ
イルがコイルの自然帯域幅より広く検査さるべき対象に
より発生された磁気共鳴信号を受信しうる帯域幅を作る
こと重要であることを説明している。この為に、公知の
装置は広帯域インピーダンス変換網の一部を形成するＲ
Ｆ受信コイルからなる。この網は２つの結合された共振
回路と、これらの共振回路の１つの一部及び従って網自
体を形成するＲＦコイル自体からなる。この為に、ＲＦ
コイルは網により課せられた所定の要求を満足すべきで
あり、これにより設計者はＲＦコイルの構造の選択に関
して自由でない。従って、ＲＦコイルのこのコイルによ
り実行さるべき測定の対象への最適整合は常に可能では
ない。更に、ＲＦコイルが送信コイルとして用いられう
るが、もしそうならどんな段階がその場合にとられるべ
きかどうか上記文献からは明らかでない。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、接続
回路がＲＦコイルの構造に関して設計者に有意性の制限
を課することなくＲＦコイルの大なる帯域幅を提供し、
原理的に、ＲＦコイルがＲＦ信号の受信と同様に送信に
適している前記の種類の磁気共鳴装置を提供することで
ある。
回路がＲＦコイルの構造に関して設計者に有意性の制限
を課することなくＲＦコイルの大なる帯域幅を提供し、
原理的に、ＲＦコイルがＲＦ信号の受信と同様に送信に
適している前記の種類の磁気共鳴装置を提供することで
ある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】これらを達成する為、本
発明による装置は、ＲＦコイルから見て、接続回路は、
順次、 −その出力に接続されたインピーダンスを実質的により
低い値に変換するよう作動する第１の整合網と； −その効果的長さがＲＦコイルが同調される周波数で１
／２波長の整数倍に実質的に等しく、その特性インピー
ダンスが第１の整合網の入力インピーダンスに実質的に
等しい送信線の特性を有する回路と； −その出力に接続されたインピーダンスを実質的により
高い値に変換するよう作動する第２の整合網とからなる
ことを特徴とする。
発明による装置は、ＲＦコイルから見て、接続回路は、
順次、 −その出力に接続されたインピーダンスを実質的により
低い値に変換するよう作動する第１の整合網と； −その効果的長さがＲＦコイルが同調される周波数で１
／２波長の整数倍に実質的に等しく、その特性インピー
ダンスが第１の整合網の入力インピーダンスに実質的に
等しい送信線の特性を有する回路と； −その出力に接続されたインピーダンスを実質的により
高い値に変換するよう作動する第２の整合網とからなる
ことを特徴とする。
【０００５】本発明による接続回路は、受信コイルと同
様に送信コイルに適しており、ＲＦコイル及び送信及び
／又は受信装置間の広帯域整合網を構成する。それ自体
整合網の一部を形成しない送信及び／又は受信コイルは
任意の数の導体及びコンデンサ及び送信及び受信コイル
の相互減結合する公知の能動及び／又は受動手段、例え
ばＰＩＮダイオードの組立体からなってよい。
様に送信コイルに適しており、ＲＦコイル及び送信及び
／又は受信装置間の広帯域整合網を構成する。それ自体
整合網の一部を形成しない送信及び／又は受信コイルは
任意の数の導体及びコンデンサ及び送信及び受信コイル
の相互減結合する公知の能動及び／又は受動手段、例え
ばＰＩＮダイオードの組立体からなってよい。
【０００６】本発明による装置の望ましい実施例は送信
線の特性を有する回路は内部導体及び接地されるシース
を有する同軸リードにより形成されることを特徴とす
る。この実施例において、同軸リードはＲＦコイル及び
送信及び／又は受信装置間の距離を橋絡するのに用いら
れうる。これは第２の整合網は内部導体及び接地される
シースを有する同軸リードからなることを特徴とする他
の実施例の場合である。本発明による装置の更なる望ま
しい実施例は第２の整合網は信号リード及び接地リード
間に接続されるコンデンサと、信号リードに挿入される
コイルとからなり、送信線の特性を有する回路はコイル
及び信号リードに挿入されるコンデンサの直列接続から
なり、両方の該コイルは単一の結合されたコイルとして
構成されることを特徴とする。この実施例は作られた数
の部品だけを用いて簡単に実現されうる。第１の整合網
は第１の整合網はコンデンサ及びコイルからなり、これ
らの部品の１つは信号リードに挿入され、一方他の部品
は信号リードを接地リードに接続することを特徴とする
非常に簡単な構造を有する。
線の特性を有する回路は内部導体及び接地されるシース
を有する同軸リードにより形成されることを特徴とす
る。この実施例において、同軸リードはＲＦコイル及び
送信及び／又は受信装置間の距離を橋絡するのに用いら
れうる。これは第２の整合網は内部導体及び接地される
シースを有する同軸リードからなることを特徴とする他
の実施例の場合である。本発明による装置の更なる望ま
しい実施例は第２の整合網は信号リード及び接地リード
間に接続されるコンデンサと、信号リードに挿入される
コイルとからなり、送信線の特性を有する回路はコイル
及び信号リードに挿入されるコンデンサの直列接続から
なり、両方の該コイルは単一の結合されたコイルとして
構成されることを特徴とする。この実施例は作られた数
の部品だけを用いて簡単に実現されうる。第１の整合網
は第１の整合網はコンデンサ及びコイルからなり、これ
らの部品の１つは信号リードに挿入され、一方他の部品
は信号リードを接地リードに接続することを特徴とする
非常に簡単な構造を有する。
【０００７】公知の磁気共鳴装置は屡々直角コイル装置
を形成するように結合され、その各々が各接続回路を介
して送信及び／又は受信装置に接続される２つのＲＦコ
イルからなる。そのような装置は本発明による段階をと
ることで改善されうる。そのような装置の望ましい実施
例は接続回路の各々の第１の整合網はバラン（平衡不平
衡変成器）として構成されることを特徴とする。バラン
は平衡装置の不平衡装置への接続を可能にする変成器で
ある。不平衡装置は接地リード及び信号リードからな
り、平衡装置は２つの非接地信号リードからなる。本実
施例の直角コイル装置がバランとして構成された第１の
整合網を介し接続網に接続されるので、２つの接続網の
両接地リードが異なる位置で直角コイル装置に接続され
る接地ループの発生が防止される。
を形成するように結合され、その各々が各接続回路を介
して送信及び／又は受信装置に接続される２つのＲＦコ
イルからなる。そのような装置は本発明による段階をと
ることで改善されうる。そのような装置の望ましい実施
例は接続回路の各々の第１の整合網はバラン（平衡不平
衡変成器）として構成されることを特徴とする。バラン
は平衡装置の不平衡装置への接続を可能にする変成器で
ある。不平衡装置は接地リード及び信号リードからな
り、平衡装置は２つの非接地信号リードからなる。本実
施例の直角コイル装置がバランとして構成された第１の
整合網を介し接続網に接続されるので、２つの接続網の
両接地リードが異なる位置で直角コイル装置に接続され
る接地ループの発生が防止される。
【０００８】本発明による装置の更なる望ましい実施例
は接続回路により形成された整合網の帯域幅は調整自在
であることを特徴とする。この実施例は、必要な場合例
えば送信中大きく、受信中小さくなるよう帯域幅が選択
されうる利点を提供する。必要な場合、接続回路を構成
する多くの部品は調整自在であるよう構成される。
は接続回路により形成された整合網の帯域幅は調整自在
であることを特徴とする。この実施例は、必要な場合例
えば送信中大きく、受信中小さくなるよう帯域幅が選択
されうる利点を提供する。必要な場合、接続回路を構成
する多くの部品は調整自在であるよう構成される。
【０００９】
【実施例】本発明のこれら及び他の面は図面を参照して
以下に詳細に説明する。
以下に詳細に説明する。
【００１０】図１に概略的に示される磁気共鳴装置は安
定磁界Ｈを発生する第１の磁石装置１と、勾配磁界を発
生する第２の磁石装置３と、夫々第１の磁石装置１及び
第２の磁石装置３用の第１及び第２の電源５及び７から
なる。ＲＦコイル９はＲＦ交番磁界を発生するのに役立
ち；この為、それはＲＦ供給源１１に接続される。検査
さるべき対象（図示せず）にＲＦ送信磁界により発生し
た核スピン共鳴信号の検出の為ＲＦコイル９も使用され
え；この為、このコイルは信号増幅器１３に接続され
る。一方でＲＦ供給源１１又は信号増幅器１３と他方で
ＲＦコイル９との間の接続は以下に詳細に説明される接
続回路１４を介して実現される。信号増幅器１３の出力
は中央制御装置１７に接続される検出回路１５に接続さ
れる。中央制御装置１７は又ＲＦ供給源１１用変調器１
９と、第２の電源７と、画像表示用モニター２１とを制
御する。ＲＦ発振器２３は測定信号を処理する検出器１
５と同様に変調器１９を制御する。必要なら第１の磁石
装置１の磁石コイルの冷却の為、冷却ダクト２７からな
る冷却装置２５が設けられる。この種の冷却装置は抵抗
コイル又は本場合に必要とされる高磁界強度用水冷却装
置、例えば超伝導磁気コイル用液体ヘリウム冷却装置と
して構成されてよい。磁石装置１及び３内に配置された
ＲＦコイル９は、検査さるべき患者、又は検査さるべき
患者の一部、例えば頭又は首を医療測定用装置で囲むの
に十分大きい測定空間２９を囲む。従って、測定空間２
９において、安定磁界Ｈ、対象スライスを選択する勾配
磁界、及び空間的均一ＲＦ交番磁界が発生されうる。Ｒ
Ｆコイル９は送信器コイルと測定コイルの機能を組合わ
せでき、その場合交互にＲＦ供給源１１及び信号増幅器
１３に中央制御装置１７により接続される。或いは、異
なるコイル、例えば測定コイルとして作用する面コイル
は２つの機能のために用いられうる。その場合、ＲＦ送
信器コイル用と同様にＲＦ測定コイル用接続回路１４が
設けられる。以下、ＲＦコイル９は一般に測定コイルと
してだけ称される。送信コイルとしてのコイルの使用の
為、同じ考慮が相互定理に応じて適用する。所望によ
り、コイル９はＲＦ磁界を遮蔽するファラデーかご３１
により囲まれてよい。
定磁界Ｈを発生する第１の磁石装置１と、勾配磁界を発
生する第２の磁石装置３と、夫々第１の磁石装置１及び
第２の磁石装置３用の第１及び第２の電源５及び７から
なる。ＲＦコイル９はＲＦ交番磁界を発生するのに役立
ち；この為、それはＲＦ供給源１１に接続される。検査
さるべき対象（図示せず）にＲＦ送信磁界により発生し
た核スピン共鳴信号の検出の為ＲＦコイル９も使用され
え；この為、このコイルは信号増幅器１３に接続され
る。一方でＲＦ供給源１１又は信号増幅器１３と他方で
ＲＦコイル９との間の接続は以下に詳細に説明される接
続回路１４を介して実現される。信号増幅器１３の出力
は中央制御装置１７に接続される検出回路１５に接続さ
れる。中央制御装置１７は又ＲＦ供給源１１用変調器１
９と、第２の電源７と、画像表示用モニター２１とを制
御する。ＲＦ発振器２３は測定信号を処理する検出器１
５と同様に変調器１９を制御する。必要なら第１の磁石
装置１の磁石コイルの冷却の為、冷却ダクト２７からな
る冷却装置２５が設けられる。この種の冷却装置は抵抗
コイル又は本場合に必要とされる高磁界強度用水冷却装
置、例えば超伝導磁気コイル用液体ヘリウム冷却装置と
して構成されてよい。磁石装置１及び３内に配置された
ＲＦコイル９は、検査さるべき患者、又は検査さるべき
患者の一部、例えば頭又は首を医療測定用装置で囲むの
に十分大きい測定空間２９を囲む。従って、測定空間２
９において、安定磁界Ｈ、対象スライスを選択する勾配
磁界、及び空間的均一ＲＦ交番磁界が発生されうる。Ｒ
Ｆコイル９は送信器コイルと測定コイルの機能を組合わ
せでき、その場合交互にＲＦ供給源１１及び信号増幅器
１３に中央制御装置１７により接続される。或いは、異
なるコイル、例えば測定コイルとして作用する面コイル
は２つの機能のために用いられうる。その場合、ＲＦ送
信器コイル用と同様にＲＦ測定コイル用接続回路１４が
設けられる。以下、ＲＦコイル９は一般に測定コイルと
してだけ称される。送信コイルとしてのコイルの使用の
為、同じ考慮が相互定理に応じて適用する。所望によ
り、コイル９はＲＦ磁界を遮蔽するファラデーかご３１
により囲まれてよい。
【００１１】図２は図１に示す接続回路１４の第１の実
施例の回路図を示す。接続回路１４は一方で図２に破線
で示されるＲＦコイル９に接続され、他方でＲＦ供給源
１１及び／又は信号増幅器１３に接続されうる第１及び
第２の接続端子３３及び３５からなる。図２を明瞭にす
る為接続回路１４は一点鎖線ボックスで示される多くの
素子からなる。ＲＦコイル９から見て、これらの素子
は、順次に、第１の整合網３７、送信線の特性を有する
回路３９及び第２の整合網４１である。本実施例におい
て、第１の整合網３７はコイル４３及びコンデンサ４５
からなる。コイル４３はＲＦコイル９を第１の接続端子
３３に接続する信号リード４７に挿入される。コンデン
サ４５はＲＦコイルを第２の接続端子３５に接続する接
地リード４９に信号リード４７を接続する。本実施例に
おいて、回路３９は信号リード４７に挿入され、（破線
で示される）内部導体５３及び接地リード４９を介して
接地されるシース５５からなる同軸リードで形成され
る。本実施例の第２の整合網４１は信号リード４７及び
接地リード４９間に接続されたコンデンサ５７及び信号
リード４７に挿入されるコイル５９からなる。
施例の回路図を示す。接続回路１４は一方で図２に破線
で示されるＲＦコイル９に接続され、他方でＲＦ供給源
１１及び／又は信号増幅器１３に接続されうる第１及び
第２の接続端子３３及び３５からなる。図２を明瞭にす
る為接続回路１４は一点鎖線ボックスで示される多くの
素子からなる。ＲＦコイル９から見て、これらの素子
は、順次に、第１の整合網３７、送信線の特性を有する
回路３９及び第２の整合網４１である。本実施例におい
て、第１の整合網３７はコイル４３及びコンデンサ４５
からなる。コイル４３はＲＦコイル９を第１の接続端子
３３に接続する信号リード４７に挿入される。コンデン
サ４５はＲＦコイルを第２の接続端子３５に接続する接
地リード４９に信号リード４７を接続する。本実施例に
おいて、回路３９は信号リード４７に挿入され、（破線
で示される）内部導体５３及び接地リード４９を介して
接地されるシース５５からなる同軸リードで形成され
る。本実施例の第２の整合網４１は信号リード４７及び
接地リード４９間に接続されたコンデンサ５７及び信号
リード４７に挿入されるコイル５９からなる。
【００１２】ＲＦコイル９は欧州公開特許第Ａ００８３
７２８号に記載されたような従来方法で所定の周波数ｆ
0 に同調される。この周波数で、ＲＦコイル９は（実）
インピーダンスＲｓを有する。第１の整合網３７はそれ
自体公知であるタイプのものであり、その出力に接続さ
れたＲＦコイル９のインピーダンスをＲＦ供給源１１又
は整合網の入力に接続された信号増幅器１３のインピー
ダンスに等しい所定の実基準インピーダンスＲ0 に変換
するのに従来の如く用いられる。整合がそのような網に
より専ら実現される場合、ＲＦコイルは非常に狭い周波
数帯でだけ用いられうる。この狭い周波数帯の外ではイ
ンピーダンス整合は非常に乏しく、高電力損失を生じ
る。これはスミス図表６１（例えばエレトクロニクス、
１９４４年１月、１３０〜１３３頁、及び３１８〜３２
５頁参照）を示す図３を基に容易に示されうる。スミス
図表６１の曲線６３はｆ0 −Δｆ及びｆ0 ＋Δｆ間でこ
の周波数の変化の際周波数の関数としてそのような狭い
帯域整合網の入力でのインピーダンスの変化を表わし、
ここで、ｆ＝２１．３ＭＨｚ及びΔｆ＝０．１ＭＨｚで
ある。基準インピーダンスＲ0 は、スミス図表で読まれ
た全てのインピーダンス値が５０で乗算されるよう５０
Ωに等しく選ばれる。スミス図表の中心は基準インピー
ダンスＲ0 （図３に参照番号６５で示された点）に対応
する。次に入力インピーダンスＺｉｎはｆ＝２１．３Ｍ
Ｈｚ（曲線６３の点６５）に対して５０Ωに、２１．２
ＭＨｚに対して１２＋Ｊ２４に、ｆ＝２１．４ＭＨｚに
対して１０−ｊ１７になる。スミス図表において、それ
らの中心として図表の中心６５を有する円は同じ定常波
比（ＶＳＷＲ）の点を相互接続する。基準インピーダン
ス（点６５）に対し、ＶＳＷＲは１に等しく、それによ
り電力損失が生じない。点６７及び６９は略５．７のＶ
ＳＷＲに対応する円７１に位置する。これは略３ｄＢに
なる電力損失を導びく。これは整合が狭い帯域整合網に
より専ら実現される時、周波数の比較的に小さい偏差が
かなりの電力損失を導びくことを示す。
７２８号に記載されたような従来方法で所定の周波数ｆ
0 に同調される。この周波数で、ＲＦコイル９は（実）
インピーダンスＲｓを有する。第１の整合網３７はそれ
自体公知であるタイプのものであり、その出力に接続さ
れたＲＦコイル９のインピーダンスをＲＦ供給源１１又
は整合網の入力に接続された信号増幅器１３のインピー
ダンスに等しい所定の実基準インピーダンスＲ0 に変換
するのに従来の如く用いられる。整合がそのような網に
より専ら実現される場合、ＲＦコイルは非常に狭い周波
数帯でだけ用いられうる。この狭い周波数帯の外ではイ
ンピーダンス整合は非常に乏しく、高電力損失を生じ
る。これはスミス図表６１（例えばエレトクロニクス、
１９４４年１月、１３０〜１３３頁、及び３１８〜３２
５頁参照）を示す図３を基に容易に示されうる。スミス
図表６１の曲線６３はｆ0 −Δｆ及びｆ0 ＋Δｆ間でこ
の周波数の変化の際周波数の関数としてそのような狭い
帯域整合網の入力でのインピーダンスの変化を表わし、
ここで、ｆ＝２１．３ＭＨｚ及びΔｆ＝０．１ＭＨｚで
ある。基準インピーダンスＲ0 は、スミス図表で読まれ
た全てのインピーダンス値が５０で乗算されるよう５０
Ωに等しく選ばれる。スミス図表の中心は基準インピー
ダンスＲ0 （図３に参照番号６５で示された点）に対応
する。次に入力インピーダンスＺｉｎはｆ＝２１．３Ｍ
Ｈｚ（曲線６３の点６５）に対して５０Ωに、２１．２
ＭＨｚに対して１２＋Ｊ２４に、ｆ＝２１．４ＭＨｚに
対して１０−ｊ１７になる。スミス図表において、それ
らの中心として図表の中心６５を有する円は同じ定常波
比（ＶＳＷＲ）の点を相互接続する。基準インピーダン
ス（点６５）に対し、ＶＳＷＲは１に等しく、それによ
り電力損失が生じない。点６７及び６９は略５．７のＶ
ＳＷＲに対応する円７１に位置する。これは略３ｄＢに
なる電力損失を導びく。これは整合が狭い帯域整合網に
より専ら実現される時、周波数の比較的に小さい偏差が
かなりの電力損失を導びくことを示す。
【００１３】しかし、接続回路１４は、小さい実質的に
一定の電力損失が全所定の周波数帯域に亘って生じるよ
う設計される。この為に、第１の整合網３７はその出力
に接続されたインピーダンスを実質的に低い値に変換す
るよう作動する。本実施例において、第１の整合網３７
はその出力のインピーダンスを１０倍小さい値に変換す
る。次に２１．３ＭＨｚ，２１．２ＭＨｚ及び２１．４
ＭＨｚの周波数でのインピーダンスは各５．０Ω，１．
２＋ｊ２．４Ω及び１．２−ｊ１．７Ωになる。これは
図３の各点７５，７７及び７９を有する曲線７３にな
る。
一定の電力損失が全所定の周波数帯域に亘って生じるよ
う設計される。この為に、第１の整合網３７はその出力
に接続されたインピーダンスを実質的に低い値に変換す
るよう作動する。本実施例において、第１の整合網３７
はその出力のインピーダンスを１０倍小さい値に変換す
る。次に２１．３ＭＨｚ，２１．２ＭＨｚ及び２１．４
ＭＨｚの周波数でのインピーダンスは各５．０Ω，１．
２＋ｊ２．４Ω及び１．２−ｊ１．７Ωになる。これは
図３の各点７５，７７及び７９を有する曲線７３にな
る。
【００１４】回路３９は周波数ｆ0 でのその有効長が実
質的に１／２波長に等しく、ｆ0 でのその特性インピー
ダンスが実質的にｆ0 での第１の整合網３７の出力イン
ピーダンスに等しい送信ラインの特性を有する。なかん
ずくこの種の伝送ラインはスミス図表での正確に３６０
°の回転に対応するインピーダンス変換を（周波数ｆ 0
で）発生する特性を有する。従って点７５に対応するイ
ンピーダンスは同じ値に変換される。より低い周波数ｆ
0 −Δｆに対し、波長はより大きく、従って伝送ライン
の長さは１／２波長より小さい。これは点７７が３６０
°よりわずかに小さく回転されることを意味する。逆に
より高い周波数ｆ0 ＋Δｆに対する回転は３６０°より
わずかに大きい。その結果、回路３９による変換の後、
周波数２１．２及び２１．４ＭＨｚに対するインピーダ
ンスは１．２Ωの値即ち点８１で一致する。２１．２及
び２１．４ＭＨｚ間の全インピーダンス変化は曲線８３
で表わされる。
質的に１／２波長に等しく、ｆ0 でのその特性インピー
ダンスが実質的にｆ0 での第１の整合網３７の出力イン
ピーダンスに等しい送信ラインの特性を有する。なかん
ずくこの種の伝送ラインはスミス図表での正確に３６０
°の回転に対応するインピーダンス変換を（周波数ｆ 0
で）発生する特性を有する。従って点７５に対応するイ
ンピーダンスは同じ値に変換される。より低い周波数ｆ
0 −Δｆに対し、波長はより大きく、従って伝送ライン
の長さは１／２波長より小さい。これは点７７が３６０
°よりわずかに小さく回転されることを意味する。逆に
より高い周波数ｆ0 ＋Δｆに対する回転は３６０°より
わずかに大きい。その結果、回路３９による変換の後、
周波数２１．２及び２１．４ＭＨｚに対するインピーダ
ンスは１．２Ωの値即ち点８１で一致する。２１．２及
び２１．４ＭＨｚ間の全インピーダンス変化は曲線８３
で表わされる。
【００１５】第２の整合網４１はその出力に接続された
インピーダンスを実質的により高い値に変換するよう作
動する。コンデンサ５７のインピーダンスが周波数ｆ0
に対してＺｃに等しく、コイルのインピーダンスがＺL
に等しい場合、第２の整合網４１の入力に接続されたイ
ンピーダンスＲｉは値Ｒｕに変換される。ここで：Ｒｕ
・Ｒｉ＝Ｚｃ・ＺL である。
インピーダンスを実質的により高い値に変換するよう作
動する。コンデンサ５７のインピーダンスが周波数ｆ0
に対してＺｃに等しく、コイルのインピーダンスがＺL
に等しい場合、第２の整合網４１の入力に接続されたイ
ンピーダンスＲｉは値Ｒｕに変換される。ここで：Ｒｕ
・Ｒｉ＝Ｚｃ・ＺL である。
【００１６】ｆ＝ｆ0 に対して、インピーダンスＺｃ及
びＺL が等しいようにコンデンサ５７及びコイル５９の
値が選択される場合：Ｒｕ＝Ｚｃ2 ／Ｒｉである。例え
ば、Ｚｃ＝１０．５Ωに対して、曲線８３によるインピ
ーダンス変化は曲線８５に変換される。２１．２及び２
１．４ＭＨｚでインピーダンスは、９３Ω（点８７）
で、２１．３ＭＨｚ（点８９）で２２Ωである。曲線８
５は略２．１のＶＳＷＲに対応する円９１とほとんど一
致する。全体の該周波数帯域に亘って、電力損失は１ｄ
Ｂに略等しい。必要により、コンデンサ５７及びコイル
５９は状態ＺL ＝Ｚｃを維持する間可変に作られうる。
従って、変換の最終結果として取られた曲線は軸ｊｘ＝
０（図３の垂直軸）に沿ってシフトされうる。例えば２
１．２及び２１．４、及び２１．２ＭＨｚでのインピー
ダンスは２０８Ω及び５０Ωに各々等しくなり、Ｚｃ＝
１５．８Ω及びＺｃ＝７．７５Ωに対して、５０Ω及び
１２Ωに各々等しくなる。従って接続回路１４により形
成された整合網の帯域幅は調整自在となる。
びＺL が等しいようにコンデンサ５７及びコイル５９の
値が選択される場合：Ｒｕ＝Ｚｃ2 ／Ｒｉである。例え
ば、Ｚｃ＝１０．５Ωに対して、曲線８３によるインピ
ーダンス変化は曲線８５に変換される。２１．２及び２
１．４ＭＨｚでインピーダンスは、９３Ω（点８７）
で、２１．３ＭＨｚ（点８９）で２２Ωである。曲線８
５は略２．１のＶＳＷＲに対応する円９１とほとんど一
致する。全体の該周波数帯域に亘って、電力損失は１ｄ
Ｂに略等しい。必要により、コンデンサ５７及びコイル
５９は状態ＺL ＝Ｚｃを維持する間可変に作られうる。
従って、変換の最終結果として取られた曲線は軸ｊｘ＝
０（図３の垂直軸）に沿ってシフトされうる。例えば２
１．２及び２１．４、及び２１．２ＭＨｚでのインピー
ダンスは２０８Ω及び５０Ωに各々等しくなり、Ｚｃ＝
１５．８Ω及びＺｃ＝７．７５Ωに対して、５０Ω及び
１２Ωに各々等しくなる。従って接続回路１４により形
成された整合網の帯域幅は調整自在となる。
【００１７】図４は図２に対応する部品に対して同じ参
照番号が用いられると考えられる接続回路１４の第２の
実施例を示す。本実施例において、第１の整合網３７は
信号リード４７に挿入されるコンデンサ９３及び信号リ
ード及び接地間に接続されるコイル９５からなる。本実
施例において、回路３９は第１実施例と同じ方法で接続
される同軸リード５３，５５により形成される。第２の
整合網４１は信号リード４７に挿入される内部導体９７
及び接地シース９９を有する同軸リードで形成される。
同軸リード５３，５５及び９７，９９はＲＦコイル９及
びＲＦ供給源１１及び／又は接続端子３３及び３５に接
続された信号増幅器１３間の距離を橋絡するのに非常に
適している。
照番号が用いられると考えられる接続回路１４の第２の
実施例を示す。本実施例において、第１の整合網３７は
信号リード４７に挿入されるコンデンサ９３及び信号リ
ード及び接地間に接続されるコイル９５からなる。本実
施例において、回路３９は第１実施例と同じ方法で接続
される同軸リード５３，５５により形成される。第２の
整合網４１は信号リード４７に挿入される内部導体９７
及び接地シース９９を有する同軸リードで形成される。
同軸リード５３，５５及び９７，９９はＲＦコイル９及
びＲＦ供給源１１及び／又は接続端子３３及び３５に接
続された信号増幅器１３間の距離を橋絡するのに非常に
適している。
【００１８】図５は第２の整合網４１と同様に回路３９
がＬＣ網からなる接続回路１４の第３実施例を示す。第
１の整合網３７はコイル４３及びコンデンサ４５により
図２と同じ方法で構成される。１／２波長の長さ及び周
波数ｆ0 での特性インピーダンスＺK を有する伝送ライ
ンはインダクタンスＬK を有するコイル、容量ＣK を有
するコンデンサ、それに平行に接続される接地リードの
直列接続により置き換えられうる。これらの部品の値は
２πｆ0 ＬK ＝１／２πｆ0 ＣK ＝ＺK のように選ばれ
るべきである。第３実施例において、同軸リード５３，
５５は接地リード４９に平行に延在する信号リード４７
に直列に接続されるコイル１０１及びコンデンサ１０３
からなるそのような回路により置き換えられる。図２に
示す第１実施例でのように、第２の整合網４１はコンデ
ンサ５７及びコイル５９からなる。図５に明らかに示さ
れる如く、２つのコイル５９及び１０１は信号リード４
７に直列に接続される。次に図５に破線で示される単一
の結合されたコイル１０５としてこれらの２つのコイル
を構成することで部品の数を１つだけ減少させることが
可能である。接続回路１４の損失を最小化する為に、結
合されたコイル１０５の品質係数が少なくとも略５００
になることを確実にすることが重要である。必要な場
合、整合網の帯域幅はコンデンサ５７及び１０３が可変
であるよう構成することにより調整自在とされうる。
がＬＣ網からなる接続回路１４の第３実施例を示す。第
１の整合網３７はコイル４３及びコンデンサ４５により
図２と同じ方法で構成される。１／２波長の長さ及び周
波数ｆ0 での特性インピーダンスＺK を有する伝送ライ
ンはインダクタンスＬK を有するコイル、容量ＣK を有
するコンデンサ、それに平行に接続される接地リードの
直列接続により置き換えられうる。これらの部品の値は
２πｆ0 ＬK ＝１／２πｆ0 ＣK ＝ＺK のように選ばれ
るべきである。第３実施例において、同軸リード５３，
５５は接地リード４９に平行に延在する信号リード４７
に直列に接続されるコイル１０１及びコンデンサ１０３
からなるそのような回路により置き換えられる。図２に
示す第１実施例でのように、第２の整合網４１はコンデ
ンサ５７及びコイル５９からなる。図５に明らかに示さ
れる如く、２つのコイル５９及び１０１は信号リード４
７に直列に接続される。次に図５に破線で示される単一
の結合されたコイル１０５としてこれらの２つのコイル
を構成することで部品の数を１つだけ減少させることが
可能である。接続回路１４の損失を最小化する為に、結
合されたコイル１０５の品質係数が少なくとも略５００
になることを確実にすることが重要である。必要な場
合、整合網の帯域幅はコンデンサ５７及び１０３が可変
であるよう構成することにより調整自在とされうる。
【００１９】図６はいわゆる鳥籠コイル１０７の一実施
例の簡略図である。このタイプのコイルのより詳細な説
明は、例えば米国特許第４６９４２５５号でなされてい
る。前記の明細書により、そのようなコイルは直角コイ
ル装置を形成するように結合された２つのＲＦコイルと
して用いられうる。この為、鳥籠コイル１０７は公知の
９０°ハイブリッド回路１１３を介してその円周に沿っ
て９０°オフセットされた２つの点１０９及び１１１で
励起、又は感知されうる。これらの点の各々は各接続回
路１１５及び１１７を介して夫々ハイブリッド回路１１
３に、また後者の回路を介して、送信装置（例えば、Ｒ
Ｆ供給源１１）及び／又は受信装置（例えば、信号増幅
器１３）に接続される。しかし、磁気共鳴技術におい
て、直角コイル装置の多くの他の実施例も公知であり、
その為以下の説明がなりたつ。
例の簡略図である。このタイプのコイルのより詳細な説
明は、例えば米国特許第４６９４２５５号でなされてい
る。前記の明細書により、そのようなコイルは直角コイ
ル装置を形成するように結合された２つのＲＦコイルと
して用いられうる。この為、鳥籠コイル１０７は公知の
９０°ハイブリッド回路１１３を介してその円周に沿っ
て９０°オフセットされた２つの点１０９及び１１１で
励起、又は感知されうる。これらの点の各々は各接続回
路１１５及び１１７を介して夫々ハイブリッド回路１１
３に、また後者の回路を介して、送信装置（例えば、Ｒ
Ｆ供給源１１）及び／又は受信装置（例えば、信号増幅
器１３）に接続される。しかし、磁気共鳴技術におい
て、直角コイル装置の多くの他の実施例も公知であり、
その為以下の説明がなりたつ。
【００２０】原則として、上記実施例の１つの回路１４
と同じ方法で接続回路１１５，１１７の各々を構成する
ことが可能である。しかし、その場合に、接地リード４
９は点１０９及び１１１の各々に接続される。接地リー
ドは最後にハイブリッド回路１１３に交わり、従って妨
害を生じやすい接地ループを形成する。これを防ぐ為、
接続回路１１５，１１７は望ましくは接地リードが点１
０９及び１１１に接続されないよう構成される。
と同じ方法で接続回路１１５，１１７の各々を構成する
ことが可能である。しかし、その場合に、接地リード４
９は点１０９及び１１１の各々に接続される。接地リー
ドは最後にハイブリッド回路１１３に交わり、従って妨
害を生じやすい接地ループを形成する。これを防ぐ為、
接続回路１１５，１１７は望ましくは接地リードが点１
０９及び１１１に接続されないよう構成される。
【００２１】図７はこの状態を満足する接続回路１１
５，１１７の一実施例を示す。第２の整合網４１及び回
路３９はそれらが更に詳しく述べられる必要がないよう
に図５に関して説明された如く構成されている。本実施
例の第１の整合網１１９はバラン（平衡不平衡変成器）
として構成される。バラン又は１８０°ハイブリッド回
路は（その信号リード４７及び接地リード４９を有する
回路３９のような）不平衡装置及び非接地、対称的接続
１２１及び１２３からなる装置である平衡装置から遷移
が作られるのを可能にする変成器である。バランは屡々
例えば同軸リード（非対称）をダイポールアンテナ（対
称）に接続するのに用いられる。図示の実施例におい
て、バランは２つの同一コイル１２５及び２つの同一コ
ンデンサ１２７からなり、コイル１２５の１つは端子１
２１及び１２３の１つ及び回路３９の各対応する入力１
２９及び１３１間の各接続に挿入され、コンデンサ１２
７の１つは端子１２１及び１２３の夫々及び各他の入力
１３１及び１２９間に接続される。端子１２１は接地に
対して同じ及び逆電圧を有する。
５，１１７の一実施例を示す。第２の整合網４１及び回
路３９はそれらが更に詳しく述べられる必要がないよう
に図５に関して説明された如く構成されている。本実施
例の第１の整合網１１９はバラン（平衡不平衡変成器）
として構成される。バラン又は１８０°ハイブリッド回
路は（その信号リード４７及び接地リード４９を有する
回路３９のような）不平衡装置及び非接地、対称的接続
１２１及び１２３からなる装置である平衡装置から遷移
が作られるのを可能にする変成器である。バランは屡々
例えば同軸リード（非対称）をダイポールアンテナ（対
称）に接続するのに用いられる。図示の実施例におい
て、バランは２つの同一コイル１２５及び２つの同一コ
ンデンサ１２７からなり、コイル１２５の１つは端子１
２１及び１２３の１つ及び回路３９の各対応する入力１
２９及び１３１間の各接続に挿入され、コンデンサ１２
７の１つは端子１２１及び１２３の夫々及び各他の入力
１３１及び１２９間に接続される。端子１２１は接地に
対して同じ及び逆電圧を有する。
【００２２】接続回路の多くの実施例を上で説明した。
他の実施例も実行可能であることは明らかである。例え
ば、異なる接続回路は送信及び受信用に用いられうる。
これに関する例は図８及び図９のブロック図の形で示さ
れる。
他の実施例も実行可能であることは明らかである。例え
ば、異なる接続回路は送信及び受信用に用いられうる。
これに関する例は図８及び図９のブロック図の形で示さ
れる。
【００２３】図８に示す実施例において、ＲＦ供給源１
１は第１の中間回路１３３に接続され、信号増幅器１３
は第２の中間回路１３５に接続される。第１及び第２の
中間回路１３３及び１３５は例えば図２，４及び５で示
されるのと同じ方法で構成される第１の整合網３７に送
信／受信スイッチ１３７を介して接続される。送信／受
信スイッチ１３７は中央制御装置１７により制御され
る。第１の中間回路１３３は例えば網３９及び４１から
なる。図２，４及び５参照。第２の中間回路１３５は、
もし部品が第１の中間回路の部品と異なる値を一般的に
有するなら、同じ方法で構成されてよい。しかし、第２
の中間回路もより単純な構成を有してよく；例えばそれ
は単一接続リードとして構成されてよい。第１の整合網
３７と共に、第１及び第２の中間回路１３３及び１３５
は２つの接続回路を構成する。
１は第１の中間回路１３３に接続され、信号増幅器１３
は第２の中間回路１３５に接続される。第１及び第２の
中間回路１３３及び１３５は例えば図２，４及び５で示
されるのと同じ方法で構成される第１の整合網３７に送
信／受信スイッチ１３７を介して接続される。送信／受
信スイッチ１３７は中央制御装置１７により制御され
る。第１の中間回路１３３は例えば網３９及び４１から
なる。図２，４及び５参照。第２の中間回路１３５は、
もし部品が第１の中間回路の部品と異なる値を一般的に
有するなら、同じ方法で構成されてよい。しかし、第２
の中間回路もより単純な構成を有してよく；例えばそれ
は単一接続リードとして構成されてよい。第１の整合網
３７と共に、第１及び第２の中間回路１３３及び１３５
は２つの接続回路を構成する。
【００２４】図９に示す実施例において、ＲＦ供給源１
１は例えば図２，４又は５に関して示されるタイプの送
信／受信スイッチ１３７及び接続回路１４を介してＲＦ
コイル９に接続される。信号増幅器１３は第３の中間回
路１３９を介して送信／受信スイッチ１３７に接続され
る。第３の中間回路１３９は、例えば、信号増幅器１３
の最適雑音行動を達成するのに適している値、例えば１
ＫΩに接続回路１４の出力インピーダンスを変換するよ
う作動する網３７と同じタイプの整合網からなる。接続
回路１４及び第３の中間回路１３９は共に新接続回路を
構成する。
１は例えば図２，４又は５に関して示されるタイプの送
信／受信スイッチ１３７及び接続回路１４を介してＲＦ
コイル９に接続される。信号増幅器１３は第３の中間回
路１３９を介して送信／受信スイッチ１３７に接続され
る。第３の中間回路１３９は、例えば、信号増幅器１３
の最適雑音行動を達成するのに適している値、例えば１
ＫΩに接続回路１４の出力インピーダンスを変換するよ
う作動する網３７と同じタイプの整合網からなる。接続
回路１４及び第３の中間回路１３９は共に新接続回路を
構成する。
【図１】本発明による磁気共鳴装置の実施例の概略図で
ある。
ある。
【図２】図１に示す装置で使用する接続網の第１実施例
の回路図である。
の回路図である。
【図３】図２に示す回路の動作を示す図である。
【図４】図１に示す装置で使用する接続網の第２実施例
の回路図である。
の回路図である。
【図５】第３実施例の回路図である。
【図６】直角コイル装置の概略図である。
【図７】直角コイル装置と共に使用するのに特に適して
いる接続網の実施例の回路図である。
いる接続網の実施例の回路図である。
【図８】送信及び受信用の接続回路からなる一実施例の
ブロック図である。
ブロック図である。
【図９】送信及び受信用の接続回路からなる他の実施例
のブロック図である。
のブロック図である。
１，３ 磁石装置
５，７ 電力供給源
９ ＲＦコイル
１１ ＲＦ供給源
１３ 信号増幅器
１４ 接続回路
１５ 検出回路
１７ 中央制御装置
１９ 変調器
２１ モニター
２３ ＲＦ発振器
２５ 冷却装置
２７ 冷却ダクト
２９ 測定空間
３３，３５ 接続端子
３７，４１，１１９ 整合網
３９ 回路
４３，５９，１０１，１２５ コイル
４５，５７，９３，１０３，１２７ コンデンサ
４７ 信号リード
４９ 接地リード
５３，９７ 内部導体
５５，５９ シース
６５，６７，６９，８１，１０９，１１１ 点
８３，８５ 曲線
１０５ 結合コイル
１０７ 鳥籠コイル
１１３ ハイブリッド回路
１１５，１１７ 接続回路
１２１，１２３ 端子
１２９，１３１ 入力
１３３，１３５ 中間回路
１３７，１３９ 送信／受信スイッチ
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 ゲラルドゥス ヴィルヘルム ボイジェ
ン
オランダ国 5621 ビーエー アインド
ーフェン フルーネヴァウツウェッハ
１番地
(72)発明者 ペーター ハンツェン ワルデニエル
オランダ国 5621 ビーエー アインド
ーフェン フルーネヴァウツウェッハ
１番地
(56)参考文献 特開 昭62−132158（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
A61B 5/055
Claims (7)
- 【請求項１】 安定磁界を発生する磁石装置（１）と、
勾配磁界を発生するコイル装置（３）と、所定の周波数
に同調され、接続回路（１４）を介してＲＦ信号用送信
及び／又は受信装置（１１，１３）に接続される少なく
とも１つのＲＦコイル（９）とからなる磁気共鳴装置で
あって、接続回路（１４）は、ＲＦコイル（９）から見
て順に、 その出力に接続されたインピーダンスを実質的により低
い値に変換する第１の整合網（３７）と； その有効長さがＲＦコイル（９）の同調する周波数にお
ける１／２波長の整数倍に実質的に等しく、その特性イ
ンピーダンスが第１の整合網（３７）の入力インピーダ
ンスに実質的に等しい送信線の特性を有する回路（３
９）と； その出力に接続されたインピーダンスを実質的により高
い値に変換するよう作動する第２の整合網（４１）とを
備えることを特徴とする磁気共鳴装置。 - 【請求項２】 送信線の特性を有する前記回路（３９）
は内部導体（５３）及び接地されるシース（５５）を有
する同軸リードにより形成されることを特徴とする請求
項１記載の磁気共鳴装置。 - 【請求項３】 第２の整合網（４１）は内部導体（９
７）及び接地されるシース（９９）を有する同軸リード
からなることを特徴とする請求項１又は２記載の磁気共
鳴装置。 - 【請求項４】 第２の整合網（４１）は信号リード（４
７）及び接地リード（４９）間に接続されるコンデンサ
（５７）と、信号リードに挿入されるコイル（５９）と
からなり、送信線の特性を有する前記回路（３９）はコ
イル（１０１）及び信号リードに挿入されるコンデンサ
（１０３）の直列接続からなり、両方の該コイルは単一
の結合されたコイル（１０５）として構成されることを
特徴とする請求項１記載の磁気共鳴装置。 - 【請求項５】 第１の整合網（３７）はコンデンサ（４
５，９３）及びコイル（４３，９５）からなり、これら
の部品の１つは信号リード（４７）に挿入され、他の部
品は信号リードを接地リード（４９）に接続することを
特徴とする請求項１乃至４のうちいずれか一項に記載の
磁気共鳴装置。 - 【請求項６】 直角コイル装置（１０７）を形成するよ
うに結合され、その夫々が各接続回路（１１５，１１
７）を介して送信及び／又は受信装置（１１，１３）に
接続される２つのＲＦコイルからなり、接続回路（１１
５，１１７）の各々の第１の整合網（１１９）は平衡不
平衡変成器として構成されることを特徴とする請求項１
乃至５のうちいずれか一項に記載の磁気共鳴装置。 - 【請求項７】 接続回路（１４）により形成された整合
網の帯域幅は調整自在であることを特徴とする請求項１
乃至６のうちいずれか一項に記載の磁気共鳴装置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EP92201295 | 1992-05-07 | ||
| NL92201295:0 | 1992-05-07 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0622924A JPH0622924A (ja) | 1994-02-01 |
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Family
ID=8210594
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10483593A Expired - Fee Related JP3459439B2 (ja) | 1992-05-07 | 1993-04-30 | 磁気共鳴装置 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5450011A (ja) |
| JP (1) | JP3459439B2 (ja) |
| DE (1) | DE69320094T2 (ja) |
Families Citing this family (18)
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|---|---|---|---|---|
| FI98411C (fi) * | 1993-08-20 | 1997-06-10 | Picker Nordstar Oy | Parannettu virtalähde |
| JP3422560B2 (ja) * | 1994-05-19 | 2003-06-30 | ジーイー横河メディカルシステム株式会社 | Ｍｒｉ用ｒｆコイル及びｍｒｉ装置 |
| US5543713A (en) * | 1994-12-01 | 1996-08-06 | The Regents Of The University Of California | Ground breaker for multiple control lines |
| DE19631895A1 (de) * | 1996-08-07 | 1998-02-12 | Siemens Ag | Verfahren zur Anpassung eines Spulenresonators eines Magnetresonanzgerätes |
| DE19631900A1 (de) * | 1996-08-07 | 1998-02-12 | Siemens Ag | Verfahren zur Anpassung eines Spulenresonators eines Magnetresonanzgerätes |
| US6045378A (en) * | 1998-03-27 | 2000-04-04 | Adc Telecommunications, Inc. | Switching coaxial jack with impedance matching |
| GB0209756D0 (en) * | 2002-04-29 | 2002-06-05 | Imp College Innovations Ltd | Magnetic resonance imaging receive circuit |
| US6980000B2 (en) * | 2003-04-29 | 2005-12-27 | Varian, Inc. | Coils for high frequency MRI |
| US6848948B1 (en) * | 2003-11-03 | 2005-02-01 | Adc Telecommunications, Inc. | Jack with modular mounting sleeve |
| WO2006115813A1 (en) * | 2005-04-21 | 2006-11-02 | Adc Telecommunications, Inc. | Modular mounting sleeve for jack |
| US7074080B1 (en) | 2005-04-21 | 2006-07-11 | Adc Telecommunications, Inc. | Modular mounting sleeve for jack |
| US7591677B2 (en) * | 2006-04-21 | 2009-09-22 | Adc Telecommunications, Inc. | High density coaxial jack and panel |
| JP5232379B2 (ja) * | 2006-11-09 | 2013-07-10 | 株式会社日立製作所 | Ｎｍｒ計測用プローブ、およびそれを用いたｎｍｒ装置 |
| JP5290598B2 (ja) * | 2008-03-11 | 2013-09-18 | 株式会社日立製作所 | 核磁気共鳴装置とその信号取り出し方法 |
| WO2017174533A1 (en) | 2016-04-05 | 2017-10-12 | Koninklijke Philips N.V. | Amplifier device for an antenna-like mri transducer and corresponding mri apparatus |
| CN111973186B (zh) * | 2019-05-22 | 2024-04-16 | 西门子(深圳)磁共振有限公司 | 磁共振信号传输线连接构造及具备其的磁共振成像设备 |
| EP3978943A1 (en) | 2020-10-01 | 2022-04-06 | Koninklijke Philips N.V. | Radio frequency receiver system with adjustiable impedance matching for an mri apparatus |
| CN114814683A (zh) * | 2021-01-18 | 2022-07-29 | 西门子(深圳)磁共振有限公司 | 线圈单元去耦装置及磁共振系统 |
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