JP3438295B2 - 標準ズームレンズ - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は標準ズームレンズに関
し、特に小型で高変倍比を有する標準ズームレンズに関
する。

【０００２】

【従来の技術】近年、３５ｍｍスチールカメラ用変換レ
ンズにおいて、物体側から順に負・正の屈折力を有する
２群構成のズームレンズのうち、標準画角を含み変倍比
２．５倍程度のズームレンズ（以下、「標準ズームレン
ズ」という）が、標準レンズ（３５ｍｍ判であれば焦点
距離が５０ｍｍ前後のレンズ）に代わって標準装備され
るレンズとして完全に定着した感がある。

【０００３】したがって、上述のような標準ズームレン
ズは、常用レンズとしてカメラボディに装着した状態で
持ち運ばれるので、最低限の小型化が必須条件となるば
かりでなく、充分な結像性能の確保しつつ安価であるこ
とも必要となっている。このような、いわゆる標準ズー
ムレンズを実現するには、上述した負・正の２群ズーム
レンズが最も適したレンズタイプであり、種々の提案が
なされている。

【０００４】たとえば、特開昭５２−１３５７５０号公
報には、第１レンズ群を負・負・正の３枚構成とした２
群ズームレンズが提案されている。また、特開平４−２
５１２１１号公報には、小型化および低コスト化を一層
進めるために構成レンズ枚数を減らし且つ高変倍化を図
った２群ズームレンズが提案されている。さらに、本出
願人の出願による特開平５−２４９３７６号公報には、
第１レンズ群を負・正の２枚構成とすることによってさ
らに小型化および低コスト化を図った２群ズームレンズ
が提案されている。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開昭
５２−１３５７５０号公報に開示されているズームレン
ズは、大型でフィルターサイズも大きく、変倍比が１．
８〜１．９以内と小さい。したがって、現在において
は、携帯性やスペックの点において見劣りがするという
不都合があった。

【０００６】また、特開平４−２５１２１１号公報に開
示されているズームレンズでは、近代的な設計に変更さ
れ、ある程度小型で且つ構成レンズ枚数も少なく、変倍
比も２．５倍乃至２．７倍程度までカバーすることが可
能になった。しかしながら、このズームレンズにおいて
も、小型化が充分ではなく、さらなる小型化を進める必
要がある。特に、広角端におけるレンズ全長よりも望遠
端におけるレンズ全長の方が短くなるような屈折力配置
を有しており、広角端のさらなる小型化および小径化が
図られていないという不都合があった。また、変倍に際
する球面収差の変動およびその絶対量が大きい点や、像
面湾曲の補正が不十分である点など、収差補正上の不都
合を有する。したがって、構成レンズ枚数を著しく増加
させることなく、小型化および小径化をさらに進めると
ともに、上述のような収差補正上の不都合を改良した、
高性能な標準ズームレンズが望まれている。

【０００７】さらに、特開平５−２４９３７６号公報
は、すでに上述したように、第１レンズ群の構成レンズ
枚数をさらに減らし、負・正の２枚構成にしたズームレ
ンズを開示している。このように、特開平５−２４９３
７６号公報に開示されているズームレンズでは、第１レ
ンズ群をさらに薄肉化させながら、高変倍比および高性
能を実現している。しかしながら、第１レンズ群を２枚
構成にしたことによって、第１レンズ群中の負レンズの
屈折力が比較的強くなり、さらに非球面のサグ量（近軸
母球面と非球面との間の光軸方向における差）が比較的
大きくなる傾向があった。

【０００８】したがって、たとえばいわゆる複合型非球
面レンズとして製造する方法や、ガラスダイレクトプレ
スにより製造する方法のような現在の製造方法を使用し
て上述の負レンズを製造することが困難である。このた
め、製造コストが上昇するばかりでなく、製造可能であ
ったとしても複合型非球面レンズにおいては、樹脂部分
の吸水吸湿や温度変化等による性能劣化に対しても収差
的に許容することが難しくなる傾向があった。

【０００９】本発明は、前述の課題に鑑みてなされたも
のであり、高変倍比を有し、構成レンズ枚数が少なく小
型で、製造が比較的容易で、低コスト化が実現可能で、
量産性に優れた標準ズームレンズを提供することを目的
とする。

【００１０】

【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に、本発明においては、物体側より順に、全体として負
の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、全体として正の
屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とを備え、前記第１レ
ンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２との空気間隔を変化
させることによって変倍を行うズームレンズにおいて、
前記第１レンズ群Ｇ１は、物体側より順に、像側に曲率
の強い凹面を向けた第１負メニスカスレンズＬ１と、像
側に曲率の強い凹面を向けた第２負メニスカスレンズＬ
２と、物体側に凸面を向けた正レンズＬ３とを備え、前
記第２レンズ群Ｇ２は、物体側より順に、少なくとも２
つの正レンズを有する正レンズ成分Ｌ４と、負レンズ成
分Ｌ５と、正レンズ成分Ｌ６とを備え、前記第１レンズ
群Ｇ１を構成するレンズ面のうち少なくとも１つのレン
ズ面は非球面であり、前記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
をｆ１とし、広角端におけるレンズ系全体の焦点距離を
ｆｗとし、望遠端におけるレンズ系全体の焦点距離をｆ
ｔとし、前記第２レンズ群Ｇ２の軸上総厚をｄ2 とし、
前記第２レンズ群Ｇ２中の正レンズ成分Ｌ４と負レンズ
成分Ｌ５との間の軸上空気間隔をｄ45としたとき、 ０．６≦｜ｆ１｜／（ｆｗ・ｆｔ）^1/2 ＜１．０ ０．１３≦ｄ45／ｄ2 ≦０．５ の条件を満足することを特徴とするズームレンズを提供
する。

【００１１】本発明の好ましい態様によれば、前記第１
レンズ群Ｇ１中の第１負メニスカスレンズＬ１のｄ線に
対する屈折率をｎ1 とし、前記第２負メニスカスレンズ
Ｌ２のｄ線に対する屈折率をｎ2 としたとき、 １．７８６≦（ｎ1 ＋ｎ2 ）／２≦２ の条件を満足する。さらに、前記第１レンズ群Ｇ１中の
第１負メニスカスレンズＬ１および第２負メニスカスレ
ンズＬ２のうち、少なくともいずれか１つのレンズ面が
非球面であるのが好ましい。

【００１２】

【作用】まず、本発明のズームレンズの第１レンズ群Ｇ
１のレンズ構成について説明する。本発明において、第
１レンズ群Ｇ１は、物体側より順に、第１負メニスカス
レンズＬ１と、第２負メニスカスレンズＬ２と、正レン
ズＬ３とを備えている。このように、第１レンズ群Ｇ１
は基本的に３枚構成で、そのうち少なくとも１つのレン
ズ面は非球面である。特に、第１負メニスカスレンズＬ
１および第２負メニスカスレンズＬ２のいずれかに非球
面を導入するのが好ましい。第１負レンズおよび第２負
レンズをメニスカス形状にすることにより、特に広角側
の下方コマ収差や像面湾曲や非点収差の補正が有利にな
る。また、非球面を導入することにより、下方コマ収
差、歪曲収差、および望遠側における球面収差の補正を
さらに補う効果がある。

【００１３】上述の構成により、第１レンズ群Ｇ１の屈
折力を比較的強めることができ、小型化およびフィルタ
ーサイズの小径化が可能になる。さらに、第１レンズ群
Ｇ１が負・正の２つのレンズ成分からなるととらえた場
合、負レンズ成分が２枚の負メニスカスレンズから構成
されていることになる。したがって、各負メニスカスレ
ンズの屈折力を小さくすることが可能になり、非球面の
サグ量も小さくすることが可能になり、前述したよう
に、レンズ部品としての製造上の観点、および化学的な
変化および物理的な変化による性能劣化の観点において
も、前記第１レンズ群Ｇ１の構成が有利である。

【００１４】次に、第１レンズ群Ｇ１の屈折力とレンズ
全長（第１レンズ群Ｇ１の最も物体側の面から像面まで
の距離）との関係について説明する。一般に、負・正の
２群ズームレンズでは、広角端におけるレンズ系全体の
焦点距離をｆｗとし、望遠端におけるレンズ系全体の焦
点距離をｆｔとし、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離をｆ１
とすると、次の式（ａ）で示す関係が成立した場合に広
角端におけるレンズ全長と望遠端におけるレンズ全長と
が等しくなり、変倍によるレンズの全長変化が最小にな
る。 ｆ１＝−（ｆｗ・ｆｔ）^1/2 （ａ）

【００１５】したがって、式（ａ）に示す関係を著しく
逸脱するように第１レンズ群Ｇ１の焦点距離ｆ１を選定
することは、変倍によるレンズの全長変化が大きくなり
すぎて好ましくない。また、収斂レンズ群である第２レ
ンズ群Ｇ２の望遠端における倍率をβｔとしたとき、次
の式（ｂ）に示す関係が成立する。 ｆｔ＝ｆ１・βｔ （ｂ）

【００１６】ズームレンズのコンパクト化（小型化）を
図るには、第２レンズ群Ｇ２を望遠端において等倍を越
えた倍率で使用する必要がある。さらに、コンパクトで
良好な収差補正を行いつつ、上述の式（ａ）および
（ｂ）の関係を満足するには、各レンズ群を比較的強い
屈折力で使用することになる。したがって、従来のズー
ムレンズでは、各レンズ群を多くのレンズ枚数で構成す
る傾向があった。その結果、ともすれば各レンズ群が厚
肉化し、小型化の効果が薄められてしまっていた。

【００１７】しかしながら、本発明のズームレンズで
は、従来技術とは異なり、第１レンズ群Ｇ１を負・負・
正の３枚のレンズで構成し、且つ上述の２つの式（ａ）
および（ｂ）の関係を考慮することによって、小型化に
適した屈折力配置を設定している。さらに、フィルター
サイズを小さくするとともに、特に近距離合焦時の周辺
光量を増加させるため、合焦時の第１レンズ群Ｇ１の移
動量を減少させるように、（ａ）式における第１レンズ
群Ｇ１の焦点距離ｆ１を従来技術より比較的小さく設定
している。こうして、本発明によれば、小型で、しかも
変倍によるレンズ全長変化が小さく、フィルターサイズ
が小さいながらも充分な周辺光量を有し、合焦時におけ
る合焦レンズ群の移動量が少なく、低コストな標準ズー
ムレンズを実現することができる。

【００１８】以下、本発明の条件式について説明する。
本発明のズームレンズでは、第２レンズ群Ｇ２が、物体
側より順に、少なくとも２つの正レンズを有する正レン
ズ成分Ｌ４と、負レンズ成分Ｌ５と、正レンズ成分Ｌ６
とを備え、次の条件式（１）および（２）を満足する。
なお、第２レンズ群Ｇ２がこのような構成を有する理由
については後述する。 ０．６≦｜ｆ１｜／（ｆｗ・ｆｔ）^1/2 ＜１．０ （１） ０．１３≦ｄ45／ｄ2 ≦０．５ （２）

【００１９】ここで、 ｆ１： 第１レンズ群Ｇ１の焦点距離 ｆｗ： 広角端におけるレンズ系全体の焦点距離 ｆｔ： 望遠端におけるレンズ系全体の焦点距離 ｄ45： 第２レンズ群Ｇ２中の正レンズ成分Ｌ４と負レ
ンズ成分Ｌ５との間の軸上空気間隔 ｄ2 ： 第２レンズ群Ｇ２の軸上総厚 なお、第２レンズ群Ｇ２の軸上総厚とは、第２レンズ群
Ｇ２の最も物体側のレンズ面と最も像側のレンズ面との
間の光軸の沿った距離である。

【００２０】条件式（１）は、式（ａ）において上述し
たように、変倍の全域におけるレンズ全長変化に関する
式である。この式（１）の値が１．０を上回った場合、
広角端におけるレンズ全長が最大になることを意味し、
条件式（１）の値が１．０を下回った場合、望遠端にお
けるレンズ全長が最大になることを意味する。したがっ
て、条件式（１）の上限値を上回ると、広角端における
レンズ全長が最も長くなる。したがって、特に広角端に
おける斜光線の入射高が著しく高くなるため、前玉径の
増大および周辺光量の不足を招き好ましくない。また、
合焦時の繰り出し量も増大するため、至近距離撮影時に
は特に周辺光量の低下を招くばかりでなく、主光線の入
射高も高くなるため合焦時の繰り出しにより主光線のい
わゆるケラレが生じてしまうので至近距離をより短くす
ることが困難になる。なお、条件式（１）の上限を０．
９９６以下にすることによって、さらに小型化、小径化
および周辺光量の増加が可能になり、本発明の作用効果
をさらに発揮することができる。

【００２１】逆に、条件式（１）の下限値を下回ると、
フィルターサイズの小径化および周辺光量の確保には有
利であるが、本発明のような高変倍比を有するズームレ
ンズの場合、特に望遠側において球面収差の補正が困難
になるばかりでなく、下方コマ収差も悪化しより内コマ
傾向になり好ましくない。なお、条件式（１）の下限を
０．７以上にすることによって、結像性能をさらに向上
させることができる。

【００２２】条件式（２）は、第２レンズ群Ｇ２中の正
レンズ成分Ｌ４と負レンズ成分Ｌ５との間の軸上空気間
隔について適切な範囲を規定している。一般に、負・正
２群ズームレンズの第２レンズ群の構造は、エルノスタ
ータイプおよびゾナータイプが主流になっている。これ
は、第２レンズ群の主点をより物体側に位置させること
が可能であり、且つ比較的口径を大きく確保することが
可能であるからである。

【００２３】さらに、第１レンズ群および第２レンズ群
の双方により強い屈折力をもたせた場合、第２レンズ群
の主点をより物体側に位置させることが必要になる。も
し、第２レンズ群の主点が十分に物体側に位置すること
ができないような構成をとった場合、第１レンズ群と第
２レンズ群との間のデッドスペースが不足することにな
る。したがって、本発明の場合も、第２レンズ群Ｇ２
は、基本的には正・正・負・正のエルノスタータイプの
構成を有し、物体側の正レンズ成分Ｌ４と負レンズ成分
Ｌ５との空気間隔をより大きくすることによって、第２
レンズ群Ｇ２の主点がより物体側に位置するようにして
いる。

【００２４】また、正レンズ成分Ｌ４と負レンズ成分Ｌ
５との空気間隔を適当に広げることによって、特に望遠
側の球面収差を良好に補正することもできる。したがっ
て、第１レンズ群Ｇ１の屈折力を条件式（１）で比較的
強く設定して、小型化、フィルターサイズの小径化を実
現するためには、第２レンズ群Ｇ２中の正レンズ成分Ｌ
４と負レンズ成分Ｌ５との空気間隔を十分確保する必要
がある。

【００２５】条件式（２）の上限値を上回ると、第２レ
ンズ群Ｇ２の軸上総厚ｄ2 に比べて、正レンズ成分Ｌ４
と負レンズ成分Ｌ５との間の軸上空気間隔ｄ45が大きく
なり過ぎる。したがって、特に第２レンズ群Ｇ２を最小
構成枚数である４枚のレンズで構成する場合には正レン
ズ成分Ｌ４は負レンズを含まないため、空気間隔ｄ45が
大きくなり過ぎると軸上色収差の補正、特に変倍による
変動を抑えることが困難になる。

【００２６】もう一方では、条件式（２）の上限値を上
回ることは、第２レンズ群Ｇ２の軸上総厚を著しく薄肉
化することも意味する。したがって、特に望遠側におけ
る球面収差および上方コマ収差の補正が困難になるばか
りでなく、変倍により軸上色収差および倍率色収差の変
動が増大し、好ましくない。なお、条件式（２）の上限
を０．４以下にすると、さらに良好な収差補正が可能に
なる。また、条件式（２）の上限を０．３５以下に、さ
らに好ましくは０．３以下にすることにより、本発明の
作用効果をさらに確実に発揮することができる。

【００２７】逆に、条件式（２）の下限値を下回ると、
上述したように、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２
との間のデッドスペースを十分確保することができなく
なり、より高い変倍比を実現することができなくなる。
また、収差補正の観点から見ても、特に望遠側の球面収
差の補正が困難になるばかりでなく、変倍時における球
面収差の変動が増大し、本発明のような小型でフィルタ
ー径の小さい高倍率ズームレンズにおいては、構成レン
ズ枚数の増大につながるので好ましくない。なお、条件
式（２）の下限を０．１５以上とすることにより、さら
に良好な収差補正が可能になり、小型化、小径化、およ
び低コスト化をさらに実現することが可能になる。ま
た、条件式（２）の下限を０．１６以上に、さらに好ま
しくは０．１８以上に抑えることにより、本発明の作用
効果をさらに確実に発揮することができる。

【００２８】本発明のズームレンズは、以上の諸条件を
満足した上で、次の条件式（３）を満足するのが好まし
い。 １．７８６≦（ｎ1 ＋ｎ2 ）／２≦２ （３） ここで、 ｎ1 ：第１負メニスカスレンズＬ１のｄ線に対する屈折
率 ｎ2 ：第２負メニスカスレンズＬ２のｄ線に対する屈折
率

【００２９】条件式（３）は、第１レンズ群Ｇ１中の２
つの負メニスカスレンズの平均屈折率を規定している。
ただし、いわゆる樹脂材料とガラス材料との複合からな
る複合型非球面レンズの場合、屈折力という観点から考
えると、樹脂材料部分を１枚のレンズ成分と考えるには
無理がある。すなわち、樹脂材料部分が独立したレンズ
部品として存在することができないため、複合型非球面
レンズをいわゆる接合レンズと同様に考えることができ
ない。したがって、樹脂材料部分は、むしろガラス材料
部分に付加された機能ととらえるべきである。すなわ
ち、第１レンズ群Ｇ１中の２つの負メニスカスレンズの
平均屈折率は、母体のガラスレンズ部分の屈折率のみに
基づいて算出されるべきである。したがって、本発明の
条件式（３）においても、複合型非球面を使用した場合
は、母体ガラスレンズ部分の屈折率のみによる平均屈折
率に基づき計算する。

【００３０】条件式（３）の上限値を上回ると、平均屈
折率が大きくなるので各レンズの曲率を緩める（曲率半
径を大きくする）ことができ、収差補正上の自由度が増
大して有利である。しかしながら、現在のガラス材料で
は屈折率を高めると分散が大きくなりすぎて、第１レン
ズ群Ｇ１内の色消しが困難になる。また、化学的な観点
から考えると、短波長の光の透過率が著しく低下する傾
向があるため、レンズ全体のカラーバランスが著しく悪
化して好ましくない。

【００３１】逆に、条件式（３）の下限値を下回ると、
本発明のように第１レンズ群Ｇ１が強い屈折力を有する
小型で低コストなズームレンズの場合、各レンズの曲率
が著しく強くなり（曲率半径が小さくなる）、各レンズ
面において各収差が著しく発生し、それらの収差を補正
する自由度が不足してしまう。その結果、像面湾曲、非
点収差および下方コマ収差の補正が困難になり、特に広
角側における周辺性能が著しく低下する。なお、条件式
（３）の下限を１．７９以上にすることにより、さらに
良好な収差補正が可能になる。また、条件式（３）の下
限を１．８以上に、さらに好ましくは１．８３以上に抑
えることにより、広角側の周辺性能をさらに向上させ且
つ小型化をさらに実現することができる。

【００３２】本発明のズームレンズでは、上述の諸条件
に加えて、次の条件式（４）を満足するのが好ましい。 ０．２＜ｄ4 ／ｄ2 ＜０．５ （４） ここで、 ｄ4 ：第２レンズ群Ｇ２中の正レンズ成分Ｌ４の軸上総
厚

【００３３】条件式（４）は、第２レンズ群Ｇ２中の正
レンズ成分Ｌ４の軸上総厚について適切な範囲を規定す
るものである。条件式（４）の上限値を上回ると、第２
レンズ群Ｇ２の軸上総厚ｄ2 に対して正レンズ成分Ｌ４
の軸上総厚ｄ4 が大きくなりすぎるため、第１レンズ群
Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間のデッドスペースを十分
確保することができなくなる。その結果、変倍比を高め
ることが不可能になるばかりでなく、レンズ全長の小型
化および小径化が困難になる。

【００３４】もう一方では、条件式（４）の上限値を上
回ることは、第２レンズ群Ｇ２の負レンズ成分Ｌ５、正
レンズ成分Ｌ６およびその間隔の著しい薄肉化を意味す
る。このため、条件式（４）の上限値を上回ると、特に
球面収差の補正および上方コマ収差の補正が困難になる
ばかりでなく、変倍による倍率色収差の変動が増大し
て、好ましくない。なお、条件式（４）の上限を０．４
５以下にすれば、さらに好ましい作用効果が得られる。
また、条件式（４）の上限を０．４以下に、さらに好ま
しくは０．３９以下に抑えることによって、本発明の作
用効果をより確実に発揮することができる。

【００３５】逆に、条件式（４）の下限値を下回ると、
特に望遠端における球面収差の補正が困難になる。ま
た、第２レンズ群Ｇ２中の正レンズ成分Ｌ４が薄肉化し
すぎて、縁厚が極端に小さくなりレンズ部品として製造
上好ましくない。

【００３６】さらに、本発明のズームレンズでは、上述
の諸条件に加えて、次の条件式（５）を満足するのが好
ましい。 １．２≦Ｘ2 ／ｆｗ≦２．５ （５） ここで、 Ｘ2 ：変倍に際する第２レンズ群Ｇ２の移動量

【００３７】条件式（５）は、変倍に際する第２レンズ
群Ｇ２の移動量について適切な範囲を規定している。条
件式（５）の上限値を上回ると、変倍に際する第２レン
ズ群Ｇ２の移動量が大きくなりすぎて、鏡筒設計が困難
になるばかりでなく、本発明の目的に反して逆に大型化
してしまう傾向があり、好ましくない。また、変倍に際
する第２レンズ群Ｇ２の移動量の増加は、変倍による開
放Ｆナンバーの変化量の増加を意味するので、結果的に
望遠側でＦナンバーが大きくなる（暗くなる）ので好ま
しくない。なお、条件式（５）の上限を２以下にするこ
とによって、さらに小型化を図ることができる。さらに
好ましくは、条件式（５）の上限を１．８以下に抑える
ことによって、本発明の作用効果をさらに確実なものに
することができる。

【００３８】逆に、条件式（５）の下限値を下回ると、
十分な変倍比を確保することが不可能になり、高倍率を
有しコンパクトで低コストなズームレンズを実現するこ
とができなくなる。また、第２レンズ群Ｇ２の屈折力を
より強めて高倍率を実現した場合、変倍による収差変動
が著しく増大する。特に、変倍時における球面収差の変
動および像面湾曲の変動が著しく増大し、好ましくな
い。なお、条件式（５）の下限を１．２６以上に、さら
に好ましくは１．３以上に抑えることによって、本発明
の作用効果をさらに確実に発揮することができる。

【００３９】また、本発明では、さらに次の条件式
（６）乃至（８）の少なくとも１つを満足するのが好ま
しい。 ２３≦（νd1＋νd2）／２≦４９ （６） １．４７≦ｎ4 ＜１．６４ （７） ５４＜νd4 （８）

【００４０】ここで、 νd1：第１レンズ群Ｇ１中の第１負メニスカスレンズＬ
１のアッベ数 νd2：第１レンズ群Ｇ１中の第２負メニスカスレンズＬ
２のアッベ数 ｎ4 ：第２レンズ群Ｇ２の正レンズ成分Ｌ４中のすべて
の正レンズのｄ線に対する屈折率の平均値 νd4：第２レンズ群Ｇ２の正レンズ成分Ｌ４中のすべて
の正レンズのアッベ数の平均値

【００４１】条件式（６）は、第１レンズ群Ｇ１中の第
１および第２負メニスカスレンズＬ１、Ｌ２のアッベ数
の平均値について適切な範囲を規定している。条件式
（６）の上限値を上回ると、色消しに対する自由度が増
大する代わりに実質的に高い屈折率を得ることができな
くなり、単色収差の補正自由度が低下し、特に下方コマ
収差の補正を良好に行うことができなくなるので好まし
くない。なお、条件式（６）の上限を４８以下に、さら
に好ましくは４７以下に設定することにより、さらに良
好なバランスになり、本発明の作用効果をさらに確実に
発揮することができる。

【００４２】逆に、条件式（６）の下限値を下回ると、
分散が著しく大きくなるため、第１レンズ群Ｇ１内の色
消しが不足し、軸上色収差および軸外色収差がともに悪
化して好ましくない。なお、条件式（６）の下限を２５
以上に、さらに好ましくは３０以上に設定することによ
り、本発明の作用効果をさらに確実に発揮することがで
きる。ただし、条件式（３）において屈折率についてす
でに述べたように、条件式（６）では、いわゆる複合型
非球面を含む場合、ガラスレンズ部分のアッベ数に基づ
いて計算した値を使用する。

【００４３】条件式（７）は、少なくとも２つの正レン
ズを含む正レンズ成分Ｌ４中のすべての正レンズのｄ線
（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率の平均値につい
て適切な範囲を規定している。条件式（７）の上限値を
上回ると、本発明のような構成レンズ枚数の少ないコン
パクトなズームレンズの場合、ペッツバール和が小さく
なりすぎて結果的に像面湾曲および非点収差の補正が悪
化する。なお、条件式（７）の上限を１．６２以下に抑
えると、本発明の作用効果をさらに確実に発揮すること
ができる。

【００４４】逆に、条件式（７）の下限値を下回ると、
球面収差の補正自由度が低下し、特に望遠側の球面収差
の補正が困難になるので好ましくない。なお、条件式
（７）の下限を１．５以上に抑えることにより、本発明
の作用効果をさらに確実に発揮することができる。

【００４５】条件式（８）は、第２レンズ群Ｇ２中の正
レンズ成分Ｌ４中のすべての正レンズのアッベ数の平均
値について適切な範囲を規定している。条件式（８）の
範囲を逸脱すると、第２レンズ群Ｇ２の色消しが不足す
るため、特に軸上色収差の補正が困難になり、好ましく
ない。

【００４６】さらに、本発明では、次の条件式（９）乃
至（１１）の少なくとも１つを満足するのが好ましい。 １．１＜ｆ２／ｆｗ＜１．５ （９） ０．０５＜ｄ23／ｆｗ＜０．３ （１０） ０＜｜ＡＳ−Ｓ｜／｜ｆAS｜≦ ０．０４ （１１）

【００４７】ここで、 ｄ23 ：第１レンズ群Ｇ１中の第２負メニスカスレン
ズＬ２と正レンズＬ３との間の軸上空気間隔 ＡＳ−Ｓ：非球面の有効径最外周における非球面とその
近軸参照球面との間の光軸方向における差（サグ量） ｆAS ：非球面を有するレンズの焦点距離

【００４８】条件式（９）は、第２レンズ群Ｇ２の焦点
距離に関する条件である。条件式（９）の上限値を上回
ると、第２レンズ群Ｇ２の屈折力が小さくなるため、変
倍のための移動量が増大するので、大型化を招き好まし
くない。逆に、条件式（９）の下限値を下回ると、第２
レンズ群Ｇ２の屈折力が大きくなりすぎて、少ない構成
レンズ枚数では残留収差を十分小さくすることが困難に
なり、特に球面収差の補正が難しくなる。なお、条件式
（９）の下限を１．２以上にすれば、本発明の作用効果
をさらに発揮することができる。

【００４９】条件式（１０）は、第１レンズ群Ｇ１中の
第２負メニスカスレンズＬ２と正レンズＬ３との間の軸
上空気間隔について規定している。条件式（１０）の上
限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２
との間のデッドスペースを十分確保することができなく
なり、変倍比を大きく確保することができなくなる。な
お、条件式（１０）の上限を０．２５以下に抑えること
により、本発明の作用効果をさらに確実に発揮すること
ができる。逆に、条件式（１０）の下限値を下回ると、
特に広角側の下方コマ収差の補正が困難となり好ましく
ない。

【００５０】条件式（１１）は、第１レンズ群Ｇ１中の
レンズ面に導入した非球面の変位量（サグ量）に関する
条件である。条件式（１１）の上限値を上回ると、すで
に説明した製造上の問題によって、非球面レンズの製造
が現実的に困難になる。なお、条件式（１１）の上限を
０．０３５以下に抑えることにより、本発明の作用効果
をさらに確実に発揮することができる。

【００５１】

【実施例】以下、本発明の各実施例を、添付図面に基づ
いて説明する。本発明の各実施例にかかるズームレンズ
は、物体側より順に、全体として負の屈折力を有する第
１レンズ群Ｇ１と、全体として正の屈折力を有する第２
レンズ群Ｇ２とを備え、前記第１レンズ群Ｇ１と前記第
２レンズ群Ｇ２との空気間隔を変化させることによって
変倍を行うズームレンズであって、第１レンズ群Ｇ１
は、物体側より順に、像側に曲率の強い凹面を向けた第
１負メニスカスレンズＬ１と、像側に曲率の強い凹面を
向けた第２負メニスカスレンズＬ２と、物体側に凸面を
向けた正レンズＬ３とを備え、第２レンズ群Ｇ２は、物
体側より順に、少なくとも２つの正レンズを有する正レ
ンズ成分Ｌ４と、負レンズ成分Ｌ５と、正レンズ成分Ｌ
６とを備えている。

【００５２】なお、各実施例において、大きな上方コマ
収差を発生する軸外の周縁光線を有効に遮るために、第
２レンズ群Ｇ２の後方（像側）にフレアーストッパーＳ
２が配置されている。フレアーストッパーＳ２は、変倍
中において第２レンズ群Ｇ２とは独立して光軸上を移動
し、上方コマフレアーを有効に遮るようになっている。
また、各実施例において、正レンズ成分Ｌ４と負レンズ
成分Ｌ５との間には、開口絞りＡが設けられている。

【００５３】〔実施例１〕図１は、本発明の第１実施例
にかかるズームレンズのレンズ構成および変倍における
各レンズ群の移動を示す図である。なお、図１におい
て、Ｗは広角端を、Ｍは中間焦点距離状態を、Ｔは望遠
端を示している。図１のズームレンズは、物体側より順
に、像側に凹面を向けた第１負メニスカスレンズＬ１、
像側に凹面を向けた第２負メニスカスレンズＬ２、物体
側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３からなる第１
レンズ群Ｇ１と、物体側に凸面を向けた２つの正メニス
カスレンズＬ4-1 およびＬ4-2 からなる正レンズ成分Ｌ
４、両凹レンズＬ５、および両凸レンズＬ６からなる第
２レンズ群Ｇ２とから構成されている。

【００５４】また、第２レンズ群Ｇ２の直ぐ物体側には
固定絞りＳ１が配置され、下方コマフレアーを有効に遮
っている。なお、第１レンズ群Ｇ１中の第２負メニスカ
スレンズＬ２は、樹脂材料とガラス材料とからなる複合
型非球面レンズであって、その物体側の面が非球面に形
成されている。次の表（１）に、本発明の実施例１の諸
元の値を掲げる。表（１）において、ｆは焦点距離を、
ＦNOはＦナンバーを、２ωは画角を表す。さらに、面番
号は物体側からのレンズ面の順序を、屈折率およびアッ
ベ数はそれぞれｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する値
を示している。

【００５５】非球面は、光軸に垂直な方向の高さをｙ、
高さｙにおける光軸方向の変位量をＳ（ｙ）、基準の曲
率半径をＲ、円錐係数をｋ、ｎ次の非球面係数をＣn と
したとき、以下の数式（ｃ）で表される。

【数１】 Ｓ（ｙ）＝（ｙ² ／Ｒ）／〔１＋（１−ｋ・ｙ² ／Ｒ² ）^1/2 〕 ＋Ｃ₂ ・ｙ² ＋Ｃ₄ ・ｙ⁴ ＋Ｃ₆ ・ｙ⁶ ＋Ｃ₈ ・ｙ⁸ ＋Ｃ₁₀・ｙ¹⁰＋・・・ （ｃ） また、非球面の近軸曲率半径ｒは、次の数式（ｄ）で定
義される。 ｒ＝１／（２・Ｃ₂ ＋１／Ｒ） （ｄ） 各実施例の諸元表中の非球面には、面番号の左に＊印を
付している

【００５６】

【表１】ｆ＝28.8〜77.6 ＦNO＝ 3.6〜5.8 ２ω＝76.4〜31.0゜ 面番号 曲率半径 面間隔 アッベ数 屈折率 1 67.026 1.70 43.4 1.84042 2 26.946 6.30 *3 130.650 0.03 56.3 1.49521 4 84.012 1.70 43.4 1.84042 5 25.229 4.10 6 31.442 5.20 28.6 1.79504 7 140.238 (d7=可変) 8 ∞ -0.30 （固定絞りＳ１） 9 24.004 3.60 65.4 1.60300 10 546.997 0.10 11 23.642 2.80 65.4 1.60300 12 88.546 4.15 13 -71.590 5.00 28.6 1.79504 14 16.983 1.00 15 36.394 3.15 35.7 1.62588 16 -36.394 (d16= 可変) 17 ∞ (d17= 可変) （フレアーストッパーＳ２） （変倍における可変間隔） ｆ 28.8000 50.0000 77.6000 d7 39.7573 13.7367 1.1644 d16 -0.2000 7.0000 13.0000 d17 43.7424 53.5143 69.6096 （非球面データ） ｋ Ｃ₂ Ｃ₄ ３面 -32.0000 0.0000 0.62557×10^-5 Ｃ₆ Ｃ₈ Ｃ₁₀ 0.12345×10^-8 0.57851×10^-11 0.75682×10^-14 非球面レンズの有効径φ＝３５．５３ （条件対応値） （１） ｜ｆ１｜／（ｆｗ・ｆｔ）^1/2 ＝０．９９４ （２） ｄ45／ｄ2 ＝０．２１ （３） （ｎ1 ＋ｎ2 ）／２ ＝１．８４ （４） ｄ4 ／ｄ2 ＝０．３２８ （５） Ｘ2 ／ｆｗ ＝１．３５７ （６） （νd1＋νd2）／２ ＝４３．４ （７） ｎ4 ＝１．６０３ （８） νd4 ＝６５．４ （９） ｆ２／ｆｗ ＝１．３０６ （１０）ｄ23／ｆｗ ＝０．１４２ （１１）｜ＡＳ−Ｓ｜／｜ｆAS｜ ＝０．０１５

【００５７】図２乃至図４は実施例１の諸収差図であっ
て、図２は広角端における諸収差図であり、図３は中間
焦点距離状態における諸収差図であり、図４は望遠端に
おける諸収差図である。各収差図において、ＦNOはＦナ
ンバーを、Ｙは像高を、Ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎ
ｍ）を、Ｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）をそれぞれ示
している。また、非点収差を示す収差図において実線は
サジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示し
ている。さらに、球面収差を示す収差図において、破線
はサインコンディション（正弦条件）を示している。各
収差図から明らかなように、本実施例では、各焦点距離
状態において諸収差が良好に補正されていることがわか
る。

【００５８】〔実施例２〕図５は、本発明の第２実施例
にかかるズームレンズのレンズ構成および変倍における
各レンズ群の移動を示す図である。なお、図５におい
て、Ｗは広角端を、Ｍは中間焦点距離状態を、Ｔは望遠
端を示している。図５のズームレンズは、物体側より順
に、像側に凹面を向けた第１負メニスカスレンズＬ１、
像側に凹面を向けた第２負メニスカスレンズＬ２、物体
側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３からなる第１
レンズ群Ｇ１と、両凸レンズＬ4-1 と物体側に凸面を向
けた正メニスカスレンズＬ4-2 からなる正レンズ成分Ｌ
４、両凹レンズＬ５、および両凸レンズＬ６からなる第
２レンズ群Ｇ２とから構成されている。

【００５９】なお、実施例１とは異なり、第２レンズ群
Ｇ２の直ぐ物体側には固定絞りＳ１が配置されていな
い。また、第１レンズ群Ｇ１中の第２負メニスカスレン
ズＬ２が樹脂材料とガラス材料とからなる複合型非球面
レンズであって、その物体側の面が非球面に形成されて
いる点は、実施例１と同様である。次の表（２）に、本
発明の実施例２の諸元の値を掲げる。表（２）におい
て、ｆは焦点距離を、ＦNOはＦナンバーを、２ωは画角
を表す。さらに、面番号は物体側からのレンズ面の順序
を、屈折率およびアッベ数はそれぞれｄ線（λ＝５８
７．６ｎｍ）に対する値を示している。

【００６０】

【表２】ｆ＝28.8〜77.6 ＦNO＝ 4.1〜5.9 ２ω＝76.7〜31.1゜ 面番号 曲率半径 面間隔 アッベ数 屈折率 1 49.116 1.70 43.4 1.84042 2 25.269 6.00 *3 103.853 0.03 56.3 1.49521 4 73.000 1.70 43.4 1.84042 5 23.539 6.35 6 30.899 4.00 26.1 1.78470 7 75.600 (d7=可変) 8 65.073 2.50 56.1 1.56883 9 -154.543 0.10 10 21.001 3.50 58.5 1.65160 11 103.536 5.70 12 -67.480 5.00 25.5 1.80458 13 19.775 1.00 14 38.998 3.50 35.7 1.62588 15 -29.855 (d15= 可変) 16 ∞ (d16= 可変) （フレアーストッパーＳ２） （変倍における可変間隔） ｆ 28.8000 50.0000 77.6000 d7 35.8715 12.2288 0.8053 d15 -0.0802 9.9199 14.9199 d16 47.8966 57.1971 77.3241 （非球面データ） ｋ Ｃ₂ Ｃ₄ ３面 -9.3000 0.0000 0.63775×10^-5 Ｃ₆ Ｃ₈ Ｃ₁₀ 0.40743×10^-9 0.12946×10^-10 -0.25797×10^-14 非球面レンズの有効径φ＝３３．４６ （条件対応値） （１） ｜ｆ１｜／（ｆｗ・ｆｔ）^1/2 ＝０．８８８ （２） ｄ45／ｄ2 ＝０．２６８ （３） （ｎ1 ＋ｎ2 ）／２ ＝１．８４０ （４） ｄ4 ／ｄ2 ＝０．２８６ （５） Ｘ2 ／ｆｗ ＝１．５４ （６） （νd1＋νd2）／２ ＝４３．４ （７） ｎ4 ＝１．６１１ （８） νd4 ＝５７．３ （９） ｆ２／ｆｗ ＝１．３２８ （１０）ｄ23／ｆｗ ＝０．２２ （１１）｜ＡＳ−Ｓ｜／｜ｆAS｜ ＝０．０１３

【００６１】図６乃至図８は実施例２の諸収差図であっ
て、図６は広角端における諸収差図であり、図７は中間
焦点距離状態における諸収差図であり、図８は望遠端に
おける諸収差図である。各収差図において、ＦNOはＦナ
ンバーを、Ｙは像高を、Ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎ
ｍ）を、Ｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）をそれぞれ示
している。また、非点収差を示す収差図において実線は
サジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示し
ている。さらに、球面収差を示す収差図において、破線
はサインコンディション（正弦条件）を示している。各
収差図から明らかなように、本実施例では、各焦点距離
状態において諸収差が良好に補正されていることがわか
る。

【００６２】〔実施例３〕図９は、本発明の第３実施例
にかかるズームレンズのレンズ構成および変倍における
各レンズ群の移動を示す図である。なお、図９におい
て、Ｗは広角端を、Ｍは中間焦点距離状態を、Ｔは望遠
端を示している。図９のズームレンズは、物体側より順
に、像側に凹面を向けた第１負メニスカスレンズＬ１、
像側に凹面を向けた第２負メニスカスレンズＬ２、物体
側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３からなる第１
レンズ群Ｇ１と、両凸レンズＬ4-1 と物体側に凸面を向
けた正メニスカスレンズＬ4-2 からなる正レンズ成分Ｌ
４、両凹レンズＬ５、および両凸レンズＬ６からなる第
２レンズ群Ｇ２とから構成されている。

【００６３】なお、実施例１とは異なり、第２レンズ群
Ｇ２の直ぐ物体側には固定絞りＳ１が配置されていな
い。また、第１レンズ群Ｇ１中の第１負メニスカスレン
ズＬ１がガラス材料のみからなる非球面レンズであっ
て、その像側の面が非球面に形成されている点も、実施
例１とは相違する。次の表（３）に、本発明の実施例３
の諸元の値を掲げる。表（３）において、ｆは焦点距離
を、ＦNOはＦナンバーを、２ωは画角を表す。さらに、
面番号は物体側からのレンズ面の順序を、屈折率および
アッベ数はそれぞれｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対す
る値を示している。

【００６４】

【表３】ｆ＝28.8〜77.6 ＦNO＝ 4.2〜5.8 ２ω＝76.6〜31.2゜ 面番号 曲率半径 面間隔 アッベ数 屈折率 1 62.150 1.70 46.5 1.80411 *2 25.427 4.00 3 69.090 1.70 39.8 1.86994 4 21.532 5.88 5 29.439 3.70 25.5 1.80458 6 79.654 (d6=可変) 7 102.179 2.50 54.6 1.51454 8 -92.066 0.10 9 21.269 4.00 58.5 1.65160 10 203.932 5.70 11 -42.892 5.00 25.5 1.80458 12 21.795 1.00 13 45.486 4.00 35.7 1.62588 14 -24.299 (d14= 可変) 15 ∞ (d15= 可変) （フレアーストッパーＳ２） （変倍における可変間隔） ｆ 28.8000 50.0000 77.6000 d6 34.3389 11.8219 0.9423 d14 0.0000 10.0000 15.0000 d15 49.4333 59.6988 81.0821 （非球面データ） ｋ Ｃ₂ Ｃ₄ ２面 0.5730 0.0000 -0.12737×10^-5 Ｃ₆ Ｃ₈ Ｃ₁₀ -0.44756×10^-8 -0.68479×10^-11 -0.13969×10^-13 非球面レンズの有効径φ＝３２．０３ （条件対応値） （１） ｜ｆ１｜／（ｆｗ・ｆｔ）^1/2 ＝０．８４６ （２） ｄ45／ｄ2 ＝０．２５６ （３） （ｎ1 ＋ｎ2 ）／２ ＝１．８３７ （４） ｄ4 ／ｄ2 ＝０．２９６ （５） Ｘ2 ／ｆｗ ＝１．６２０ （６） （νd1＋νd2）／２ ＝４３．２ （７） ｎ4 ＝１．５８３ （８） νd4 ＝５６．５ （９） ｆ２／ｆｗ ＝１．３２８ （１０）ｄ23／ｆｗ ＝０．２０４ （１１）｜ＡＳ−Ｓ｜／｜ｆAS｜ ＝０．００９４

【００６５】図１０乃至図１２は実施例３の諸収差図で
あって、図１０は広角端における諸収差図であり、図１
１は中間焦点距離状態における諸収差図であり、図１２
は望遠端における諸収差図である。各収差図において、
ＦNOはＦナンバーを、Ｙは像高を、Ｄはｄ線（λ＝５８
７．６ｎｍ）を、Ｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）をそ
れぞれ示している。また、非点収差を示す収差図におい
て実線はサジタル像面を示し、破線はメリディオナル像
面を示している。さらに、球面収差を示す収差図におい
て、破線はサインコンディション（正弦条件）を示して
いる。各収差図から明らかなように、本実施例では、各
焦点距離状態において諸収差が良好に補正されているこ
とがわかる。

【００６６】〔実施例４〕図１３は、本発明の第４実施
例にかかるズームレンズのレンズ構成および変倍におけ
る各レンズ群の移動を示す図である。なお、図１３にお
いて、Ｗは広角端を、Ｍは中間焦点距離状態を、Ｔは望
遠端を示している。図１３のズームレンズは、物体側よ
り順に、像側に凹面を向けた第１負メニスカスレンズＬ
１、像側に凹面を向けた第２負メニスカスレンズＬ２、
物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３からなる
第１レンズ群Ｇ１と、両凸レンズＬ4-1 と物体側に凸面
を向けた正メニスカスレンズＬ4-2 からなる正レンズ成
分Ｌ４、両凹レンズＬ５、および両凸レンズＬ６からな
る第２レンズ群Ｇ２とから構成されている。

【００６７】なお、実施例１とは異なり、第２レンズ群
Ｇ２の直ぐ物体側には固定絞りＳ１が配置されていな
い。また、第１レンズ群Ｇ１中の第１負メニスカスレン
ズＬ１が樹脂材料とガラス材料とからなる複合型非球面
レンズであって、その像側の面が非球面に形成されてい
る点も、実施例１とは相違する。次の表（４）に、本発
明の実施例４の諸元の値を掲げる。表（４）において、
ｆは焦点距離を、ＦNOはＦナンバーを、２ωは画角を表
す。さらに、面番号は物体側からのレンズ面の順序を、
屈折率およびアッベ数はそれぞれｄ線（λ＝５８７．６
ｎｍ）に対する値を示している。

【００６８】

【表４】ｆ＝28.8〜77.6 ＦNO＝ 3.45 〜5.8 ２ω＝76.6〜30.8゜ 面番号 曲率半径 面間隔 アッベ数 屈折率 1 208.057 1.80 40.9 1.79631 2 34.000 0.03 56.3 1.49521 *3 28.314 4.50 4 72.273 1.80 45.4 1.79668 5 23.479 4.30 6 31.356 5.10 28.6 1.79504 7 161.301 (d7=可変) 8 29.445 3.50 64.1 1.51680 9 -309.150 0.10 10 19.790 4.00 70.4 1.48749 11 -432.278 4.30 12 -54.895 6.85 28.6 1.79504 13 16.970 1.30 14 35.019 3.00 35.7 1.62588 15 -38.331 (d15= 可変) 16 ∞ (d16= 可変) （フレアーストッパーＳ２） （変倍における可変間隔） ｆ 28.7985 50.0000 77.5987 d7 39.3926 13.3639 0.7884 d15 0.0000 6.0000 12.0000 d16 40.9879 51.9548 68.0428 （非球面データ） ｋ Ｃ₂ Ｃ₄ ３面 0.6000 0.0000 -0.60429×10^-5 Ｃ₆ Ｃ₈ Ｃ₁₀ 0.35851×10^-9 -0.34196×10^-10 0.26830×10^-13 非球面レンズの有効径φ＝３５．７４ （条件対応値） （１） ｜ｆ１｜／（ｆｗ・ｆｔ）^1/2 ＝０．９９４ （２） ｄ45／ｄ2 ＝０．１８７ （３） （ｎ1 ＋ｎ2 ）／２ ＝１．７９６ （４） ｄ4 ／ｄ2 ＝０．３３０ （５） Ｘ2 ／ｆｗ ＝１．３５６ （６） （νd1＋νd2）／２ ＝４３．１ （７） ｎ4 ＝１．５０２ （８） νd4 ＝６７．３ （９） ｆ２／ｆｗ ＝１．３０６ （１０）ｄ23／ｆｗ ＝０．１４９ （１１）｜ＡＳ−Ｓ｜／｜ｆAS｜ ＝０．０２７０

【００６９】図１４乃至図１６は実施例４の諸収差図で
あって、図１４は広角端における諸収差図であり、図１
５は中間焦点距離状態における諸収差図であり、図１６
は望遠端における諸収差図である。各収差図において、
ＦNOはＦナンバーを、Ｙは像高を、Ｄはｄ線（λ＝５８
７．６ｎｍ）を、Ｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）をそ
れぞれ示している。また、非点収差を示す収差図におい
て実線はサジタル像面を示し、破線はメリディオナル像
面を示している。さらに、球面収差を示す収差図におい
て、破線はサインコンディション（正弦条件）を示して
いる。各収差図から明らかなように、本実施例では、各
焦点距離状態において諸収差が良好に補正されているこ
とがわかる。

【００７０】〔実施例５〕図１７は、本発明の第５実施
例にかかるズームレンズのレンズ構成および変倍におけ
る各レンズ群の移動を示す図である。なお、図１７にお
いて、Ｗは広角端を、Ｍは中間焦点距離状態を、Ｔは望
遠端を示している。図１７のズームレンズは、物体側よ
り順に、像側に凹面を向けた第１負メニスカスレンズＬ
１、像側に凹面を向けた第２負メニスカスレンズＬ２、
物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３からなる
第１レンズ群Ｇ１と、両凸レンズＬ4-1 と物体側に凸面
を向けた正メニスカスレンズＬ4-2 からなる正レンズ成
分Ｌ４、両凹レンズＬ５、および両凸レンズＬ６からな
る第２レンズ群Ｇ２とから構成されている。

【００７１】なお、第２レンズ群Ｇ２の直ぐ物体側には
固定絞りＳ１が配置され、下方コマフレアーを有効に遮
っている点は、実施例１と同様である。また、第１レン
ズ群Ｇ１中の第２負メニスカスレンズＬ２が樹脂材料と
ガラス材料とからなる複合型非球面レンズであって、そ
の物体側の面が非球面に形成されている点も、実施例１
と同様である。次の表（５）に、本発明の実施例５の諸
元の値を掲げる。表（５）において、ｆは焦点距離を、
ＦNOはＦナンバーを、２ωは画角を表す。さらに、面番
号は物体側からのレンズ面の順序を、屈折率およびアッ
ベ数はそれぞれｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する値
を示している。

【００７２】

【表５】ｆ＝28.8〜77.6 ＦNO＝ 3.59 〜5.8 ２ω＝76.6〜31.0゜ 面番号 曲率半径 面間隔 アッベ数 屈折率 1 67.509 1.70 41.0 1.88067 2 28.702 6.00 *3 245.240 0.03 56.3 1.49521 4 110.000 1.70 41.0 1.88067 5 24.601 3.49 6 30.959 6.50 28.4 1.79504 7 311.579 (d7=可変) 8 ∞ 0.00 （固定絞りＳ１） 9 24.499 3.75 70.5 1.48749 10 -371.259 0.10 11 20.260 3.00 63.5 1.62014 12 73.132 4.50 13 -88.888 3.40 28.4 1.79504 14 16.449 1.20 15 42.655 3.50 35.8 1.66446 16 -39.623 (d16= 可変) 17 ∞ (d17= 可変) （フレアーストッパーＳ２） （変倍における可変間隔） ｆ 28.8000 50.0000 77.6000 d7 39.2667 13.2412 0.6663 d16 0.0000 6.0000 12.0000 d17 43.5461 54.5125 70.6010 （非球面データ） ｋ Ｃ₂ Ｃ₄ ３面 27.7661 0.0000 0.49450×10^-5 Ｃ₆ Ｃ₈ Ｃ₁₀ -0.20258×10^-8 0.24886×10^-10 -0.17838×10^-13 非球面レンズの有効径φ＝３６．５９ （条件対応値） （１） ｜ｆ１｜／（ｆｗ・ｆｔ）^1/2 ＝０．９９４ （２） ｄ45／ｄ2 ＝０．２３１ （３） （ｎ1 ＋ｎ2 ）／２ ＝１．８８１ （４） ｄ4 ／ｄ2 ＝０．３５２ （５） Ｘ2 ／ｆｗ ＝１．３５６ （６） （νd1＋νd2）／２ ＝４１．０ （７） ｎ4 ＝１．５５４ （８） νd4 ＝６７．０ （９） ｆ２／ｆｗ ＝１．３０６ （１０）ｄ23／ｆｗ ＝０．１２１ （１１）｜ＡＳ−Ｓ｜／｜ｆAS｜ ＝０．０２２４

【００７３】図１８乃至図２０は実施例５の諸収差図で
あって、図１８は広角端における諸収差図であり、図１
９は中間焦点距離状態における諸収差図であり、図２０
は望遠端における諸収差図である。各収差図において、
ＦNOはＦナンバーを、Ｙは像高を、Ｄはｄ線（λ＝５８
７．６ｎｍ）を、Ｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）をそ
れぞれ示している。また、非点収差を示す収差図におい
て実線はサジタル像面を示し、破線はメリディオナル像
面を示している。さらに、球面収差を示す収差図におい
て、破線はサインコンディション（正弦条件）を示して
いる。各収差図から明らかなように、本実施例では、各
焦点距離状態において諸収差が良好に補正されているこ
とがわかる。

【００７４】〔実施例６〕図２１は、本発明の第６実施
例にかかるズームレンズのレンズ構成および変倍におけ
る各レンズ群の移動を示す図である。なお、図２１にお
いて、Ｗは広角端を、Ｍは中間焦点距離状態を、Ｔは望
遠端を示している。図２１のズームレンズは、物体側よ
り順に、像側に凹面を向けた第１負メニスカスレンズＬ
１、像側に凹面を向けた第２負メニスカスレンズＬ２、
物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３からなる
第１レンズ群Ｇ１と、両凸レンズＬ4-1 と物体側に凸面
を向けた正メニスカスレンズＬ4-2 からなる正レンズ成
分Ｌ４、両凹レンズＬ５、および両凸レンズＬ６からな
る第２レンズ群Ｇ２とから構成されている。

【００７５】なお、第２レンズ群Ｇ２の直ぐ物体側には
固定絞りＳ１が配置され、下方コマフレアーを有効に遮
っている点は、実施例１と同様である。また、第１レン
ズ群Ｇ１中の第２負メニスカスレンズＬ２が樹脂材料と
ガラス材料とからなる複合型非球面レンズであって、そ
の物体側の面が非球面に形成されている点も、実施例１
と同様である。次の表（６）に、本発明の実施例６の諸
元の値を掲げる。表（６）において、ｆは焦点距離を、
ＦNOはＦナンバーを、２ωは画角を表す。さらに、面番
号は物体側からのレンズ面の順序を、屈折率およびアッ
ベ数はそれぞれｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する値
を示している。

【００７６】

【表６】ｆ＝28.8〜77.6 ＦNO＝ 3.6〜5.8 ２ω＝76.7〜31.0゜ 面番号 曲率半径 面間隔 アッベ数 屈折率 1 88.290 1.70 41.0 1.88067 2 22.085 6.70 *3 148.413 0.03 56.3 1.49521 4 82.000 1.70 41.0 1.88067 5 35.649 2.04 6 33.494 5.30 28.4 1.79504 7 427.378 (d7=可変) 8 ∞ 0.00 （固定絞りＳ１） 9 24.453 3.90 70.5 1.48749 10 -484.479 0.10 11 19.112 3.00 63.5 1.62014 12 59.638 4.50 13 -166.912 3.45 28.4 1.79504 14 14.959 1.20 15 32.079 4.00 35.8 1.66446 16 -57.122 (d16= 可変) 17 ∞ (d17= 可変) （フレアーストッパーＳ２） （変倍における可変間隔） ｆ 28.8000 50.0000 77.6000 d7 39.3853 13.3594 0.7843 d16 0.0000 7.0000 14.0000 d17 42.6827 52.6485 67.7359 （非球面データ） ｋ Ｃ₂ Ｃ₄ ３面 -3.1713 0.0000 0.53206×10^-5 Ｃ₆ Ｃ₈ Ｃ₁₀ 0.69220×10^-8 -0.93251×10^-11 0.85710×10^-13 非球面レンズの有効径φ＝３２．８２ （条件対応値） （１） ｜ｆ１｜／（ｆｗ・ｆｔ）^1/2 ＝０．９９４ （２） ｄ45／ｄ2 ＝０．２２３ （３） （ｎ1 ＋ｎ2 ）／２ ＝１．８８０ （４） ｄ4 ／ｄ2 ＝０．３４７ （５） Ｘ2 ／ｆｗ ＝１．３５６ （６） （νd1＋νd2）／２ ＝４１．０ （７） ｎ4 ＝１．５５４ （８） νd4 ＝６７．０ （９） ｆ２／ｆｗ ＝１．３０６ （１０）ｄ23／ｆｗ ＝０．０７０９ （１１）｜ＡＳ−Ｓ｜／｜ｆAS｜ ＝０．００９６

【００７７】図２２乃至図２４は実施例６の諸収差図で
あって、図２２は広角端における諸収差図であり、図２
３は中間焦点距離状態における諸収差図であり、図２４
は望遠端における諸収差図である。各収差図において、
ＦNOはＦナンバーを、Ｙは像高を、Ｄはｄ線（λ＝５８
７．６ｎｍ）を、Ｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）をそ
れぞれ示している。また、非点収差を示す収差図におい
て実線はサジタル像面を示し、破線はメリディオナル像
面を示している。さらに、球面収差を示す収差図におい
て、破線はサインコンディション（正弦条件）を示して
いる。各収差図から明らかなように、本実施例では、各
焦点距離状態において諸収差が良好に補正されているこ
とがわかる。

【００７８】なお、上述の各実施例においては、第１負
メニスカスレンズＬ１および第２負メニスカスレンズＬ
２のいずれか一方に非球面を導入しているが、第１負メ
ニスカスレンズＬ１および第２負メニスカスレンズＬ２
の双方に非球面を導入してもよい。また、第１レンズ群
Ｇ１の正レンズＬ３あるいは第２レンズ群Ｇ２に非球面
を導入してもよい。また、上述の各実施例においては、
第２レンズ群Ｇ２中の正レンズ成分Ｌ４と負レンズ成分
Ｌ５との間に開口絞りＡが設けられているが、第１レン
ズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間や、正レンズ成分Ｌ
４の２つの正レンズの間などに、開口絞りＡを位置決め
することも可能である。

【００７９】さらに、上述の各実施例では、上方コマ収
差を有効に遮るために第２レンズ群Ｇ２の後方にフレア
ーストッパーＳ２を設け、このフレアーストッパーＳ２
に第２レンズ群Ｇ２とは異なる移動軌跡を与えている
が、上方コマ収差を有効に遮ることができれば、フレア
ーストッパーＳ２にどのような移動軌跡を与えてもよ
い。また、上述の各実施例では、第２レンズ群Ｇ２中の
正レンズＬ4-2 と負レンズＬ５との間に開口絞りＡを設
けているが、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との
間や、正レンズＬ4-1 と正レンズＬ4-2 との間等に開口
絞りＡを位置決めすることも可能である。さらに、本発
明に基づいて、弱い屈折力を有する第３レンズ群を設置
したとしても、実質上は本発明の構成を含んでいる以
上、構成が同一であると考えられることから、同様の効
果が得られることはいうまでもない。

【００８０】

【効果】以上説明したように、本発明によれば、小型で
構成レンズ枚数が非常に少なく、低コストで、変倍比
２．７程度で、広角端における画角が７４°程度で、良
好な結像性能を有する標準ズームレンズを実現すること
ができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１実施例にかかるズームレンズのレ
ンズ構成および変倍における各レンズ群の移動を示す図
である。

【図２】実施例１の広角端における諸収差図である。

【図３】実施例１の中間焦点距離状態における諸収差図
である。

【図４】実施例１の望遠端における諸収差図である。

【図５】本発明の第２実施例にかかるズームレンズのレ
ンズ構成および変倍における各レンズ群の移動を示す図
である。

【図６】実施例２の広角端における諸収差図である。

【図７】実施例２の中間焦点距離状態における諸収差図
である。

【図８】実施例２の望遠端における諸収差図である。

【図９】本発明の第３実施例にかかるズームレンズのレ
ンズ構成および変倍における各レンズ群の移動を示す図
である。

【図１０】実施例３の広角端における諸収差図である。

【図１１】実施例３の中間焦点距離状態における諸収差
図である。

【図１２】実施例３の望遠端における諸収差図である。

【図１３】本発明の第４実施例にかかるズームレンズの
レンズ構成および変倍における各レンズ群の移動を示す
図である。

【図１４】実施例４の広角端における諸収差図である。

【図１５】実施例４の中間焦点距離状態における諸収差
図である。

【図１６】実施例４の望遠端における諸収差図である。

【図１７】本発明の第５実施例にかかるズームレンズの
レンズ構成および変倍における各レンズ群の移動を示す
図である。

【図１８】実施例５の広角端における諸収差図である。

【図１９】実施例５の中間焦点距離状態における諸収差
図である。

【図２０】実施例５の望遠端における諸収差図である。

【図２１】本発明の第６実施例にかかるズームレンズの
レンズ構成および変倍における各レンズ群の移動を示す
図である。

【図２２】実施例６の広角端における諸収差図である。

【図２３】実施例６の中間焦点距離状態における諸収差
図である。

【図２４】実施例６の望遠端における諸収差図である。

【符号の説明】

Ｇ１ 第１レンズ群 Ｇ２ 第２レンズ群 Ｌ 各レンズ成分 Ａ 開口絞り Ｓ１ 固定絞り Ｓ２ フレアーストッパー

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平３−255416（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−114115（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−242709（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−251211（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−11185（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−300969（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−113956（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−206517（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−226612（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) G02B 15/16

Claims (5)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 物体側より順に、全体として負の屈折力
   を有する第１レンズ群Ｇ１と、全体として正の屈折力を
   有する第２レンズ群Ｇ２とを備え、前記第１レンズ群Ｇ
   １と前記第２レンズ群Ｇ２との空気間隔を変化させるこ
   とによって変倍を行うズームレンズにおいて、 前記第１レンズ群Ｇ１は、物体側より順に、像側に曲率
   の強い凹面を向けた第１負メニスカスレンズＬ１と、像
   側に曲率の強い凹面を向けた第２負メニスカスレンズＬ
   ２と、物体側に凸面を向けた正レンズＬ３とを備え、 前記第２レンズ群Ｇ２は、物体側より順に、少なくとも
   ２つの正レンズを有する正レンズ成分Ｌ４と、負レンズ
   成分Ｌ５と、正レンズ成分Ｌ６とを備え、 前記第１レンズ群Ｇ１を構成するレンズ面のうち少なく
   とも１つのレンズ面は非球面であり、 前記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離をｆ１とし、広角端に
   おけるレンズ系全体の焦点距離をｆｗとし、望遠端にお
   けるレンズ系全体の焦点距離をｆｔとし、前記第２レン
   ズ群Ｇ２の軸上総厚をｄ2 とし、前記第２レンズ群Ｇ２
   中の正レンズ成分Ｌ４と負レンズ成分Ｌ５との間の軸上
   空気間隔をｄ45としたとき、 ０．６≦｜ｆ１｜／（ｆｗ・ｆｔ）^1/2＜１．００．１５ ≦ｄ45／ｄ2 ≦０．５ の条件を満足することを特徴とするズームレンズ。
2. 【請求項２】 前記第１レンズ群Ｇ１中の第１負メニス
   カスレンズＬ１のｄ線に対する屈折率をｎ1 とし、前記
   第２負メニスカスレンズＬ２のｄ線に対する屈折率をｎ
   2 としたとき、 １．７８６≦（ｎ1 ＋ｎ2 ）／２≦２ の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載のズ
   ームレンズ。
3. 【請求項３】 前記第２レンズ群Ｇ２の軸上総厚をｄ2
   とし、前記第２レンズ群Ｇ２中の正レンズ成分Ｌ４の軸
   上総厚をｄ4 としたとき、 ０．２＜ｄ4 ／ｄ2 ＜０．５ の条件を満足することを特徴とする請求項１または２に
   記載のズームレンズ。
4. 【請求項４】 変倍に際する前記第２レンズ群Ｇ２の移
   動量をＸ2 とし、広角端におけるレンズ系全体の焦点距
   離をｆｗとしたとき、 １．２≦Ｘ2 ／ｆｗ≦２．５ の条件を満足することを特徴とする請求項１乃至３のい
   ずれか１項に記載のズームレンズ。
5. 【請求項５】 前記第１レンズ群Ｇ１中の第１負メニス
   カスレンズＬ１および第２負メニスカスレンズＬ２のう
   ち、少なくともいずれか１つのレンズ面が非球面である
   ことを特徴とする請求項１乃至４のいずれか１項に記載
   のズームレンズ。