JP3433614B2 - 強度、靱性、溶接性および耐震性に優れた極厚h形鋼およびその製造方法 - Google Patents
強度、靱性、溶接性および耐震性に優れた極厚h形鋼およびその製造方法Info
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Description
梁材などの構造物に用いられる強度、靱性、溶接性に優
れたフランジ厚40mm以上の極厚H形鋼に関する。
形鋼が広く利用されている。このH形鋼には、JIS G 31
06に溶接構造用圧延鋼材として規定されている、SM490
,SM520 ,SM590 鋼が多く用いられている。近年のビ
ルの高層化、巨大化にともない使用されるH形鋼は、厚
肉、高強度化の傾向にある。たとえば、降伏点または耐
力(YS)が325MPa以上もしくは355MPa以上で、降伏比80%
以下かつ高い靱性を有するH形鋼が要求されている。
ると強度は低下する傾向にあり、フランジ厚40mm以上の
極厚H形鋼においては、YSで325MPa以上もしくは355MPa
以上の高強度を得ることは困難である。また、通常の熱
間圧延法による製造で高強度を確保しようとすると、素
材のCeq を高くせざるを得ず、その結果、溶接割れ感受
性が高くなり溶接熱影響部(以下溶接HAZ と記す)靱性
が低下するなどの問題が生じていた。
断面積に対するミル荷重が小さいという設備上の制約が
あり、変形抵抗の小さい高温(950 ℃以上)での軽圧下
圧延(圧下率/パス:1〜10%)がとられている。しか
しながら、このような圧延条件では結晶粒の微細化が不
十分であり、良好な靱性が得難いという問題もあった。
る方法として、TMCP(ThermoMechanical Control Proces
s)による製造が知られている。例えば、特公昭56-35734
号公報には、熱間圧延でH形鋼に加工後、フランジ外表
面から Ar1点〜Ms 点温度範囲に急冷した後、空冷して
微細な低温変態組織を形成せしめるフランジ強化H形鋼
の製造方法が開示されている。また、特公昭58-10442号
公報には、加熱後、圧延では少なくとも 980〜Ar3 点の
低温で30%以上の圧下を与え、フェライトを析出させた
後、急冷してフェライトとマルテンサイトの2相複合組
織とする加工性に優れた高張力鋼の製造方法が開示され
ている。しかしながら、これらの従来技術においては、
熱間圧延後にフランジ外面側から急冷するため、フラン
ジ板厚断面で強度や靱性の差が大きく、残留応力・歪み
の発生も大きいなど、極厚H形鋼に適用した場合には多
くの問題が発生した。
1 に、V、Nを添加した高強度のAsRolled 材の特性が
示されているが、極厚H形鋼のような軽圧下率圧延で仕
上げ温度が 950℃以上の圧延条件では良好な強度、靱性
が得られなかった。
厚断面での強度・靱性のばらつきが小さく、残留応力・
歪みを発生させることなく高強度、高靱性、高溶接性を
確保でき、さらに耐震性を有する強度、靱性、溶接性お
よび耐震性に優れた極厚H形鋼およびその製造方法を提
供することを目的とする。
達成するため、種々の実験、研究を行い、以下の知見を
得た。 Ar3 点が 740〜775 ℃になるように、C、Si、Mn、
Cu、Ni、Cr、Mo量を調節した鋼にV、Nを加味すること
によって、極厚H形鋼を熱間圧延後、空冷のままでも高
強度、高靱性が確保できる。圧延後、空冷、または緩冷
却−高温冷停で製造すると、フランジ板厚断面での強度
・靱性のばらつきや残留応力・歪みの発生が抑制でき
る。 V、Nを含有させて、圧延中およびその後の空冷中
にVNを析出させ、これを核としてフェライトを析出さ
せると、微細なフェライト+パーライト組織が得られ、
靱性の良好な極厚H形鋼が得られる。
粒化は不十分で、かかる素材を1050〜1350℃に加熱した
後、1100〜950 ℃の温度範囲でフランジ部に圧下率/パ
スで5%以上の圧下を累積圧下率で20%以上施すとい
う、再結晶細粒化圧延とを組み合わせることによっては
じめて十分な細粒効果が得られる。 Ceq が0.36〜0.42%の範囲になるように化学組成を
調節することによって、良好な溶接性と高強度が確保で
きる。さらにREM 、Ti、B の含有によって、溶接HAZ に
おいても細粒化が達成でき高靱性が得られる。
ので、重量%で、C:0.05〜0.18%、Si:0.60%以下、
Mn:1.00〜1.80%、Al:0.005 〜0.050 %、P:0.020
%以下、S:0.004 〜0.015 %、V:0.04〜0.15%、
N:0.0070〜0.0150%を含み、かつCu:0.05〜0.60%、
Ni:0.05〜0.60%、Cr:0.05〜0.50%、Mo:0.02〜0.20
%の1種または2種以上を含み、かつ次式(1) Ceq=C+Si/24+Mn/6+Ni/40+Cr/5+Mo/4+V/14 (%) ・・・(1) で定義される Ceqが0.36〜0.45%の範囲内であり、残部
Feおよび不可避的不純物からなる組成を有し、さらに、
JIS G0552 で判定される結晶粒度が5番以上で、かつフ
ェライトの面積率が50〜90%である、フェライト+パー
ライトあるいはフェライト+パーライト+ベイナイト組
織を有することを特徴とするフランジ部板厚中央のL,
C方向およびZ方向の0℃におけるシャルピー吸収エネ
ルギーが27J以上、降伏比が80%以下、引張強さが490
〜690MPaの強度、靱性、溶接性、耐震性に優れたフラン
ジ厚40mm以上の極厚H形鋼である。
18%、Si:0.60%以下、Mn:1.00〜1.80%、Al:0.005
〜0.050 %、P:0.020 %以下、S:0.004 〜0.015
%、V:0.04〜0.15%、N:0.0070〜0.0150%、B:0.
0002〜0.0020%を含み、かつCu:0.05〜0.60%、Ni:0.
05〜0.60%、Cr:0.05〜0.50%、Mo:0.02〜0.20%の1
種または2種以上を含み、かつ前記(1) 式で定義される
Ceq が0.36〜0.45%であり、残部Feおよび不可避的不純
物からなる組成を有し、さらに、JIS G0552 で判定され
る結晶粒度が5番以上で、かつフェライトの面積率が50
〜90%である、フェライト+パーライトあるいはフェラ
イト+パーライト+ベイナイト組織を有することを特徴
とするフランジ部板厚中央のL,C方向およびZ方向の
0℃におけるシャルピー吸収エネルギーが27J以上、降
伏比が80%以下、引張強さが490 〜690MPaの強度、靱
性、溶接性、耐震性に優れたフランジ厚40mm以上の極厚
H形鋼である。
18%、Si:0.60%以下、Mn:1.00〜1.80%、Al:0.005
〜0.050 %、P:0.020 %以下、S:0.004 〜0.015
%、V:0.04〜0.15%、N:0.0070〜0.0150%を含み、
かつCu:0.05〜0.60%、Ni:0.05〜0.60%、Cr:0.05〜
0.50%、Mo:0.02〜0.20%の1種または2種以上および
Ti:0.005 〜0.015 %、 REM:0.0010〜0.0200%の1種
または2種を含み、かつ前記(1) 式で定義されるCeq が
0.36〜0.45%の範囲内であり、残部Feおよび不可避的不
純物からなる組成を有し、さらに、JIS G0552 で判定さ
れる結晶粒度が5番以上で、かつフェライトの面積率が
50〜90%である、フェライト+パーライトあるいはフェ
ライト+パーライト+ベイナイト組織を有することを特
徴とするフランジ部板厚中央のL,C方向およびZ方向
の0℃におけるシャルピー吸収エネルギーが27J以上、
降伏比が80%以下、引張強さが490 〜690MPaの強度、靱
性、溶接性、耐震性に優れたフランジ厚40mm以上の極厚
H形鋼である。
18%、Si:0.60%以下、Mn:1.00〜1.80%、Al:0.005
〜0.050 %、P:0.020 %以下、S:0.004 〜0.015
%、V:0.04〜0.15%、N:0.0070〜0.0150%、B:0.
0002〜0.0020%を含み、かつCu:0.05〜0.60%、Ni:0.
05〜0.60%、Cr:0.05〜0.50%、Mo:0.02〜0.20%の1
種または2種以上およびTi:0.005 〜0.015 %、 REM:
0.0010〜0.0200%の1種または2種を含み、かつ前記
(1) 式で定義されるCeq が0.36〜0.45%の範囲内であ
り、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有し、
さらに、JIS G0552 で判定される結晶粒度が5番以上
で、かつフェライトの面積率が50〜90%である、フェラ
イト+パーライトあるいはフェライト+パーライト+ベ
イナイト組織を有することを特徴とするフランジ部板厚
中央のL,C方向およびZ方向の0℃におけるシャルピ
ー吸収エネルギーが27J以上、降伏比が80%以下、引張
強さが490〜690MPaの強度、靱性、溶接性、耐震性に優
れたフランジ厚40mm以上の極厚H形鋼である。
18%、Si:0.60%以下、Mn:1.00〜1.80%、Al:0.005
〜0.050 %、P:0.020 %以下、S:0.004 〜0.015
%、V:0.04〜0.15%、N:0.0070〜0.0150%を含み、
かつCu:0.05〜0.60%、Ni:0.05〜0.60%、Cr:0.05〜
0.50%、Mo:0.02〜0.20%の1種または2種以上を含
み、かつ次式(1) Ceq=C+Si/24+Mn/6+Ni/40+Cr/5+Mo/4+V/14 (%) ・・・(1) 次式(2) Ar3 点=910-273C+25Si-74Mn-56Ni-16Cr-9Mo-5Cu-1620Nb(℃) ・・・(2) で定義される Ceq、Ar3 点がそれぞれ0.36〜0.45%、74
0 〜775 ℃の範囲内であり、残部Feおよび不可避的不純
物からなる組成を有し、さらに、JIS G0552 で判定され
る結晶粒度が5番以上で、かつフェライトの面積率が50
〜90%である、フェライト+パーライトあるいはフェラ
イト+パーライト+ベイナイト組織を有することを特徴
とするフランジ部板厚中央のL,C方向およびZ方向の
0℃におけるシャルピー吸収エネルギーが27J以上、降
伏比が80%以下、引張強さが490 〜690MPaの強度、靱
性、溶接性、耐震性に優れたフランジ厚40mm以上の極厚
H形鋼である。
18%、Si:0.60%以下、Mn:1.00〜1.80%、Al:0.005
〜0.050 %、P:0.020 %以下、S:0.004 〜0.015
%、V:0.04〜0.15%、N:0.0070〜0.0150%、B:0.
0002〜0.0020%を含み、かつCu:0.05〜0.60%、Ni:0.
05〜0.60%、Cr:0.05〜0.50%、Mo:0.02〜0.20%の1
種または2種以上を含み、かつ前記(1) 式、(2) 式で定
義される Ceq、Ar3 点がそれぞれ0.36〜0.45%、740 〜
775 ℃であり、残部Feおよび不可避的不純物からなる組
成を有し、さらに、JIS G0552 で判定される結晶粒度が
5番以上で、かつフェライトの面積率が50〜90%であ
る、フェライト+パーライトあるいはフェライト+パー
ライト+ベイナイト組織を有することを特徴とするフラ
ンジ部板厚中央のL,C方向およびZ方向の0℃におけ
るシャルピー吸収エネルギーが27J以上、降伏比が80%
以下、引張強さが490 〜690MPaの強度、靱性、溶接性、
耐震性に優れたフランジ厚40mm以上の極厚H形鋼であ
る。
18%、Si:0.60%以下、Mn:1.00〜1.80%、Al:0.005
〜0.050 %、P:0.020 %以下、S:0.004 〜0.015
%、V:0.04〜0.15%、N:0.0070〜0.0150%を含み、
かつCu:0.05〜0.60%、Ni:0.05〜0.60%、Cr:0.05〜
0.50%、Mo:0.02〜0.20%の1種または2種以上および
Ti:0.005 〜0.015 %、 REM:0.0010〜0.0200%の1種
または2種を含み、かつ前記(1) 式、(2) 式で定義され
る Ceq、Ar3 点がそれぞれ0.36〜0.45%、740 〜775 ℃
の範囲内であり、残部Feおよび不可避的不純物からなる
組成を有し、さらに、JIS G0552 で判定される結晶粒度
が5番以上で、かつフェライトの面積率が50〜90%であ
る、フェライト+パーライトあるいはフェライト+パー
ライト+ベイナイト組織を有することを特徴とするフラ
ンジ部板厚中央のL,C方向およびZ方向の0℃におけ
るシャルピー吸収エネルギーが27J以上、降伏比が80%
以下、引張強さが490 〜690MPaの強度、靱性、溶接性、
耐震性に優れたフランジ厚40mm以上の極厚H形鋼であ
る。
18%、Si:0.60%以下、Mn:1.00〜1.80%、Al:0.005
〜0.050 %、P:0.020 %以下、S:0.004 〜0.015
%、V:0.04〜0.15%、N:0.0070〜0.0150%、B:0.
0002〜0.0020%を含み、かつCu:0.05〜0.60%、Ni:0.
05〜0.60%、Cr:0.05〜0.50%、Mo:0.02〜0.20%の1
種または2種以上およびTi:0.005 〜0.015 %、 REM:
0.0010〜0.0200%の1種または2種を含み、かつ前記
(1) 式、(2) 式で定義される Ceq、Ar3 点がそれぞれ0.
36〜0.45%、740 〜775 ℃の範囲内であり、残部Feおよ
び不可避的不純物からなる組成を有し、さらに、JIS G0
552 で判定される結晶粒度が5番以上で、かつフェライ
トの面積率が50〜90%である、フェライト+パーライト
あるいはフェライト+パーライト+ベイナイト組織を有
することを特徴とするフランジ部板厚中央のL,C方向
およびZ方向の0℃におけるシャルピー吸収エネルギー
が27J以上、降伏比が80%以下、引張強さが490 〜690M
Paの強度、靱性、溶接性、耐震性に優れたフランジ厚40
mm以上の極厚H形鋼である。
18%、Si:0.60%以下、Mn:1.00〜1.80%、Al:0.005
〜0.050 %、P:0.020 %以下、S:0.004 〜0.015
%、V:0.04〜0.15%、N:0.0070〜0.0150%を含み、
かつCu:0.05〜0.60%、Ni:0.05〜0.60%、Cr:0.05〜
0.50%、Mo:0.02〜0.20%の1種または2種以上を含
み、かつ前記(1) 式、(2) 式で定義される Ceq、Ar3 点
がそれぞれ0.36〜0.45%、740 〜775 ℃の範囲内であ
り、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成の素材
を、1050〜1350℃に加熱した後、1100〜 950℃の温度範
囲でフランジ部に圧下率/パスで5〜10%の圧下を累積
圧下率で20%以上施した後、室温まで空冷することを特
徴とするフランジ部板厚中央のL,C方向およびZ方向
の0℃におけるシャルピー吸収エネルギーが27J以上、
降伏比が80%以下、引張強さが490 〜690MPaを有する強
度、靱性、溶接性、耐震性に優れたフランジ厚40mm以上
の極厚H形鋼の製造方法である。
18%、Si:0.60%以下、Mn:1.00〜1.80%、Al:0.005
〜0.050 %、P:0.020 %以下、S:0.004 〜0.015
%、V:0.04〜0.15%、N:0.0070〜0.0150%を含み、
かつCu:0.05〜0.60%、Ni:0.05〜0.60%、Cr:0.05〜
0.50%、Mo:0.02〜0.20%の1種または2種以上を含
み、かつ前記(1) 式、(2) 式で定義される Ceq、Ar3 点
がそれぞれ0.36〜0.45%、740 〜775 ℃の範囲内であ
り、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成の素材
を、1050〜1350℃に加熱した後、1100〜 950℃の温度範
囲でフランジ部に圧下率/パスで5〜10%の圧下を累積
圧下率で20%以上施した後、 700〜550 ℃まで 0.2〜2.
0 ℃/sec の冷却速度で冷却し、さらに室温まで空冷す
ることを特徴とするフランジ部板厚中央のL,C方向お
よびZ方向の0℃におけるシャルピー吸収エネルギーが
27J以上、降伏比が80%以下、引張強さが490 〜690MPa
を有する強度、靱性、溶接性、耐震性に優れたフランジ
厚40mm以上の極厚H形鋼の製造方法である。
C:0.05〜0.18%、Si:0.60%以下、Mn:1.00〜1.80
%、Al:0.005 〜0.050 %、P:0.020 %以下、S:0.
004 〜0.015 %、V:0.04〜0.15%、N:0.0070〜0.01
50%、B:0.0002〜0.0020%を含み、かつCu:0.05〜0.
60%、Ni:0.05〜0.60%、Cr:0.05〜0.50%、Mo:0.02
〜0.20%の1種または2種以上を含み、かつ前記(1)
式、(2) 式で定義される Ceq、Ar3 点がそれぞれ0.36〜
0.45%、740 〜775 ℃であり、残部Feおよび不可避的不
純物からなる組成を有するものとするのが好ましい。
C:0.05〜0.18%、Si:0.60%以下、Mn:1.00〜1.80
%、Al:0.005 〜0.050 %、P:0.020 %以下、S:0.
004 〜0.015 %、V:0.04〜0.15%、N:0.0070〜0.01
50%を含み、かつCu:0.05〜0.60%、Ni:0.05〜0.60
%、Cr:0.05〜0.50%、Mo:0.02〜0.20%の1種または
2種以上およびTi:0.005 〜0.015 %、 REM:0.0010〜
0.0200%の1種または2種を含み、かつ前記(1) 式、
(2) 式で定義される Ceq、Ar3 点がそれぞれ0.36〜0.45
%、740 〜775 ℃の範囲内であり、残部Feおよび不可避
的不純物からなる組成を有するものとするのが好まし
い。
C:0.05〜0.18%、Si:0.60%以下、Mn:1.00〜1.80
%、Al:0.005 〜0.050 %、P:0.020 %以下、S:0.
004 〜0.015 %、V:0.04〜0.15%、N:0.0070〜0.01
50%、B:0.0002〜0.0020%を含み、かつCu:0.05〜0.
60%、Ni:0.05〜0.60%、Cr:0.05〜0.50%、Mo:0.02
〜0.20%の1種または2種以上およびTi:0.005 〜0.01
5 %、 REM:0.0010〜0.0200%の1種または2種を含
み、かつ前記(1) 式、(2) 式で定義される Ceq、Ar3 点
がそれぞれ0.36〜0.45%、740 〜775 ℃の範囲内であ
り、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有する
ものとするのが好ましい。
性および溶接性に加え、とくに耐震性の向上のために、
引張強さが490 〜690MPa、降伏比が80%以下、靱性とし
て、0℃におけるシャルピー吸収エネルギー ( VEO )
が27J以上の特性を具備する。引張強さが490MPa未満で
は、柱材として強度が不十分となり、また690MPaを超え
ると、耐震性や靱性が劣化するという不都合が生じ、ま
た、降伏比が80%を超えると耐震性が低下するという問
題を生じ、 VEO が27J未満では、脆性破壊が生じやす
くなるという問題がある。
の化学組成について説明する。 C:0.05〜0.18% Cは強度を確保するために0.05%以上必要であるが、0.
18%を超えると母材靱性および溶接性が低下するので、
0.05〜0.18%に限定した。なお、好ましい範囲は、0.08
〜0.16%である。
HAZ 靱性を著しく劣化させるので、0.60%以下に限定し
た。なお、0.20%未満では強度上昇に効果が少なく、好
ましくは0.20〜0.60%である。 Mn:1.00〜1.80% Mnは高強度化に有効な元素であり、強度確保の観点から
下限を1.00とした。しかし、Mn量が1.80%を超えると、
圧延空冷組織がフェライト+パーライトからフェライト
+ベイナイトになり、母材靱性が劣化するため、その上
限を1.80%とした。なお、好ましい範囲は1.20〜1.70%
である。
を超えて含有しても脱酸効果は飽和するので、上限を0.
050 %とした。 P:0.020 %以下 Pは母材、溶接熱影響部の靱性、耐溶接割れ性を劣化さ
せるので、極力低減すべき元素であり、上限を0.020 %
に制限した。
る。この細粒効果を得るためには0.004 %以上の含有が
必要であるが、0.015 %を超える含有は板厚方向の延
性、靱性を著しく低下させるので、0.004 〜0.015 %に
限定した。なお、好ましい範囲は、0.005 〜0.010 %で
ある。
フェライト変態核となり結晶粒を微細化する。また、V
は母材強度を高める重要な役割をもち、母材の強度・靱
性を確保するために不可欠の元素である。これらの効果
を発揮させるためには、0.04%以上の含有が必要であ
る。しかし、0.15%を超えて含有すると、母材靱性およ
び溶接性を大きく損なうので、0.04〜0.15%の範囲に限
定した。なお、好ましい範囲は0.05〜0.10%である。
る。そのためには0.0070%以上の含有が必要であるが、
0.0150%を超えて含有すると、母材靱性および溶接性が
大きく低下するので、0.0070〜0.0150%の範囲に限定し
た。なお、好ましい範囲は0.0070〜0.0120%である。V
/Nの比は、VNの化学量論的組み合わせよりもVが若干
過剰に存在する組み合わせ、すなわち重量比で5以上が
望ましい。
r:0.05〜0.50%、Mo:0.02〜0.20%の1種または2種
以上 Cu、Ni、Cr、Moはいずれも焼入れ性向上に有効な元素で
あり、強度増加のために添加する。このためには、Cu、
Ni、Cr、Moはそれぞれ0.05%、0.05%、0.05%、0.02%
以上が必要となる。Cuは熱間加工性を劣化させるため、
多量添加の場合には、Niを同時に添加する。Cuによる熱
間加工性の悪化を補償するためにほぼ等量のNi含有を必
要とするが、0.6 %を超えてNiを含有させると製造コス
トが高くなりすぎるため、Cu、Niの上限は0.60%とし
た。また、Cr、Moはそれぞれ0.50%、0.20%を超える
と、溶接性や靱性を損なうので、これを上限とした。
変態開始温度(Ar3 点)を低下させる。本発明では、C
u、Ni、Cr、Mo量を調整して、鋼のAr3 点を740 〜775
℃に制御する。これによってVNの析出強化および細粒化
効果が最適になる。すなわち、Ar3 点を775 ℃以下に下
げることによって、フェライト粒がより微細に生成する
とともにVNの析出強化が大きくなる。しかし、Ar3 点が
740 ℃未満になると、ベイナイト主体の変態となり、フ
ェライト生成が抑制され、細粒化が不十分になる。ま
た、VNによる析出強化の程度も小さくなる。
細かくするが、その効果は0.0002%以上で得られる。し
かし、0.0020%を超えると靱性が低下するので、0.0002
〜0.0020%に限定した。 Ti:0.005 〜0.015 %、REM :0.0010〜0.0200%の1種
または2種 Ti、REM は高温においても安定な析出物(TiN 、REM 酸
化物)として微細分散し、圧延加熱時のγ粒の粗大化を
抑制するとともに、圧延後のフェライト粒径を細かくす
る効果があり高強度、高靱性が確保できる。また、さら
に、溶接加熱時にもγ粒の粗大化を抑制し、溶接HAZ に
おいても細粒化が達成でき高靱性が得られる。この効果
を発揮させるには、Ti、REM は、それぞれ0.005 %、0.
0010%以上が必要であるが、0.015 %、0.0200%を超え
ると鋼の清浄性および靱性が低下する。
ある。次(1) 式で与えられるCeq を0.36〜0.45%とす
る。 Ceq =C+Si/24+Mn/6+Ni/40+Cr/5+Mo/4+V/14 (%) ・・・(1) Ceq が0.45%を超えると、溶接割れ感受性が高くなると
ともに、溶接HAZ 靱性が低下するが、0.36%未満では母
材および溶接HAZ 軟化部での強度確保が困難になるの
で、Ceq は0.36〜0.45%とした。
℃とする。 Ar3 点=910-273C+25Si-74Mn-56Ni-16Cr-9Mo-5Cu-1620Nb(℃) ・・・(2) Ar3 点が 775℃を超えると、VNの析出強化および細粒効
果が低下するが、 740℃未満では、熱間圧延後の空冷で
ベイナイト主体の組織となり、フェライト析出による細
粒化が望めず靱性が低下する。したがって、Ar3 点は 7
40〜775 ℃になるよう成分調整する必要がある。
らミクロ組織をフェライトを主体とするフェライト+パ
ーライト組織あるいはフェライト+パーライト+ベイナ
イト組織とする。フェライトの面積率は50〜90%とす
る。フェライト面積率が50%未満では母材靱性や耐震性
が低下する。一方、90%を超えると引張強さ490MPa以上
を確保するのが困難となる。このため、フェライト面積
率は50〜90%の範囲とした。好ましくは50〜80%の範囲
である。
結晶粒度を5以上とする。結晶粒度番号が5未満では、
靱性低下が著しくなり、このため、結晶粒度は粒度番号
で5以上に限定した。次に圧延および冷却条件の限定理
由を述べる。上記組成の素材を1050〜1350℃に加熱す
る。
材の変形抵抗が高く、圧延荷重が高くなりすぎ所定の寸
法形状が得られ難く、また、1350℃を超える温度に加熱
すると素材の結晶粒度が粗大化し、その後の圧延によっ
ても微細化しないため圧延加熱温度は1050〜1350℃の範
囲とした。1100〜950 ℃の圧延温度範囲で、フランジに
圧下率/パスで5〜10%の圧下を累積圧下率で20%以上
施す。
粒化が果たせず、顕著な細粒化を達成するには圧延によ
る細粒化をこれに組み合わせる必要がある。具体的に
は、1050〜1350℃に加熱したフランジ部の成長したγ粒
に、1100〜950 ℃の圧延温度範囲で、圧下率/パスで5
〜10%の圧下を累積圧下率で20%以上施すことである。
すなわち、部分再結晶に必要な5〜10%の圧下率/パス
を繰り返し累積圧下率で20%以上行うことによって、再
結晶細粒化が達成できる。再結晶細粒化という面では圧
下率/パスは大きいほど好ましいが、その反面、変形抵
抗が増し、寸法・形状精度が低下するという弊害がある
ため5〜10%の軽圧下率の範囲に限定した。圧延温度、
圧下率/パス、累積圧下率が上記限定範囲から外れると
VNによる細粒効果が十分発揮できない。
温冷停後室温までの空冷を施す。圧延後、室温までの空
冷によって、強度、靱性のばらつき、歪の発生が防止で
き、優れた強度、靱性が得られる。また、低いCeq で高
い強度を得る場合やフランジ厚みが厚い場合には、圧延
後の高温域を空冷より速い冷却とし、その後空冷する緩
冷却−高温冷停を行っても良い。緩冷却は、冷却速度を
0.2 〜2.0 ℃/sec 、冷却停止温度を700 〜550 ℃とし
た冷却のことである。冷却速度が0.2 ℃/sec 未満で
は、所定の強度を確保することが困難となるため、ま
た、2.0 ℃/sec を超えるとベイナイト組織となり靱性
が劣化するため、緩冷却の冷却速度は0.2 〜2.0 ℃/se
c の範囲とした。好ましくは、板厚内の均質性の観点か
ら0.2 〜1.5 ℃/sec の範囲の冷却速度がよい。さら
に、冷却停止温度が700 ℃超えると、結晶粒が粗大化
し、また、550 ℃未満では、組織がベイナイト組織とな
りやすく、靱性が劣化するため、緩冷却の冷却停止温度
は700 〜550 ℃の範囲とした。
発明例A〜Jおよび比較例K〜Nを、1120〜1320℃に加
熱した後、表2に示す種々の条件で圧延・冷却し、フラ
ンジ厚60〜100mm の極厚H形鋼を製造した。各極厚H形
鋼のフランジ幅の1/4 あるいは3/4 部位において、その
板厚 1/2tより JIS4号引張試験片および JIS4号衝撃
試験片を圧延方向(L)、圧延方向に対し直角方向
(C)および板厚方向(Z)から採取し、機械的性質を
調査した。なお、表面下10mmの部位についてL方向から
試験片を採取し、機械的性質を調査した。その結果を表
2に示す。
り、本発明範囲の圧延・冷却条件を満たす本発明例の極
厚H形鋼はL,CおよびZ方向の靱性が48J以上の高い
靱性を示しており、表層と板厚中心部との強度差も少な
く、引張強さも520MPa以上の高強度を有し、しかも、降
伏比も80%以下となっている。比較例K〜Nは、C量、
V量、N量、Ceq およびAr3 点の少なくともいずれかが
本発明範囲から外れるため、全般的に VEO が低く、YR
が80%以上と高いものや、強度が低いものもある。
・冷却条件が本発明範囲を逸脱する比較例に関し、No.A
-5では冷却停止温度が低いためにフェライト面積率が50
%未満となる部位が生じ、表層と中心部での強度差が大
きく、しかも表層のYRが80%超えている。一方、No.C-3
では累積圧下率が小さすぎるため、結晶粒度が5未満と
なり、良好な靱性が得られない。
S Z 3158に規定する斜めy型溶接割れ試験を実施した。
適合鋼A、D、Hおよび比較鋼K、Mについて、フラン
ジから板厚50×長さ200 ×幅150mm の試験片を切り出
し、高張力鋼用被覆アーク溶接棒を用いて170 アンペ
ア,24ボルト,150mm/min の条件で試験した。その際の
溶接予熱温度は50℃とした。その結果、比較例K、M鋼
には割れが発生したが、本発明例A、D、Hには割れは
発生しなかった。
材としてこれまで製造が困難であった衝撃靱性と溶接性
に優れ、板厚方向の強度ばらつきが小さい高強度の極厚
H形鋼が製造できるという産業上有益な効果を奏する。
Claims (13)
- 【請求項1】 重量%で、C:0.05〜0.18%、Si:0.60
%以下、Mn:1.00〜1.80%、Al:0.005 〜0.050 %、
P:0.020 %以下、S:0.004 〜0.015 %、V:0.04〜
0.15%、N:0.0070〜0.0150%を含み、かつCu:0.05〜
0.60%、Ni:0.05〜0.60%、Cr:0.05〜0.50%、Mo:0.
02〜0.20%の1種または2種以上を含み、かつ下記(1)
式で定義されるCeq が0.36〜0.45%の範囲内であり、残
部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有し、さら
に、JIS G0552 で判定される結晶粒度が5番以上で、か
つフェライトの面積率が50〜90%である、フェライト+
パーライトあるいはフェライト+パーライト+ベイナイ
ト組織を有することを特徴とするフランジ部板厚中央の
L,C方向およびZ方向の0℃におけるシャルピー吸収
エネルギーが27J以上、降伏比が80%以下、引張強さが
490 〜690MPaの強度、靱性、溶接性、耐震性に優れたフ
ランジ厚40mm以上の極厚H形鋼。 記 Ceq=C+Si/24+Mn/6+Ni/40+Cr/5+Mo/4+V/14 (%) ・・・(1) - 【請求項2】 重量%で、C:0.05〜0.18%、Si:0.60
%以下、Mn:1.00〜1.80%、Al:0.005 〜0.050 %、
P:0.020 %以下、S:0.004 〜0.015 %、V:0.04〜
0.15%、N:0.0070〜0.0150%、B:0.0002〜0.0020%
を含み、かつCu:0.05〜0.60%、Ni:0.05〜0.60%、C
r:0.05〜0.50%、Mo:0.02〜0.20%の1種または2種
以上を含み、かつ下記(1) 式で定義されるCeq が0.36〜
0.45%であり、残部Feおよび不可避的不純物からなる組
成を有し、さらに、JIS G0552 で判定される結晶粒度が
5番以上で、かつフェライトの面積率が50〜90%であ
る、フェライト+パーライトあるいはフェライト+パー
ライト+ベイナイト組織を有することを特徴とするフラ
ンジ部板厚中央のL,C方向およびZ方向の0℃におけ
るシャルピー吸収エネルギーが27J以上、降伏比が80%
以下、引張強さが490 〜690MPaの強度、靱性、溶接性、
耐震性に優れたフランジ厚40mm以上の極厚H形鋼。 記 Ceq=C+Si/24+Mn/6+Ni/40+Cr/5+Mo/4+V/14 (%) ・・・(1) - 【請求項3】 重量%で、C:0.05〜0.18%、Si:0.60
%以下、Mn:1.00〜1.80%、Al:0.005 〜0.050 %、
P:0.020 %以下、S:0.004 〜0.015 %、V:0.04〜
0.15%、N:0.0070〜0.0150%を含み、かつCu:0.05〜
0.60%、Ni:0.05〜0.60%、Cr:0.05〜0.50%、Mo:0.
02〜0.20%の1種または2種以上およびTi:0.005 〜0.
015 %、 REM:0.0010〜0.0200%の1種または2種を含
み、かつ下記(1) 式で定義されるCeq が0.36〜0.45%の
範囲内であり、残部Feおよび不可避的不純物からなる組
成を有し、さらに、JIS G0552 で判定される結晶粒度が
5番以上で、かつフェライトの面積率が50〜90%であ
る、フェライト+パーライトあるいはフェライト+パー
ライト+ベイナイト組織を有することを特徴とするフラ
ンジ部板厚中央のL,C方向およびZ方向の0℃におけ
るシャルピー吸収エネルギーが27J以上、降伏比が80%
以下、引張強さが490 〜690MPaの強度、靱性、溶接性、
耐震性に優れたフランジ厚40mm以上の極厚H形鋼。 記 Ceq=C+Si/24+Mn/6+Ni/40+Cr/5+Mo/4+V/14 (%) ・・・(1) - 【請求項4】 重量%で、C:0.05〜0.18%、Si:0.60
%以下、Mn:1.00〜1.80%、Al:0.005 〜0.050 %、
P:0.020 %以下、S:0.004 〜0.015 %、V:0.04〜
0.15%、N:0.0070〜0.0150%、B:0.0002〜0.0020%
を含み、かつCu:0.05〜0.60%、Ni:0.05〜0.60%、C
r:0.05〜0.50%、Mo:0.02〜0.20%の1種または2種
以上およびTi:0.005 〜0.015 %、 REM:0.0010〜0.02
00%の1種または2種を含み、かつ下記(1) 式で定義さ
れるCeq が0.36〜0.45%の範囲内であり、残部Feおよび
不可避的不純物からなる組成を有し、さらに、JIS G055
2 で判定される結晶粒度が5番以上で、かつフェライト
の面積率が50〜90%である、フェライト+パーライトあ
るいはフェライト+パーライト+ベイナイト組織を有す
ることを特徴とするフランジ部板厚中央のL,C方向お
よびZ方向の0℃におけるシャルピー吸収エネルギーが
27J以上、降伏比が80%以下、引張強さが490 〜690MPa
の強度、靱性、溶接性、耐震性に優れたフランジ厚40mm
以上の極厚H形鋼。 記 Ceq=C+Si/24+Mn/6+Ni/40+Cr/5+Mo/4+V/14 (%) ・・・(1) - 【請求項5】 重量%で、C:0.05〜0.18%、Si:0.60
%以下、Mn:1.00〜1.80%、Al:0.005 〜0.050 %、
P:0.020 %以下、S:0.004 〜0.015 %、V:0.04〜
0.15%、N:0.0070〜0.0150%を含み、かつCu:0.05〜
0.60%、Ni:0.05〜0.60%、Cr:0.05〜0.50%、Mo:0.
02〜0.20%の1種または2種以上を含み、かつ下記(1)
式、(2) 式で定義される Ceq、Ar3 点がそれぞれ0.36〜
0.45%、740 〜775 ℃の範囲内であり、残部Feおよび不
可避的不純物からなる組成を有し、さらに、JIS G0552
で判定される結晶粒度が5番以上で、かつフェライトの
面積率が50〜90%である、フェライト+パーライトある
いはフェライト+パーライト+ベイナイト組織を有する
ことを特徴とするフランジ部板厚中央のL,C方向およ
びZ方向の0℃におけるシャルピー吸収エネルギーが27
J以上、降伏比が80%以下、引張強さが490 〜690MPaの
強度、靱性、溶接性、耐震性に優れたフランジ厚40mm以
上の極厚H形鋼。 記 Ceq =C+Si/24+Mn/6+Ni/40+Cr/5+Mo/4+V/14 (%) ・・・(1) Ar3 点=910-273C+25Si-74Mn-56Ni-16Cr-9Mo-5Cu-1620Nb(℃) ・・・(2) - 【請求項6】 重量%で、C:0.05〜0.18%、Si:0.60
%以下、Mn:1.00〜1.80%、Al:0.005 〜0.050 %、
P:0.020 %以下、S:0.004 〜0.015 %、V:0.04〜
0.15%、N:0.0070〜0.0150%、B:0.0002〜0.0020%
を含み、かつCu:0.05〜0.60%、Ni:0.05〜0.60%、C
r:0.05〜0.50%、Mo:0.02〜0.20%の1種または2種
以上を含み、かつ下記(1) 式、(2) 式で定義される Ce
q、Ar3 点がそれぞれ0.36〜0.45%、740 〜775 ℃であ
り、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有し、
さらに、JIS G0552 で判定される結晶粒度が5番以上
で、かつフェライトの面積率が50〜90%である、フェラ
イト+パーライトあるいはフェライト+パーライト+ベ
イナイト組織を有することを特徴とするフランジ部板厚
中央のL,C方向およびZ方向の0℃におけるシャルピ
ー吸収エネルギーが27J以上、降伏比が80%以下、引張
強さが490 〜690MPaの強度、靱性、溶接性、耐震性に優
れたフランジ厚40mm以上の極厚H形鋼。 記 Ceq =C+Si/24+Mn/6+Ni/40+Cr/5+Mo/4+V/14 (%) ・・・(1) Ar3 点=910-273C+25Si-74Mn-56Ni-16Cr-9Mo-5Cu-1620Nb(℃) ・・・(2) - 【請求項7】 重量%で、C:0.05〜0.18%、Si:0.60
%以下、Mn:1.00〜1.80%、Al:0.005 〜0.050 %、
P:0.020 %以下、S:0.004 〜0.015 %、V:0.04〜
0.15%、N:0.0070〜0.0150%を含み、かつCu:0.05〜
0.60%、Ni:0.05〜0.60%、Cr:0.05〜0.50%、Mo:0.
02〜0.20%の1種または2種以上およびTi:0.005 〜0.
015 %、 REM:0.0010〜0.0200%の1種または2種を含
み、かつ下記(1) 式、(2) 式で定義される Ceq、Ar3 点
がそれぞれ0.36〜0.45%、740 〜775℃の範囲内であ
り、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有し、
さらに、JIS G0552 で判定される結晶粒度が5番以上
で、かつフェライトの面積率が50〜90%である、フェラ
イト+パーライトあるいはフェライト+パーライト+ベ
イナイト組織を有することを特徴とするフランジ部板厚
中央のL,C方向およびZ方向の0℃におけるシャルピ
ー吸収エネルギーが27J以上、降伏比が80%以下、引張
強さが490 〜690MPaの強度、靱性、溶接性、耐震性に優
れたフランジ厚40mm以上の極厚H形鋼。 記 Ceq =C+Si/24+Mn/6+Ni/40+Cr/5+Mo/4+V/14 (%) ・・・(1) Ar3 点=910-273C+25Si-74Mn-56Ni-16Cr-9Mo-5Cu-1620Nb(℃) ・・・(2) - 【請求項8】 重量%で、C:0.05〜0.18%、Si:0.60
%以下、Mn:1.00〜1.80%、Al:0.005 〜0.050 %、
P:0.020 %以下、S:0.004 〜0.015 %、V:0.04〜
0.15%、N:0.0070〜0.0150%、B:0.0002〜0.0020%
を含み、かつCu:0.05〜0.60%、Ni:0.05〜0.60%、C
r:0.05〜0.50%、Mo:0.02〜0.20%の1種または2種
以上およびTi:0.005 〜0.015 %、 REM:0.0010〜0.02
00%の1種または2種を含み、かつ下記(1) 式、(2) 式
で定義される Ceq、Ar3 点がそれぞれ0.36〜0.45%、74
0 〜775 ℃の範囲内であり、残部Feおよび不可避的不純
物からなる組成を有し、さらに、JIS G0552 で判定され
る結晶粒度が5番以上で、かつフェライトの面積率が50
〜90%である、フェライト+パーライトあるいはフェラ
イト+パーライト+ベイナイト組織を有することを特徴
とするフランジ部板厚中央のL,C方向およびZ方向の
0℃におけるシャルピー吸収エネルギーが27J以上、降
伏比が80%以下、引張強さが490 〜690MPaの強度、靱
性、溶接性、耐震性に優れたフランジ厚40mm以上の極厚
H形鋼。 記 Ceq =C+Si/24+Mn/6+Ni/40+Cr/5+Mo/4+V/14 (%) ・・・(1) Ar3 点=910-273C+25Si-74Mn-56Ni-16Cr-9Mo-5Cu-1620Nb(℃) ・・・(2) - 【請求項9】 重量%で、C:0.05〜0.18%、Si:0.60
%以下、Mn:1.00〜1.80%、Al:0.005 〜0.050 %、
P:0.020 %以下、S:0.004 〜0.015 %、V:0.04〜
0.15%、N:0.0070〜0.0150%を含み、かつCu:0.05〜
0.60%、Ni:0.05〜0.60%、Cr:0.05〜0.50%、Mo:0.
02〜0.20%の1種または2種以上を含み、かつ下記(1)
式、(2) 式で定義される Ceq、Ar3 点がそれぞれ0.36〜
0.45%、740 〜775 ℃の範囲内であり、残部Feおよび不
可避的不純物からなる組成の素材を、1050〜1350℃に加
熱した後、1100〜 950℃の温度範囲でフランジ部に圧下
率/パスで5〜10%の圧下を累積圧下率で20%以上施し
た後、室温まで空冷することを特徴とするフランジ部板
厚中央のL,C方向およびZ方向の0℃におけるシャル
ピー吸収エネルギーが27J以上、降伏比が80%以下、引
張強さが490 〜690MPaを有する強度、靱性、溶接性、耐
震性に優れたフランジ厚40mm以上の極厚H形鋼の製造方
法。 記 Ceq =C+Si/24+Mn/6+Ni/40+Cr/5+Mo/4+V/14 (%) ・・・(1) Ar3 点=910-273C+25Si-74Mn-56Ni-16Cr-9Mo-5Cu-1620Nb(℃) ・・・(2) - 【請求項10】 重量%で、C:0.05〜0.18%、Si:0.60
%以下、Mn:1.00〜1.80%、Al:0.005 〜0.050 %、
P:0.020 %以下、S:0.004 〜0.015 %、V:0.04〜
0.15%、N:0.0070〜0.0150%を含み、かつCu:0.05〜
0.60%、Ni:0.05〜0.60%、Cr:0.05〜0.50%、Mo:0.
02〜0.20%の1種または2種以上を含み、かつ下記(1)
式、(2) 式で定義される Ceq、Ar3 点がそれぞれ0.36〜
0.45%、740 〜775 ℃の範囲内であり、残部Feおよび不
可避的不純物からなる組成の素材を、1050〜1350℃に加
熱した後、1100〜 950℃の温度範囲でフランジ部に圧下
率/パスで5〜10%の圧下を累積圧下率で20%以上施し
た後、 700〜550 ℃まで 0.2〜2.0 ℃/sec の冷却速度
で冷却し、さらに室温まで空冷することを特徴とするフ
ランジ部板厚中央のL,C方向およびZ方向の0℃にお
けるシャルピー吸収エネルギーが27J以上、降伏比が80
%以下、引張強さが490 〜690MPaを有する強度、靱性、
溶接性、耐震性に優れたフランジ厚40mm以上の極厚H形
鋼の製造方法。 記 Ceq =C+Si/24+Mn/6+Ni/40+Cr/5+Mo/4+V/14 (%) ・・・(1) Ar3 点=910-273C+25Si-74Mn-56Ni-16Cr-9Mo-5Cu-1620Nb(℃) ・・・(2) - 【請求項11】 前記素材が重量%で、C:0.05〜0.18
%、Si:0.60%以下、Mn:1.00〜1.80%、Al:0.005 〜
0.050 %、P:0.020 %以下、S:0.004 〜0.015 %、
V:0.04〜0.15%、N:0.0070〜0.0150%、B:0.0002
〜0.0020%を含み、かつCu:0.05〜0.60%、Ni:0.05〜
0.60%、Cr:0.05〜0.50%、Mo:0.02〜0.20%の1種ま
たは2種以上を含み、かつ下記(1) 式、(2) 式で定義さ
れる Ceq、Ar3 点がそれぞれ0.36〜0.45%、740 〜775
℃であり、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成を
有する請求項9または10記載の極厚H形鋼の製造方法。 記 Ceq =C+Si/24+Mn/6+Ni/40+Cr/5+Mo/4+V/14 (%) ・・・(1) Ar3 点=910-273C+25Si-74Mn-56Ni-16Cr-9Mo-5Cu-1620Nb(℃) ・・・(2) - 【請求項12】 前記素材が重量%で、C:0.05〜0.18
%、Si:0.60%以下、Mn:1.00〜1.80%、Al:0.005 〜
0.050 %、P:0.020 %以下、S:0.004 〜0.015 %、
V:0.04〜0.15%、N:0.0070〜0.0150%を含み、かつ
Cu:0.05〜0.60%、Ni:0.05〜0.60%、Cr:0.05〜0.50
%、Mo:0.02〜0.20%の1種または2種以上およびTi:
0.005 〜0.015 %、 REM:0.0010〜0.0200%の1種また
は2種を含み、かつ下記(1) 式、(2) 式で定義される C
eq、Ar3 点がそれぞれ0.36〜0.45%、740 〜775 ℃の範
囲内であり、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成
を有する請求項9または10記載の極厚H形鋼の製造方
法。 記 Ceq =C+Si/24+Mn/6+Ni/40+Cr/5+Mo/4+V/14 (%) ・・・(1) Ar3 点=910-273C+25Si-74Mn-56Ni-16Cr-9Mo-5Cu-1620Nb(℃) ・・・(2) - 【請求項13】 前記素材が重量%で、C:0.05〜0.18
%、Si:0.60%以下、Mn:1.00〜1.80%、Al:0.005 〜
0.050 %、P:0.020 %以下、S:0.004 〜0.015 %、
V:0.04〜0.15%、N:0.0070〜0.0150%、B:0.0002
〜0.0020%を含み、かつCu:0.05〜0.60%、Ni:0.05〜
0.60%、Cr:0.05〜0.50%、Mo:0.02〜0.20%の1種ま
たは2種以上およびTi:0.005 〜0.015 %、 REM:0.00
10〜0.0200%の1種または2種を含み、かつ下記(1)
式、(2) 式で定義される Ceq、Ar3 点がそれぞれ0.36〜
0.45%、740 〜775 ℃の範囲内であり、残部Feおよび不
可避的不純物からなる組成を有する請求項9または10記
載の極厚H形鋼の製造方法。 記 Ceq =C+Si/24+Mn/6+Ni/40+Cr/5+Mo/4+V/14 (%) ・・・(1) Ar3 点=910-273C+25Si-74Mn-56Ni-16Cr-9Mo-5Cu-1620Nb(℃) ・・・(2)
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