JP3229527B2 - 溶接性に優れた高靱性高張力極厚ｈ形鋼の製造方法 - Google Patents
溶接性に優れた高靱性高張力極厚ｈ形鋼の製造方法Info
- Publication number
- JP3229527B2 JP3229527B2 JP28412295A JP28412295A JP3229527B2 JP 3229527 B2 JP3229527 B2 JP 3229527B2 JP 28412295 A JP28412295 A JP 28412295A JP 28412295 A JP28412295 A JP 28412295A JP 3229527 B2 JP3229527 B2 JP 3229527B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- less
- toughness
- section steel
- strength
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、Ｈ形鋼の製造方法
に係り、特に、降伏点３５５ＭＰａ以上を有し、かつ、
溶接性に優れた高靱性高張力極厚Ｈ形鋼の製造方法に関
する。
に係り、特に、降伏点３５５ＭＰａ以上を有し、かつ、
溶接性に優れた高靱性高張力極厚Ｈ形鋼の製造方法に関
する。
【０００２】
【従来の技術】高層建築物の建設に伴い、柱材として利
用されるＨ形鋼の需要が急激に増加している。建築物の
柱材、梁材にはJIS G 3106で規定される溶接構造用圧延
鋼材を熱間圧延した厚肉のＨ形鋼が広く利用されてい
る。近年のビルの高層化、巨大化にともない、使用され
るＨ形鋼は厚肉、高強度化の傾向にある。しかも、耐震
性などの点から、建築構造物の安全性の向上が要求さ
れ、これらＨ形鋼としては重量の制限または施工面か
ら、強度が高く、しかも溶接性が良く、靱性の高い極厚
Ｈ形鋼が要望されている。
用されるＨ形鋼の需要が急激に増加している。建築物の
柱材、梁材にはJIS G 3106で規定される溶接構造用圧延
鋼材を熱間圧延した厚肉のＨ形鋼が広く利用されてい
る。近年のビルの高層化、巨大化にともない、使用され
るＨ形鋼は厚肉、高強度化の傾向にある。しかも、耐震
性などの点から、建築構造物の安全性の向上が要求さ
れ、これらＨ形鋼としては重量の制限または施工面か
ら、強度が高く、しかも溶接性が良く、靱性の高い極厚
Ｈ形鋼が要望されている。
【０００３】極厚Ｈ形鋼で、強度、靱性、溶接性を確保
する方法として、ＴＭＣＰ（ThermoMechanical Control
Process ）による製造方法が知られている。フランジ
厚が７５ｍｍ以下のＨ形鋼では、合金成分の調整と、未
再結晶温度域での圧下率の制御により、強度、靱性およ
び溶接性を確保していた。例えば、特公昭５６−５０７
７７号公報には、溶接性が優れた低温用高張力Ｈ形鋼の
製造方法が提案されている。この方法は、Ｔｉ、Ｖ、Ｎ
ｂのうち１種以上、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏの１種以上を添加
し、１０００℃からＡr1＋５０℃の温度で、オーステナ
イトの結晶粒成長の時間的余裕を与えることなく１パス
当たり１５％以上連続で圧延する、あるいはさらに、仕
上圧延後調節冷却する低温用高張力Ｈ形鋼の製造方法で
ある。しかし、この方法では、圧延荷重、圧延トルクが
高くなりすぎて圧延機への負荷が過大になり生産工程上
は問題を残していた。また、フランジ中央部の強度靱性
が他の部位に比べ劣るという問題はまだ解決できていな
い。
する方法として、ＴＭＣＰ（ThermoMechanical Control
Process ）による製造方法が知られている。フランジ
厚が７５ｍｍ以下のＨ形鋼では、合金成分の調整と、未
再結晶温度域での圧下率の制御により、強度、靱性およ
び溶接性を確保していた。例えば、特公昭５６−５０７
７７号公報には、溶接性が優れた低温用高張力Ｈ形鋼の
製造方法が提案されている。この方法は、Ｔｉ、Ｖ、Ｎ
ｂのうち１種以上、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏの１種以上を添加
し、１０００℃からＡr1＋５０℃の温度で、オーステナ
イトの結晶粒成長の時間的余裕を与えることなく１パス
当たり１５％以上連続で圧延する、あるいはさらに、仕
上圧延後調節冷却する低温用高張力Ｈ形鋼の製造方法で
ある。しかし、この方法では、圧延荷重、圧延トルクが
高くなりすぎて圧延機への負荷が過大になり生産工程上
は問題を残していた。また、フランジ中央部の強度靱性
が他の部位に比べ劣るという問題はまだ解決できていな
い。
【０００４】また、特公昭５６−３５７３４号公報に
は、オーステナイト域で熱間加工後、少なくともオース
テナイト域温度のうちにフランジ外側からフランジ温度
をＡr1点以下ＭS 点以上まで急冷したのち、空中放冷し
てフランジ強化Ｈ形鋼を製造する方法が提案されてい
る。しかし、この方法では、フランジ外側から冷却する
ため、フランジ厚が極厚となると、肉厚中心まで同一組
織とすることは、困難となる。また、冷却制御が難しく
厚み方向の強度が不均一となる、残留応力、歪の発生も
大きく、とくにフランジ外側の組織が脆く硬い組織とな
りやすいという問題があった。
は、オーステナイト域で熱間加工後、少なくともオース
テナイト域温度のうちにフランジ外側からフランジ温度
をＡr1点以下ＭS 点以上まで急冷したのち、空中放冷し
てフランジ強化Ｈ形鋼を製造する方法が提案されてい
る。しかし、この方法では、フランジ外側から冷却する
ため、フランジ厚が極厚となると、肉厚中心まで同一組
織とすることは、困難となる。また、冷却制御が難しく
厚み方向の強度が不均一となる、残留応力、歪の発生も
大きく、とくにフランジ外側の組織が脆く硬い組織とな
りやすいという問題があった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記問題点
を有利に解決し、Ｈ４００×４００、Ｈ５００×５００
といった、フランジ肉厚が厚い（肉厚 ４０ｍｍ以上１
２５ｍｍ以下）極厚Ｈ形鋼で、残留応力、歪を発生させ
ることなく、降伏点３５５ＭＰａ以上を有し、かつ、溶
接性に優れた高靱性高張力極厚Ｈ形鋼の製造方法を提供
することを目的にする。
を有利に解決し、Ｈ４００×４００、Ｈ５００×５００
といった、フランジ肉厚が厚い（肉厚 ４０ｍｍ以上１
２５ｍｍ以下）極厚Ｈ形鋼で、残留応力、歪を発生させ
ることなく、降伏点３５５ＭＰａ以上を有し、かつ、溶
接性に優れた高靱性高張力極厚Ｈ形鋼の製造方法を提供
することを目的にする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、重量％で、
Ｃ：０．０８〜０．１５％、Ｓｉ：０．１５〜０．６０
％、Ｍｎ：１．００〜１．６０％、Ｐ：０．０１０％以
下、Ｓ：０．００６％以下、Ｖ：０．０２〜０．０８
％、Ａｌ：０．０４％以下、Ｎ：０．００６０〜０．０
１００％以下、さらに、Ｃｕ：０．３０〜０．５０％、
Ｎｉ：０．３０〜０．５０％、Ｃｒ：０．０２〜０．２
０％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からな
り、かつ、Ｃeq（％）＝（％Ｃ）＋１／２４（％Ｓｉ）
＋１／６（％Ｍｎ）＋１／４０（％Ｎｉ）＋１／５（％
Ｃｒ）＋１／４（％Ｍｏ）＋１／１４（％Ｖ）で定義さ
れるＣeqが０．４２％以下である鋼素材を、熱間加工に
より粗形鋼片とし、該粗形鋼片を１１７０℃以下の温度
に加熱したのち、粗ユニバーサル圧延では、パス間に２
〜15sec の短時間のフランジ冷却を施しながら圧延し、
さらに、仕上ユニバーサル圧延では、パス回数を複数回
とし、パス間あるいは圧延終了後２〜15sec の短時間の
フランジ水冷を施しながら、圧延を行うことを特徴とす
る溶接性に優れた高靱性高張力極厚Ｈ形鋼の製造方法で
ある。
Ｃ：０．０８〜０．１５％、Ｓｉ：０．１５〜０．６０
％、Ｍｎ：１．００〜１．６０％、Ｐ：０．０１０％以
下、Ｓ：０．００６％以下、Ｖ：０．０２〜０．０８
％、Ａｌ：０．０４％以下、Ｎ：０．００６０〜０．０
１００％以下、さらに、Ｃｕ：０．３０〜０．５０％、
Ｎｉ：０．３０〜０．５０％、Ｃｒ：０．０２〜０．２
０％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からな
り、かつ、Ｃeq（％）＝（％Ｃ）＋１／２４（％Ｓｉ）
＋１／６（％Ｍｎ）＋１／４０（％Ｎｉ）＋１／５（％
Ｃｒ）＋１／４（％Ｍｏ）＋１／１４（％Ｖ）で定義さ
れるＣeqが０．４２％以下である鋼素材を、熱間加工に
より粗形鋼片とし、該粗形鋼片を１１７０℃以下の温度
に加熱したのち、粗ユニバーサル圧延では、パス間に２
〜15sec の短時間のフランジ冷却を施しながら圧延し、
さらに、仕上ユニバーサル圧延では、パス回数を複数回
とし、パス間あるいは圧延終了後２〜15sec の短時間の
フランジ水冷を施しながら、圧延を行うことを特徴とす
る溶接性に優れた高靱性高張力極厚Ｈ形鋼の製造方法で
ある。
【０００７】
【発明の実施の形態】以下、本発明における化学成分と
製造条件について述べる。まず、化学成分について限定
理由を説明する。 Ｃ：０．０８〜０．１５％ Ｃは、強度と溶接性に影響する元素であり、０．０８％
未満では、目的とする強度が得られない。また、０．１
５％を超えると、溶接性が劣化する。このため、Ｃは、
０．０８〜０．１５％の範囲とした。
製造条件について述べる。まず、化学成分について限定
理由を説明する。 Ｃ：０．０８〜０．１５％ Ｃは、強度と溶接性に影響する元素であり、０．０８％
未満では、目的とする強度が得られない。また、０．１
５％を超えると、溶接性が劣化する。このため、Ｃは、
０．０８〜０．１５％の範囲とした。
【０００８】Ｓｉ：０．１５〜０．６０％ Ｓｉは、脱酸剤として作用し、強度を増加する元素であ
り、０．１５％未満では、その効果が認められない。
０．６０％超えると、靱性が劣化する。このため、Ｓｉ
は、０．１５〜０．６０％の範囲とした。 Ｍｎ：１．００〜１．６０％ Ｍｎは、強度および靱性を確保するために、１．００％
以上を必要とする。しかし、１．６０％超えて添加する
と溶接性、靱性を劣化させる。このため、Ｍｎは、１．
００〜１．６０％の範囲とした。
り、０．１５％未満では、その効果が認められない。
０．６０％超えると、靱性が劣化する。このため、Ｓｉ
は、０．１５〜０．６０％の範囲とした。 Ｍｎ：１．００〜１．６０％ Ｍｎは、強度および靱性を確保するために、１．００％
以上を必要とする。しかし、１．６０％超えて添加する
と溶接性、靱性を劣化させる。このため、Ｍｎは、１．
００〜１．６０％の範囲とした。
【０００９】Ｐ：０．０１０％以下 Ｐは、粒界に偏析し粒界を脆化させる元素で、できるか
ぎり低減するのが好ましいが、本発明では、０．０１０
％まで許容できる。 Ｓ：０．００６％以下 Ｓは、一般的に介在物となり、靱性、延性に悪影響をお
よぼすため、低減するのが望ましく、０．００６％まで
は許容できる。本発明では、Ｓは硫化物としてＶＮの析
出核となるため、極端に低減せず、０．００４〜０．０
０５％含有するのが好ましい。
ぎり低減するのが好ましいが、本発明では、０．０１０
％まで許容できる。 Ｓ：０．００６％以下 Ｓは、一般的に介在物となり、靱性、延性に悪影響をお
よぼすため、低減するのが望ましく、０．００６％まで
は許容できる。本発明では、Ｓは硫化物としてＶＮの析
出核となるため、極端に低減せず、０．００４〜０．０
０５％含有するのが好ましい。
【００１０】Ｃｕ：０．３０〜０．５０％ Ｃ ｕは、強度増加のために、０．３０％以上添加する
が、０．５０％を超えての添加は熱間加工性の劣化のた
め表面性状を劣化させるため、０．５０％を上限とし
た。
が、０．５０％を超えての添加は熱間加工性の劣化のた
め表面性状を劣化させるため、０．５０％を上限とし
た。
【００１１】Ｎｉ：0.30〜0.50％ Ｎｉは強度と、靱性の向上のため、０．３０以上添加す
るが、０．５０％を超えての添加は、コスト的に高価と
なるため、上限とした。Ｃｒ：0.02〜0.20％ Ｃｒは、強度増加のために添加する。強度増加の効果が
認められるためには、０．０２％以上の添加を必要とす
る。しかし、０．２０を超えての添加は、溶接性を劣化
させるため、０．２０％を上限とした。
るが、０．５０％を超えての添加は、コスト的に高価と
なるため、上限とした。Ｃｒ：0.02〜0.20％ Ｃｒは、強度増加のために添加する。強度増加の効果が
認められるためには、０．０２％以上の添加を必要とす
る。しかし、０．２０を超えての添加は、溶接性を劣化
させるため、０．２０％を上限とした。
【００１２】Ｖ：０．０２〜０．０８％ Ｖは、Ｎと結合し、ＶＮを形成し、析出硬化により強度
増加に寄与する。また、圧延冷却中にＶＮを形成し結晶
粒を微細化する効果を有している。そのためには、０．
０２％以上の添加を必要とするが、０．０８％超えての
添加は、靱性を劣化させる。このため、Ｖは、０．０２
〜０．０８％の範囲とした。
増加に寄与する。また、圧延冷却中にＶＮを形成し結晶
粒を微細化する効果を有している。そのためには、０．
０２％以上の添加を必要とするが、０．０８％超えての
添加は、靱性を劣化させる。このため、Ｖは、０．０２
〜０．０８％の範囲とした。
【００１３】Ａｌ：０．０４％以下 Ａｌは、強力な脱酸作用を有するほか、Ｎと結合しオー
ステナイト粒を細粒化する効果を示す。しかし、０．０
４％を超えての添加は、靱性を劣化させるため、上限と
した。好ましくは０．００５％以上、脱酸のために必要
である。 Ｎ：０．００６０〜０．０１００％ Ｎは、Ａｌ、Ｖ等と結合し、オーステナイト粒の微細
化、析出硬化に寄与する。Ａｌ、Ｖ量との関連で本発明
では、０．００６０〜０．０１００％の範囲とした。
ステナイト粒を細粒化する効果を示す。しかし、０．０
４％を超えての添加は、靱性を劣化させるため、上限と
した。好ましくは０．００５％以上、脱酸のために必要
である。 Ｎ：０．００６０〜０．０１００％ Ｎは、Ａｌ、Ｖ等と結合し、オーステナイト粒の微細
化、析出硬化に寄与する。Ａｌ、Ｖ量との関連で本発明
では、０．００６０〜０．０１００％の範囲とした。
【００１４】Ｃeq：０．４２％以下 Ｃeqは、溶接硬化性を評価するひとつの指標であり、
０．４２％を超えると溶接割れ感受性が高くなるととも
に溶接熱影響部靱性が低下するため上限とした。つぎ
に、製造条件について述べる。転炉あるいは、電気炉で
溶製された溶鋼を造塊あるいは連続鋳造により、鋼素材
としたのち、熱間圧延によりビームブランク（ＢＢ）形
状の粗形鋼片とする。粗形鋼片を再加熱し、ブレークダ
ウン圧延機（ＢＤ）により圧延中間材とし、あるいは、
ＢＤを用いず引き続いて、粗ユニバーサル圧延機
（ＵR ）とエッジャ圧延機の組み合わせからなる粗ユニ
バーサル圧延機群による粗ユニバーサル圧延工程、およ
び仕上ユニバーサル圧延機（ＵF ）による仕上ユニバー
サル圧延工程を組み合わせた圧延工程でＨ形鋼に圧延成
形される。
０．４２％を超えると溶接割れ感受性が高くなるととも
に溶接熱影響部靱性が低下するため上限とした。つぎ
に、製造条件について述べる。転炉あるいは、電気炉で
溶製された溶鋼を造塊あるいは連続鋳造により、鋼素材
としたのち、熱間圧延によりビームブランク（ＢＢ）形
状の粗形鋼片とする。粗形鋼片を再加熱し、ブレークダ
ウン圧延機（ＢＤ）により圧延中間材とし、あるいは、
ＢＤを用いず引き続いて、粗ユニバーサル圧延機
（ＵR ）とエッジャ圧延機の組み合わせからなる粗ユニ
バーサル圧延機群による粗ユニバーサル圧延工程、およ
び仕上ユニバーサル圧延機（ＵF ）による仕上ユニバー
サル圧延工程を組み合わせた圧延工程でＨ形鋼に圧延成
形される。
【００１５】粗形鋼片の加熱温度を１１７０℃以下とす
る。極厚製品では、大圧下による結晶粒微細化が期待で
きないため、加熱時の初期粒の粗大化を抑えることが肝
要である。１１７０℃を超える温度に加熱すると、オー
ステナイト初期粒径が粗大となり、圧下率の低い部位で
の靱性が劣化するため、１１７０℃を上限温度とした。
さらに、好ましくは、１０５０〜１１５０℃である。
る。極厚製品では、大圧下による結晶粒微細化が期待で
きないため、加熱時の初期粒の粗大化を抑えることが肝
要である。１１７０℃を超える温度に加熱すると、オー
ステナイト初期粒径が粗大となり、圧下率の低い部位で
の靱性が劣化するため、１１７０℃を上限温度とした。
さらに、好ましくは、１０５０〜１１５０℃である。
【００１６】ブレークダウン圧延は、数パスの軽圧下が
好ましく、あるいは全く行わなくてもよい。粗ユニバー
サル圧延および仕上ユニバーサル圧延で、圧延のパス間
あるいは圧延終了後短時間の冷却をフランジ外面に施
す。冷却は、水冷あるいは気水スプレーいずれでもよ
い。冷却により、フランジの組織が焼入れ組織とならな
いように冷却時間あるいは水量・スプレー量を調整する
ことが重要である。圧延のパス間で行うため断続的に冷
却が繰り返される。フランジ部の冷却速度は０．２〜
０．５℃／ｓｅｃ、冷却時間は、２〜１５ｓｅｃが好適
である。水量は流量密度で、５００〜１６００ｌ／ｍ2
・ｍｉｎが適当である。特に、圧下量の多い粗ユニバー
サル圧延での冷却が重要で、粗ユニバーサル圧延での１
パスあたりの冷却時間は、２〜１５ｓｅｃが好適であ
る。このようなフランジ冷却により、圧延温度の低下が
達成され、肉厚が厚いにもかかわらず、フランジ部の組
織、とくにフィレット部が微細化され靱性が向上する。
好ましく、あるいは全く行わなくてもよい。粗ユニバー
サル圧延および仕上ユニバーサル圧延で、圧延のパス間
あるいは圧延終了後短時間の冷却をフランジ外面に施
す。冷却は、水冷あるいは気水スプレーいずれでもよ
い。冷却により、フランジの組織が焼入れ組織とならな
いように冷却時間あるいは水量・スプレー量を調整する
ことが重要である。圧延のパス間で行うため断続的に冷
却が繰り返される。フランジ部の冷却速度は０．２〜
０．５℃／ｓｅｃ、冷却時間は、２〜１５ｓｅｃが好適
である。水量は流量密度で、５００〜１６００ｌ／ｍ2
・ｍｉｎが適当である。特に、圧下量の多い粗ユニバー
サル圧延での冷却が重要で、粗ユニバーサル圧延での１
パスあたりの冷却時間は、２〜１５ｓｅｃが好適であ
る。このようなフランジ冷却により、圧延温度の低下が
達成され、肉厚が厚いにもかかわらず、フランジ部の組
織、とくにフィレット部が微細化され靱性が向上する。
【００１７】フランジ部の靱性を向上させるためには、
粗ユニバーサル圧延でのフランジ部の圧下率を増加す
る。２〜１０％の圧下率／パスを繰返し、累積圧下率５
０％以上行うことが好ましい。５０％未満では結晶粒の
微細化がはかれない。仕上ユニバーサル圧延では、パス
回数を複数回とすることが好ましい。粗形鋼片の加熱温
度を低温としたため、仕上圧延温度が低下し、フランジ
形状の不良、圧延荷重・トルクの過大を避けるため、仕
上ユニバーサル圧延は複数パスとした。パス回数は、複
数回、好ましくは３パスあるいは５パスが良い。
粗ユニバーサル圧延でのフランジ部の圧下率を増加す
る。２〜１０％の圧下率／パスを繰返し、累積圧下率５
０％以上行うことが好ましい。５０％未満では結晶粒の
微細化がはかれない。仕上ユニバーサル圧延では、パス
回数を複数回とすることが好ましい。粗形鋼片の加熱温
度を低温としたため、仕上圧延温度が低下し、フランジ
形状の不良、圧延荷重・トルクの過大を避けるため、仕
上ユニバーサル圧延は複数パスとした。パス回数は、複
数回、好ましくは３パスあるいは５パスが良い。
【００１８】
【実施例】表１に示す化学成分の鋼を転炉により溶製
し、造塊法により鋼素材としたのち、粗形鋼片（サイズ
８０×５５０×７５０ｍｍ）とし、ＢＤ圧延・粗ユニバ
ーサル圧延および仕上ユニバーサル圧延により極厚Ｈ形
鋼（サイズ：Ｈ６１２×５００×５０×８０）とした。
Ｈ形鋼の機械的性質を表３に示す。
し、造塊法により鋼素材としたのち、粗形鋼片（サイズ
８０×５５０×７５０ｍｍ）とし、ＢＤ圧延・粗ユニバ
ーサル圧延および仕上ユニバーサル圧延により極厚Ｈ形
鋼（サイズ：Ｈ６１２×５００×５０×８０）とした。
Ｈ形鋼の機械的性質を表３に示す。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】
【表３】
【００２２】
【表４】
【００２３】
【表５】
【００２４】
【発明の効果】本発明により、従来製造が困難であっ
た、フランジ肉厚が厚い（肉厚 ４０ｍｍ以上）にもか
かわらず、降伏点３５５ＭＰａ以上を有し、かつ、溶接
性に優れた高靱性高張力極厚Ｈ形鋼を容易に製造できる
ようになり、建築構造用として利用でき、経済的効果は
非常に大きい。
た、フランジ肉厚が厚い（肉厚 ４０ｍｍ以上）にもか
かわらず、降伏点３５５ＭＰａ以上を有し、かつ、溶接
性に優れた高靱性高張力極厚Ｈ形鋼を容易に製造できる
ようになり、建築構造用として利用でき、経済的効果は
非常に大きい。
フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｃ 38/58 Ｃ２２Ｃ 38/58 (56)参考文献 特開 平５−271754（ＪＰ，Ａ) 特開 昭53−57116（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−228634（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−191020（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21D 8/00,9/00 B21B 1/00 - 3/00 C22C 38/00 - 38/60
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０８〜０．１５％、
Ｓｉ：０．１５〜０．６０％、Ｍｎ：１．００〜１．６
０％、Ｐ ：０．０１０％以下、Ｓ ：０．００６％以
下、Ｖ ：０．０２〜０．０８％、Ａｌ：０．０４％以
下、Ｎ ：０．００６０〜０．０１００％以下、を含有
し、さらに、Ｃｕ：０．３０〜０．５０％、Ｎｉ：０．
３０〜０．５０％、Ｃｒ：０．０２〜０．２０％、を含
有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、かつ、
下式で定義されるＣeqが０．４２％以下である鋼素材
を、熱間加工により粗形鋼片とし、該粗形鋼片を１１７
０℃以下の温度に加熱したのち、粗ユニバーサル圧延で
は、パス間に２〜15sec の短時間のフランジ水冷を施し
ながら圧延し、さらに、仕上ユニバーサル圧延では、パ
ス回数を複数回とし、パス間あるいは圧延終了後２〜15
sec の短時間のフランジ水冷を施しながら、圧延を行う
ことを特徴とする溶接性に優れた高靱性高張力極厚Ｈ形
鋼の製造方法。記Ｃeq（％）＝（％Ｃ）＋１／２４（％
Ｓｉ）＋１／６（％Ｍｎ）＋１／４０（％Ｎｉ）＋１／
５（％Ｃｒ）＋１／４（％Ｍｏ）＋１／１４（％Ｖ）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28412295A JP3229527B2 (ja) | 1995-10-31 | 1995-10-31 | 溶接性に優れた高靱性高張力極厚ｈ形鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28412295A JP3229527B2 (ja) | 1995-10-31 | 1995-10-31 | 溶接性に優れた高靱性高張力極厚ｈ形鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09125138A JPH09125138A (ja) | 1997-05-13 |
| JP3229527B2 true JP3229527B2 (ja) | 2001-11-19 |
Family
ID=17674470
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28412295A Expired - Fee Related JP3229527B2 (ja) | 1995-10-31 | 1995-10-31 | 溶接性に優れた高靱性高張力極厚ｈ形鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3229527B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100435482B1 (ko) * | 1999-12-28 | 2004-06-10 | 주식회사 포스코 | 인장강도 50ｋｇｆ/㎟급 극후강판의 제조방법 |
-
1995
- 1995-10-31 JP JP28412295A patent/JP3229527B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH09125138A (ja) | 1997-05-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1726675B1 (en) | Base material for a clad steel and method for the production of clad steel from same | |
| JP3433614B2 (ja) | 強度、靱性、溶接性および耐震性に優れた極厚ｈ形鋼およびその製造方法 | |
| EP1083242B1 (en) | Method of manufacturing of high strength rolled H-shapes | |
| JPH11335735A (ja) | 溶接性、強度および靱性に優れた極厚形鋼の製造法 | |
| JP2776174B2 (ja) | 高張力・高靱性微細ベイナイト鋼の製造法 | |
| JP3410241B2 (ja) | 強度、靭性及び溶接性に優れた極厚ｈ形鋼の製造方法 | |
| JPH06128631A (ja) | 低温靱性の優れた高マンガン超高張力鋼の製造方法 | |
| JPH05263182A (ja) | 靭性の優れた低合金圧延形鋼の製造方法 | |
| JPH1068016A (ja) | 極厚ｈ形鋼の製造方法 | |
| JP3229527B2 (ja) | 溶接性に優れた高靱性高張力極厚ｈ形鋼の製造方法 | |
| JPH08197102A (ja) | 靭性と溶接性に優れた極厚ｈ形鋼の製造方法 | |
| JPH1060576A (ja) | フィレット部靱性に優れたｈ形鋼およびその製造方法 | |
| JP3622246B2 (ja) | 強度、靭性及び溶接性に優れた極厚ｈ形鋼の製造方法 | |
| JPH05117745A (ja) | 建築構造用４９０Ｎ／ｍｍ２級耐候性耐火鋼材の製造方法 | |
| JP3212348B2 (ja) | 細粒厚鋼板の製造法 | |
| JPH08176660A (ja) | 耐火性を有し溶接性に優れ、板厚方向の強度変化の少ない建築向け高強度極厚圧延ｈ形鋼の製造方法 | |
| JP7207358B2 (ja) | 低降伏比高張力厚鋼板の製造方法 | |
| JP3107698B2 (ja) | 強度・靱性および耐火性の優れたフランジを有する形鋼の製造方法 | |
| JP3107695B2 (ja) | 強度・靱性および溶接性の優れたフランジを有する形鋼の製造方法 | |
| JP3279335B2 (ja) | 高強度高靭性構造用鋼板の製造法 | |
| JPH0776725A (ja) | 靭性の優れた形鋼の製造方法 | |
| JPH11323477A (ja) | 高強度・高靱性極厚ｈ形鋼 | |
| JP2546953B2 (ja) | 耐火性の優れた建築用高張力鋼の製造方法 | |
| JP2024040124A (ja) | 突起付きｈ形鋼およびその製造方法 | |
| JPH06340924A (ja) | 低降伏比高張力鋼の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |