JP3428372B2 - 直接筒内噴射式火花点火内燃機関 - Google Patents
直接筒内噴射式火花点火内燃機関Info
- Publication number
- JP3428372B2 JP3428372B2 JP13526997A JP13526997A JP3428372B2 JP 3428372 B2 JP3428372 B2 JP 3428372B2 JP 13526997 A JP13526997 A JP 13526997A JP 13526997 A JP13526997 A JP 13526997A JP 3428372 B2 JP3428372 B2 JP 3428372B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- swirl
- fuel
- valve
- intake
- internal combustion
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B75/00—Other engines
- F02B75/12—Other methods of operation
- F02B2075/125—Direct injection in the combustion chamber for spark ignition engines, i.e. not in pre-combustion chamber
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B2275/00—Other engines, components or details, not provided for in other groups of this subclass
- F02B2275/14—Direct injection into combustion chamber
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B2275/00—Other engines, components or details, not provided for in other groups of this subclass
- F02B2275/48—Tumble motion in gas movement in cylinder
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
- F02F1/00—Cylinders; Cylinder heads
- F02F1/24—Cylinder heads
- F02F1/42—Shape or arrangement of intake or exhaust channels in cylinder heads
- F02F1/4214—Shape or arrangement of intake or exhaust channels in cylinder heads specially adapted for four or more valves per cylinder
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
- F02F1/00—Cylinders; Cylinder heads
- F02F1/24—Cylinder heads
- F02F2001/244—Arrangement of valve stems in cylinder heads
- F02F2001/245—Arrangement of valve stems in cylinder heads the valve stems being orientated at an angle with the cylinder axis
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Landscapes
- Combustion Methods Of Internal-Combustion Engines (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、車両などに採用さ
れる直接筒内噴射式火花点火内燃機関の改良に関するも
のである。
れる直接筒内噴射式火花点火内燃機関の改良に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】従来から車両用の内燃機関としては、燃
焼室内に直接燃料を噴射した後、点火栓にて着火を行う
直接筒内噴射式火花点火内燃機関が知られており、例え
ば、特開平８−３５４２９号公報などがある。
焼室内に直接燃料を噴射した後、点火栓にて着火を行う
直接筒内噴射式火花点火内燃機関が知られており、例え
ば、特開平８−３５４２９号公報などがある。
【０００３】これは、２つの独立した吸気ポートを形成
して、一方の吸気ポートに開閉自在なスワールコントロ
ールバルブを設け、他方の吸気ポートは燃焼室内でスワ
ール流を発生させるヘリカルポートにて形成される。
して、一方の吸気ポートに開閉自在なスワールコントロ
ールバルブを設け、他方の吸気ポートは燃焼室内でスワ
ール流を発生させるヘリカルポートにて形成される。
【０００４】そして、ピストン頂面には凹部を設け、こ
の凹部へ向けて燃料を噴射するように燃料噴射弁を燃焼
室内に面して配置する。
の凹部へ向けて燃料を噴射するように燃料噴射弁を燃焼
室内に面して配置する。
【０００５】空燃比を超リーン側（例えば、Ａ／Ｆ≧４
０）にして燃料消費を低減する走行状態では、点火栓近
傍に着火可能な空燃比のガスを導く成層燃焼が行う。成
層燃焼時には、スワールコントロールバルブを閉弁し
て、ヘリカルポートのみから吸気を行うことで、ピスト
ン凹部内にスワール流を発生させておき、噴射した燃料
はスワール流によって点火栓近傍へ導かれて、超希薄燃
焼を安定して行う。
０）にして燃料消費を低減する走行状態では、点火栓近
傍に着火可能な空燃比のガスを導く成層燃焼が行う。成
層燃焼時には、スワールコントロールバルブを閉弁し
て、ヘリカルポートのみから吸気を行うことで、ピスト
ン凹部内にスワール流を発生させておき、噴射した燃料
はスワール流によって点火栓近傍へ導かれて、超希薄燃
焼を安定して行う。
【０００６】一方、加速時などで駆動トルクを必要とす
る場合には、空燃比を理論空燃比またはリッチ側にする
均質燃焼が行われる。この均質燃焼時では、スワールコ
ントロールバルブを開弁して２つの吸気ポートから吸気
を行い、燃料の増量に応じた吸気量を確保して理論空燃
比またはリッチ側での燃焼を行う。
る場合には、空燃比を理論空燃比またはリッチ側にする
均質燃焼が行われる。この均質燃焼時では、スワールコ
ントロールバルブを開弁して２つの吸気ポートから吸気
を行い、燃料の増量に応じた吸気量を確保して理論空燃
比またはリッチ側での燃焼を行う。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来の直接筒内噴射式火花点火内燃機関にあっては、２つ
の独立ポートのうちの一つをヘリカルポートとしたた
め、加速時などで駆動トルクを必要とする場合、特に、
スロットル全開時では、ヘリカルポートによるスワール
の発生が抵抗となってしまい、従来の吸気管路内へ燃料
噴射する内燃機関（以下、ＭＰＩ式内燃機関＝マルチポ
イントインジェクター式内燃機関とする）に比して最大
出力が低下し、この出力低下を補うためには、可変バル
ブタイミングシステム等の出力向上手段が必要となっ
て、機関の構造が複雑になるとともに製造コストが増大
するという問題があった。
来の直接筒内噴射式火花点火内燃機関にあっては、２つ
の独立ポートのうちの一つをヘリカルポートとしたた
め、加速時などで駆動トルクを必要とする場合、特に、
スロットル全開時では、ヘリカルポートによるスワール
の発生が抵抗となってしまい、従来の吸気管路内へ燃料
噴射する内燃機関（以下、ＭＰＩ式内燃機関＝マルチポ
イントインジェクター式内燃機関とする）に比して最大
出力が低下し、この出力低下を補うためには、可変バル
ブタイミングシステム等の出力向上手段が必要となっ
て、機関の構造が複雑になるとともに製造コストが増大
するという問題があった。
【０００８】そこで本発明は、上記問題点に鑑みてなさ
れたもので、スロットル全開時には従来のＭＰＩ式内燃
機関と同等の出力を得ながらも、成層燃焼による超希薄
燃焼を可能にすることを目的とする。
れたもので、スロットル全開時には従来のＭＰＩ式内燃
機関と同等の出力を得ながらも、成層燃焼による超希薄
燃焼を可能にすることを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】第１の発明は、燃焼室に
面して配設された燃料噴射弁と、吸気弁を介して燃焼室
と連通可能な複数の独立した吸気ポートと、前記吸気ポ
ートに配設されて燃焼室内にスワールを発生させるスワ
ール発生手段と、ピストン頂面に形成された凹部と、こ
の凹部に対向する位置に配設された点火栓とを備えた直
接筒内噴射式火花点火内燃機関において、前記燃料噴射
弁の噴孔が燃焼室に面して開口するシリンダヘッドに
は、燃料噴霧の付着を回避するとともに、スワール流を
導く所定の曲面で構成された凹状の逃げ面を形成する。
面して配設された燃料噴射弁と、吸気弁を介して燃焼室
と連通可能な複数の独立した吸気ポートと、前記吸気ポ
ートに配設されて燃焼室内にスワールを発生させるスワ
ール発生手段と、ピストン頂面に形成された凹部と、こ
の凹部に対向する位置に配設された点火栓とを備えた直
接筒内噴射式火花点火内燃機関において、前記燃料噴射
弁の噴孔が燃焼室に面して開口するシリンダヘッドに
は、燃料噴霧の付着を回避するとともに、スワール流を
導く所定の曲面で構成された凹状の逃げ面を形成する。
【００１０】また、第２の発明は、前記第１の発明にお
いて、前記凹部は、吸気弁に面して形成されるととも
に、前記点火栓はこの凹部内周周縁側と対峙可能な位置
に配設されて、前記燃料噴射弁はこの凹部へ向けて燃料
を噴射することを特徴とする請求項１に記載の直接筒内
噴射式火花点火内燃機関。
いて、前記凹部は、吸気弁に面して形成されるととも
に、前記点火栓はこの凹部内周周縁側と対峙可能な位置
に配設されて、前記燃料噴射弁はこの凹部へ向けて燃料
を噴射することを特徴とする請求項１に記載の直接筒内
噴射式火花点火内燃機関。
【００１１】また、第３の発明は、前記第２の発明にお
いて、前記燃料噴射弁は、燃料を円錐状に噴射するとと
もに、燃料噴射角度を５０°〜９０°の間の所定値に設
定する。
いて、前記燃料噴射弁は、燃料を円錐状に噴射するとと
もに、燃料噴射角度を５０°〜９０°の間の所定値に設
定する。
【００１２】また、第４の発明は、前記第１の発明にお
いて、前記複数の吸気ポートはそれぞれストレートポー
トで構成され、前記スワール発生手段は、各吸気ポート
にそれぞれ配設されるとともに同期的に開閉可能なスワ
ールコントロールバルブで構成され、これらスワールコ
ントロールバルブのうちの一つが、閉弁時にも吸気の通
過を許容する流路断面積縮小部を備える。
いて、前記複数の吸気ポートはそれぞれストレートポー
トで構成され、前記スワール発生手段は、各吸気ポート
にそれぞれ配設されるとともに同期的に開閉可能なスワ
ールコントロールバルブで構成され、これらスワールコ
ントロールバルブのうちの一つが、閉弁時にも吸気の通
過を許容する流路断面積縮小部を備える。
【００１３】また、第５の発明は、前記第１の発明にお
いて、前記スワールコントロールバルブは、成層燃焼時
に閉弁する一方、均質燃焼時に開弁し、成層燃焼から均
質燃焼へ、あるいは逆へ移行する際には燃焼状態又は空
燃比に応じた所定の中間開度に設定される。
いて、前記スワールコントロールバルブは、成層燃焼時
に閉弁する一方、均質燃焼時に開弁し、成層燃焼から均
質燃焼へ、あるいは逆へ移行する際には燃焼状態又は空
燃比に応じた所定の中間開度に設定される。
【００１４】また、第６の発明は、前記第１の発明にお
いて、前記燃料噴射弁は、点火栓よりもスワールの上流
へ向けて燃料噴射する。
いて、前記燃料噴射弁は、点火栓よりもスワールの上流
へ向けて燃料噴射する。
【００１５】また、第７の発明は、前記第１の発明にお
いて、前記燃料噴射弁は、点火栓よりもスワールの上流
側へオフセットされて配置される。
いて、前記燃料噴射弁は、点火栓よりもスワールの上流
側へオフセットされて配置される。
【００１６】また、第８の発明は、前記第１の発明にお
いて、前記燃料噴射弁は、シリンダの中心線に沿って配
設されて、前記点火栓は、この中心線よりもスワールの
下流側に配置される。また、第９の発明は、燃焼室に面
して配設された燃料噴射弁と、吸気弁を介して燃焼室と
連通可能な複数の独立した吸気ポートと、前記吸気ポー
トに配設されて燃焼室内にスワールを発生させるスワー
ル発生手段と、ピストン頂面に形成された凹部と、この
凹部に対向する位置に配設された点火栓とを備えた直接
筒内噴射式火花点火内燃機関において、前記複数の吸気
ポートはそれぞれストレートポートで構成され、前記ス
ワール発生手段は、各吸気ポートにそれぞれ配設される
とともに同期的に開閉可能なスワールコントロールバル
ブで構成され、これらスワールコントロールバルブのう
ちの一つが、閉弁時にも吸気の通過を許容する流路断面
積縮小部を備え、前記燃料噴射弁は、シリンダヘッドに
配設されて、燃料噴射弁の噴孔が燃焼室に面して開口す
るシリンダヘッドには、燃料噴霧の付着を回避するとと
もに、スワール流を導く所定の曲面で構成された凹状の
逃げ面を形成する。
いて、前記燃料噴射弁は、シリンダの中心線に沿って配
設されて、前記点火栓は、この中心線よりもスワールの
下流側に配置される。また、第９の発明は、燃焼室に面
して配設された燃料噴射弁と、吸気弁を介して燃焼室と
連通可能な複数の独立した吸気ポートと、前記吸気ポー
トに配設されて燃焼室内にスワールを発生させるスワー
ル発生手段と、ピストン頂面に形成された凹部と、この
凹部に対向する位置に配設された点火栓とを備えた直接
筒内噴射式火花点火内燃機関において、前記複数の吸気
ポートはそれぞれストレートポートで構成され、前記ス
ワール発生手段は、各吸気ポートにそれぞれ配設される
とともに同期的に開閉可能なスワールコントロールバル
ブで構成され、これらスワールコントロールバルブのう
ちの一つが、閉弁時にも吸気の通過を許容する流路断面
積縮小部を備え、前記燃料噴射弁は、シリンダヘッドに
配設されて、燃料噴射弁の噴孔が燃焼室に面して開口す
るシリンダヘッドには、燃料噴霧の付着を回避するとと
もに、スワール流を導く所定の曲面で構成された凹状の
逃げ面を形成する。
【００１７】
【発明の効果】したがって、第１の発明は、燃料噴射弁
の噴孔が燃焼室に面して開口するシリンダヘッドには、
燃料噴霧の付着を回避するとともに、スワール流を導く
所定の曲面で構成された凹状の逃げ面を形成したため、
燃料噴霧の外周がシリンダヘッド側に付着するのを回避
するとともに、燃焼室内のスワール流のうちの一部を噴
孔近傍へ案内することで、燃料噴射弁近傍にデポジット
が生成されるのを防止して、直接筒内噴射式火花点火内
燃機関の信頼性及び耐久性を向上させるとともに、スモ
ーク発生量又はＨＣ排出量を低減させて排気性能の向上
も可能となる。
の噴孔が燃焼室に面して開口するシリンダヘッドには、
燃料噴霧の付着を回避するとともに、スワール流を導く
所定の曲面で構成された凹状の逃げ面を形成したため、
燃料噴霧の外周がシリンダヘッド側に付着するのを回避
するとともに、燃焼室内のスワール流のうちの一部を噴
孔近傍へ案内することで、燃料噴射弁近傍にデポジット
が生成されるのを防止して、直接筒内噴射式火花点火内
燃機関の信頼性及び耐久性を向上させるとともに、スモ
ーク発生量又はＨＣ排出量を低減させて排気性能の向上
も可能となる。
【００１８】また、第２の発明は、スワールコントロー
ルバルブの閉弁時には、流路断面積縮小部を設けたスワ
ールコントロールバルブから吸気が行われて燃焼室内に
はスワールが発生し、圧縮行程ではピストン頂面に設け
た凹部内にスワールが維持され、圧縮行程の後期に燃料
噴射弁から燃料を噴射すれば、このスワールによって燃
料噴霧を円滑に成層化することができ、凹部周縁側と対
向配置された点火栓によって確実に着火することが可能
となって、超希薄燃焼を安定して行うことができ、成層
燃焼時の安定性を向上させることができる。
ルバルブの閉弁時には、流路断面積縮小部を設けたスワ
ールコントロールバルブから吸気が行われて燃焼室内に
はスワールが発生し、圧縮行程ではピストン頂面に設け
た凹部内にスワールが維持され、圧縮行程の後期に燃料
噴射弁から燃料を噴射すれば、このスワールによって燃
料噴霧を円滑に成層化することができ、凹部周縁側と対
向配置された点火栓によって確実に着火することが可能
となって、超希薄燃焼を安定して行うことができ、成層
燃焼時の安定性を向上させることができる。
【００１９】また、第３の発明は、燃料噴射弁の燃料噴
射角度を５０°〜９０°の間の所定値に設定したため、
成層燃焼時のスモーク発生量を低減しながら燃焼安定度
を確保することができ、運転性と排気性能を両立させる
ことが可能となる。
射角度を５０°〜９０°の間の所定値に設定したため、
成層燃焼時のスモーク発生量を低減しながら燃焼安定度
を確保することができ、運転性と排気性能を両立させる
ことが可能となる。
【００２０】また、第４の発明は、複数の吸気ポートを
それぞれストレートポートで構成し、各吸気ポートに設
けたスワールコントロールバルブのうちの一つが、閉弁
時にも吸気の通過を許容する流路断面積縮小部を設けた
ため、スワールコントロールバルブの閉弁時には、流路
断面積縮小部を設けたスワールコントロールバルブから
吸気が行われるため、燃焼室内にはスワールが発生し、
さらに圧縮行程ではピストン頂面に設けた凹部内にスワ
ールが維持され、圧縮行程の後期にこのスワールへ向け
て燃料噴射弁から燃料を噴射すれば、燃料噴霧は成層化
されて凹部と対向配置された点火栓によって着火が行わ
れ、超希薄燃焼を安定して行うことができる。一方、ス
ワールコントロールバルブの開弁時にはストレートポー
トからなる複数の吸気ポートから吸気が行われるため、
燃焼室内にはタンブル流が発生し、吸気行程で燃料噴射
を行えば、例えば理論空燃比近傍の燃料噴霧はタンブル
流によって均質化されるため、点火栓によって確実に着
火を行うことができ、前記従来例のように、２つの独立
吸入ポートのうちの一方をヘリカルポートとした場合に
比して、大幅に出力を向上することができ、可変バルブ
タイミングシステム等の複雑な機構を不要にしながら、
ＭＰＩ式内燃機関と同等またはそれ以上の出力を容易に
発生させることができ、直接筒内噴射式火花点火内燃機
関の構造を簡易にして製造コストを大幅に低減しながら
も、出力の確保と超希薄燃焼を両立させることができ
る。
それぞれストレートポートで構成し、各吸気ポートに設
けたスワールコントロールバルブのうちの一つが、閉弁
時にも吸気の通過を許容する流路断面積縮小部を設けた
ため、スワールコントロールバルブの閉弁時には、流路
断面積縮小部を設けたスワールコントロールバルブから
吸気が行われるため、燃焼室内にはスワールが発生し、
さらに圧縮行程ではピストン頂面に設けた凹部内にスワ
ールが維持され、圧縮行程の後期にこのスワールへ向け
て燃料噴射弁から燃料を噴射すれば、燃料噴霧は成層化
されて凹部と対向配置された点火栓によって着火が行わ
れ、超希薄燃焼を安定して行うことができる。一方、ス
ワールコントロールバルブの開弁時にはストレートポー
トからなる複数の吸気ポートから吸気が行われるため、
燃焼室内にはタンブル流が発生し、吸気行程で燃料噴射
を行えば、例えば理論空燃比近傍の燃料噴霧はタンブル
流によって均質化されるため、点火栓によって確実に着
火を行うことができ、前記従来例のように、２つの独立
吸入ポートのうちの一方をヘリカルポートとした場合に
比して、大幅に出力を向上することができ、可変バルブ
タイミングシステム等の複雑な機構を不要にしながら、
ＭＰＩ式内燃機関と同等またはそれ以上の出力を容易に
発生させることができ、直接筒内噴射式火花点火内燃機
関の構造を簡易にして製造コストを大幅に低減しながら
も、出力の確保と超希薄燃焼を両立させることができ
る。
【００２１】また、第５の発明は、スワールコントロー
ルバルブは、成層燃焼時に閉弁して主にスワールを発生
する一方、均質燃焼時には開弁して主にタンブル流を発
生させ、成層燃焼から均質燃焼へ、あるいは逆へ移行す
る際には燃焼状態又は空燃比に応じた所定の中間開度に
設定されため、スワールとタンブルの比率を各燃焼状態
に応じた最適の値に設定することが可能となって、直接
筒内噴射式内燃機関の出力性能と燃費性能を向上させな
がらも、スモーク発生量やＨＣ排出量を低減して排気性
能を向上させることができる。
ルバルブは、成層燃焼時に閉弁して主にスワールを発生
する一方、均質燃焼時には開弁して主にタンブル流を発
生させ、成層燃焼から均質燃焼へ、あるいは逆へ移行す
る際には燃焼状態又は空燃比に応じた所定の中間開度に
設定されため、スワールとタンブルの比率を各燃焼状態
に応じた最適の値に設定することが可能となって、直接
筒内噴射式内燃機関の出力性能と燃費性能を向上させな
がらも、スモーク発生量やＨＣ排出量を低減して排気性
能を向上させることができる。
【００２２】また、第６の発明は、燃料噴射弁は点火栓
よりもスワールの上流へ向けて燃料を噴射するため、噴
射された燃料は点火栓よりもスワール流の上流側で成層
化されることで、燃料噴霧への着火をより確実に行うこ
とが可能となって、成層燃焼による超希薄燃焼の安定性
をさらに向上させることができ、加えて、点火栓へ直接
噴射される燃料を低減できるため、点火栓に付着する燃
料が低減されて内燃機関の冷間時の始動性を向上させる
ことができるのである。
よりもスワールの上流へ向けて燃料を噴射するため、噴
射された燃料は点火栓よりもスワール流の上流側で成層
化されることで、燃料噴霧への着火をより確実に行うこ
とが可能となって、成層燃焼による超希薄燃焼の安定性
をさらに向上させることができ、加えて、点火栓へ直接
噴射される燃料を低減できるため、点火栓に付着する燃
料が低減されて内燃機関の冷間時の始動性を向上させる
ことができるのである。
【００２３】また、第７の発明は、燃料噴射弁は点火栓
よりもスワールの上流側へオフセットされて配置された
ため、噴射された燃料は点火栓よりもスワール流の上流
側で成層化されることで、燃料噴霧への着火をより確実
に行うことが可能となって成層燃焼による超希薄燃焼の
安定性を向上させることができ、さらに、点火栓へ直接
噴射される燃料を低減できるため、点火栓に付着する燃
料が低減されて内燃機関の冷間時の始動性を向上させる
ことができる。
よりもスワールの上流側へオフセットされて配置された
ため、噴射された燃料は点火栓よりもスワール流の上流
側で成層化されることで、燃料噴霧への着火をより確実
に行うことが可能となって成層燃焼による超希薄燃焼の
安定性を向上させることができ、さらに、点火栓へ直接
噴射される燃料を低減できるため、点火栓に付着する燃
料が低減されて内燃機関の冷間時の始動性を向上させる
ことができる。
【００２４】また、第８の発明は、燃料噴射弁はシリン
ダの中心線に沿って配設される一方、点火栓は中心線よ
りもスワールの下流側に配置されるため、噴射された燃
料は点火栓よりもスワール流の上流側で成層化されるこ
とで、燃料噴霧への着火をより確実に行うことが可能と
なって成層燃焼による超希薄燃焼の安定性を向上させる
ことができ、さらに、点火栓へ直接噴射される燃料を低
減できるため、点火栓に付着する燃料が低減されて内燃
機関の冷間時の始動性を向上させることができる。ま
た、第９の発明は、複数の吸気ポートをそれぞれストレ
ートポートで構成し、各吸気ポートに設けたスワールコ
ントロールバルブのうちの一つが、閉弁時にも吸気の通
過を許容する流路断面積縮小部を設けたため、スワール
コントロールバルブの閉弁時には、流路断面積縮小部を
設けたスワールコントロールバルブから吸気が行われる
ため、燃焼室内にはスワールが発生し、さらに圧縮行程
ではピストン頂面に設けた凹部内にスワールが維持さ
れ、圧縮行程の後期にこのスワールへ向けて燃料噴射弁
から燃料を噴射すれば、燃料噴霧は成層化されて凹部と
対向配置された点火栓によって着火が行われ、超希薄燃
焼を安定して行うことができる。一方、スワールコント
ロールバルブの開弁時にはストレートポートからなる複
数の吸気ポートから吸気が行われるため、燃焼室内には
タンブル流が発生し、吸気行程で燃料噴射を行えば、例
えば理論空燃比近傍の燃料噴霧はタンブル流によって均
質化されるため、点火栓によって確実に着火を行うこと
ができ、前記従来例のように、２つの独立吸入ポートの
うちの一方をヘリカルポートとした場合に比して、大幅
に出力を向上することができ、可変バルブタイミングシ
ステム等の複雑な機構を不要にしながら、ＭＰＩ式内燃
機関と同等またはそれ以上の出力を容易に発生させるこ
とができ、直接筒内噴射式火花点火内燃機関の構造を簡
易にして製造コストを大幅に低減しながらも、出力の確
保と超希薄燃焼を両立させることができる。そして、燃
料噴射弁の噴孔が燃焼室に面して開口するシリンダヘッ
ドには、燃料噴霧の付着を回避するとともに、スワール
流を導く所定の曲面で構成された凹状の逃げ面を形成し
たため、燃料噴霧の外周がシリンダヘッド側に付着する
のを回避するとともに、燃焼室内のスワール流のうちの
一部を噴孔 近傍へ案内することで、燃料噴射弁近傍にデ
ポジットが生成されるのを防止して、直接筒内噴射式火
花点火内燃機関の信頼性及び耐久性を向上させるととも
に、スモーク発生量又はＨＣ排出量を低減させて排気性
能の向上も可能となる。
ダの中心線に沿って配設される一方、点火栓は中心線よ
りもスワールの下流側に配置されるため、噴射された燃
料は点火栓よりもスワール流の上流側で成層化されるこ
とで、燃料噴霧への着火をより確実に行うことが可能と
なって成層燃焼による超希薄燃焼の安定性を向上させる
ことができ、さらに、点火栓へ直接噴射される燃料を低
減できるため、点火栓に付着する燃料が低減されて内燃
機関の冷間時の始動性を向上させることができる。ま
た、第９の発明は、複数の吸気ポートをそれぞれストレ
ートポートで構成し、各吸気ポートに設けたスワールコ
ントロールバルブのうちの一つが、閉弁時にも吸気の通
過を許容する流路断面積縮小部を設けたため、スワール
コントロールバルブの閉弁時には、流路断面積縮小部を
設けたスワールコントロールバルブから吸気が行われる
ため、燃焼室内にはスワールが発生し、さらに圧縮行程
ではピストン頂面に設けた凹部内にスワールが維持さ
れ、圧縮行程の後期にこのスワールへ向けて燃料噴射弁
から燃料を噴射すれば、燃料噴霧は成層化されて凹部と
対向配置された点火栓によって着火が行われ、超希薄燃
焼を安定して行うことができる。一方、スワールコント
ロールバルブの開弁時にはストレートポートからなる複
数の吸気ポートから吸気が行われるため、燃焼室内には
タンブル流が発生し、吸気行程で燃料噴射を行えば、例
えば理論空燃比近傍の燃料噴霧はタンブル流によって均
質化されるため、点火栓によって確実に着火を行うこと
ができ、前記従来例のように、２つの独立吸入ポートの
うちの一方をヘリカルポートとした場合に比して、大幅
に出力を向上することができ、可変バルブタイミングシ
ステム等の複雑な機構を不要にしながら、ＭＰＩ式内燃
機関と同等またはそれ以上の出力を容易に発生させるこ
とができ、直接筒内噴射式火花点火内燃機関の構造を簡
易にして製造コストを大幅に低減しながらも、出力の確
保と超希薄燃焼を両立させることができる。そして、燃
料噴射弁の噴孔が燃焼室に面して開口するシリンダヘッ
ドには、燃料噴霧の付着を回避するとともに、スワール
流を導く所定の曲面で構成された凹状の逃げ面を形成し
たため、燃料噴霧の外周がシリンダヘッド側に付着する
のを回避するとともに、燃焼室内のスワール流のうちの
一部を噴孔 近傍へ案内することで、燃料噴射弁近傍にデ
ポジットが生成されるのを防止して、直接筒内噴射式火
花点火内燃機関の信頼性及び耐久性を向上させるととも
に、スモーク発生量又はＨＣ排出量を低減させて排気性
能の向上も可能となる。
【００２５】
【発明の実施の形態】以下、本発明の一実施形態を添付
図面に基づいて説明する。
図面に基づいて説明する。
【００２６】図１〜図３は、吸気２弁、排気２弁の４弁
式火花点火内燃機関を示しており、ピストン３とシリン
ダヘッド２に画成されるペントルーフ型の燃焼室６に
は、インテークマニホールド７から分岐した２つの独立
した第１吸気ポート８と第２吸気ポート９が開口し、吸
気弁４Ａ、４Ｂを介して開閉される。
式火花点火内燃機関を示しており、ピストン３とシリン
ダヘッド２に画成されるペントルーフ型の燃焼室６に
は、インテークマニホールド７から分岐した２つの独立
した第１吸気ポート８と第２吸気ポート９が開口し、吸
気弁４Ａ、４Ｂを介して開閉される。
【００２７】第１及び第２吸気ポート８、９と対向する
シリンダヘッド２には、排気弁５Ａ、５Ｂによって開閉
される排気ポート１３、１３が開口し、これら、吸気弁
４Ａ、４Ｂ及び排気弁５Ａ、５Ｂに囲まれるシリンダヘ
ッド２内周の中心には、点火栓１５が配設される。な
お、点火栓１５はシリンダ１の中心線Ｃ上に配置されて
いる。
シリンダヘッド２には、排気弁５Ａ、５Ｂによって開閉
される排気ポート１３、１３が開口し、これら、吸気弁
４Ａ、４Ｂ及び排気弁５Ａ、５Ｂに囲まれるシリンダヘ
ッド２内周の中心には、点火栓１５が配設される。な
お、点火栓１５はシリンダ１の中心線Ｃ上に配置されて
いる。
【００２８】インテークマニホールド７から独立して分
岐した２つの第１及び第２吸気ポート８、９は、ストレ
ートポートで形成されており、図２に示すように、その
途中では、第１吸気ポート８と第２吸気ポート９の間を
所定の間隔で分離される。
岐した２つの第１及び第２吸気ポート８、９は、ストレ
ートポートで形成されており、図２に示すように、その
途中では、第１吸気ポート８と第２吸気ポート９の間を
所定の間隔で分離される。
【００２９】そして、第１吸気ポート８と第２吸気ポー
ト９の途中には、開閉軸１２を介して連結された第１及
び第２スワールコントロールバルブ１０、１１が配設さ
れ、図示しないアクチュエータによって同期的に開閉さ
れる。
ト９の途中には、開閉軸１２を介して連結された第１及
び第２スワールコントロールバルブ１０、１１が配設さ
れ、図示しないアクチュエータによって同期的に開閉さ
れる。
【００３０】第２吸気ポート９に配設された第２スワー
ルコントロールバルブ１１は、バルブ開度α＝０°の全
閉時では、図１の破線に示すように、第２吸気ポート９
を閉鎖可能に閉弁する一方、図１の１１’に示すバルブ
開度α＝９０°の全開時には、第２吸気ポート９はイン
テークマニホールド７と燃焼室６を連通可能となる。
ルコントロールバルブ１１は、バルブ開度α＝０°の全
閉時では、図１の破線に示すように、第２吸気ポート９
を閉鎖可能に閉弁する一方、図１の１１’に示すバルブ
開度α＝９０°の全開時には、第２吸気ポート９はイン
テークマニホールド７と燃焼室６を連通可能となる。
【００３１】図２に示すように、第１吸気ポート８に配
設された第１スワールコントロールバルブ１０には、バ
ルブ開度α＝０°の全閉時において、インテークマニホ
ールド７と燃焼室６を連通可能にしながら、流路断面積
を縮小するよう切り欠き部１０Ａ（流路断面積縮小部）
が形成されており、第１スワールコントロールバルブ１
０の形状は、例えば、半円形等で構成される。したがっ
て、バルブ開度α＝０°の全閉時では、切り欠き部１０
Ａと第１吸気ポート８の間の所定の流路断面積で、吸気
が通過する。
設された第１スワールコントロールバルブ１０には、バ
ルブ開度α＝０°の全閉時において、インテークマニホ
ールド７と燃焼室６を連通可能にしながら、流路断面積
を縮小するよう切り欠き部１０Ａ（流路断面積縮小部）
が形成されており、第１スワールコントロールバルブ１
０の形状は、例えば、半円形等で構成される。したがっ
て、バルブ開度α＝０°の全閉時では、切り欠き部１０
Ａと第１吸気ポート８の間の所定の流路断面積で、吸気
が通過する。
【００３２】そして、バルブ開度α＝９０°の全開時に
は、第１吸気ポート８は流路断面積を縮小されることな
くインテークマニホールド７と燃焼室６とを連通可能に
する。
は、第１吸気ポート８は流路断面積を縮小されることな
くインテークマニホールド７と燃焼室６とを連通可能に
する。
【００３３】なお、開閉軸１２は図示しないアクチュエ
ータによって、第１及び第２スワールコントロールバル
ブ１０、１１の全閉位置（α＝０°）から全開位置（α
＝９０°）の間で、任意の位置で係止可能に制御され
る。
ータによって、第１及び第２スワールコントロールバル
ブ１０、１１の全閉位置（α＝０°）から全開位置（α
＝９０°）の間で、任意の位置で係止可能に制御され
る。
【００３４】次に、ピストンピン１７及びコンロッド１
６を介して図示しないクランクシャフトに連結されたピ
ストン３は、燃焼室６と対向する頂面３Ａに、点火栓１
５のほぼ直下から吸気弁４Ａ、４Ｂ側へ向けたピストン
３の周縁にかけて、円形の凹部３０が所定の深さで形成
され、後述する成層燃焼時には、この凹部３０の内周に
スワール流を形成するとともに、燃料噴霧を成層化して
点火栓１５へ導くものである。
６を介して図示しないクランクシャフトに連結されたピ
ストン３は、燃焼室６と対向する頂面３Ａに、点火栓１
５のほぼ直下から吸気弁４Ａ、４Ｂ側へ向けたピストン
３の周縁にかけて、円形の凹部３０が所定の深さで形成
され、後述する成層燃焼時には、この凹部３０の内周に
スワール流を形成するとともに、燃料噴霧を成層化して
点火栓１５へ導くものである。
【００３５】そして、図２に示すように、第１吸気ポー
ト８と第２吸気ポート９の間には燃料噴射弁１４がシリ
ンダ１の中心線Ｃに沿って配設され、燃料噴射弁１４の
噴孔１４Ａ側はシリンダヘッド２に形成した開口部２０
に挿通され、噴孔１４Ａは燃焼室６に面した所定の位置
に配設される。
ト８と第２吸気ポート９の間には燃料噴射弁１４がシリ
ンダ１の中心線Ｃに沿って配設され、燃料噴射弁１４の
噴孔１４Ａ側はシリンダヘッド２に形成した開口部２０
に挿通され、噴孔１４Ａは燃焼室６に面した所定の位置
に配設される。
【００３６】燃料噴射弁１４が噴孔１４Ａから噴射する
燃料噴霧の軸線Ｊｃは燃料噴射弁１４の軸と同軸であ
り、図１において、燃料噴霧の軸線Ｊｃはピストン頂面
３Ａに形成した凹部３０のほぼ中心付近と交わるように
設定され、かつ、図２において、燃料噴霧の軸線Ｊｃが
シリンダ１の中心線Ｃと同軸となるように設定されてい
る。したがって、図１に示すように、燃料噴射弁１４は
第１及び第２吸気ポート８、９に沿って浅い角度で傾斜
した状態でシリンダヘッド２に支持される。
燃料噴霧の軸線Ｊｃは燃料噴射弁１４の軸と同軸であ
り、図１において、燃料噴霧の軸線Ｊｃはピストン頂面
３Ａに形成した凹部３０のほぼ中心付近と交わるように
設定され、かつ、図２において、燃料噴霧の軸線Ｊｃが
シリンダ１の中心線Ｃと同軸となるように設定されてい
る。したがって、図１に示すように、燃料噴射弁１４は
第１及び第２吸気ポート８、９に沿って浅い角度で傾斜
した状態でシリンダヘッド２に支持される。
【００３７】この燃料噴射弁１４は、所定所角度θの円
錐状に燃料を噴射するもので、この燃料噴射角θは、後
述するように５０°〜８０°の間に設定され、さらに、
供給される燃料の圧力は比較的低圧、例えば、５ＭＰａ
などに設定される。
錐状に燃料を噴射するもので、この燃料噴射角θは、後
述するように５０°〜８０°の間に設定され、さらに、
供給される燃料の圧力は比較的低圧、例えば、５ＭＰａ
などに設定される。
【００３８】そして、噴孔１４Ａが燃焼室６に面する開
口部２０の端部から吸気弁４Ａ、４Ｂへ向けたシリンダ
ヘッド２には、所定の曲面で構成される凹状の噴霧逃げ
面２１が形成される。
口部２０の端部から吸気弁４Ａ、４Ｂへ向けたシリンダ
ヘッド２には、所定の曲面で構成される凹状の噴霧逃げ
面２１が形成される。
【００３９】この噴霧逃げ面２１は、図３に示すよう
に、燃料噴霧の外周がシリンダヘッド２側に付着するの
を回避するとともに、燃焼室６内のガス流れ４０（以
下、スワール流４０という）のうちの一部４０’を噴孔
１４Ａ近傍へ案内するように形成される。
に、燃料噴霧の外周がシリンダヘッド２側に付着するの
を回避するとともに、燃焼室６内のガス流れ４０（以
下、スワール流４０という）のうちの一部４０’を噴孔
１４Ａ近傍へ案内するように形成される。
【００４０】以上のように構成されて、次に作用につい
て説明する。
て説明する。
【００４１】燃料消費を低減する成層燃焼時には、開閉
軸１２をバルブ開度α＝０°の位置へ駆動して第１及び
第２スワールコントロールバルブ１０、１１を閉弁させ
る。
軸１２をバルブ開度α＝０°の位置へ駆動して第１及び
第２スワールコントロールバルブ１０、１１を閉弁させ
る。
【００４２】バルブ開度α＝０°のとき、第２スワール
コントロールバルブ１１は第２吸気ポート９を完全に閉
鎖する一方、切り欠き部１０Ａを備えた第１スワールコ
ントロールバルブ１０は第１吸気ポート８の流路断面積
を縮小し、切り欠き部１０Ａと内壁の間で吸気の通過を
許容する。
コントロールバルブ１１は第２吸気ポート９を完全に閉
鎖する一方、切り欠き部１０Ａを備えた第１スワールコ
ントロールバルブ１０は第１吸気ポート８の流路断面積
を縮小し、切り欠き部１０Ａと内壁の間で吸気の通過を
許容する。
【００４３】したがって、吸気行程では、流路断面積を
縮小された第１吸気ポート８のみから吸気が行われ、燃
焼室６内には図２に示すように、ピストン３の裏面から
見て反時計まわりのスワール流４０が生じ、続く圧縮行
程ではピストン３の頂面３Ａに形成した凹部３０内にこ
のスワール流４０が維持される。
縮小された第１吸気ポート８のみから吸気が行われ、燃
焼室６内には図２に示すように、ピストン３の裏面から
見て反時計まわりのスワール流４０が生じ、続く圧縮行
程ではピストン３の頂面３Ａに形成した凹部３０内にこ
のスワール流４０が維持される。
【００４４】そして、成層燃焼時では圧縮行程後期、例
えば、図１に示す状態で燃料噴射弁１４から凹部３０へ
向けて燃料が噴射され、凹部３０内のスワール流４０に
よって燃料噴霧が成層化されるため、凹部３０と対向配
置された点火栓１５によって確実に着火を行うことがで
き、空燃比Ａ／Ｆが４０を超えるような超希薄燃焼を実
現することができるのである。
えば、図１に示す状態で燃料噴射弁１４から凹部３０へ
向けて燃料が噴射され、凹部３０内のスワール流４０に
よって燃料噴霧が成層化されるため、凹部３０と対向配
置された点火栓１５によって確実に着火を行うことがで
き、空燃比Ａ／Ｆが４０を超えるような超希薄燃焼を実
現することができるのである。
【００４５】一方、加速時などでエンジントルクを増大
する均質燃焼時には、開閉軸１２をバルブ開度α＝９０
°の位置へ駆動して第１及び第２スワールコントロール
バルブ１０、１１を開弁させる。
する均質燃焼時には、開閉軸１２をバルブ開度α＝９０
°の位置へ駆動して第１及び第２スワールコントロール
バルブ１０、１１を開弁させる。
【００４６】バルブ開度α＝９０°の全開時では、第１
及び第２スワールコントロールバルブ１０、１１は第１
及び第２吸気ポート８、９を完全に開弁して、独立した
これら２つの吸気ポート８、９で吸気の通過を許容す
る。
及び第２スワールコントロールバルブ１０、１１は第１
及び第２吸気ポート８、９を完全に開弁して、独立した
これら２つの吸気ポート８、９で吸気の通過を許容す
る。
【００４７】したがって、吸気行程では、ストレートポ
ートで構成された第１及び第２吸気ポート８、９から均
等に吸気が行われ、燃焼室６内にはタンブル流が発生す
る。
ートで構成された第１及び第２吸気ポート８、９から均
等に吸気が行われ、燃焼室６内にはタンブル流が発生す
る。
【００４８】そして、均質燃焼時では吸気行程中に燃料
噴射弁１４から燃料が噴射され、燃焼室６内に発生した
タンブル流によって理論空燃比近傍の空燃比Ａ／Ｆの燃
料噴霧は均質化されるため、点火栓１５によって確実に
着火を行うことができ、理論空燃比近傍の空燃比Ａ／Ｆ
によって、成層燃焼時に比して大きなエンジントルクを
発生することができ、特に、スロットル全開時では従来
のＭＰＩ式内燃機関と同等あるいはそれ以上の出力を容
易に得ることができる。
噴射弁１４から燃料が噴射され、燃焼室６内に発生した
タンブル流によって理論空燃比近傍の空燃比Ａ／Ｆの燃
料噴霧は均質化されるため、点火栓１５によって確実に
着火を行うことができ、理論空燃比近傍の空燃比Ａ／Ｆ
によって、成層燃焼時に比して大きなエンジントルクを
発生することができ、特に、スロットル全開時では従来
のＭＰＩ式内燃機関と同等あるいはそれ以上の出力を容
易に得ることができる。
【００４９】この均質燃焼時の吸気工程では、２つのス
トレートポートからなる第１及び第２吸気ポート８、９
から吸入が行われるため、前記従来例のように、２つの
独立吸入ポートのうちの一方をヘリカルポートとした場
合に比して、大幅に出力を向上することができりととも
に、前記従来例のような可変バルブタイミングシステム
等の複雑な機構の付加を不要にして、直接筒内噴射式火
花点火内燃機関の構造を簡易にして製造コストを大幅に
低減しながらも、ＭＰＩ式内燃機関と同等の出力の確保
と成層燃焼による超希薄燃焼を両立させることが可能と
なるのである。
トレートポートからなる第１及び第２吸気ポート８、９
から吸入が行われるため、前記従来例のように、２つの
独立吸入ポートのうちの一方をヘリカルポートとした場
合に比して、大幅に出力を向上することができりととも
に、前記従来例のような可変バルブタイミングシステム
等の複雑な機構の付加を不要にして、直接筒内噴射式火
花点火内燃機関の構造を簡易にして製造コストを大幅に
低減しながらも、ＭＰＩ式内燃機関と同等の出力の確保
と成層燃焼による超希薄燃焼を両立させることが可能と
なるのである。
【００５０】ここで、成層燃焼と均質燃焼の中間領域と
しては、図４に示すように、上記成層燃焼よりも空燃比
Ａ／Ｆが小さい（Ａ／Ｆ≒３０）の成層リーン燃焼と、
上記均質燃焼よりも空燃比Ａ／Ｆが大きい（Ａ／Ｆ≒２
０）の均質リーン燃焼が設定され、これら、成層リーン
燃焼又は均質リーン燃焼時では、第１及び第２スワール
コントロールバルブ１０、１１の開度αを約４５°付近
の中間開度に設定する。
しては、図４に示すように、上記成層燃焼よりも空燃比
Ａ／Ｆが小さい（Ａ／Ｆ≒３０）の成層リーン燃焼と、
上記均質燃焼よりも空燃比Ａ／Ｆが大きい（Ａ／Ｆ≒２
０）の均質リーン燃焼が設定され、これら、成層リーン
燃焼又は均質リーン燃焼時では、第１及び第２スワール
コントロールバルブ１０、１１の開度αを約４５°付近
の中間開度に設定する。
【００５１】すなわち、本願出願人の実験によれば、空
燃比Ａ／Ｆ又は燃焼状態とスワール比Ｓ及びタンブル比
Ｔの関係は、図５のようになり、空燃比Ａ／Ｆが超リー
ンとなる成層燃焼時では、スワール流を主体とすること
で燃料噴霧の成層化を促進でき、スワール比Ｓを大きく
する一方タンブル比Ｔを小さくするのが望ましい。この
ため、第１及び第２スワールコントロールバルブ１０、
１１を閉弁して、強いスワール流を発生させるのであ
る。
燃比Ａ／Ｆ又は燃焼状態とスワール比Ｓ及びタンブル比
Ｔの関係は、図５のようになり、空燃比Ａ／Ｆが超リー
ンとなる成層燃焼時では、スワール流を主体とすること
で燃料噴霧の成層化を促進でき、スワール比Ｓを大きく
する一方タンブル比Ｔを小さくするのが望ましい。この
ため、第１及び第２スワールコントロールバルブ１０、
１１を閉弁して、強いスワール流を発生させるのであ
る。
【００５２】一方、空燃比Ａ／Ｆが理論空燃比近傍のリ
ッチ側（図中Ａ／Ｆ 小側）では、タンブル流を主体と
することで吸気行程中に噴射された燃料噴霧の均質化を
促進でき、Ｓタンブル比Ｔを大きくする一方スワール比
を小さくするのが望ましい。このため、第１及び第２ス
ワールコントロールバルブ１０、１１を開弁して、２つ
のストレートポートによって強いタンブル流を発生させ
るのである。
ッチ側（図中Ａ／Ｆ 小側）では、タンブル流を主体と
することで吸気行程中に噴射された燃料噴霧の均質化を
促進でき、Ｓタンブル比Ｔを大きくする一方スワール比
を小さくするのが望ましい。このため、第１及び第２ス
ワールコントロールバルブ１０、１１を開弁して、２つ
のストレートポートによって強いタンブル流を発生させ
るのである。
【００５３】そして、これら成層燃焼と均質燃焼の中間
領域では、スワール及びタンブルともに、燃料噴霧の均
質化、成層化に寄与するため、第１及び第２スワールコ
ントロールバルブ１０、１１の開度αを約４５°付近の
中間開度に設定して、スワール流及びタンブル流を共に
発生させるのである。このバルブ開度α≒４５°では、
第１及び第２吸気ポート８、９から上記バルブ開度に応
じた吸気量で吸入が行われる、２つの吸気ポート８、９
から大気が流入することで燃焼室６内にはタンブル流が
発生すると共に、切り欠き部１０Ａを備える第１スワー
ルコントロールバルブ１０側の第１吸気ポート８の吸気
量の方が、第２スワールコントロールバルブ１１側の第
２吸気ポート９の吸気量より多いため、これら、第１及
び第２吸気ポートの吸入空気量の差よりスワール流が燃
焼室６内に発生する。
領域では、スワール及びタンブルともに、燃料噴霧の均
質化、成層化に寄与するため、第１及び第２スワールコ
ントロールバルブ１０、１１の開度αを約４５°付近の
中間開度に設定して、スワール流及びタンブル流を共に
発生させるのである。このバルブ開度α≒４５°では、
第１及び第２吸気ポート８、９から上記バルブ開度に応
じた吸気量で吸入が行われる、２つの吸気ポート８、９
から大気が流入することで燃焼室６内にはタンブル流が
発生すると共に、切り欠き部１０Ａを備える第１スワー
ルコントロールバルブ１０側の第１吸気ポート８の吸気
量の方が、第２スワールコントロールバルブ１１側の第
２吸気ポート９の吸気量より多いため、これら、第１及
び第２吸気ポートの吸入空気量の差よりスワール流が燃
焼室６内に発生する。
【００５４】そして、第１及び第２スワールコントロー
ルバルブ１０、１１を上記中間開度に設定して、空燃比
Ａ／Ｆ≒２０前後の均質燃焼を行うものが、上記均質リ
ーン領域であり、空燃比Ａ／Ｆ≒３０前後の成層燃焼を
行うものが、上記成層リーン領域である。
ルバルブ１０、１１を上記中間開度に設定して、空燃比
Ａ／Ｆ≒２０前後の均質燃焼を行うものが、上記均質リ
ーン領域であり、空燃比Ａ／Ｆ≒３０前後の成層燃焼を
行うものが、上記成層リーン領域である。
【００５５】なお、成層リーン燃焼領域では、吸気行程
で第１回目の燃料噴射を行った後、上記成層燃焼と同様
に圧縮行程後期で第２回目の燃料噴射を行うことで、空
燃比Ａ／Ｆ≒３０前後の希薄燃焼を安定して行い、均質
リーン燃焼領域では、吸気行程で希薄燃焼側の空燃比で
燃料噴射を行って、上記均質燃焼と同様の燃焼を行うも
のである。
で第１回目の燃料噴射を行った後、上記成層燃焼と同様
に圧縮行程後期で第２回目の燃料噴射を行うことで、空
燃比Ａ／Ｆ≒３０前後の希薄燃焼を安定して行い、均質
リーン燃焼領域では、吸気行程で希薄燃焼側の空燃比で
燃料噴射を行って、上記均質燃焼と同様の燃焼を行うも
のである。
【００５６】このように、成層燃焼から均質燃焼への移
行、あるいは逆方向へ移行する場合、第１及び第２スワ
ールコントロールバルブ１０、１１を中間開度に設定し
て成層リーン燃焼及び均質リーン燃焼と順次燃焼状態を
切換ながら、成層燃焼から均質燃焼へ切り換えること
で、成層燃焼と均質燃焼を切り換える際のトルク変動が
過大になるのを抑制して、超希薄燃焼から理論空燃比近
傍の通常燃焼まで、円滑に行うことができ、２つのスト
レートポートに設けた第１及び第２スワールコントロー
ルバルブ１０、１１のうち、第１スワールコントロール
バルブ１０にのみ切り欠き部１０Ａを設けることで、第
１及び第２スワールコントロールバルブ１０、１１の開
度αによって、スワールとタンブルの比率を連続的かつ
広い範囲で制御することが可能となるのである。
行、あるいは逆方向へ移行する場合、第１及び第２スワ
ールコントロールバルブ１０、１１を中間開度に設定し
て成層リーン燃焼及び均質リーン燃焼と順次燃焼状態を
切換ながら、成層燃焼から均質燃焼へ切り換えること
で、成層燃焼と均質燃焼を切り換える際のトルク変動が
過大になるのを抑制して、超希薄燃焼から理論空燃比近
傍の通常燃焼まで、円滑に行うことができ、２つのスト
レートポートに設けた第１及び第２スワールコントロー
ルバルブ１０、１１のうち、第１スワールコントロール
バルブ１０にのみ切り欠き部１０Ａを設けることで、第
１及び第２スワールコントロールバルブ１０、１１の開
度αによって、スワールとタンブルの比率を連続的かつ
広い範囲で制御することが可能となるのである。
【００５７】なお、第１及び第２スワールコントロール
バルブ１０、１１の中間開度を約４５°としたが、この
中間開度は運転状態などに応じて適宜変更されるもので
あり、例えば、成層燃焼から均質燃焼への移行時と、均
質燃焼から成層燃焼への移行時では、均質リーン燃焼及
び成層リーン燃焼を行う第１及び第２スワールコントロ
ールバルブ１０、１１の中間開度を異なる値に設定して
もよく、また、燃焼状態の移行、あるいは空燃比Ａ／Ｆ
の増減に応じて連続的に第１及び第２スワールコントロ
ールバルブ１０、１１の開度を制御してもよく、独立し
た第１及び第２吸気ポート８、９に設けた第１及び第２
スワールコントロールバルブ１０、１１を可変制御する
ことで、スワールとタンブルの比率を各燃焼状態に応じ
た最適の値に設定することが可能となって、直接筒内噴
射式内燃機関の出力性能と燃費性能を向上させながら
も、スモーク発生量やＨＣ排出量を低減して排気性能を
向上させることができるのである。
バルブ１０、１１の中間開度を約４５°としたが、この
中間開度は運転状態などに応じて適宜変更されるもので
あり、例えば、成層燃焼から均質燃焼への移行時と、均
質燃焼から成層燃焼への移行時では、均質リーン燃焼及
び成層リーン燃焼を行う第１及び第２スワールコントロ
ールバルブ１０、１１の中間開度を異なる値に設定して
もよく、また、燃焼状態の移行、あるいは空燃比Ａ／Ｆ
の増減に応じて連続的に第１及び第２スワールコントロ
ールバルブ１０、１１の開度を制御してもよく、独立し
た第１及び第２吸気ポート８、９に設けた第１及び第２
スワールコントロールバルブ１０、１１を可変制御する
ことで、スワールとタンブルの比率を各燃焼状態に応じ
た最適の値に設定することが可能となって、直接筒内噴
射式内燃機関の出力性能と燃費性能を向上させながら
も、スモーク発生量やＨＣ排出量を低減して排気性能を
向上させることができるのである。
【００５８】次に、燃料噴射弁１４の燃料噴射角θと、
直接筒内噴射式内燃機関の燃焼安定度及びスモーク発生
量の関係を図６に示す。
直接筒内噴射式内燃機関の燃焼安定度及びスモーク発生
量の関係を図６に示す。
【００５９】上記したように、約５ＭＰａ程度の比較的
低圧の加圧燃料によって燃料噴射を行う場合、燃料の霧
化及び微粒化を図って成層燃焼を安定して行うために、
本願発明者は大気圧時における燃料噴射弁１４の燃料噴
射角θと燃焼安定度（例えば、トルク変動量）とスモー
ク発生量の実験を行った結果、図６に示すようになっ
た。
低圧の加圧燃料によって燃料噴射を行う場合、燃料の霧
化及び微粒化を図って成層燃焼を安定して行うために、
本願発明者は大気圧時における燃料噴射弁１４の燃料噴
射角θと燃焼安定度（例えば、トルク変動量）とスモー
ク発生量の実験を行った結果、図６に示すようになっ
た。
【００６０】すなわち、燃料噴射角θが約５０°未満に
なると、ピストン頂面３Ａに形成した凹部３０への燃料
付着量が増大するため、スモーク発生量が増大するとと
もに、点火栓１５近傍の空燃比Ａ／Ｆも増大して燃焼安
定度も悪化してしまう。
なると、ピストン頂面３Ａに形成した凹部３０への燃料
付着量が増大するため、スモーク発生量が増大するとと
もに、点火栓１５近傍の空燃比Ａ／Ｆも増大して燃焼安
定度も悪化してしまう。
【００６１】一方、燃料噴射角θが約９０°を超える
と、スモーク発生量は低下するものの、燃料噴霧が凹部
３０から流出するため成層化が円滑に行えず、燃焼安定
度が再び悪化してしまう。
と、スモーク発生量は低下するものの、燃料噴霧が凹部
３０から流出するため成層化が円滑に行えず、燃焼安定
度が再び悪化してしまう。
【００６２】したがって、大気圧時における燃料噴射弁
１４の燃料噴射角θを５０°〜９０°の間に設定するこ
とで、成層燃焼時のスモーク発生量を低減しながら燃焼
安定度を確保することができ、運転性と排気性能を両立
させることが可能となるのである。
１４の燃料噴射角θを５０°〜９０°の間に設定するこ
とで、成層燃焼時のスモーク発生量を低減しながら燃焼
安定度を確保することができ、運転性と排気性能を両立
させることが可能となるのである。
【００６３】次に、燃焼室６に面して燃料噴射弁１４の
噴孔１４Ａを配置したシリンダヘッド２に設けられた、
噴霧逃げ面２１について説明する。
噴孔１４Ａを配置したシリンダヘッド２に設けられた、
噴霧逃げ面２１について説明する。
【００６４】燃焼室６内には上記したようにスワール流
４０が生じ、成層燃焼時にはこのスワール流４０に燃料
噴霧を乗せて成層化を行うため、噴孔１４Ａ全体を燃焼
室６内へ露出させることが望ましいが、図１に示すよう
に、噴孔１４Ａの上部がシリンダヘッド２に埋設される
よな場合では、図３にも示したように、スワール流４０
の一部４０’を噴孔１４Ａへ導くとともに、燃料噴霧の
付着を回避可能な凹状の噴霧逃げ面２１を設ける必要が
ある。
４０が生じ、成層燃焼時にはこのスワール流４０に燃料
噴霧を乗せて成層化を行うため、噴孔１４Ａ全体を燃焼
室６内へ露出させることが望ましいが、図１に示すよう
に、噴孔１４Ａの上部がシリンダヘッド２に埋設される
よな場合では、図３にも示したように、スワール流４０
の一部４０’を噴孔１４Ａへ導くとともに、燃料噴霧の
付着を回避可能な凹状の噴霧逃げ面２１を設ける必要が
ある。
【００６５】すなわち、図７に示すように、噴孔１４Ａ
の上部を覆うシリンダヘッド２に燃料噴霧の付着を回避
するだけの凹部２２を設けた場合、スワール流４０の上
流側の凹部２２内周に、図中斜線で示すようなデポジッ
トが付着してしまう。
の上部を覆うシリンダヘッド２に燃料噴霧の付着を回避
するだけの凹部２２を設けた場合、スワール流４０の上
流側の凹部２２内周に、図中斜線で示すようなデポジッ
トが付着してしまう。
【００６６】これに対して、噴孔１４Ａの上部を覆うシ
リンダヘッド２に、燃料噴霧の外周がシリンダヘッド２
側に付着するのを回避するとともに、燃焼室６内のスワ
ール流４０のうちの一部４０’を噴孔１４Ａ近傍へ案内
する凹状の噴霧逃げ面２１とすることで、スワール流４
０の上流の凹状部にデポジットが生成されるのを防止し
て、直接筒内噴射式火花点火内燃機関の信頼性及び耐久
性を向上させるとともに、スモーク発生量又はＨＣ排出
量を低減させて排気性能の向上も可能となるのである。
リンダヘッド２に、燃料噴霧の外周がシリンダヘッド２
側に付着するのを回避するとともに、燃焼室６内のスワ
ール流４０のうちの一部４０’を噴孔１４Ａ近傍へ案内
する凹状の噴霧逃げ面２１とすることで、スワール流４
０の上流の凹状部にデポジットが生成されるのを防止し
て、直接筒内噴射式火花点火内燃機関の信頼性及び耐久
性を向上させるとともに、スモーク発生量又はＨＣ排出
量を低減させて排気性能の向上も可能となるのである。
【００６７】図８、図９は第２の実施形態を示し、前記
第１実施形態における燃料噴射弁１４の燃料噴射の軸線
Ｊｃを、シリンダ１の軸線Ｃに対して所定の角度ｘだけ
第１吸気ポート８側へ偏向させるとともに、点火栓１５
の電極１５Ａがピストン３の圧縮上死点３’において、
ピストン頂面３Ａに形成した凹部３０内周に挿入される
ようにしたもので、その他は前記第１実施形態と同様で
ある。
第１実施形態における燃料噴射弁１４の燃料噴射の軸線
Ｊｃを、シリンダ１の軸線Ｃに対して所定の角度ｘだけ
第１吸気ポート８側へ偏向させるとともに、点火栓１５
の電極１５Ａがピストン３の圧縮上死点３’において、
ピストン頂面３Ａに形成した凹部３０内周に挿入される
ようにしたもので、その他は前記第１実施形態と同様で
ある。
【００６８】まず、ピストン３が圧縮上死点３’にある
とき点火栓１５の電極１５Ａが、ピストン頂面３Ａの凹
部３０内周に挿入されるため、特に、成層燃焼時では第
１吸気ポート８からの吸気によって生成されたスワール
流内に点火栓１５が挿入されるため、成層化された燃料
噴霧への着火をより確実に行うことが可能となり、成層
燃焼による超希薄燃焼の安定性をさらに向上させること
ができる。
とき点火栓１５の電極１５Ａが、ピストン頂面３Ａの凹
部３０内周に挿入されるため、特に、成層燃焼時では第
１吸気ポート８からの吸気によって生成されたスワール
流内に点火栓１５が挿入されるため、成層化された燃料
噴霧への着火をより確実に行うことが可能となり、成層
燃焼による超希薄燃焼の安定性をさらに向上させること
ができる。
【００６９】そして、燃料噴射弁１４の燃料噴射の軸線
Ｊｃを、成層燃焼時に吸気を行う第１吸気ポート８側へ
偏向させることで、噴射された燃料は点火栓１５よりも
スワール流の上流側で成層化されることになるととも
に、点火栓１５へ直接噴射される燃料を低減できるた
め、点火栓１５に付着する燃料が低減されて内燃機関の
冷間時の始動性を向上させることができるのである。
Ｊｃを、成層燃焼時に吸気を行う第１吸気ポート８側へ
偏向させることで、噴射された燃料は点火栓１５よりも
スワール流の上流側で成層化されることになるととも
に、点火栓１５へ直接噴射される燃料を低減できるた
め、点火栓１５に付着する燃料が低減されて内燃機関の
冷間時の始動性を向上させることができるのである。
【００７０】図１０は第３の実施形態を示し、前記第１
実施形態における燃料噴射弁１４の燃料噴射の軸線Ｊｃ
を、シリンダ１の軸線Ｃから所定量Ｌだけ第１吸気ポー
ト８側へオフセットさせたもので、その他の構成は前記
第１実施形態と同様である。
実施形態における燃料噴射弁１４の燃料噴射の軸線Ｊｃ
を、シリンダ１の軸線Ｃから所定量Ｌだけ第１吸気ポー
ト８側へオフセットさせたもので、その他の構成は前記
第１実施形態と同様である。
【００７１】燃料噴射弁１４の燃料噴射の軸線Ｊｃを、
成層燃焼時に吸気を行う第１吸気ポート８側へオフセッ
トさせることで、点火栓１５へ直接噴射される燃料を低
減できるとともに、燃料噴射弁１４から噴射された燃料
噴霧は、点火栓１５よりもスワール流の上流で成層化さ
れるとともに、点火栓１５に付着する燃料が低減されて
内燃機関の冷間時の始動性を向上させることができるの
である。なお、オフセット量Ｌは、噴射した燃料噴霧が
ピストン３の凹部３０から漏れないような所定値に設定
される。
成層燃焼時に吸気を行う第１吸気ポート８側へオフセッ
トさせることで、点火栓１５へ直接噴射される燃料を低
減できるとともに、燃料噴射弁１４から噴射された燃料
噴霧は、点火栓１５よりもスワール流の上流で成層化さ
れるとともに、点火栓１５に付着する燃料が低減されて
内燃機関の冷間時の始動性を向上させることができるの
である。なお、オフセット量Ｌは、噴射した燃料噴霧が
ピストン３の凹部３０から漏れないような所定値に設定
される。
【００７２】図１１は第４の実施形態を示し、前記第３
実施形態におけるオフセット量Ｌを点火栓１５に適用し
たもので、点火栓１５を、シリンダ１の軸線から第２吸
気ポート９側へ所定量Ｌだけオフセットさせたものであ
る。なお、オフセット量Ｌは点火栓１５が凹部３０の内
周と対峙可能な所定値委に設定される。
実施形態におけるオフセット量Ｌを点火栓１５に適用し
たもので、点火栓１５を、シリンダ１の軸線から第２吸
気ポート９側へ所定量Ｌだけオフセットさせたものであ
る。なお、オフセット量Ｌは点火栓１５が凹部３０の内
周と対峙可能な所定値委に設定される。
【００７３】成層燃焼時に吸気を停止する第２吸気ポー
ト９側へ点火栓１５をオフセットさせることで、点火栓
１５へ直接噴射される燃料を低減できるとともに、燃料
噴射弁１４から噴射された燃料噴霧は、点火栓１５より
もスワール流の上流で成層化されるとともに、点火栓１
５に付着する燃料が低減されて内燃機関の冷間時の始動
性を向上させることができるのである。
ト９側へ点火栓１５をオフセットさせることで、点火栓
１５へ直接噴射される燃料を低減できるとともに、燃料
噴射弁１４から噴射された燃料噴霧は、点火栓１５より
もスワール流の上流で成層化されるとともに、点火栓１
５に付着する燃料が低減されて内燃機関の冷間時の始動
性を向上させることができるのである。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施形態を示す直接筒内噴射式火花
点火内燃機関の断面図。
点火内燃機関の断面図。
【図２】同じく図１のＡ−Ａ矢示図。
【図３】同じく噴霧逃げ面の正面図。
【図４】エンジントルクとエンジン回転数に応じた燃焼
状態及びスワールコントロールバルブ開度αの関係を示
すグラフである。
状態及びスワールコントロールバルブ開度αの関係を示
すグラフである。
【図５】燃焼状態に応じたスワール又はタンブルの生成
状態を示すグラフ。
状態を示すグラフ。
【図６】大気圧時の燃料噴射角θと燃焼安定度又はスモ
ーク発生状態の関係を示すグラフ。
ーク発生状態の関係を示すグラフ。
【図７】燃料噴射弁を収装した開口部の正面図で、噴霧
逃げ面を設けない場合を示す。
逃げ面を設けない場合を示す。
【図８】第２の実施形態を示す直接筒内噴射式火花点火
内燃機関の断面図。
内燃機関の断面図。
【図９】同じく図８のＢ−Ｂ矢示図。
【図１０】第３の実施形態を示し、シリンダヘッドをシ
リンダ側から見た断面図。
リンダ側から見た断面図。
【図１１】第４の実施形態を示し、シリンダヘッドをシ
リンダ側から見た断面図。断面図。
リンダ側から見た断面図。断面図。
１ シリンダ
２ シリンダヘッド
３ ピストン
３Ａ 頂面
４Ａ、４Ｂ 吸気弁
５Ａ、５Ｂ 排気弁
６ 燃焼室
７ インテークマニホールド
８ 第１吸気ポート
９ 第２吸気ポート
１０ 第１スワールコントロールバルブ
１１ 第２スワールコントロールバルブ
１０Ａ 切り欠き部
１２ 開閉軸
１４ 燃料噴射弁
１４Ａ 噴孔
１５ 点火栓
２１ 噴霧逃げ面
３０ 凹部
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ
Ｆ０２Ｂ 23/08 Ｆ０２Ｂ 23/08 Ｃ
Ｓ
23/10 23/10 Ｄ
Ｍ
Ｆ０２Ｍ 69/00 ３６０ Ｆ０２Ｍ 69/00 ３６０Ｃ
(56)参考文献 特開 平２−125911（ＪＰ，Ａ)
特開 平９−53455（ＪＰ，Ａ)
特開 平８−270452（ＪＰ，Ａ)
特開 平８−28344（ＪＰ，Ａ)
特開 平８−200116（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−81657（ＪＰ，Ａ)
実開 昭60−162220（ＪＰ，Ｕ)
実開 平５−69352（ＪＰ，Ｕ)
実開 昭58−77146（ＪＰ，Ｕ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
F02B 31/00 - 31/02
F02B 1/00 - 23/10
F02M 69/00
F02M 69/14
F02F 1/00 - 3/28
Claims (9)
- 【請求項１】燃焼室に面して配設された燃料噴射弁と、 吸気弁を介して燃焼室と連通可能な複数の独立した吸気
ポートと、 前記吸気ポートに配設されて燃焼室内にスワールを発生
させるスワール発生手段と、 ピストン頂面に形成された凹部と、 この凹部に対向する位置に配設された点火栓とを備えた
直接筒内噴射式火花点火内燃機関において、前記燃料噴射弁の噴孔が燃焼室に面して開口するシリン
ダヘッドには、燃料噴霧の付着を回避するとともに、ス
ワール流を導く所定の曲面で構成された凹状の逃げ面を
形成し たことを特徴とする直接筒内噴射式火花点火内燃
機関。 - 【請求項２】前記凹部は、吸気弁に面して形成されると
ともに、前記点火栓はこの凹部内周周縁側と対峙可能な
位置に配設されて、前記燃料噴射弁はこの凹部へ向けて
燃料を噴射することを特徴とする請求項１に記載の直接
筒内噴射式火花点火内燃機関。 - 【請求項３】前記燃料噴射弁は、燃料を円錐状に噴射す
るとともに、燃料噴射角度を５０°〜９０°の間の所定
値に設定したことを特徴とする請求項２に記載の直接筒
内噴射式火花点火内燃機関。 - 【請求項４】前記複数の吸気ポートはそれぞれストレー
トポートで構成され、 前記スワール発生手段は、各吸気ポートにそれぞれ配設
されるとともに同期的に開閉可能なスワールコントロー
ルバルブで構成され、これらスワールコントロールバル
ブのうちの一つが、閉弁時にも吸気の通過を許容する流
路断面積縮小部を設けた ことを特徴とする請求項１に記
載の直接筒内噴射式火花点火内燃機関。 - 【請求項５】前記スワールコントロールバルブは、成層
燃焼時に閉弁する一方、均質燃焼時 に開弁し、成層燃焼
から均質燃焼へ、あるいは逆へ移行する際には燃焼状態
又は空燃比に応じた所定の中間開度に設定されることを
特徴とする請求項１に記載の直接筒内噴射式火花点火内
燃機関。 - 【請求項６】前記燃料噴射弁は、点火栓よりもスワール
の上流へ向けて燃料噴射することを特徴とする請求項１
に記載の直接筒内噴射式火花点火内燃機関。 - 【請求項７】前記燃料噴射弁は、点火栓よりもスワール
の上流側へオフセットされて配置されたことを特徴とす
る請求項１に記載の直接筒内噴射式火花点火内燃機関。 - 【請求項８】前記燃料噴射弁は、シリンダの中心線に沿
って配設されて、前記点火栓は、この中心線よりもスワ
ールの下流側に配置されたことを特徴とする請求項１に
記載の直接筒内噴射式火花点火内燃機関。 - 【請求項９】燃焼室に面して配設された燃料噴射弁と、 吸気弁を介して燃焼室と連通可能な複数の独立した吸気
ポートと、 前記吸気ポートに配設されて燃焼室内にスワールを発生
させるスワール発生手段と、 ピストン頂面に形成された凹部と、 この凹部に対向する位置に配設された点火栓とを備えた
直接筒内噴射式火花点火内燃機関において、 前記複数の吸気ポートはそれぞれストレートポートで構
成され、 前記スワール発生手段は、各吸気ポートにそれぞれ配設
されるとともに同期的に開閉可能なスワールコントロー
ルバルブで構成され、これらスワールコントロールバル
ブのうちの一つが、閉弁時にも吸気の通過を許容する流
路断面積縮小部を備え、 前記燃料噴射弁は、シリンダヘッドに配設されて、燃料
噴射弁の噴孔が燃焼室に面して開口するシリンダヘッド
には、燃料噴霧の付着を回避するとともに、スワール流
を導く所定の曲面で構成された凹状の逃げ面を形成した
ことを特徴とす る直接筒内噴射式火花点火内燃機関。
Priority Applications (9)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13526997A JP3428372B2 (ja) | 1997-05-26 | 1997-05-26 | 直接筒内噴射式火花点火内燃機関 |
| DE69809631T DE69809631T2 (de) | 1997-05-20 | 1998-05-19 | Ottobrennkraftmaschine mit Direkteinspritzung mit Schichtladungsverbrennung und Homogenladungsverbrennung |
| EP06018887A EP1739294A1 (en) | 1997-05-20 | 1998-05-19 | Piston for a direct injection gasoline engine |
| EP98109111A EP0879942B1 (en) | 1997-05-20 | 1998-05-19 | Direct injection gasoline engine with stratified charge combustion and homogeneous charge combustion |
| EP00121497A EP1063398A3 (en) | 1997-05-20 | 1998-05-19 | Piston for a direct injection gasoline engine |
| US09/081,071 US6092501A (en) | 1997-05-20 | 1998-05-19 | Direct injection gasoline engine with stratified charge combustion and homogeneous charge combustion |
| KR1019980017954A KR100304232B1 (ko) | 1997-05-20 | 1998-05-19 | 성층급기연소및균질급기연소가가능한관내분사식가솔린엔진 |
| US09/576,258 US6209514B1 (en) | 1997-05-20 | 2000-05-24 | Direct injection gasoline engine |
| US09/576,257 US6253728B1 (en) | 1997-05-20 | 2000-05-24 | Direct injection gasoline engine with stratified charge combustion and homogeneous charge combustion |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13526997A JP3428372B2 (ja) | 1997-05-26 | 1997-05-26 | 直接筒内噴射式火花点火内燃機関 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10325330A JPH10325330A (ja) | 1998-12-08 |
| JP3428372B2 true JP3428372B2 (ja) | 2003-07-22 |
Family
ID=15147759
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13526997A Expired - Lifetime JP3428372B2 (ja) | 1997-05-20 | 1997-05-26 | 直接筒内噴射式火花点火内燃機関 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3428372B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5809964A (en) * | 1997-02-03 | 1998-09-22 | Diesel Engine Retarders, Inc. | Method and apparatus to accomplish exhaust air recirculation during engine braking and/or exhaust gas recirculation during positive power operation of an internal combustion engine |
| JP2006274945A (ja) * | 2005-03-29 | 2006-10-12 | Mazda Motor Corp | 火花点火式直噴エンジン |
| JP5861826B2 (ja) * | 2011-12-09 | 2016-02-16 | 三菱自動車工業株式会社 | 内燃機関 |
| JP6330260B2 (ja) * | 2013-05-21 | 2018-05-30 | 日産自動車株式会社 | 内燃機関の制御装置 |
| JP7193224B2 (ja) * | 2017-07-04 | 2022-12-20 | 日産自動車株式会社 | 内燃機関の制御方法および制御装置 |
-
1997
- 1997-05-26 JP JP13526997A patent/JP3428372B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH10325330A (ja) | 1998-12-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6092501A (en) | Direct injection gasoline engine with stratified charge combustion and homogeneous charge combustion | |
| US6067954A (en) | Direct fuel injection engine | |
| JP3644249B2 (ja) | 筒内噴射式内燃機関 | |
| JP3107489B2 (ja) | 内燃機関の混合気形成装置 | |
| JP2001248484A (ja) | 筒内噴射エンジン及びその制御装置，制御方法 | |
| JP2002206446A (ja) | 内燃機関及び内燃機関の燃料噴射制御装置 | |
| JPH07332141A (ja) | 圧縮着火式ガソリン機関 | |
| US4770139A (en) | Engine combustion chamber structure | |
| JP3428372B2 (ja) | 直接筒内噴射式火花点火内燃機関 | |
| CA2329059A1 (en) | Charge motion control valve in upper intake manifold | |
| JP2003262132A (ja) | 火花点火式直噴エンジンの吸気装置 | |
| JP2961779B2 (ja) | 成層燃焼内燃機関の燃料供給装置 | |
| JPH0610674A (ja) | 筒内燃料噴射式エンジンの燃料噴射装置 | |
| JPH05187326A (ja) | 内燃機関の排気還流装置 | |
| JP2501556Y2 (ja) | 内燃機関の吸気装置 | |
| JPS61201826A (ja) | 内燃機関の吸気装置 | |
| JP3591141B2 (ja) | 筒内直接噴射式火花点火内燃機関 | |
| JPH11351012A (ja) | 直接筒内噴射式火花点火機関 | |
| JP3500910B2 (ja) | 内燃機関 | |
| JP3468055B2 (ja) | 希薄燃焼内燃機関 | |
| JP3660252B2 (ja) | 気筒内直噴内燃機関 | |
| KR100515254B1 (ko) | 통내분사형엔진 | |
| JP3060689B2 (ja) | 直噴式火花点火機関 | |
| JP3397866B2 (ja) | エンジンの燃料供給装置 | |
| JPH11101143A (ja) | 筒内噴射式エンジン |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080516 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090516 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090516 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100516 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110516 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130516 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140516 Year of fee payment: 11 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |