JP3417921B2 - 往復動式圧縮機の吸入側消音器 - Google Patents
往復動式圧縮機の吸入側消音器Info
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、往復動式圧縮機の
吸入側消音器に係るもので、詳しくは、吸入側消音器に
吸入される冷媒ガスにより発生する圧力脈動を減衰し、
流動騒音を低減し得る往復動式圧縮機の吸入側消音器に
関するものである。
吸入側消音器に係るもので、詳しくは、吸入側消音器に
吸入される冷媒ガスにより発生する圧力脈動を減衰し、
流動騒音を低減し得る往復動式圧縮機の吸入側消音器に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、往復動式圧縮機に使用される消
音器は、流体の吸入側又は吐出側に装着されて、流体の
吸入時又は吐出時に発生する吸入又は吐出騒音を減衰さ
せるもので、吸入側に装着される吸入側消音器と、吐出
側に装着される吐出側消音器とに大別される。
音器は、流体の吸入側又は吐出側に装着されて、流体の
吸入時又は吐出時に発生する吸入又は吐出騒音を減衰さ
せるもので、吸入側に装着される吸入側消音器と、吐出
側に装着される吐出側消音器とに大別される。
【０００３】このような吸入側及び吐出側消音器におい
ては、流体の吸入及び吐出が繰り返されて発生する脈動
現象を減衰させて、圧縮空間に吸入及び吐出される流体
の流れを円滑に維持し、流体の吸入及び吐出時に発生す
るバルブ開閉時の衝撃音及び流体の流動騒音などが圧縮
機構部の外部に伝達される現象を遮断して、駆動時の騒
音を抑制していた。
ては、流体の吸入及び吐出が繰り返されて発生する脈動
現象を減衰させて、圧縮空間に吸入及び吐出される流体
の流れを円滑に維持し、流体の吸入及び吐出時に発生す
るバルブ開閉時の衝撃音及び流体の流動騒音などが圧縮
機構部の外部に伝達される現象を遮断して、駆動時の騒
音を抑制していた。
【０００４】そして、従来の吸入側消音器が装着された
密閉型往復動式圧縮機においては、図７に示したよう
に、冷媒管ＳＰが貫通されて所定量のオイルが内部に充
填される密閉容器状のケーシング１と、該ケーシング１
の内方側下部に収納装着されて外部から供給される電源
により駆動力を発生する電動機構部と、該電動機構部の
上方側に装着されて、電動機構部から駆動力を受けてガ
スを吸入及び圧縮する圧縮機構部と、を備えて構成され
ている。
密閉型往復動式圧縮機においては、図７に示したよう
に、冷媒管ＳＰが貫通されて所定量のオイルが内部に充
填される密閉容器状のケーシング１と、該ケーシング１
の内方側下部に収納装着されて外部から供給される電源
により駆動力を発生する電動機構部と、該電動機構部の
上方側に装着されて、電動機構部から駆動力を受けてガ
スを吸入及び圧縮する圧縮機構部と、を備えて構成され
ている。
【０００５】且つ、前記圧縮機構部においては、ほぼフ
ランジ状のフレーム２と、該フレーム２の一方側に装着
されたシリンダ３と、前記フレーム２の中央部を貫通し
て前記電動機構部の回転子４Ｂに嵌合された駆動軸５
と、該駆動軸５の上方端の偏芯部に連結されて回転子の
回転運動を往復運動に変換させる連結棒６と、該連結棒
６に係合されてシリンダ３の内方側で往復運動を行うピ
ストン７と、前記シリンダ３に係合されて冷媒ガスの流
入及び吐出を制御するバルブ組立体８と、該バルブ組立
体８に係合されて所定の吐出空間ＤＳを有するヘッドカ
バー９と、該ヘッドカバー９の一方側に係合して前記バ
ルブ組立体８の吸入側に連通された吸入側消音器１０
と、前記バルブ組立体８の吐出側に連通されて前記シリ
ンダ３に装着された吐出側消音器ＤＭと、を備えて構成
されていた。
ランジ状のフレーム２と、該フレーム２の一方側に装着
されたシリンダ３と、前記フレーム２の中央部を貫通し
て前記電動機構部の回転子４Ｂに嵌合された駆動軸５
と、該駆動軸５の上方端の偏芯部に連結されて回転子の
回転運動を往復運動に変換させる連結棒６と、該連結棒
６に係合されてシリンダ３の内方側で往復運動を行うピ
ストン７と、前記シリンダ３に係合されて冷媒ガスの流
入及び吐出を制御するバルブ組立体８と、該バルブ組立
体８に係合されて所定の吐出空間ＤＳを有するヘッドカ
バー９と、該ヘッドカバー９の一方側に係合して前記バ
ルブ組立体８の吸入側に連通された吸入側消音器１０
と、前記バルブ組立体８の吐出側に連通されて前記シリ
ンダ３に装着された吐出側消音器ＤＭと、を備えて構成
されていた。
【０００６】又、前記吸入側消音器１０においては、図
７及び図８に示したように、内部に仕切板を有してタン
ク状に形成され、前記ケーシング１に貫設された冷媒管
ＳＰに直接連通されるか、又は前記ケーシング１の内部
空間向きの下方に穿孔形成された吸入口１１と、該吸入
口１１を通って流入された冷媒ガスをシリンダ３の圧縮
空間に導くようにバルブ組立体８の吸入側に連通された
冷媒の吐出口１２と、前記吸入口１１と吐出口１２間の
内部容積を第１、第２及び第３冷媒タンクＳ１、Ｓ２、
Ｓ３にそれぞれ仕切る第１仕切板１３及び第２仕切板１
４と、前記第１仕切板１３を垂直に貫通して、前記第
１、第２冷媒タンクＳ１、Ｓ２に連通された第１ダクト
１５と、前記第１、第２仕切板１３、１４を貫通して第
２冷媒タンクＳ２を前記吐出口１２に直接連通させる第
２ダクト１６と、該第２ダクト１６の中央側壁に貫通さ
れて、第３冷媒タンクＳ３と一緒にヘルムホルツ共鳴部
を構成するように、前記第３冷媒タンクＳ３を前記吐出
口１２に連通させる共鳴孔１７と、から構成されてい
る。
７及び図８に示したように、内部に仕切板を有してタン
ク状に形成され、前記ケーシング１に貫設された冷媒管
ＳＰに直接連通されるか、又は前記ケーシング１の内部
空間向きの下方に穿孔形成された吸入口１１と、該吸入
口１１を通って流入された冷媒ガスをシリンダ３の圧縮
空間に導くようにバルブ組立体８の吸入側に連通された
冷媒の吐出口１２と、前記吸入口１１と吐出口１２間の
内部容積を第１、第２及び第３冷媒タンクＳ１、Ｓ２、
Ｓ３にそれぞれ仕切る第１仕切板１３及び第２仕切板１
４と、前記第１仕切板１３を垂直に貫通して、前記第
１、第２冷媒タンクＳ１、Ｓ２に連通された第１ダクト
１５と、前記第１、第２仕切板１３、１４を貫通して第
２冷媒タンクＳ２を前記吐出口１２に直接連通させる第
２ダクト１６と、該第２ダクト１６の中央側壁に貫通さ
れて、第３冷媒タンクＳ３と一緒にヘルムホルツ共鳴部
を構成するように、前記第３冷媒タンクＳ３を前記吐出
口１２に連通させる共鳴孔１７と、から構成されてい
る。
【０００７】更に、前記第１、第２ダクト１５、１６
は、単純な中空円筒状に形成されている。図中、未説明
符号４Ａは固定子、１８は排油孔、Ｃは支持スプリン
グ、Ｏはオイルフィーダ、ＳＰは冷媒管をそれぞれ示し
たものである。以下、このように構成された従来の吸入
側消音器が装着された密閉型往復動式圧縮機の動作に対
し説明する。
は、単純な中空円筒状に形成されている。図中、未説明
符号４Ａは固定子、１８は排油孔、Ｃは支持スプリン
グ、Ｏはオイルフィーダ、ＳＰは冷媒管をそれぞれ示し
たものである。以下、このように構成された従来の吸入
側消音器が装着された密閉型往復動式圧縮機の動作に対
し説明する。
【０００８】先ず、前記電動機構部に電源が印加され、
固定子４Ａ及び回転子４Ｂの相互電磁気力により前記回
転子４Ｂが回転すると、該回転子４Ｂと一緒に駆動軸５
が回転し、該駆動軸５の回転運動は、該駆動軸５の偏芯
部に結合された連結棒６により直線往復運動に変換され
てピストン７に伝達され、該ピストン７は、シリンダ３
の内部を往復運動しながら冷媒ガスを吸入及び圧縮して
吐出させるが、このような過程で発生する圧力脈動又は
騒音は冷媒ガスの流動方向と逆方向に流れて吸入側消音
器１０により減衰される。
固定子４Ａ及び回転子４Ｂの相互電磁気力により前記回
転子４Ｂが回転すると、該回転子４Ｂと一緒に駆動軸５
が回転し、該駆動軸５の回転運動は、該駆動軸５の偏芯
部に結合された連結棒６により直線往復運動に変換され
てピストン７に伝達され、該ピストン７は、シリンダ３
の内部を往復運動しながら冷媒ガスを吸入及び圧縮して
吐出させるが、このような過程で発生する圧力脈動又は
騒音は冷媒ガスの流動方向と逆方向に流れて吸入側消音
器１０により減衰される。
【０００９】以下、従来の吸入側消音器が装着された圧
縮機の圧力脈動及び流動騒音が減衰される原理に対し説
明する。即ち、前記ピストン７が上死点から下死点に移
動する吸入行程時に、第２冷媒タンクＳ２に充填された
冷媒ガスは吸入バルブ（図示されず）の開放により吐出
口１２を経てシリンダ３の圧縮空間に吸入され、同時に
新しい冷媒ガスが吸入口１１、第１冷媒タンクＳ１及び
第１ダクト１５を経て前記第２冷媒タンクＳ２に流入さ
れる。
縮機の圧力脈動及び流動騒音が減衰される原理に対し説
明する。即ち、前記ピストン７が上死点から下死点に移
動する吸入行程時に、第２冷媒タンクＳ２に充填された
冷媒ガスは吸入バルブ（図示されず）の開放により吐出
口１２を経てシリンダ３の圧縮空間に吸入され、同時に
新しい冷媒ガスが吸入口１１、第１冷媒タンクＳ１及び
第１ダクト１５を経て前記第２冷媒タンクＳ２に流入さ
れる。
【００１０】次いで、前記ピストン７が下死点から上死
点に移動する圧縮行程時には、吸入バルブが閉鎖される
と同時に吐出バルブ（図示されず）が開放されて、該吐
出バルブを経て圧縮ガスがヘッドカバー９の吐出空間Ｄ
Ｓに吐出される。このように冷媒ガスの吸入及び吐出が
反復的に行われるにつれて、前記吸入側消音器１０及び
ヘッドカバー９に持続的な圧力脈動が発生されるが、こ
のような脈動圧力は位相差を有して吸入側消音器１０の
各流路を経て伝達され、前記第２ダクト１６及び第２冷
媒タンクＳ２と、前記第１ダクト１５及び第１冷媒タン
クＳ１とを経て漸次減衰されるため、前記吸入口１１側
には冷媒ガスが円滑に流入されるようになる。
点に移動する圧縮行程時には、吸入バルブが閉鎖される
と同時に吐出バルブ（図示されず）が開放されて、該吐
出バルブを経て圧縮ガスがヘッドカバー９の吐出空間Ｄ
Ｓに吐出される。このように冷媒ガスの吸入及び吐出が
反復的に行われるにつれて、前記吸入側消音器１０及び
ヘッドカバー９に持続的な圧力脈動が発生されるが、こ
のような脈動圧力は位相差を有して吸入側消音器１０の
各流路を経て伝達され、前記第２ダクト１６及び第２冷
媒タンクＳ２と、前記第１ダクト１５及び第１冷媒タン
クＳ１とを経て漸次減衰されるため、前記吸入口１１側
には冷媒ガスが円滑に流入されるようになる。
【００１１】又、前記冷媒ガスの吸入行程時に発生する
騒音は、第１、第２ダクト１５、１６及第１、第２冷媒
タンクＳ１、Ｓ２を経て拡散及び散逸の現象により熱エ
ネルギーに変換されて減衰され、前記第２ダクト１６の
共鳴孔１７及び第３冷媒タンクＳ３から構成されたヘル
ムホルツ共鳴器を経てヘルムホルツ効果により特定周波
数の騒音が減衰される。
騒音は、第１、第２ダクト１５、１６及第１、第２冷媒
タンクＳ１、Ｓ２を経て拡散及び散逸の現象により熱エ
ネルギーに変換されて減衰され、前記第２ダクト１６の
共鳴孔１７及び第３冷媒タンクＳ３から構成されたヘル
ムホルツ共鳴器を経てヘルムホルツ効果により特定周波
数の騒音が減衰される。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】然るに、このような従
来の消音器が装着された密閉型往復動式圧縮機において
は、吸入口、第１、第２ダクト及び吐出口のガス流路が
平行に配列されているため、吸入口を経た吸入ガスが第
２仕切板に衝突して反射され、再び第１冷媒タンクの側
壁面に衝突した後、第１ダクトを経て第２冷媒タンクに
流入され、該第２冷媒タンクに流入されたガスは、再び
第２冷媒タンクの底面に衝突した後、反射されて第２ダ
クト及び吐出口を経てシリンダの圧縮空間に吸収される
が、このような過程で高速の吸入ガスが第２仕切板、第
１冷媒タンク及び第２冷媒タンクに衝突して大きい脈動
圧力が発生するという不都合な点があった。
来の消音器が装着された密閉型往復動式圧縮機において
は、吸入口、第１、第２ダクト及び吐出口のガス流路が
平行に配列されているため、吸入口を経た吸入ガスが第
２仕切板に衝突して反射され、再び第１冷媒タンクの側
壁面に衝突した後、第１ダクトを経て第２冷媒タンクに
流入され、該第２冷媒タンクに流入されたガスは、再び
第２冷媒タンクの底面に衝突した後、反射されて第２ダ
クト及び吐出口を経てシリンダの圧縮空間に吸収される
が、このような過程で高速の吸入ガスが第２仕切板、第
１冷媒タンク及び第２冷媒タンクに衝突して大きい脈動
圧力が発生するという不都合な点があった。
【００１３】又、このような問題点を解決するために、
前記吸入口と第２仕切板間の距離、又は第１冷媒タンク
の幅、若しくは第１ダクトと第２冷媒タンク間の距離を
拡大して吸入ガスの速度を低減させ、衝撃量を減らす場
合は、吸入側消音器の容積が増大して、圧縮機の全体容
積が増大され、逆に、前記吸入口と第２仕切板間の距
離、又は第１冷媒タンクの幅、若しくは第１ダクトと第
２冷媒タンク間の距離を縮小する場合は、脈動圧力が増
大して流動騒音が一層大きくなるという不都合な点があ
った。
前記吸入口と第２仕切板間の距離、又は第１冷媒タンク
の幅、若しくは第１ダクトと第２冷媒タンク間の距離を
拡大して吸入ガスの速度を低減させ、衝撃量を減らす場
合は、吸入側消音器の容積が増大して、圧縮機の全体容
積が増大され、逆に、前記吸入口と第２仕切板間の距
離、又は第１冷媒タンクの幅、若しくは第１ダクトと第
２冷媒タンク間の距離を縮小する場合は、脈動圧力が増
大して流動騒音が一層大きくなるという不都合な点があ
った。
【００１４】そこで、本発明は、このような従来の課題
に鑑みてなされたもので、冷媒ガスの吸入時に、冷媒ガ
スが吸入側消音器の内部構造物と衝突して発生する圧力
脈動を減衰させて、流動騒音を減らし得る往復動式圧縮
機の吸入側消音器を提供することを目的とする。
に鑑みてなされたもので、冷媒ガスの吸入時に、冷媒ガ
スが吸入側消音器の内部構造物と衝突して発生する圧力
脈動を減衰させて、流動騒音を減らし得る往復動式圧縮
機の吸入側消音器を提供することを目的とする。
【００１５】
【課題を解決するための手段】このような目的を達成す
るため、本発明に係る往復動式圧縮機の吸入側消音器に
おいては、密閉容器状のケーシングに貫通された冷媒管
に連通されて穿孔形成された冷媒の吸入口と、該吸入口
に連通された冷媒の吐出口と、前記吸入口と吐出口間に
それぞれ形成された第１、第２、第３冷媒タンクと、そ
れら第１、第２、第３冷媒タンクをそれぞれ連通させる
第１、第２ダクトと、を備えた往復動式圧縮機の吸入側
消音器において、前記吸入口及び第１、第２ダクトを経
て高速に流動する流体が冷媒タンクの内方側壁面に衝突
して発生する流体騒音を減衰するように、前記第１、第
２、第３冷媒タンクの内方側壁面に流体の波動を吸収す
る吸振部材が収納装着されて構成されたことを特徴とす
る。
るため、本発明に係る往復動式圧縮機の吸入側消音器に
おいては、密閉容器状のケーシングに貫通された冷媒管
に連通されて穿孔形成された冷媒の吸入口と、該吸入口
に連通された冷媒の吐出口と、前記吸入口と吐出口間に
それぞれ形成された第１、第２、第３冷媒タンクと、そ
れら第１、第２、第３冷媒タンクをそれぞれ連通させる
第１、第２ダクトと、を備えた往復動式圧縮機の吸入側
消音器において、前記吸入口及び第１、第２ダクトを経
て高速に流動する流体が冷媒タンクの内方側壁面に衝突
して発生する流体騒音を減衰するように、前記第１、第
２、第３冷媒タンクの内方側壁面に流体の波動を吸収す
る吸振部材が収納装着されて構成されたことを特徴とす
る。
【００１６】そして、前記吸振部材には、流体と衝突す
る吸振部材の表面に、圧力脈動の最大変位比に対して１
／８以上の深さを有する複数の波動干渉溝がそれぞれ切
削形成されて構成される。且つ、前記吸振部材の表面に
は、圧力脈動の最大変位比に対して１／８以上の深さを
有する複数の波動干渉スリットをそれぞれ切刻形成して
構成することもできる。又、前記波動干渉スリットの内
方側面には、圧力脈動による冷媒ガスの逆流現象を防止
するように、ガスの流動方向に沿って複数の段差突条が
それぞれ切刻形成される。
る吸振部材の表面に、圧力脈動の最大変位比に対して１
／８以上の深さを有する複数の波動干渉溝がそれぞれ切
削形成されて構成される。且つ、前記吸振部材の表面に
は、圧力脈動の最大変位比に対して１／８以上の深さを
有する複数の波動干渉スリットをそれぞれ切刻形成して
構成することもできる。又、前記波動干渉スリットの内
方側面には、圧力脈動による冷媒ガスの逆流現象を防止
するように、ガスの流動方向に沿って複数の段差突条が
それぞれ切刻形成される。
【００１７】更に、前記吸入口及び第１ダクトと、それ
らに対応する吸振部材の表面上の衝突面間の各直線距離
が、前記吸入口及び第１ダクトの直径より長い場合、吸
振部材の幅（辺長）を前記吸入口及び第１ダクトの直径
の１．２倍以上に形成し、前記吸入口及び第１ダクト
と、それらに対応する吸振部材の表面上の衝突面間の各
直線距離が、前記吸入口及び冷媒ダクトの直径よりー短
い場合、前記吸振部材の幅（辺長）を吸入口及び第１ダ
クトの直径の２．４倍以上に形成して構成する。
らに対応する吸振部材の表面上の衝突面間の各直線距離
が、前記吸入口及び第１ダクトの直径より長い場合、吸
振部材の幅（辺長）を前記吸入口及び第１ダクトの直径
の１．２倍以上に形成し、前記吸入口及び第１ダクト
と、それらに対応する吸振部材の表面上の衝突面間の各
直線距離が、前記吸入口及び冷媒ダクトの直径よりー短
い場合、前記吸振部材の幅（辺長）を吸入口及び第１ダ
クトの直径の２．４倍以上に形成して構成する。
【００１８】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て図面を用いて説明する。図中、従来と同様な構成要素
には、同一の符号を付した。本発明に係る吸入側消音器
が装着された往復動式圧縮機においては、図１に示した
ように、密閉された中空円筒状のケーシング１の内方側
に装置されて駆動力を発生する電動機構部と、該電動機
構部の駆動軸５に連結されて冷媒ガスを圧縮及び吐出さ
せる圧縮機構部と、を備えて構成されている。
て図面を用いて説明する。図中、従来と同様な構成要素
には、同一の符号を付した。本発明に係る吸入側消音器
が装着された往復動式圧縮機においては、図１に示した
ように、密閉された中空円筒状のケーシング１の内方側
に装置されて駆動力を発生する電動機構部と、該電動機
構部の駆動軸５に連結されて冷媒ガスを圧縮及び吐出さ
せる圧縮機構部と、を備えて構成されている。
【００１９】そして、前記圧縮機構部においては、ほぼ
フランジ状のフレーム２と、該フレーム２の一方側に装
着されたシリンダ３と、前記フレーム２の中央部を貫通
して前記電動機構部の回転子４Ｂに嵌合された駆動軸５
と、該駆動軸５の上方端の偏芯部に連結されて回転子の
回転運動を往復運動に変換させる連結棒６と、該連結棒
６の他方端に係合されてシリンダ３の内方側で往復運動
を行うピストン７と、前記シリンダ３の他方側に係合さ
れて冷媒ガスの流入及び吐出を制御するバルブ組立体８
と、該バルブ組立体８の他方側に係合されて所定の吐出
空間ＤＳを有するヘッドカバー９と、該ヘッドカバー９
の一方側に係合して前記バルブ組立体８の吸入側に連通
された吸入側消音器１０と、前記バルブ組立体８の吐出
側に連通されて前記シリンダ３に装着された吐出側消音
器ＤＭと、を備えて構成されている。
フランジ状のフレーム２と、該フレーム２の一方側に装
着されたシリンダ３と、前記フレーム２の中央部を貫通
して前記電動機構部の回転子４Ｂに嵌合された駆動軸５
と、該駆動軸５の上方端の偏芯部に連結されて回転子の
回転運動を往復運動に変換させる連結棒６と、該連結棒
６の他方端に係合されてシリンダ３の内方側で往復運動
を行うピストン７と、前記シリンダ３の他方側に係合さ
れて冷媒ガスの流入及び吐出を制御するバルブ組立体８
と、該バルブ組立体８の他方側に係合されて所定の吐出
空間ＤＳを有するヘッドカバー９と、該ヘッドカバー９
の一方側に係合して前記バルブ組立体８の吸入側に連通
された吸入側消音器１０と、前記バルブ組立体８の吐出
側に連通されて前記シリンダ３に装着された吐出側消音
器ＤＭと、を備えて構成されている。
【００２０】且つ、本発明に係る吸入側消音器１０にお
いては、図１及び図２に示したように、ケーシング１に
貫設された冷媒管ＳＰに直接連通されるか、又は前記ケ
ーシング１の内部空間向きの下方に穿孔形成された吸入
口１１と、該吸入口１１を通って流入された冷媒ガスを
シリンダ３の圧縮空間に導くようにバルブ組立体８の吸
入側に連通された冷媒の吐出口１２と、前記吸入口１１
と吐出口１２間の内部容積を第１、第２及び第３冷媒タ
ンクＳ１、Ｓ２、Ｓ３にそれぞれ仕切る第１、第２仕切
板１３、１４と、前記第１仕切板１３を垂直に貫通し
て、前記第１、第２冷媒タンクＳ１、Ｓ２に連通された
第１ダクト１５と、前記第１、第２仕切板１３、１４を
貫通して第２冷媒タンクＳ２を吐出口１２に直接連通さ
せる第２ダクト１６と、該第２ダクト１６の中央側壁に
貫通されて、第３冷媒タンクＳ３と一緒にヘルムホルツ
共鳴部を構成するように、第３冷媒タンクＳ３を前記吐
出口１２に連通させる共鳴孔１７と、から構成されてい
る。
いては、図１及び図２に示したように、ケーシング１に
貫設された冷媒管ＳＰに直接連通されるか、又は前記ケ
ーシング１の内部空間向きの下方に穿孔形成された吸入
口１１と、該吸入口１１を通って流入された冷媒ガスを
シリンダ３の圧縮空間に導くようにバルブ組立体８の吸
入側に連通された冷媒の吐出口１２と、前記吸入口１１
と吐出口１２間の内部容積を第１、第２及び第３冷媒タ
ンクＳ１、Ｓ２、Ｓ３にそれぞれ仕切る第１、第２仕切
板１３、１４と、前記第１仕切板１３を垂直に貫通し
て、前記第１、第２冷媒タンクＳ１、Ｓ２に連通された
第１ダクト１５と、前記第１、第２仕切板１３、１４を
貫通して第２冷媒タンクＳ２を吐出口１２に直接連通さ
せる第２ダクト１６と、該第２ダクト１６の中央側壁に
貫通されて、第３冷媒タンクＳ３と一緒にヘルムホルツ
共鳴部を構成するように、第３冷媒タンクＳ３を前記吐
出口１２に連通させる共鳴孔１７と、から構成されてい
る。
【００２１】又、前記吸入口１１の出口側に対向した第
２仕切板１４の下面、第１冷媒タンクＳ１の第１ダクト
１５側の側壁面及び前記第１ダクト１５の出口側に対向
した第２冷媒タンクＳ２の底面には、それぞれ圧力脈動
の振動を吸入し得る吸振部材１００が装着されている。
２仕切板１４の下面、第１冷媒タンクＳ１の第１ダクト
１５側の側壁面及び前記第１ダクト１５の出口側に対向
した第２冷媒タンクＳ２の底面には、それぞれ圧力脈動
の振動を吸入し得る吸振部材１００が装着されている。
【００２２】更に、前記吸振部材１００は、図３（ａ）
（ｂ）に示したように、矩形板の表面に圧力脈動の最大
変位比に対して１／８以上の深さを有する複数の円形波
動干渉溝１１０をそれぞれ切削形成して構成するか、又
は、図４（ａ）（ｂ）に示したように、矩形板の表面に
圧力脈動の最大変位比に対して１／８以上の深さを有す
る重畳された笠状の複数の波動干渉スリット１２０をそ
れぞれ切刻形成して構成する。即ち、前記波動干渉スリ
ット１２０の内方側面には、圧力脈動による冷媒ガスの
逆流現象を防止するように、ガスの流動方向に沿って複
数の段差突条１２１が連続して切刻形成される。
（ｂ）に示したように、矩形板の表面に圧力脈動の最大
変位比に対して１／８以上の深さを有する複数の円形波
動干渉溝１１０をそれぞれ切削形成して構成するか、又
は、図４（ａ）（ｂ）に示したように、矩形板の表面に
圧力脈動の最大変位比に対して１／８以上の深さを有す
る重畳された笠状の複数の波動干渉スリット１２０をそ
れぞれ切刻形成して構成する。即ち、前記波動干渉スリ
ット１２０の内方側面には、圧力脈動による冷媒ガスの
逆流現象を防止するように、ガスの流動方向に沿って複
数の段差突条１２１が連続して切刻形成される。
【００２３】又、前記吸振部材１００は、図５に示した
ように、前記吸入口１１及び第１ダクト１５と、それら
に対応する各矩形板の表面上の衝突面間の各直線距離ｚ
が、前記吸入口１１及び第１ダクト１５の内径（直径）
ｄより長い場合（ｚ＞ｄ）、前記吸振部材１００の幅
（辺の長さ）Ｒを前記吸入口１１及び第１ダクト１５の
内径の１．２倍以上になるように形成し、前記吸入口１
１及び第１ダクト１５と、それらに対応する矩形板の表
面上の衝突面間の直線距離ｚが、前記吸入口１１及び第
１ダクト１５の内径ｄより短い場合（ｚ＜ｄ）、前記吸
振部材１００の幅Ｒを前記吸入口１１及び第１ダクト１
５の直径ｄの２．４倍以上になるように形成する。
ように、前記吸入口１１及び第１ダクト１５と、それら
に対応する各矩形板の表面上の衝突面間の各直線距離ｚ
が、前記吸入口１１及び第１ダクト１５の内径（直径）
ｄより長い場合（ｚ＞ｄ）、前記吸振部材１００の幅
（辺の長さ）Ｒを前記吸入口１１及び第１ダクト１５の
内径の１．２倍以上になるように形成し、前記吸入口１
１及び第１ダクト１５と、それらに対応する矩形板の表
面上の衝突面間の直線距離ｚが、前記吸入口１１及び第
１ダクト１５の内径ｄより短い場合（ｚ＜ｄ）、前記吸
振部材１００の幅Ｒを前記吸入口１１及び第１ダクト１
５の直径ｄの２．４倍以上になるように形成する。
【００２４】図中、未説明符号４Ａは固定子、１８は排
油孔、Ｃは支持スプリング、Ｏはオイルフィーダ、ＳＰ
は冷媒管をそれぞれ示したものである。以下、このよう
に構成された本発明に係る吸入側消音器が備えられた往
復動式圧縮機の動作に対し図１及び図２を用いて説明す
る。
油孔、Ｃは支持スプリング、Ｏはオイルフィーダ、ＳＰ
は冷媒管をそれぞれ示したものである。以下、このよう
に構成された本発明に係る吸入側消音器が備えられた往
復動式圧縮機の動作に対し図１及び図２を用いて説明す
る。
【００２５】先ず、前記電動機構部に電源が印加され、
固定子４Ａと回転子４Ｂとの相互作用により前記回転子
４Ｂが回転されると、該回転子４Ｂと一緒に駆動軸５が
回転し、該駆動軸５の回転運動は、該駆動軸５の偏芯部
に結合された連結棒６により直線往復運動に変換されて
ピストン７に伝達され、該ピストン７は、シリンダ３の
内部を往復運動しながら冷媒ガスを吸入及び圧縮して吐
出させるが、このような過程で発生する圧力脈動又は騒
音は、冷媒ガスの流動方向と逆方向に流れて吸入側消音
器１０により減衰される。
固定子４Ａと回転子４Ｂとの相互作用により前記回転子
４Ｂが回転されると、該回転子４Ｂと一緒に駆動軸５が
回転し、該駆動軸５の回転運動は、該駆動軸５の偏芯部
に結合された連結棒６により直線往復運動に変換されて
ピストン７に伝達され、該ピストン７は、シリンダ３の
内部を往復運動しながら冷媒ガスを吸入及び圧縮して吐
出させるが、このような過程で発生する圧力脈動又は騒
音は、冷媒ガスの流動方向と逆方向に流れて吸入側消音
器１０により減衰される。
【００２６】即ち、前記ピストン７の吸入行程時に、吸
入口１１を経て第１冷媒タンクＳ１に流入される高速の
吸入ガスは、前記吸入口１１の出口側に対応して第１冷
媒タンクＳ１を形成する第２仕切板１４の底面に衝突し
て反射された後、第１ダクト１５側に流入されて、再び
第１冷媒タンクＳ１の内方側壁面に衝突し、第１ダクト
１５を経て第２冷媒タンクＳ２の底面に衝突した後、第
２ダクト１６を経て吐出口１２側に流入されて、このよ
うな過程中に脈動圧力及び衝撃音が発生するが、該脈動
騒音は、各衝突面に装着された吸振部材１００により流
体の流動波長が相殺されて減衰される。
入口１１を経て第１冷媒タンクＳ１に流入される高速の
吸入ガスは、前記吸入口１１の出口側に対応して第１冷
媒タンクＳ１を形成する第２仕切板１４の底面に衝突し
て反射された後、第１ダクト１５側に流入されて、再び
第１冷媒タンクＳ１の内方側壁面に衝突し、第１ダクト
１５を経て第２冷媒タンクＳ２の底面に衝突した後、第
２ダクト１６を経て吐出口１２側に流入されて、このよ
うな過程中に脈動圧力及び衝撃音が発生するが、該脈動
騒音は、各衝突面に装着された吸振部材１００により流
体の流動波長が相殺されて減衰される。
【００２７】以下、このような本発明に係る吸入側消音
器の騒音減衰原理を数式を利用して詳しく説明する。本
発明に係る往復動式圧縮機において、圧力脈動の速度が
１２ｍ／ｓ、回転数が３６００ｒｐｍである場合を周波
数に換算すると、６０Ｈｚになる。このような条件下で
一回の脈動による流動の移動変位を次の数式１を利用し
て求めると約６４ｍｍになる。
器の騒音減衰原理を数式を利用して詳しく説明する。本
発明に係る往復動式圧縮機において、圧力脈動の速度が
１２ｍ／ｓ、回転数が３６００ｒｐｍである場合を周波
数に換算すると、６０Ｈｚになる。このような条件下で
一回の脈動による流動の移動変位を次の数式１を利用し
て求めると約６４ｍｍになる。
【００２８】［数式１］
Ｓtot＝Ｖmax∫0 T/2ｓｉｎ１２πｔｄｔ＝１２∫0 1/120
ｓｉｎ１２πｔｄｔ＝０．０６３７ 通常、波動が壁面に衝突して反射されるまで、壁面から
λ／８以内の領域では、波動がそれほど大きくないた
め、波動の位相差を利用して脈動を効果的に減衰させる
ためには、壁面からλ／８以上の距離に離隔させる必要
がある。
ｓｉｎ１２πｔｄｔ＝０．０６３７ 通常、波動が壁面に衝突して反射されるまで、壁面から
λ／８以内の領域では、波動がそれほど大きくないた
め、波動の位相差を利用して脈動を効果的に減衰させる
ためには、壁面からλ／８以上の距離に離隔させる必要
がある。
【００２９】従って、前記吸振部材１００の波動干渉溝
１１０又は波動干渉スリット１２０の深さを８ｍｍ以上
に形成すると、前記波動干渉溝１１０又は波動干渉スリ
ット１２０の側壁面に衝突して反射される波動と吸振部
材１００の板上面に反射される波動とが、図２の拡大表
示部で示したような位相差により相互干渉を起こして減
衰されて、騒音が減少される。
１１０又は波動干渉スリット１２０の深さを８ｍｍ以上
に形成すると、前記波動干渉溝１１０又は波動干渉スリ
ット１２０の側壁面に衝突して反射される波動と吸振部
材１００の板上面に反射される波動とが、図２の拡大表
示部で示したような位相差により相互干渉を起こして減
衰されて、騒音が減少される。
【００３０】このような前記吸振部材１００による騒音
減衰効果は、前記波動干渉溝１１０又は波動干渉スリッ
ト１２０の深さ以外に、該吸振部材１００の面積と各ダ
クトの直径とにも関係がある。即ち、前記吸振部材１０
０の大きさは、流体の衝撃波動が影響を及ぼす全ての範
囲を受容する程度の面積を必要とする。
減衰効果は、前記波動干渉溝１１０又は波動干渉スリッ
ト１２０の深さ以外に、該吸振部材１００の面積と各ダ
クトの直径とにも関係がある。即ち、前記吸振部材１０
０の大きさは、流体の衝撃波動が影響を及ぼす全ての範
囲を受容する程度の面積を必要とする。
【００３１】図６は、一般の円形Ｚ流動が平面板に衝突
する時の壁面の表面せん断応力の分布を示したグラフ
で、図示されたように、前記吸入口１１及び第１ダクト
１５の出口側から衝突面までの距離Ｚが、前記吸入口１
１及び第１ダクト１５の各直径ｄより短い場合は、前記
吸入口１１及び第１ダクト１５の半径ｒが１．２ｄの領
域まで衝突波動の影響があるため、前記吸振部材１００
の幅Ｒを吸入口１１及び第１ダクト１５の直径の２．４
倍以上にして形成する必要がある。
する時の壁面の表面せん断応力の分布を示したグラフ
で、図示されたように、前記吸入口１１及び第１ダクト
１５の出口側から衝突面までの距離Ｚが、前記吸入口１
１及び第１ダクト１５の各直径ｄより短い場合は、前記
吸入口１１及び第１ダクト１５の半径ｒが１．２ｄの領
域まで衝突波動の影響があるため、前記吸振部材１００
の幅Ｒを吸入口１１及び第１ダクト１５の直径の２．４
倍以上にして形成する必要がある。
【００３２】そして、前記吸入口１１及び第１ダクト１
５の出口側から衝突面までの距離Ｚが、前記吸入口１１
及び第１ダクト１５の各直径ｄより長い場合は、前記吸
入口１１及び第１ダクト１５の半径ｒが０．６ｄの領域
まで衝突波動の影響があるため、前記吸振部材１００の
幅Ｒを吸入口１１及び第１ダクト１５の直径の１．２倍
以上にして形成する必要がある。
５の出口側から衝突面までの距離Ｚが、前記吸入口１１
及び第１ダクト１５の各直径ｄより長い場合は、前記吸
入口１１及び第１ダクト１５の半径ｒが０．６ｄの領域
まで衝突波動の影響があるため、前記吸振部材１００の
幅Ｒを吸入口１１及び第１ダクト１５の直径の１．２倍
以上にして形成する必要がある。
【００３３】且つ、前記吸振部材１００の幅を前記吸入
口１１及び第１ダクト１５の直径の２．４倍以上にして
形成する場合は、前記吸入口１１及び第１ダクト１５の
各出口端から前記吸振部材までの距離が減少されるた
め、吸入側消音器１０の全体容積を縮小することができ
る。以上、本発明では、吸入側消音器を例示して説明し
たが、本発明はこれに限定されるものでなく、冷媒ガス
の衝突により圧力脈動が発生する消音器に多様に適用す
ることが可能で、例えば、吐出側消音器にも適用するこ
とができる。
口１１及び第１ダクト１５の直径の２．４倍以上にして
形成する場合は、前記吸入口１１及び第１ダクト１５の
各出口端から前記吸振部材までの距離が減少されるた
め、吸入側消音器１０の全体容積を縮小することができ
る。以上、本発明では、吸入側消音器を例示して説明し
たが、本発明はこれに限定されるものでなく、冷媒ガス
の衝突により圧力脈動が発生する消音器に多様に適用す
ることが可能で、例えば、吐出側消音器にも適用するこ
とができる。
【００３４】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係る吸入
側消音器においては、各冷媒タンクの内壁面での流体衝
撃波動を吸収し得る吸振部材を装着して構成されるた
め、吸入口及び冷媒ダクトを経て高速に流動する流体が
冷媒タンクの内側壁面に衝突して発生する圧力脈動を減
衰させて、流動騒音を低減し得るという効果がある。
側消音器においては、各冷媒タンクの内壁面での流体衝
撃波動を吸収し得る吸振部材を装着して構成されるた
め、吸入口及び冷媒ダクトを経て高速に流動する流体が
冷媒タンクの内側壁面に衝突して発生する圧力脈動を減
衰させて、流動騒音を低減し得るという効果がある。
【図１】本発明に係る吸入側消音器を備えた密閉型往復
動式圧縮機の構成を示した縦断面図である。
動式圧縮機の構成を示した縦断面図である。
【図２】本発明に係る吸入側消音器の構成及び吸振部材
の一部を示した縦断面図である。
の一部を示した縦断面図である。
【図３】本発明に係る吸入側消音器の吸振部材の１実施
形態を示した構成図で、（ａ）は平面図、（ｂ）はＡ−
Ａ線断面図である。
形態を示した構成図で、（ａ）は平面図、（ｂ）はＡ−
Ａ線断面図である。
【図４】本発明に係る吸振部材の他の実施形態を示した
構成図で、（ａ）は平面図、（ｂ）はＢ−Ｂ線断面図で
ある。
構成図で、（ａ）は平面図、（ｂ）はＢ−Ｂ線断面図で
ある。
【図５】本発明に係る吸振部材の規格及び設置位置の相
関関係を示した説明図である。
関関係を示した説明図である。
【図６】一般の円形Ｚ流動が平板上に衝突する時の壁面
の表面せん断力分布を示したグラフである。
の表面せん断力分布を示したグラフである。
【図７】従来の吸入側消音器を備えた密閉型往復動式圧
縮機の構成を示した縦断面図である。
縮機の構成を示した縦断面図である。
【図８】従来の密閉型往復動式圧縮機に装着された吸入
側消音器を示した縦断面図である。
側消音器を示した縦断面図である。
１０…吸入側消音器
１１…吸入口
１２…吐出口
１３、１４…第１、第２仕切板
１５、１６…第１、第２ダクト
１７…共鳴孔
１００…吸振部材
１１０…波動干渉溝
１２０…波動干渉スリット
１２１…段差突条
Ｓ１〜Ｓ３…第１〜第３冷媒タンク
ｄ…直径
Ｒ…幅（辺長）
Ｚ…直線距離
フロントページの続き
(56)参考文献 特開 平９−42151（ＪＰ，Ａ)
特開 平11−173267（ＪＰ，Ａ)
特開 平10−103041（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
F04B 39/00 101
Claims (5)
- 【請求項１】 密閉容器状のケーシングに貫通された冷
媒管に連通されて穿孔形成された冷媒の吸入口と、該吸
入口に連通された冷媒の吐出口と、前記吸入口と吐出口
間にそれぞれ形成された第１、第２、第３冷媒タンク
と、それら第１、第２、第３冷媒タンクをそれぞれ連通
させる第１、第２冷媒ダクトと、を備えた往復動式圧縮
機の吸入側消音器において、 前記吸入口及び第１、第２冷媒ダクトを経て高速に流動
する流体が冷媒タンクの内方側壁面に衝突して発生する
流動騒音を減衰するように、前記第１、第２、第３冷媒
タンクの内方側壁面に流体の振動を吸収する吸振部材が
収納装着されて構成されることを特徴とする往復動式圧
縮機の吸入側消音器。 - 【請求項２】 前記吸振部材には、流体と衝突する前記
吸振部材の表面に圧力脈動の最大変位比に対して１／８
以上の深さを有する複数の波動干渉溝がそれぞれ切削形
成されることを特徴とする請求項１に記載の往復動式圧
縮機の吸入側消音器。 - 【請求項３】 前記吸振部材の表面には、圧力脈動の最
大変位比に対して１／８以上の深さを有する複数の波動
干渉スリットがそれぞれ切刻形成されることを特徴とす
る請求項１に記載の往復動式圧縮機の吸入側消音器。 - 【請求項４】 前記波動干渉スリットの内方側面には、
圧力脈動による冷媒ガスの逆流現象を防止するように、
ガスの流動方向に沿って複数の段差突条が切刻形成され
ることを特徴とする請求項１又は３に記載の往復動式圧
縮機の吸入側消音器。 - 【請求項５】 前記吸振部材は、前記吸入口及び第１ダ
クトとそれらに対応する吸振部材の表面上の衝突面間の
各直線距離が、前記吸入口及び第１ダクトの直径より長
い場合、前記吸振部材の幅（辺長）を前記吸入口及び第
１ダクトの直径の１．２倍以上に形成し、前記吸入口及
び第１ダクトとそれらに対応する吸振部材の表面上の動
衝突面間の各直線距離が、前記吸入口及び第１ダクトの
直径より短い場合、前記吸振部材の幅（辺長）を前記吸
入口及び第１ダクトの直径の２．４倍以上に形成して構
成されることを特徴とする請求項１に記載の往復動式圧
縮機の吸入側消音器。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
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| KR10-2000-0040218A KR100390492B1 (ko) | 2000-07-13 | 2000-07-13 | 압축기용 흡입소음기의 소음 저감장치 |
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|---|---|
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Family
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000388407A Expired - Fee Related JP3417921B2 (ja) | 2000-07-13 | 2000-12-21 | 往復動式圧縮機の吸入側消音器 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
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| JP (1) | JP3417921B2 (ja) |
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| JP4581354B2 (ja) * | 2003-08-26 | 2010-11-17 | パナソニック株式会社 | 密閉型圧縮機 |
| KR100575829B1 (ko) | 2003-12-31 | 2006-05-03 | 엘지전자 주식회사 | 왕복동식 압축기의 흡입머플러 조립 구조 |
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| KR100593846B1 (ko) * | 2004-09-01 | 2006-06-28 | 삼성광주전자 주식회사 | 압축기용 흡입머플러 |
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| US8496446B2 (en) | 2005-08-29 | 2013-07-30 | Carrier Corporation | Compressor muffler |
| BRPI0601716B1 (pt) * | 2006-05-03 | 2018-09-25 | Empresa Brasileira De Compressores S A Embraco | arranjo de ressonadores em filtro acústico para compressor de refrigeração |
| KR20080045558A (ko) * | 2006-11-20 | 2008-05-23 | 삼성광주전자 주식회사 | 밀폐형 압축기 |
| US20080219862A1 (en) * | 2007-03-06 | 2008-09-11 | Lg Electronics Inc. | Compressor |
| US7793032B2 (en) * | 2007-07-11 | 2010-09-07 | Commex Technologies, Ltd. | Systems and methods for efficient handling of data traffic and processing within a processing device |
| KR101457703B1 (ko) * | 2008-10-28 | 2014-11-04 | 엘지전자 주식회사 | 압축기 |
| JP5560580B2 (ja) * | 2009-04-10 | 2014-07-30 | パナソニック株式会社 | 密閉型圧縮機 |
| DE102010026834A1 (de) * | 2010-07-12 | 2012-01-12 | Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co Kg | Gasturbinenabgaskonus |
| JP5632334B2 (ja) * | 2011-06-10 | 2014-11-26 | サンデン株式会社 | 圧縮機の吸入マフラ |
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| CN104603461B (zh) * | 2012-12-13 | 2017-03-01 | 松下知识产权经营株式会社 | 密闭型压缩机和制冷装置 |
| WO2016066213A1 (en) * | 2014-10-31 | 2016-05-06 | Arcelik Anonim Sirketi | Improved suction muffler for use in a hermetically sealed compressor of a refrigeration appliance |
| EP3669081B1 (de) * | 2017-08-17 | 2023-06-07 | Pierburg Pump Technology GmbH | Kfz-vakuumpumpen-anordnung |
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