JP3392206B2 - 光ピックアップ - Google Patents
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Classifications
-
- G—PHYSICS
- G11—INFORMATION STORAGE
- G11B—INFORMATION STORAGE BASED ON RELATIVE MOVEMENT BETWEEN RECORD CARRIER AND TRANSDUCER
- G11B7/00—Recording or reproducing by optical means, e.g. recording using a thermal beam of optical radiation by modifying optical properties or the physical structure, reproducing using an optical beam at lower power by sensing optical properties; Record carriers therefor
- G11B7/12—Heads, e.g. forming of the optical beam spot or modulation of the optical beam
- G11B7/135—Means for guiding the beam from the source to the record carrier or from the record carrier to the detector
- G11B7/1356—Double or multiple prisms, i.e. having two or more prisms in cooperation
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Optical Head (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、情報再生装置に係り、
特に熱記録を行った光ディスクから記録情報を再生する
ための光ピックアップに関する。
特に熱記録を行った光ディスクから記録情報を再生する
ための光ピックアップに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の光ピックアップとして、無偏光光
学系の光ピックアップ及び完全偏光光学系の光ピックア
ップがある。
学系の光ピックアップ及び完全偏光光学系の光ピックア
ップがある。
【０００３】無偏光光学系の光ピックアップの概要光学
系を図１０に示す。無偏光光学系の光ピックアップは、
偏光プリズムのｐ偏光の透過率をＴｐ［％］とし、ｓ偏
光の透過率をＴｓ［％］とし、ｐ偏光の反射率をＲｐ
［％］とし、ｓ偏光の反射率をＲｓ［％］とした場合
に、以下の条件を満たす光ピックアップである。
系を図１０に示す。無偏光光学系の光ピックアップは、
偏光プリズムのｐ偏光の透過率をＴｐ［％］とし、ｓ偏
光の透過率をＴｓ［％］とし、ｐ偏光の反射率をＲｐ
［％］とし、ｓ偏光の反射率をＲｓ［％］とした場合
に、以下の条件を満たす光ピックアップである。
【０００４】Ｔｐ＝Ｔｓ
Ｒｐ＝Ｒｓ
Ｔｐ＝１００−Ｒｐ［％］（Ｔｓ＝１００−Ｒｓ
［％］） 完全偏光光学系の光ピックアップの概要光学系を図１１
に示す。
［％］） 完全偏光光学系の光ピックアップの概要光学系を図１１
に示す。
【０００５】完全偏光光学系の光ピックアップは、同様
にして以下の条件を満たす光ピックアップである。 Ｔｐ＝１００［％］ Ｒｓ＝１００［％］ Ｔｓ＝０［％］ Ｒｐ＝０［％］ 図１１（ａ）に示すように、光ディスクに複屈折がない
場合には、フォトディテクタに入射する入射光の成分
は、ｓ偏光の反射光が１００［％］、ｐ偏光の反射光が
０［％］となっており、レーザダイオードの出射光のほ
ぼ１００［％］が入射することとなっている。
にして以下の条件を満たす光ピックアップである。 Ｔｐ＝１００［％］ Ｒｓ＝１００［％］ Ｔｓ＝０［％］ Ｒｐ＝０［％］ 図１１（ａ）に示すように、光ディスクに複屈折がない
場合には、フォトディテクタに入射する入射光の成分
は、ｓ偏光の反射光が１００［％］、ｐ偏光の反射光が
０［％］となっており、レーザダイオードの出射光のほ
ぼ１００［％］が入射することとなっている。
【０００６】これに対し、図１１（ｂ）に示すように、
光ディスクの複屈折の位相差が６０［deg ］の場合に
は、フォトディテクタに入射する入射光は、ｓ偏光が７
５［％］となり（図６参照）、レーザダイオードへの戻
り光量は２５［％］となっている。
光ディスクの複屈折の位相差が６０［deg ］の場合に
は、フォトディテクタに入射する入射光は、ｓ偏光が７
５［％］となり（図６参照）、レーザダイオードへの戻
り光量は２５［％］となっている。
【０００７】この光量変化を視覚的に把握するためＲＦ
エンベロープ表示を行ったものが図１１（ｃ）である。
上記従来の無偏光光学系の光ピックアップの利点は、光
ディスクの材料に複屈折がある場合でも影響を受けない
点である。
エンベロープ表示を行ったものが図１１（ｃ）である。
上記従来の無偏光光学系の光ピックアップの利点は、光
ディスクの材料に複屈折がある場合でも影響を受けない
点である。
【０００８】また、無偏光光学系のピックアップの欠点
は、レーザダイオードへ再び戻る戻り光量が多いため、
レーザダイオードのノイズが多くなる点と、フォトディ
テクタへ入射する光量が少ない点である。特に記録用に
用いられるような高出力レーザダイオードでは高出力化
のため端面反射率を低くしてあるので、レーザダイオー
ドへの戻り光の影響は再生専用の低出力レーザダイオー
ドよりも大きくなる。
は、レーザダイオードへ再び戻る戻り光量が多いため、
レーザダイオードのノイズが多くなる点と、フォトディ
テクタへ入射する光量が少ない点である。特に記録用に
用いられるような高出力レーザダイオードでは高出力化
のため端面反射率を低くしてあるので、レーザダイオー
ドへの戻り光の影響は再生専用の低出力レーザダイオー
ドよりも大きくなる。
【０００９】さらにＬＤＲ（Laser Disc Recordable ）
等においては記録時のパワーを下げるために反射率が低
い（およそ４０［％］）にもかかわらず、高速回転させ
ているため記録パワーが要求される光ディスクにおいて
は、光ピックアップの高効率化と、フォトディテクタの
入射光量の増加とを同時に満たす必要があり、無偏光光
学系の光ピックアップの適用は困難であった。
等においては記録時のパワーを下げるために反射率が低
い（およそ４０［％］）にもかかわらず、高速回転させ
ているため記録パワーが要求される光ディスクにおいて
は、光ピックアップの高効率化と、フォトディテクタの
入射光量の増加とを同時に満たす必要があり、無偏光光
学系の光ピックアップの適用は困難であった。
【００１０】これに対し、完全偏光光学系の光ピックア
ップの利点は、上記無偏光光学系の光ピックアップとは
逆に、光ディスクからの反射光の全てがフォトディテク
タ側に反射されるので、レーザダイオードのノイズが少
なく、フォトディテクタへ入射する光量が多い点であ
る。
ップの利点は、上記無偏光光学系の光ピックアップとは
逆に、光ディスクからの反射光の全てがフォトディテク
タ側に反射されるので、レーザダイオードのノイズが少
なく、フォトディテクタへ入射する光量が多い点であ
る。
【００１１】また、完全偏光光学系の光ピックアップの
欠点は、光ディスクの材料に複屈折がある場合にその影
響をうける点である。より具体的には、レーザダイオー
ドより出射された光はｐ偏光が１００［％］であり、光
ディスクの材料に複屈折が無ければ、４分の一波長板を
経て、光ディスクに照射され、光ディクにより反射され
て、再び４分の一波長板を透過して、ｓ偏光が１００
［％］となる。
欠点は、光ディスクの材料に複屈折がある場合にその影
響をうける点である。より具体的には、レーザダイオー
ドより出射された光はｐ偏光が１００［％］であり、光
ディスクの材料に複屈折が無ければ、４分の一波長板を
経て、光ディスクに照射され、光ディクにより反射され
て、再び４分の一波長板を透過して、ｓ偏光が１００
［％］となる。
【００１２】この結果、光ディスクの反射光は全て偏光
プリズムにより反射されてフォトディテクタに至ること
となる。これに対し、光ディスクの材料に複屈折がある
場合には、光ディスクの反射光は楕円偏光となり、この
楕円偏光のｐ偏光成分は偏光プリズムを透過して再びレ
ーザダイオードへ戻ることとなり、レーザダイオードの
ノイズが増加するとともに、フォトディテクタへの光量
が減少することとなる。
プリズムにより反射されてフォトディテクタに至ること
となる。これに対し、光ディスクの材料に複屈折がある
場合には、光ディスクの反射光は楕円偏光となり、この
楕円偏光のｐ偏光成分は偏光プリズムを透過して再びレ
ーザダイオードへ戻ることとなり、レーザダイオードの
ノイズが増加するとともに、フォトディテクタへの光量
が減少することとなる。
【００１３】また、現実的には、ＬＤのＥＩＡＪ規格で
は、光ディスク材料として複屈折にによる両屈折光の位
相差は４０［deg ］以下と規定されており、ＣＤの規格
であるいわゆるレッドブックでは光ディスク材料として
複屈折による位相差は４６［deg ］以下であると規定さ
れており、完全偏光光学系の光ピックアップにおける問
題点が発生することとなる。
は、光ディスク材料として複屈折にによる両屈折光の位
相差は４０［deg ］以下と規定されており、ＣＤの規格
であるいわゆるレッドブックでは光ディスク材料として
複屈折による位相差は４６［deg ］以下であると規定さ
れており、完全偏光光学系の光ピックアップにおける問
題点が発生することとなる。
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】上記従来のピックアッ
プは、無偏光光学系並びに完全偏光光学系のそれぞれが
一長一短であり、いずれかのメリットを重視して用いる
のが現実であった。
プは、無偏光光学系並びに完全偏光光学系のそれぞれが
一長一短であり、いずれかのメリットを重視して用いる
のが現実であった。
【００１５】ところで、記録用ピックアップは両光学系
のメリットが必要とされ、従来のピックアップはこの要
求に答えることができないという問題点があった。ま
た、記録時のパワーを得るためにピックアップ効率を上
げ、再生時のフォトディテクタにおける光量不足を補う
ためにレーザパワーを上げて光量を増加させることも考
えられるが、上述したＬＤＲのような記録可能な光ディ
スクでは、再生時の再生パワーにはしきい値があり、再
生パワーが大きすぎると既に記録した情報が破壊されて
しまい、この様な光ピックアップを用いることはできな
いという問題点があった。
のメリットが必要とされ、従来のピックアップはこの要
求に答えることができないという問題点があった。ま
た、記録時のパワーを得るためにピックアップ効率を上
げ、再生時のフォトディテクタにおける光量不足を補う
ためにレーザパワーを上げて光量を増加させることも考
えられるが、上述したＬＤＲのような記録可能な光ディ
スクでは、再生時の再生パワーにはしきい値があり、再
生パワーが大きすぎると既に記録した情報が破壊されて
しまい、この様な光ピックアップを用いることはできな
いという問題点があった。
【００１６】そこで本発明の目的は、光ディスクの材料
に複屈折がある場合でも影響を受けず、レーザダイオー
ドのノイズが少なく、既記録情報を破壊することなくフ
ォトディテクタへ入射する光量を多くして安定した情報
再生を行うことができる光ピックアップを提供すること
にある。
に複屈折がある場合でも影響を受けず、レーザダイオー
ドのノイズが少なく、既記録情報を破壊することなくフ
ォトディテクタへ入射する光量を多くして安定した情報
再生を行うことができる光ピックアップを提供すること
にある。
【００１７】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、請求項１記載の発明は、フロントモニタ方式で出力
制御され、ｐ偏光の出射光を出射するレーザダイオード
と、受光光量に応じた出力信号を出力する光検出器と、
前記出射光を透過して熱を用いて記録された外部の光デ
ィスクに導くとともに前記光ディスクからの戻り光の少
なくとも一部を反射して前記光検出器に導く偏光プリズ
ムと、を有する記録可能な光ピックアップにおいて、前
記フロントモニタ方式によるパワーのモニタは、前記偏
光プリズムから反射された前記ｐ偏光の出射光を用いて
行われ、前記偏光プリズムのｐ偏光の透過率をＴｐ
［％］とし、ｓ偏光の透過率をＴｓ［％］とし、ｐ偏光
の反射率をＲｐ［％］とし、ｓ偏光の反射率をＲｓ
［％］とし、前記レーザダイオードの最大出力パワーを
ＬＤＰMAX ［ｍＷ］とし、前記光ディスクの最小記録パ
ワーをＲＰMIN ［ｍＷ］とし、光学系における損失見込
率をＯＰLOSS［％］とし、フロントモニタ用光量をＬＰ
MON ［ｍＷ］とし、前記レーザダイオードの通常出力パ
ワーをＬＤＰ［ｍＷ］とし、再生時に前記光ディスクに
照射される再生光の最大パワーをＰＰMAX ［ｍＷ］と
し、光ディスクの反射率をＲα［％］とし、再生時に前
記光ディスクに照射される再生光の最小パワーをＰＰ
MIN ［ｍＷ］とした場合に、 （（ＲＰ MIN ／ＬＤＰ MAX ）×１００＋ＯＰ LOSS ）≦Ｔｐ［％］ （ＬＰ MON ／ＬＤＰ）×１００≦Ｒｐ［％］ （ＰＰ MIN ／（ＰＰ MAX ×Ｒα））×１００≦Ｒｓ［％］ Ｒｐ＝１００−Ｔｐ［％］ Ｔｓ＝１００−Ｒｓ［％］ の各条件をほぼ満たし、かつ、光ディスクの複屈折量を
δとし、前記レーザダイオードのｐ偏光成分出射光強度
をＩ 0 とし、複屈折量＝δ［deg ］の場合のレーザダイ
オードへの全戻り光量Ｉ LD δを、 Ｉ LD δ＝Ｔｐ・ＳＩＮ 2 （δ／２）・Ｒα・Ｔｐ・Ｉ 0 ＋Ｔｓ・ＣＯＳ 2 （δ／２）・Ｒα・Ｔｐ・Ｉ 0 とし、複屈折量δ＝０［deg ］の場合のレーザダイオー
ドへの戻り光量Ｉ LD0 を 、 Ｉ LD0 ＝Ｔｓ・Ｒα・Ｔｐ・Ｉ 0 とし、複屈折によるレーザダイオードへの戻り光量への
影響割合をＸ［％］とすると、 Ｉ LD0 ／Ｉ LD δ≦（１００＋Ｘ）／１００ を満たすように構成する。
め、請求項１記載の発明は、フロントモニタ方式で出力
制御され、ｐ偏光の出射光を出射するレーザダイオード
と、受光光量に応じた出力信号を出力する光検出器と、
前記出射光を透過して熱を用いて記録された外部の光デ
ィスクに導くとともに前記光ディスクからの戻り光の少
なくとも一部を反射して前記光検出器に導く偏光プリズ
ムと、を有する記録可能な光ピックアップにおいて、前
記フロントモニタ方式によるパワーのモニタは、前記偏
光プリズムから反射された前記ｐ偏光の出射光を用いて
行われ、前記偏光プリズムのｐ偏光の透過率をＴｐ
［％］とし、ｓ偏光の透過率をＴｓ［％］とし、ｐ偏光
の反射率をＲｐ［％］とし、ｓ偏光の反射率をＲｓ
［％］とし、前記レーザダイオードの最大出力パワーを
ＬＤＰMAX ［ｍＷ］とし、前記光ディスクの最小記録パ
ワーをＲＰMIN ［ｍＷ］とし、光学系における損失見込
率をＯＰLOSS［％］とし、フロントモニタ用光量をＬＰ
MON ［ｍＷ］とし、前記レーザダイオードの通常出力パ
ワーをＬＤＰ［ｍＷ］とし、再生時に前記光ディスクに
照射される再生光の最大パワーをＰＰMAX ［ｍＷ］と
し、光ディスクの反射率をＲα［％］とし、再生時に前
記光ディスクに照射される再生光の最小パワーをＰＰ
MIN ［ｍＷ］とした場合に、 （（ＲＰ MIN ／ＬＤＰ MAX ）×１００＋ＯＰ LOSS ）≦Ｔｐ［％］ （ＬＰ MON ／ＬＤＰ）×１００≦Ｒｐ［％］ （ＰＰ MIN ／（ＰＰ MAX ×Ｒα））×１００≦Ｒｓ［％］ Ｒｐ＝１００−Ｔｐ［％］ Ｔｓ＝１００−Ｒｓ［％］ の各条件をほぼ満たし、かつ、光ディスクの複屈折量を
δとし、前記レーザダイオードのｐ偏光成分出射光強度
をＩ 0 とし、複屈折量＝δ［deg ］の場合のレーザダイ
オードへの全戻り光量Ｉ LD δを、 Ｉ LD δ＝Ｔｐ・ＳＩＮ 2 （δ／２）・Ｒα・Ｔｐ・Ｉ 0 ＋Ｔｓ・ＣＯＳ 2 （δ／２）・Ｒα・Ｔｐ・Ｉ 0 とし、複屈折量δ＝０［deg ］の場合のレーザダイオー
ドへの戻り光量Ｉ LD0 を 、 Ｉ LD0 ＝Ｔｓ・Ｒα・Ｔｐ・Ｉ 0 とし、複屈折によるレーザダイオードへの戻り光量への
影響割合をＸ［％］とすると、 Ｉ LD0 ／Ｉ LD δ≦（１００＋Ｘ）／１００ を満たすように構成する。
【００１８】また、請求項２記載の発明は、フロントモ
ニタ方式で出力制御され、ｐ偏光の出射光を出射するレ
ーザダイオードと、受光光量に応じた出力信号を出力す
る光検出器と、前記出射光を透過して熱を用いて記録さ
れた外部の光ディスクに導くとともに前記光ディスクか
らの戻り光の少なくとも一部を反射して前記光検出器に
導く偏光プリズムと、を有する記録可能な光ピックアッ
プにおいて、前記フロントモニタ方式によるパワーのモ
ニタは、前記偏光プリズムから反射された前記ｐ偏光の
出射光を用いて行われ、前記偏光プリズムのｐ偏光の透
過率をＴｐ［％］とし、ｓ偏光の透過率をＴｓ［％］と
し、ｐ偏光の反射率をＲｐ［％］とし、ｓ偏光の反射率
をＲｓ［％］とした場合に、ほぼ以下の条件を満たすよ
うに構成する。
ニタ方式で出力制御され、ｐ偏光の出射光を出射するレ
ーザダイオードと、受光光量に応じた出力信号を出力す
る光検出器と、前記出射光を透過して熱を用いて記録さ
れた外部の光ディスクに導くとともに前記光ディスクか
らの戻り光の少なくとも一部を反射して前記光検出器に
導く偏光プリズムと、を有する記録可能な光ピックアッ
プにおいて、前記フロントモニタ方式によるパワーのモ
ニタは、前記偏光プリズムから反射された前記ｐ偏光の
出射光を用いて行われ、前記偏光プリズムのｐ偏光の透
過率をＴｐ［％］とし、ｓ偏光の透過率をＴｓ［％］と
し、ｐ偏光の反射率をＲｐ［％］とし、ｓ偏光の反射率
をＲｓ［％］とした場合に、ほぼ以下の条件を満たすよ
うに構成する。
【００１９】
６０［％］≦Ｔｐ［％］≦９０［％］
１４［％］≦Ｒｓ［％］≦５７［％］４３［％］≦Ｔｓ［％］≦８０［％］ １０［％］≦Ｒｐ［％］≦４０［％］
【００２０】
【作用】まず上記各条件の設定理由を具体例を用いて説
明する。現在実用化されているレーザダイオードの最大
出力は６０ｍＷ（＝ＬＤＰMAX）であり、光ディスクの
記録パワーとして最低限２５ｍＷ（＝ＲＰMIN ）必要で
あるとすると、ピックアップ効率（＝ｐ偏光の透過率Ｔ
ｐ）として、 ２５／６０＝４１．７［％］ 必要である。さらに光学素子のロス、コリメータレンズ
におけるけられ効率、３ビーム分割比等を考慮に入れる
必要がある。
明する。現在実用化されているレーザダイオードの最大
出力は６０ｍＷ（＝ＬＤＰMAX）であり、光ディスクの
記録パワーとして最低限２５ｍＷ（＝ＲＰMIN ）必要で
あるとすると、ピックアップ効率（＝ｐ偏光の透過率Ｔ
ｐ）として、 ２５／６０＝４１．７［％］ 必要である。さらに光学素子のロス、コリメータレンズ
におけるけられ効率、３ビーム分割比等を考慮に入れる
必要がある。
【００２１】例えば、光学素子によるロスを８５
［％］、３ビーム中のメインビーム比率を８３［％］と
し、他の要因（ファクタ）は無いものとして計算すると
ＰＢＳにおけるｐ偏光の透過率Ｔｐはおよそ５９．１
［％］以上が必要となる。
［％］、３ビーム中のメインビーム比率を８３［％］と
し、他の要因（ファクタ）は無いものとして計算すると
ＰＢＳにおけるｐ偏光の透過率Ｔｐはおよそ５９．１
［％］以上が必要となる。
【００２２】実際には他の要因が加わり、光学素子のロ
ス等も様々な値となるので、ｐ偏光の透過率Ｔｐはおよ
そ６０［％］以上に設定することが必要となる。ピック
アップにおいては、レーザダイオードの出力パワーを正
確に知るために、フォトディテクタを用いてフロントモ
ニタを行っている。このフロントモニタにおいて、正確
な出力パワーを知るためには、ある程度以上のＳ／Ｎ比
が要求される。
ス等も様々な値となるので、ｐ偏光の透過率Ｔｐはおよ
そ６０［％］以上に設定することが必要となる。ピック
アップにおいては、レーザダイオードの出力パワーを正
確に知るために、フォトディテクタを用いてフロントモ
ニタを行っている。このフロントモニタにおいて、正確
な出力パワーを知るためには、ある程度以上のＳ／Ｎ比
が要求される。
【００２３】この条件を満足するためにフロントモニタ
用のフォトディテクタへの光量が０．１５ｍＷ（＝ＬＰ
MON ）以上あることが必要であるとすると、レーザダイ
オードの通常出力パワーを１．５ｍＷ（＝ＬＤＰ）とし
た場合、偏光プリズムにおける必要なｐ偏光反射率Ｒｐ
は、 Ｒｐ≧０．１５／１．５ ≧１０［％］ である。
用のフォトディテクタへの光量が０．１５ｍＷ（＝ＬＰ
MON ）以上あることが必要であるとすると、レーザダイ
オードの通常出力パワーを１．５ｍＷ（＝ＬＤＰ）とし
た場合、偏光プリズムにおける必要なｐ偏光反射率Ｒｐ
は、 Ｒｐ≧０．１５／１．５ ≧１０［％］ である。
【００２４】また、偏光プリズムにおける光の吸収を考
慮に入れなければ、 Ｔｐ＝１００−Ｒｐ［％］ であるので、 Ｔｐ≦９０［％］ となる。
慮に入れなければ、 Ｔｐ＝１００−Ｒｐ［％］ であるので、 Ｔｐ≦９０［％］ となる。
【００２５】さらに、レーザダイオードノイズが大きい
と記録時及び再生時にノイズの影響がでてしまう。ま
た、現時点において記録に用いられているレーザダイオ
ードは、光ディスクからの戻り光量が１０［％］（＝
Ｘ）を超えると、レーザダイオードノイズが急激に増加
するという特性がある。
と記録時及び再生時にノイズの影響がでてしまう。ま
た、現時点において記録に用いられているレーザダイオ
ードは、光ディスクからの戻り光量が１０［％］（＝
Ｘ）を超えると、レーザダイオードノイズが急激に増加
するという特性がある。
【００２６】すなわち、光ディスクからの戻り光量が１
０［％］以下であればノイズの影響を受けること無く記
録再生を行える。そこで、レーザダイオードへの戻り光
量を１０［％］以下に押さえ、かつ、ｐ偏光透過率の下
限値（６０［％］≦Ｔｐ）を考慮すると、 ４２．８［％］≦Ｔｓ（約４３［％］≦Ｔｓ） となる。
０［％］以下であればノイズの影響を受けること無く記
録再生を行える。そこで、レーザダイオードへの戻り光
量を１０［％］以下に押さえ、かつ、ｐ偏光透過率の下
限値（６０［％］≦Ｔｐ）を考慮すると、 ４２．８［％］≦Ｔｓ（約４３［％］≦Ｔｓ） となる。
【００２７】さらにまた、光ディスクに照射される再生
光であって再生時に記録データを破壊しない再生光のパ
ワーの上限値を１．５ｍＷ（＝ＰＰMAX ）とし、再生光
のパワーの下限値を０．１５ｍＷ（＝ＰＰMIN ）とし、
光ディスクの反射率を７０［％］（＝Ｒα）であるとす
ると、光ディスクからの戻り光のうち光検出器へ導かれ
るのはｓ偏光成分だけであるので、 ０．１５≦１．５×０．７×Ｒｓ １４［％］≦Ｒｓ ∴８６［％］≧Ｔｓ となる。
光であって再生時に記録データを破壊しない再生光のパ
ワーの上限値を１．５ｍＷ（＝ＰＰMAX ）とし、再生光
のパワーの下限値を０．１５ｍＷ（＝ＰＰMIN ）とし、
光ディスクの反射率を７０［％］（＝Ｒα）であるとす
ると、光ディスクからの戻り光のうち光検出器へ導かれ
るのはｓ偏光成分だけであるので、 ０．１５≦１．５×０．７×Ｒｓ １４［％］≦Ｒｓ ∴８６［％］≧Ｔｓ となる。
【００２８】本発明によれば、ｐ偏光及びｓ偏光の双方
に基づいて出力信号を得るように構成されているので光
ディスクの複屈折の影響を受けにくく、かつ、レーザダ
イオードへの戻り光量を少なくしてレーザダイオードノ
イズを減少させることができ、安定した記録、再生を行
うことができる。
に基づいて出力信号を得るように構成されているので光
ディスクの複屈折の影響を受けにくく、かつ、レーザダ
イオードへの戻り光量を少なくしてレーザダイオードノ
イズを減少させることができ、安定した記録、再生を行
うことができる。
【００２９】
【実施例】次に図面を参照して本発明の好適な実施例を
説明する。図１に情報再生装置としての光ディスク再生
装置の基本構成図を示す。
説明する。図１に情報再生装置としての光ディスク再生
装置の基本構成図を示す。
【００３０】光ディスク再生装置１は、光ディスク２を
スピンドルモータ３により回転駆動する。ピックアップ
４は、キャリッジモータ５によりトラック方向に駆動さ
れ、光ディスク２の記録情報を読み取ってＲＦ（Radio
Frequency ）信号ＳRFに変換してプリアンプ部６に出力
する。プリアンプ部６は、ＲＦ信号ＳRFを増幅してデコ
ーダ部７に出力するとともに、フォーカシングエラー信
号ＳFE及びトラッキングエラー信号ＳTEを生成してサー
ボ部８に出力する。デコーダ部７は、ＲＦ信号ＳRFを２
値信号に変換し、同期パターンを分離してＥＦＭ（Eigh
t to fourteenModulation）等の復調を行ってＤ／Ａコ
ンバータ部９に出力するとともに、スピンドルモータエ
ラー信号ＳSEを生成し、サーボ部８に出力する。
スピンドルモータ３により回転駆動する。ピックアップ
４は、キャリッジモータ５によりトラック方向に駆動さ
れ、光ディスク２の記録情報を読み取ってＲＦ（Radio
Frequency ）信号ＳRFに変換してプリアンプ部６に出力
する。プリアンプ部６は、ＲＦ信号ＳRFを増幅してデコ
ーダ部７に出力するとともに、フォーカシングエラー信
号ＳFE及びトラッキングエラー信号ＳTEを生成してサー
ボ部８に出力する。デコーダ部７は、ＲＦ信号ＳRFを２
値信号に変換し、同期パターンを分離してＥＦＭ（Eigh
t to fourteenModulation）等の復調を行ってＤ／Ａコ
ンバータ部９に出力するとともに、スピンドルモータエ
ラー信号ＳSEを生成し、サーボ部８に出力する。
【００３１】サーボ部８は、スピンドルサーボ回路によ
り線速度あるいは角速度が所定速度となるようにＰＬＬ
回路を用いてスピンドルモータ３の回転数を制御する。
さらに、サーボ部８はフォーカシングサーボ回路により
ピックアップ４の対物レンズの焦点位置を制御し、トラ
ッキングサーボ回路により対物レンズを光ディスク２の
半径方向に微小駆動し、読取位置を所定のトラック位置
に保持する。さらにまた、サーボ部８は、キャリッジサ
ーボ回路を介してキャリッジモータ５を駆動し、ピック
アップ４全体を所定の半径位置に移動、保持する。
り線速度あるいは角速度が所定速度となるようにＰＬＬ
回路を用いてスピンドルモータ３の回転数を制御する。
さらに、サーボ部８はフォーカシングサーボ回路により
ピックアップ４の対物レンズの焦点位置を制御し、トラ
ッキングサーボ回路により対物レンズを光ディスク２の
半径方向に微小駆動し、読取位置を所定のトラック位置
に保持する。さらにまた、サーボ部８は、キャリッジサ
ーボ回路を介してキャリッジモータ５を駆動し、ピック
アップ４全体を所定の半径位置に移動、保持する。
【００３２】Ｄ／Ａコンバータ部９は、デコーダ部７か
ら送られたデータをアナログ信号Ｓ ADに変換して出力す
る。システムコントローラ部１０は各種データを記憶す
るメモリを有し、光ディスク再生装置１全体の制御を行
う。
ら送られたデータをアナログ信号Ｓ ADに変換して出力す
る。システムコントローラ部１０は各種データを記憶す
るメモリを有し、光ディスク再生装置１全体の制御を行
う。
【００３３】表示操作部１１は、光ディスク再生装置１
の動作状態、再生順番等の表示及び各データの入力を行
うために用いられる。図２にピックアップ４周辺の概要
構成図を示す。
の動作状態、再生順番等の表示及び各データの入力を行
うために用いられる。図２にピックアップ４周辺の概要
構成図を示す。
【００３４】ピックアップ４は、レーザ光を出射するレ
ーザダイオード２０と、レーザ光の出力をフロントモニ
タし、出力検出信号を出力する第１フォトディテクタ２
１と、自動出力制御回路（ＡＰＣ）２２Ａを含み出力検
出信号に基づいてレーザダイオードの出力制御を行うレ
ーザ制御回路２２と、レーザダイオード２０により出射
されたレーザ光を集束光とするコリメータレンズ２３
と、集束光となったレーザ光を光ディスク２側に導き、
フロントモニタ用のレーザ光を第１フォトディテクタ２
１に導くとともに、光ディスク２の反射光を後述の第２
フォトディテクタ２４に導く偏光プリズム（ＰＢＳ）２
５と、ｓ偏光とｐ偏光とを相互に変換するための１／４
波長の光路差を生ずる４分の一波長板２６と、４分の一
波長板２６からのレーザ光を光ディスク上に集光する対
物レンズ２７と、ＰＢＳ２５により導かれた光ディスク
２の反射光を受光して電気信号に変換して出力する第２
フォトディテクタ２４と、第２フォトディテクタ２４の
出力信号を増幅して再生ＲＦ信号として出力する増幅回
路２８と、を備えて構成されている。
ーザダイオード２０と、レーザ光の出力をフロントモニ
タし、出力検出信号を出力する第１フォトディテクタ２
１と、自動出力制御回路（ＡＰＣ）２２Ａを含み出力検
出信号に基づいてレーザダイオードの出力制御を行うレ
ーザ制御回路２２と、レーザダイオード２０により出射
されたレーザ光を集束光とするコリメータレンズ２３
と、集束光となったレーザ光を光ディスク２側に導き、
フロントモニタ用のレーザ光を第１フォトディテクタ２
１に導くとともに、光ディスク２の反射光を後述の第２
フォトディテクタ２４に導く偏光プリズム（ＰＢＳ）２
５と、ｓ偏光とｐ偏光とを相互に変換するための１／４
波長の光路差を生ずる４分の一波長板２６と、４分の一
波長板２６からのレーザ光を光ディスク上に集光する対
物レンズ２７と、ＰＢＳ２５により導かれた光ディスク
２の反射光を受光して電気信号に変換して出力する第２
フォトディテクタ２４と、第２フォトディテクタ２４の
出力信号を増幅して再生ＲＦ信号として出力する増幅回
路２８と、を備えて構成されている。
【００３５】次にＰＢＳの光学特性の概要を説明する。Ａ）ＰＢＳにおけるｐ偏光の透過率Ｔｐの設定 （Ａ１）Ｔｐの下限
現在実用化されているレーザダイオードの最大出力は６
０ｍＷであり、光ディスクの記録パワーとして最低限２
５ｍＷ必要であるとすると、ピックアップ効率（＝ｐ偏
光の透過率Ｔｐ）として、 ２５／６０＝４１．７［％］ 必要である。さらに光学素子のロス、コリメータレンズ
におけるけられ効率、３ビーム分割比等を考慮に入れる
必要がある。
０ｍＷであり、光ディスクの記録パワーとして最低限２
５ｍＷ必要であるとすると、ピックアップ効率（＝ｐ偏
光の透過率Ｔｐ）として、 ２５／６０＝４１．７［％］ 必要である。さらに光学素子のロス、コリメータレンズ
におけるけられ効率、３ビーム分割比等を考慮に入れる
必要がある。
【００３６】例えば、光学素子によるロスを８５
［％］、３ビーム中のメインビーム比率を８３［％］と
し、他の要因（ファクタ）は無いものとして計算すると
ＰＢＳにおけるｐ偏光の透過率Ｔｐはおよそ５７［％］
以上が必要となる。
［％］、３ビーム中のメインビーム比率を８３［％］と
し、他の要因（ファクタ）は無いものとして計算すると
ＰＢＳにおけるｐ偏光の透過率Ｔｐはおよそ５７［％］
以上が必要となる。
【００３７】実際には他の要因が加わり、光学素子のロ
ス等も様々な値となるので、ｐ偏光の透過率ＴＰはおよ
そ６０［％］以上に設定することが必要となる。（Ａ２）Ｔｐの上限 光ピックアップ４においては、ＡＰＣ２２Ａの制御及び
記録時あるいは再生時のレーザダイオード２０の出力パ
ワーを正確に知るために、第１フォトディテクタ２１を
用いてフロントモニタを行っている。
ス等も様々な値となるので、ｐ偏光の透過率ＴＰはおよ
そ６０［％］以上に設定することが必要となる。（Ａ２）Ｔｐの上限 光ピックアップ４においては、ＡＰＣ２２Ａの制御及び
記録時あるいは再生時のレーザダイオード２０の出力パ
ワーを正確に知るために、第１フォトディテクタ２１を
用いてフロントモニタを行っている。
【００３８】このフロントモニタにおいて、正確な出力
パワーを知るためには、ある程度以上のＳ／Ｎ比が要求
される。ここで第１フォトディテクタ２１へ入射する光
量とＳ／Ｎ比、Ｃ／Ｎ比（Carrier to Noise ratio）の
関係について検討する。
パワーを知るためには、ある程度以上のＳ／Ｎ比が要求
される。ここで第１フォトディテクタ２１へ入射する光
量とＳ／Ｎ比、Ｃ／Ｎ比（Carrier to Noise ratio）の
関係について検討する。
【００３９】第１フォトディテクタ２１へ入射する光量
とＳ／Ｎ比（Ｃ／Ｎ比）の関係の実測データを図３に示
す。図３によれば、第１フォトディテクタ２１へ入射す
る光量が多いほどＳ／Ｎ比が上昇することが示されてい
る。
とＳ／Ｎ比（Ｃ／Ｎ比）の関係の実測データを図３に示
す。図３によれば、第１フォトディテクタ２１へ入射す
る光量が多いほどＳ／Ｎ比が上昇することが示されてい
る。
【００４０】また、光ディスクシステムにおけるノイズ
は、大別すると次の３種類がある。 １）フォトディテクタに入射する光量に無関係かつ一定
なノイズ量を有する熱雑音、増幅器のノイズ ２）受光素子に入射する光量に比例するディスクノイズ
及びレーザダイオードノイズ ３）受光素子に入射する光量の平方根に比例するショッ
トノイズ（ディテクタノイズ） 図４にこれらのノイズの理論計算値を示す。
は、大別すると次の３種類がある。 １）フォトディテクタに入射する光量に無関係かつ一定
なノイズ量を有する熱雑音、増幅器のノイズ ２）受光素子に入射する光量に比例するディスクノイズ
及びレーザダイオードノイズ ３）受光素子に入射する光量の平方根に比例するショッ
トノイズ（ディテクタノイズ） 図４にこれらのノイズの理論計算値を示す。
【００４１】図４に示すように、フォトディテクタへ入
射する光量が比較的少ない領域ではショットノイズ（入
射光量の平方根に比例）が支配的であり、この領域では
光量が増加するほどショットノイズの増加率が次第に小
さくなってＣ／Ｎ比は改善されることとなる。
射する光量が比較的少ない領域ではショットノイズ（入
射光量の平方根に比例）が支配的であり、この領域では
光量が増加するほどショットノイズの増加率が次第に小
さくなってＣ／Ｎ比は改善されることとなる。
【００４２】しかし、この領域を超え、さらにフォトデ
ィテクタへ入射する光量が増加すると、ディスクノイズ
及びレーザダイオードノイズ（入射光量に比例）が支配
的となりトータルのノイズも光量に比例するようにな
る。したがって、この領域ではＣ／Ｎ比は一定となり、
フォトディテクタへの入射光量を増加しても、Ｃ／Ｎ比
の改善はみられないこととなる。
ィテクタへ入射する光量が増加すると、ディスクノイズ
及びレーザダイオードノイズ（入射光量に比例）が支配
的となりトータルのノイズも光量に比例するようにな
る。したがって、この領域ではＣ／Ｎ比は一定となり、
フォトディテクタへの入射光量を増加しても、Ｃ／Ｎ比
の改善はみられないこととなる。
【００４３】換言すれば、フォトディテクタへの入射光
量を増加しても、Ｓ／Ｎ比の改善には限度があることが
わかる。そこで、図３及び図４に基づいてフロントモニ
タにおいて正確な出力パワーを知るために第１フォトデ
ィテクタへの光量が０．１５ｍＷ以上あることが必要で
あると仮定すると、レーザダイオードの出力パワーを
１．５ｍＷとした場合、ＰＢＳにおける必要なｐ偏光反
射率Ｒｐは、 Ｒｐ≧１０［％］ となる。
量を増加しても、Ｓ／Ｎ比の改善には限度があることが
わかる。そこで、図３及び図４に基づいてフロントモニ
タにおいて正確な出力パワーを知るために第１フォトデ
ィテクタへの光量が０．１５ｍＷ以上あることが必要で
あると仮定すると、レーザダイオードの出力パワーを
１．５ｍＷとした場合、ＰＢＳにおける必要なｐ偏光反
射率Ｒｐは、 Ｒｐ≧１０［％］ となる。
【００４４】ＰＢＳにおける光の吸収を考慮に入れなけ
れば、 Ｔｐ＝１００−Ｒｐ［％］ であるので、 Ｔｐ≦９０［％］ となる。Ｂ）ＰＢＳにおけるｓ偏光の透過率Ｔｓの設定 （Ｂ１）Ｔｓの下限 レーザダイオードノイズが大きいと記録時及び再生時に
ノイズの影響が出てしまう。
れば、 Ｔｐ＝１００−Ｒｐ［％］ であるので、 Ｔｐ≦９０［％］ となる。Ｂ）ＰＢＳにおけるｓ偏光の透過率Ｔｓの設定 （Ｂ１）Ｔｓの下限 レーザダイオードノイズが大きいと記録時及び再生時に
ノイズの影響が出てしまう。
【００４５】現時点において記録に用いられているレー
ザダイオードは、光ディスクからの戻り光量が１０
［％］を超えると、レーザダイオードノイズが急激に増
加するという特性がある。
ザダイオードは、光ディスクからの戻り光量が１０
［％］を超えると、レーザダイオードノイズが急激に増
加するという特性がある。
【００４６】すなわち、光ディスクからの戻り光量が１
０［％］以下であればノイズの影響を受けること無く記
録再生を行える。そこで、レーザダイオードへの戻り光
量を１０［％］以下に押さえることを考える。
０［％］以下であればノイズの影響を受けること無く記
録再生を行える。そこで、レーザダイオードへの戻り光
量を１０［％］以下に押さえることを考える。
【００４７】ディスクの反射率をＲα、複屈折をδ、レ
ーザダイオードのｐ偏光成分出射光強度をＩ0 、ＰＢＳ
のｐ偏光透過率をＴｐ、ｓ偏光透過率をＴｓ、ｐ偏光反
射率をＲｐ、ｓ偏光反射率をＲｓとすると、光ディスク
への入射光強度Ｉは、 Ｉ＝Ｔｐ・Ｉ0 で表され、光ディスクからの戻り光のｐ偏光成分及びｓ
偏光成分は、それぞれ、 ｐ偏光成分：ＳＩＮ2 （δ／２）・Ｒα・Ｔｐ・Ｉ0 ｓ偏光成分：ＣＯＳ2 （δ／２）・Ｒα・Ｔｐ・Ｉ0 で表される。
ーザダイオードのｐ偏光成分出射光強度をＩ0 、ＰＢＳ
のｐ偏光透過率をＴｐ、ｓ偏光透過率をＴｓ、ｐ偏光反
射率をＲｐ、ｓ偏光反射率をＲｓとすると、光ディスク
への入射光強度Ｉは、 Ｉ＝Ｔｐ・Ｉ0 で表され、光ディスクからの戻り光のｐ偏光成分及びｓ
偏光成分は、それぞれ、 ｐ偏光成分：ＳＩＮ2 （δ／２）・Ｒα・Ｔｐ・Ｉ0 ｓ偏光成分：ＣＯＳ2 （δ／２）・Ｒα・Ｔｐ・Ｉ0 で表される。
【００４８】これによりＰＢＳを再び透過してレーザダ
イオードへ向かう戻り光のｐ偏光成分及びｓ偏光成分
は、それぞれ、 ｐ偏光成分：Ｔｐ・ＳＩＮ2 （δ／２）・Ｒα・Ｔｐ・
Ｉ0 ｓ偏光成分：Ｔｓ・ＣＯＳ2 （δ／２）・Ｒα・Ｔｐ・
Ｉ0 で表される。
イオードへ向かう戻り光のｐ偏光成分及びｓ偏光成分
は、それぞれ、 ｐ偏光成分：Ｔｐ・ＳＩＮ2 （δ／２）・Ｒα・Ｔｐ・
Ｉ0 ｓ偏光成分：Ｔｓ・ＣＯＳ2 （δ／２）・Ｒα・Ｔｐ・
Ｉ0 で表される。
【００４９】ゆえにレーザダイオードへの全戻り光量Ｉ
LDは、 ＩLD＝Ｔｐ・ＳＩＮ2 （δ／２）・Ｒα・Ｔｐ・Ｉ0＋
Ｔｓ・ＣＯＳ2 （δ／２）・Ｒα・Ｔｐ・Ｉ0 となる。
LDは、 ＩLD＝Ｔｐ・ＳＩＮ2 （δ／２）・Ｒα・Ｔｐ・Ｉ0＋
Ｔｓ・ＣＯＳ2 （δ／２）・Ｒα・Ｔｐ・Ｉ0 となる。
【００５０】したがって、複屈折量δ＝０［deg ］の場
合のレーザダイオードへの戻り光量ＩLD0 は、 ＩLD0 ＝Ｔｓ・Ｒα・Ｔｐ・Ｉ0 となり、複屈折量δ＝６０［deg ］の場合のレーザダイ
オードへの戻り光量ＩLD 60は、 ＩLD60＝Ｔｐ・（１／４）・Ｒα・Ｔｐ・Ｉ0＋Ｔｓ・
（３／４）・Ｒα・Ｔｐ・Ｉ0 ＝（１／４）・Ｒα・Ｔｐ・Ｉ0 ・（３・Ｔｓ＋Ｔｐ） これらより、複屈折によるレーザダイオードへの戻り光
量ＩLDの変動を１０［％］以下にするためには、 ＩLD0 ／ＩLD60≦（１００＋１０）／１００ すなわち、 ＩLD0 ／ＩLD60＝（３・Ｔｓ＋Ｔｐ）／（４・Ｔｓ）≦
１．１ となり、この式をＴｓについて解くと、 Ｔｓ≧０．７１・Ｔｐ となる。
合のレーザダイオードへの戻り光量ＩLD0 は、 ＩLD0 ＝Ｔｓ・Ｒα・Ｔｐ・Ｉ0 となり、複屈折量δ＝６０［deg ］の場合のレーザダイ
オードへの戻り光量ＩLD 60は、 ＩLD60＝Ｔｐ・（１／４）・Ｒα・Ｔｐ・Ｉ0＋Ｔｓ・
（３／４）・Ｒα・Ｔｐ・Ｉ0 ＝（１／４）・Ｒα・Ｔｐ・Ｉ0 ・（３・Ｔｓ＋Ｔｐ） これらより、複屈折によるレーザダイオードへの戻り光
量ＩLDの変動を１０［％］以下にするためには、 ＩLD0 ／ＩLD60≦（１００＋１０）／１００ すなわち、 ＩLD0 ／ＩLD60＝（３・Ｔｓ＋Ｔｐ）／（４・Ｔｓ）≦
１．１ となり、この式をＴｓについて解くと、 Ｔｓ≧０．７１・Ｔｐ となる。
【００５１】そこで、上述のＰ偏光透過率の下限値（６
０［％］≦Ｔｐ）を代入すると、 ４２．６［％］≦Ｔｓ となり、およそ ４３［％］≦Ｔｓ となる。
０［％］≦Ｔｐ）を代入すると、 ４２．６［％］≦Ｔｓ となり、およそ ４３［％］≦Ｔｓ となる。
【００５２】以上の説明は、複屈折量δ＝６０［deg ］
の場合であったが、実際の複屈折量はこれ以下であり、
レーザダイオードへの戻り光量ＩLDはさらに小さなもの
となる。（Ｂ２）Ｔｓの上限 光ディスクに照射される再生光であって再生時に記録デ
ータを破壊しない再生光のパワーの上限値を１．５ｍＷ
とし、第２フォトディテクタにおける再生光パワーの下
限値を０．１５ｍＷとし、光ディスクの反射率を７０
［％］であるとすると、光ディスクからの戻り光のうち
第２フォトディテクタへ導かれるのはｓ偏光成分だけで
あるので、 ０．１５≦１．５×０．７×Ｒｓ １４［％］≦Ｒｓ ∴８６［％］≧Ｔｓ となる。
の場合であったが、実際の複屈折量はこれ以下であり、
レーザダイオードへの戻り光量ＩLDはさらに小さなもの
となる。（Ｂ２）Ｔｓの上限 光ディスクに照射される再生光であって再生時に記録デ
ータを破壊しない再生光のパワーの上限値を１．５ｍＷ
とし、第２フォトディテクタにおける再生光パワーの下
限値を０．１５ｍＷとし、光ディスクの反射率を７０
［％］であるとすると、光ディスクからの戻り光のうち
第２フォトディテクタへ導かれるのはｓ偏光成分だけで
あるので、 ０．１５≦１．５×０．７×Ｒｓ １４［％］≦Ｒｓ ∴８６［％］≧Ｔｓ となる。
【００５３】以上の結果をまとめると、ＰＢＳのｐ偏光
透過率Ｔｐ、ｓ偏光透過率Ｔｓ、ｐ偏光反射率Ｒｐ及び
ｓ偏光反射率Ｒｓの設定範囲はおよそ次の通りとなる。 ６０［％］≦Ｔｐ≦９０［％］ １４［％］≦Ｒｓ≦５７［％］ ４３［％］≦Ｔｓ≦８０［％］ １０［％］≦Ｒｐ≦４０［％］ 次にＰＢＳの光学特性について詳細に検討する。
透過率Ｔｐ、ｓ偏光透過率Ｔｓ、ｐ偏光反射率Ｒｐ及び
ｓ偏光反射率Ｒｓの設定範囲はおよそ次の通りとなる。 ６０［％］≦Ｔｐ≦９０［％］ １４［％］≦Ｒｓ≦５７［％］ ４３［％］≦Ｔｓ≦８０［％］ １０［％］≦Ｒｐ≦４０［％］ 次にＰＢＳの光学特性について詳細に検討する。
【００５４】ここで、レーザーダイオードを出射され、
第２フォトディテクタへ導かれるレーザ光の光量及び再
びレーザダイオードに戻る戻り光の光量をジョーンズベ
クトルを用いて計算する。
第２フォトディテクタへ導かれるレーザ光の光量及び再
びレーザダイオードに戻る戻り光の光量をジョーンズベ
クトルを用いて計算する。
【００５５】まず光ディスクへ入射する入射レーザ光の
電界成分［ＥX 、ＥY ］を表すと、
電界成分［ＥX 、ＥY ］を表すと、
【００５６】
【数１】
となる。この場合において、光ディスクに複屈折δがあ
るとすると、この場合の光ディスクの反射光の電界成分
［ＥX1、ＥY1］は、
るとすると、この場合の光ディスクの反射光の電界成分
［ＥX1、ＥY1］は、
【００５７】
【数２】
と表せる。さらに４分の一波長板を考慮した（４５［de
g ］回転行列を加えた）場合の反射光の電界成分
［ＥX2、ＥY2］は、
g ］回転行列を加えた）場合の反射光の電界成分
［ＥX2、ＥY2］は、
【００５８】
【数３】
となる。この（３）式を計算すると、
【００５９】
【数４】
となり、また、Ｘ軸及びＹ軸に対して角度θ2 の方向に
光ディスクの複屈折があった場合の反射光の電界成分
［ＥX3、ＥY3］は、
光ディスクの複屈折があった場合の反射光の電界成分
［ＥX3、ＥY3］は、
【００６０】
【数５】
となる。ここでＰＢＳが光ディスクの複屈折の影響をも
っとも受ける方向にピックアップを配置する場合を考慮
すると、 θ1 ＝θ2 ＝π／４ となり、（５）式に（１）式及び（４）式を代入する
と、
っとも受ける方向にピックアップを配置する場合を考慮
すると、 θ1 ＝θ2 ＝π／４ となり、（５）式に（１）式及び（４）式を代入する
と、
【００６１】
【数６】
となる。この各成分をパワーに換算した場合のパワー成
分を［ＩX3、ＩY3］で表せば、
分を［ＩX3、ＩY3］で表せば、
【００６２】
【数７】
となる。この（７）式は光ディスクの反射光量が、光デ
ィスク基板の複屈折の関数になっていることを示してい
る。
ィスク基板の複屈折の関数になっていることを示してい
る。
【００６３】次にＰＢＳのファクターを加味して第２フ
ォトディテクタへ導かれる受光レーザ光の光量ＩPD及び
戻り光ＩLDの光量を求める。受光レーザ光の光量ＩPD及
び戻り光の光量ＩLDはそれぞれＰＢＳにおける反射光及
び透過光であるので、ＰＢＳのｐ偏光透過率Ｔｐ
［％］、ｓ偏光透過率Ｔｓ［％］、ｐ偏光反射率Ｒｐ
［％］及びｓ偏光反射率Ｒｓ［％］を用いて（８）式の
ように表すことができる。
ォトディテクタへ導かれる受光レーザ光の光量ＩPD及び
戻り光ＩLDの光量を求める。受光レーザ光の光量ＩPD及
び戻り光の光量ＩLDはそれぞれＰＢＳにおける反射光及
び透過光であるので、ＰＢＳのｐ偏光透過率Ｔｐ
［％］、ｓ偏光透過率Ｔｓ［％］、ｐ偏光反射率Ｒｐ
［％］及びｓ偏光反射率Ｒｓ［％］を用いて（８）式の
ように表すことができる。
【００６４】
【数８】
この（８）式において、
Ｔｓ＝Ｒｐ＝０［％］
Ｔｐ＝Ｒｓ＝１００［％］
とすれば、完全偏光光学系を表し、
Ｔｓ＝Ｔｐ
Ｒｓ＝Ｒｐ
とすれば、無偏光光学系を表す。
【００６５】この（８）式を用いて、複屈折による受光
レーザ光の光量ＩPD及び戻り光の光量ＩLDを本願の偏光
光学系及び従来の完全偏光光学系のそれぞれについて求
めたものを図５に示す。また、図６は図５の部分拡大図
である。
レーザ光の光量ＩPD及び戻り光の光量ＩLDを本願の偏光
光学系及び従来の完全偏光光学系のそれぞれについて求
めたものを図５に示す。また、図６は図５の部分拡大図
である。
【００６６】この場合において、本願の偏光光学系にお
けるＰＢＳの光学特性を、 Ｔｐ＝Ｒｓ＝７０［％］ Ｔｓ＝Ｒｐ＝３０［％］ として計算している。
けるＰＢＳの光学特性を、 Ｔｐ＝Ｒｓ＝７０［％］ Ｔｓ＝Ｒｐ＝３０［％］ として計算している。
【００６７】図５において、横軸は２つの屈折光の位相
差（［deg ］）、縦軸は受光レーザ光の光量ＩPDの最大
値（＝Ｉ0 ）を１００［％］とした場合の相対光量を示
す。なお、複屈折の影響のみを考慮し、光ディスクにお
ける反射による減衰はないものとして計算している。
差（［deg ］）、縦軸は受光レーザ光の光量ＩPDの最大
値（＝Ｉ0 ）を１００［％］とした場合の相対光量を示
す。なお、複屈折の影響のみを考慮し、光ディスクにお
ける反射による減衰はないものとして計算している。
【００６８】図５に示すように、従来の完全偏光光学系
では、ｓ偏光のみをフォトディテクタに取り込むことと
なるため、フォトディテクタにおける受光光量は０
［％］〜１００［％］の範囲で変化することとなる。
では、ｓ偏光のみをフォトディテクタに取り込むことと
なるため、フォトディテクタにおける受光光量は０
［％］〜１００［％］の範囲で変化することとなる。
【００６９】これに対し、本願の偏光光学系によれば、
複屈折の依存性の異なる反射光のｐ偏光成分、ｓ偏光成
分の両者をフォトディテクタに取り込むことができるた
め、フォトディテクタにおける受光光量は４０［％］〜
１００［％］の範囲で変化するだけであり、フォトディ
テクタの出力信号を増幅するアンプの増幅率をあまり高
くする必要等が生じることがなく、ノイズ等の影響を受
けることなく安定して動作することができる。
複屈折の依存性の異なる反射光のｐ偏光成分、ｓ偏光成
分の両者をフォトディテクタに取り込むことができるた
め、フォトディテクタにおける受光光量は４０［％］〜
１００［％］の範囲で変化するだけであり、フォトディ
テクタの出力信号を増幅するアンプの増幅率をあまり高
くする必要等が生じることがなく、ノイズ等の影響を受
けることなく安定して動作することができる。
【００７０】次にＰＢＳの効率（＝Ｔｐ）を変化させた
場合について検討する。図７に光ディスクの複屈折がな
い場合（複屈折＝０［deg ］）の受光レーザ光の光量Ｉ
PDを１００［％］とし、複屈折＝６０［deg ］の場合に
ＰＢＳの効率を変化させた時の受光レーザ光の光量ＩPD
の変化を示す。この場合においてＲｐ＝Ｔｓ＝１００−
Ｔｐ［％］である。
場合について検討する。図７に光ディスクの複屈折がな
い場合（複屈折＝０［deg ］）の受光レーザ光の光量Ｉ
PDを１００［％］とし、複屈折＝６０［deg ］の場合に
ＰＢＳの効率を変化させた時の受光レーザ光の光量ＩPD
の変化を示す。この場合においてＲｐ＝Ｔｓ＝１００−
Ｔｐ［％］である。
【００７１】Ｉ0 ＝１とすると、（８）式より、
ＩPD＝｛Ｒｓ・ＣＯＳ2 （δ／２）＋Ｒｐ・ＳＩＮ2 （δ／２）｝／１００
＝｛Ｒｓ・ＣＯＳ2 （δ／２）
＋（１００−Ｒｓ）・ＳＩＮ2 （δ／２）｝／１００ …（９）
となる。
【００７２】この（９）式により複屈折量δ＝０［deg
］の場合の受光レーザ光の光量Ｉ0d eg及び複屈折量δ
＝６０［deg ］場合の受光レーザ光の光量Ｉ60deg を求
めると、それぞれ（１０）式及び（１１）式となる。
］の場合の受光レーザ光の光量Ｉ0d eg及び複屈折量δ
＝６０［deg ］場合の受光レーザ光の光量Ｉ60deg を求
めると、それぞれ（１０）式及び（１１）式となる。
【００７３】
Ｉ0deg ＝Ｒｓ／１００ …（１０）
Ｉ60deg ＝｛０．７５Ｒｓ＋０．２５・（１００−Ｒｓ）｝／１００
＝｛０．５Ｒｓ＋２５｝／１００ …（１１）
図７において、縦軸は（１２）式に示されるように、複
屈折量δ＝０［deg ］の場合の受光レーザ光の光量Ｉ
0degと複屈折量δ＝６０［deg ］場合の受光レーザ光の
光量Ｉ60deg の差（減少分）の受光光量の最大値Ｉ0 に
対する比をパーセント表示したものである。
屈折量δ＝０［deg ］の場合の受光レーザ光の光量Ｉ
0degと複屈折量δ＝６０［deg ］場合の受光レーザ光の
光量Ｉ60deg の差（減少分）の受光光量の最大値Ｉ0 に
対する比をパーセント表示したものである。
【００７４】
（Ｉ0deg−Ｉ60deg ）／Ｉ0 ＝０．５−２５／Ｒｓ …（１２）
図７中、ＰＢＳの効率５０［％］の時が従来の無偏光光
学系に相当し、ＰＢＳの効率１００［％］の時が従来の
完全偏光光学系に相当する。すなわち、無偏光光学系と
完全偏光光学系との間で複屈折量δ＝０［deg ］の場合
の受光レーザ光の光量Ｉ0degと複屈折量δ＝６０［deg
］場合の受光レーザ光の光量Ｉ60deg の差（減少分）
の受光光量ＩPDの最大値Ｉ0 に対する比は０［％］〜２
５［％］の間で変化することとなる。
学系に相当し、ＰＢＳの効率１００［％］の時が従来の
完全偏光光学系に相当する。すなわち、無偏光光学系と
完全偏光光学系との間で複屈折量δ＝０［deg ］の場合
の受光レーザ光の光量Ｉ0degと複屈折量δ＝６０［deg
］場合の受光レーザ光の光量Ｉ60deg の差（減少分）
の受光光量ＩPDの最大値Ｉ0 に対する比は０［％］〜２
５［％］の間で変化することとなる。
【００７５】次にＰＢＳの効率（＝Ｔｐ）とレーザダイ
オードへの戻り光の光量ＩLDについて検討する。図８に
ＰＢＳの効率（＝Ｔｐ）を変化させた場合のレーザダイ
オードへの戻り光の光量ＩLD変化を、本願の偏光光学系
において、複屈折量δ＝０［deg ］の場合、複屈折量δ
＝６０［deg ］の場合及び従来の無偏光光学系の場合に
ついて示す。
オードへの戻り光の光量ＩLDについて検討する。図８に
ＰＢＳの効率（＝Ｔｐ）を変化させた場合のレーザダイ
オードへの戻り光の光量ＩLD変化を、本願の偏光光学系
において、複屈折量δ＝０［deg ］の場合、複屈折量δ
＝６０［deg ］の場合及び従来の無偏光光学系の場合に
ついて示す。
【００７６】レーザダイオードへの戻り光量ＩLDは
（８）式より、（１３）式に示すようなものとなる。 ＩLD＝｛ＴｓＣＯＳ2 （δ／２）＋ＴｐＳＩＮ2 （δ／２）｝ ・Ｉ0 ／１００ …（１３） ここで、受光光量ＩPDの最大値Ｉ0 はレーザダイオード
の出射パワーを１００［％］とすると、ＰＢＳの透過率
に対応して制限を受ける。レーザダイオードの出射光は
ｐ偏光１００［％］であるので、 Ｉ0 ＝Ｔｐ［％］ となる。また、光ディスクの反射率を４０［％］とする
と、（１３）式は、（１４）式に示すものとなる。
（８）式より、（１３）式に示すようなものとなる。 ＩLD＝｛ＴｓＣＯＳ2 （δ／２）＋ＴｐＳＩＮ2 （δ／２）｝ ・Ｉ0 ／１００ …（１３） ここで、受光光量ＩPDの最大値Ｉ0 はレーザダイオード
の出射パワーを１００［％］とすると、ＰＢＳの透過率
に対応して制限を受ける。レーザダイオードの出射光は
ｐ偏光１００［％］であるので、 Ｉ0 ＝Ｔｐ［％］ となる。また、光ディスクの反射率を４０［％］とする
と、（１３）式は、（１４）式に示すものとなる。
【００７７】
ＩLD＝｛ＴｓＣＯＳ2 （δ／２）＋ＴｐＳＩＮ2 （δ／２）｝
・０．００４Ｔｐ［％］ …（１４）
無偏光光学系ではｓ偏光透過率Ｔｓとｐ偏光透過率Ｔｐ
は等しい（Ｔｓ＝Ｔｐ）ので、 ＩLD＝０．００４Ｔｐ2 …（１５） となる。
は等しい（Ｔｓ＝Ｔｐ）ので、 ＩLD＝０．００４Ｔｐ2 …（１５） となる。
【００７８】本願の偏光光学系においては、ＰＢＳにお
ける透過率及び反射率の関係を Ｔｐ＝Ｒｓ Ｒｐ＝Ｔｓ＝１００−Ｔｐ［％］ とすると、（１４）式は、 ＩLD＝｛Ｔｐ・（ＳＩＮ2 （δ／２）＋ＣＯＳ2 （δ／２） ＋１００・ＣＯＳ2 （δ／２）｝×０．００４Ｔｐ …（１６） となる。
ける透過率及び反射率の関係を Ｔｐ＝Ｒｓ Ｒｐ＝Ｔｓ＝１００−Ｔｐ［％］ とすると、（１４）式は、 ＩLD＝｛Ｔｐ・（ＳＩＮ2 （δ／２）＋ＣＯＳ2 （δ／２） ＋１００・ＣＯＳ2 （δ／２）｝×０．００４Ｔｐ …（１６） となる。
【００７９】ここで複屈折がある場合の一例として、δ
＝６０［deg ］を（１６）式に代入し、整理すると ＩLD＝−０．００２Ｔｐ2 ＋０．３Ｔｐ …（１７） が得られる。
＝６０［deg ］を（１６）式に代入し、整理すると ＩLD＝−０．００２Ｔｐ2 ＋０．３Ｔｐ …（１７） が得られる。
【００８０】また、複屈折がない場合、すなわち、δ＝
０［deg ］を（１６）式に代入し、整理すると、 ＩLD＝−０．００４Ｔｐ2 ＋０．４Ｔｐ …（１８） が得られる。
０［deg ］を（１６）式に代入し、整理すると、 ＩLD＝−０．００４Ｔｐ2 ＋０．４Ｔｐ …（１８） が得られる。
【００８１】これらの（１５）式、（１７）式、（１
８）式に基づいてグラフ化したものが図８である。図８
より、レーザダイオードへの戻り光量が１０［％］以下
で複屈折の有無による変動が少ないＰＢＳの効率として
は７０［％］（＝Ｔｐ）程度が好ましいと考えられる。
８）式に基づいてグラフ化したものが図８である。図８
より、レーザダイオードへの戻り光量が１０［％］以下
で複屈折の有無による変動が少ないＰＢＳの効率として
は７０［％］（＝Ｔｐ）程度が好ましいと考えられる。
【００８２】図９にＰＢＳの効率を７０［％］とした場
合の光学系の動作説明図を示す。図９（ａ）に示すよう
に、光ディスクに複屈折がない場合には、第２フォトデ
ィテクタに入射する入射光の成分は、ｓ偏光の反射光が
７０［％］、ｐ偏光の反射光が３０［％］ととなってお
り、トータルでレーザダイオードの出射光のほぼ１００
［％］が入射することとなっている。
合の光学系の動作説明図を示す。図９（ａ）に示すよう
に、光ディスクに複屈折がない場合には、第２フォトデ
ィテクタに入射する入射光の成分は、ｓ偏光の反射光が
７０［％］、ｐ偏光の反射光が３０［％］ととなってお
り、トータルでレーザダイオードの出射光のほぼ１００
［％］が入射することとなっている。
【００８３】これに対し、図９（ｂ）に示すように、光
ディスクの複屈折の位相差が６０［deg ］の場合には、
第２フォトディテクタに入射する入射光は、ｓ偏光及び
ｐ偏光を合せて８６［％］（図６参照）となり、レーザ
ダイオードへの戻り光量は１４［％］となっている。な
お、実際の光ディスクでは、上述したように複屈折の位
相差が６０［deg ］にもなることはないので、実用上十
分な値となっている。
ディスクの複屈折の位相差が６０［deg ］の場合には、
第２フォトディテクタに入射する入射光は、ｓ偏光及び
ｐ偏光を合せて８６［％］（図６参照）となり、レーザ
ダイオードへの戻り光量は１４［％］となっている。な
お、実際の光ディスクでは、上述したように複屈折の位
相差が６０［deg ］にもなることはないので、実用上十
分な値となっている。
【００８４】この光量変化を視覚的に把握するためＲＦ
エンベロープ表示を行ったものが図９（ｃ）である。以
上の結果を図１１の従来例と比較すると、戻り光量が少
なく、フォトディテクタへの入射光量が増加しているこ
とがわかり、Ｓ／Ｎ比を改善することができ、安定した
記録、再生を行えることがわかる。
エンベロープ表示を行ったものが図９（ｃ）である。以
上の結果を図１１の従来例と比較すると、戻り光量が少
なく、フォトディテクタへの入射光量が増加しているこ
とがわかり、Ｓ／Ｎ比を改善することができ、安定した
記録、再生を行えることがわかる。
【００８５】
【発明の効果】本発明によれば、光ピックアップは、ｐ
偏光及びｓ偏光の双方に基づいて出力信号を得るように
構成されているので、光ディスクに複屈折がある場合で
も複屈折の影響を受けにくく、かつ、レーザダイオード
への戻り光量を少なくすることによりレーザダイオード
ノイズを減少させることができ、安定した記録、再生を
行うことができる。
偏光及びｓ偏光の双方に基づいて出力信号を得るように
構成されているので、光ディスクに複屈折がある場合で
も複屈折の影響を受けにくく、かつ、レーザダイオード
への戻り光量を少なくすることによりレーザダイオード
ノイズを減少させることができ、安定した記録、再生を
行うことができる。
【図１】光ディスク再生装置の概要構成ブロック図であ
る。
る。
【図２】光ピックアップの概要構成を示すブロック図で
ある。
ある。
【図３】フォトディテクタの入射光量とＳ／Ｎの関係を
示す図である。
示す図である。
【図４】光ディスクシステムにおけるノイズの説明図で
ある。
ある。
【図５】実施例と従来例の動作状態の比較説明図であ
る。
る。
【図６】図５の部分拡大図である。
【図７】プリズムの効率を変化させた場合のフォトディ
テクタの入射光量の変化の説明図である。
テクタの入射光量の変化の説明図である。
【図８】レーザダイオードへの戻り光量の説明図であ
る。
る。
【図９】実施例の光ピックアップの動作説明図である。
【図１０】従来例の無偏光光学系光ピックアップの動作
説明図である。
説明図である。
【図１１】従来の完全偏光光学系光ピックアップの動作
説明図である。
説明図である。
１…光ディスク再生装置
２…光ディスク
３…スピンドルモータ
４…ピックアップ
５…キャリッジモータ
６…プリアンプ部
８…サーボ部
７…デコーダ部
９…Ｄ／Ａコンバータ部
２０…レーザダイオード
２１…第１フォトディテクタ
２２Ａ…自動出力制御回路（ＡＰＣ）
２２…レーザ制御回路
２３…コリメータレンズ
２４…第２フォトディテクタ
２５…偏光プリズム（ＰＢＳ）
２６…４分の一波長板
２７…対物レンズ
２８…増幅回路
ＳRF…ＲＦ信号
ＳFE…フォーカシングエラー信号
ＳTE…トラッキングエラー信号
ＳSE…スピンドルモータエラー信号
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(56)参考文献 特開 平５−274709（ＪＰ，Ａ)
特開 平３−228232（ＪＰ，Ａ)
特開 平１−134401（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−232315（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
G11B 7/12 - 7/22
G02B 5/00 - 5/136
Claims (2)
- 【請求項１】 フロントモニタ方式で出力制御され、ｐ
偏光の出射光を出射するレーザダイオードと、受光光量
に応じた出力信号を出力する光検出器と、前記出射光を
透過して熱を用いて記録された外部の光ディスクに導く
とともに前記光ディスクからの戻り光の少なくとも一部
を反射して前記光検出器に導く偏光プリズムと、を有す
る記録可能な光ピックアップにおいて、前記前記フロントモニタ方式によるパワーのモニタは、
前記偏光プリズムから反射された前記ｐ偏光の出射光を
用いて行われ、 前記偏光プリズムのｐ偏光の透過率をＴｐ［％］とし、
ｓ偏光の透過率をＴｓ［％］とし、ｐ偏光の反射率をＲ
ｐ［％］とし、ｓ偏光の反射率をＲｓ［％］とし、前記
レーザダイオードの最大出力パワーをＬＤＰMAX ［ｍ
Ｗ］とし、前記光ディスクの最小記録パワーをＲＰMIN
［ｍＷ］とし、光学系における損失見込率をＯＰ
LOSS［％］とし、フロントモニタ用光量をＬＰMON ［ｍ
Ｗ］とし、前記レーザダイオードの通常出力パワーをＬ
ＤＰ［ｍＷ］とし、再生時に前記光ディスクに照射され
る再生光の最大パワーをＰＰMAX ［ｍＷ］とし、光ディ
スクの反射率をＲα［％］とし、再生時に前記光ディス
クに照射される再生光の最小パワーをＰＰMIN ［ｍＷ］
とした場合に、 （（ＲＰ MIN ／ＬＤＰ MAX ）×１００＋ＯＰ LOSS ）≦Ｔｐ［％］ （ＬＰ MON ／ＬＤＰ）×１００≦Ｒｐ［％］ （ＰＰ MIN ／（ＰＰ MAX ×Ｒα））×１００≦Ｒｓ［％］ Ｒｐ＝１００−Ｔｐ［％］ Ｔｓ＝１００−Ｒｓ［％］ の各条件をほぼ満たし、かつ、 光ディスクの複屈折量をδとし、前記レーザダイオード
のｐ偏光成分出射光強度をＩ 0 とし、複屈折量＝δ［de
g ］の場合のレーザダイオードへの全戻り光量Ｉ LD δ
を、 Ｉ LD δ＝Ｔｐ・ＳＩＮ 2 （δ／２）・Ｒα・Ｔｐ・Ｉ 0 ＋Ｔｓ・ＣＯＳ 2 （δ／２）・Ｒα・Ｔｐ・Ｉ 0 とし、複屈折量δ＝０［deg ］の場合のレーザダイオー
ドへの戻り光量Ｉ LD0 を 、 Ｉ LD0 ＝Ｔｓ・Ｒα・Ｔｐ・Ｉ 0 とし、複屈折によるレーザダイオードへの戻り光量への
影響割合をＸ［％］とすると、 Ｉ LD0 ／Ｉ LD δ≦（１００＋Ｘ）／１００ を満たすことを特徴とする光ピックアップ。 - 【請求項２】 フロントモニタ方式で出力制御され、ｐ
偏光の出射光を出射するレーザダイオードと、受光光量
に応じた出力信号を出力する光検出器と、前記出射光を
透過して熱を用いて記録された外部の光ディスクに導く
とともに前記光ディスクからの戻り光の少なくとも一部
を反射して前記光検出器に導く偏光プリズムと、を有す
る記録可能な光ピックアップにおいて、 前記前記フロントモニタ方式によるパワーのモニタは、
前記偏光プリズムから反射された前記ｐ偏光の出射光を
用いて行われ、 前記偏光プリズムのｐ偏光の透過率をＴｐ［％］とし、
ｓ偏光の透過率をＴｓ［％］とし、ｐ偏光の反射率をＲ
ｐ［％］とし、ｓ偏光の反射率をＲｓ［％］とした場合
に、ほぼ以下の条件を満たすことを特徴とする光ピック
アップ。 ６０［％］≦Ｔｐ［％］≦９０［％］ １４［％］≦Ｒｓ［％］≦５７［％］ ４３［％］≦Ｔｓ［％］≦８０［％］ １０［％］≦Ｒｐ［％］≦４０［％］
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04158594A JP3392206B2 (ja) | 1994-03-11 | 1994-03-11 | 光ピックアップ |
| US08/399,099 US5555538A (en) | 1994-03-11 | 1995-03-03 | Optical pickup |
| DE69514849T DE69514849T2 (de) | 1994-03-11 | 1995-03-03 | Optisches Abtastsystem |
| EP95301367A EP0671732B1 (en) | 1994-03-11 | 1995-03-03 | Optical system |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04158594A JP3392206B2 (ja) | 1994-03-11 | 1994-03-11 | 光ピックアップ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07249233A JPH07249233A (ja) | 1995-09-26 |
| JP3392206B2 true JP3392206B2 (ja) | 2003-03-31 |
Family
ID=12612516
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04158594A Expired - Fee Related JP3392206B2 (ja) | 1994-03-11 | 1994-03-11 | 光ピックアップ |
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| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5555538A (ja) |
| EP (1) | EP0671732B1 (ja) |
| JP (1) | JP3392206B2 (ja) |
| DE (1) | DE69514849T2 (ja) |
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| GB2315910A (en) * | 1996-07-31 | 1998-02-11 | Daewoo Electronics Co Ltd | Optical pickup system for reading information recorded on an optical disk |
| JP2002100068A (ja) | 2000-09-26 | 2002-04-05 | Pioneer Electronic Corp | 光ピックアップ装置 |
| US7570562B2 (en) | 2004-01-07 | 2009-08-04 | Sony Corporation | Optical disk unit |
| JP2006209896A (ja) * | 2005-01-31 | 2006-08-10 | Fujinon Sano Kk | 情報記録再生装置 |
| US7889616B2 (en) * | 2006-03-03 | 2011-02-15 | Seagate Technology Llc | Polarization state detector systems and methods for read-out of multilevel oriented nano-structure optical media |
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|---|---|---|---|---|
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| US4721850A (en) * | 1985-03-06 | 1988-01-26 | Olympus Optical Co., Ltd. | Optical pickup device having a detector for detecting the light emitting intensity variation of a semiconductor light emitting element |
| US4973836A (en) * | 1987-03-31 | 1990-11-27 | Canon Kabushiki Kaisha | Optical pickup device including a beam splitter having an inclined plane |
| JPH02287932A (ja) * | 1989-04-28 | 1990-11-28 | Toshiba Corp | 光学ヘッド |
| US5115420A (en) * | 1990-01-16 | 1992-05-19 | International Business Machines Corporation | Utilizing wasted laser light in optical systems |
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- 1994-03-11 JP JP04158594A patent/JP3392206B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1995
- 1995-03-03 EP EP95301367A patent/EP0671732B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-03-03 US US08/399,099 patent/US5555538A/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-03-03 DE DE69514849T patent/DE69514849T2/de not_active Expired - Lifetime
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