JP3349089B2 - エキゾーストマニホールド - Google Patents
エキゾーストマニホールドInfo
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
- F01N13/00—Exhaust or silencing apparatus characterised by constructional features ; Exhaust or silencing apparatus, or parts thereof, having pertinent characteristics not provided for in, or of interest apart from, groups F01N1/00 - F01N5/00, F01N9/00, F01N11/00
- F01N13/08—Other arrangements or adaptations of exhaust conduits
- F01N13/10—Other arrangements or adaptations of exhaust conduits of exhaust manifolds
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
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- F01N13/08—Other arrangements or adaptations of exhaust conduits
- F01N13/10—Other arrangements or adaptations of exhaust conduits of exhaust manifolds
- F01N13/102—Other arrangements or adaptations of exhaust conduits of exhaust manifolds having thermal insulation
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- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、エキゾーストマ
ニホールドに関するものである。
ニホールドに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】エンジン排気管であるエキゾーストマニ
ホールドが、排気ガス規制、高耐熱性、軽量化等の要求
から、従来の鋳鉄製エキゾーストマニホールドからステ
ンレス（ＳＵＳ）製エキゾーストマニホールドに材質変
更が行われた。さらに、触媒の暖機性を高めるために肉
厚の薄い内管を有する二重管構造としたステンレスエキ
ゾーストマニホールドが主流となりつつある。
ホールドが、排気ガス規制、高耐熱性、軽量化等の要求
から、従来の鋳鉄製エキゾーストマニホールドからステ
ンレス（ＳＵＳ）製エキゾーストマニホールドに材質変
更が行われた。さらに、触媒の暖機性を高めるために肉
厚の薄い内管を有する二重管構造としたステンレスエキ
ゾーストマニホールドが主流となりつつある。
【０００３】この二重管ステンレスエキゾーストマニホ
ールドの１つに最中タイプの二重管ステンレスエキゾー
ストマニホールドがある。これは、二枚の板材をエキゾ
ーストマニホールド形状に変形させ、合わせ面を溶接し
た構造を有するものである。図３３，３４には最中タイ
プの二重管ステンレスエキゾーストマニホールドの全体
構成を示すとともに、図３５には図３３のXXXV−XXXV断
面を示す。図３３，３４に示すエキゾーストマニホール
ド８０はＶ型６気筒エンジンに搭載されているエキゾー
ストマニホールドであり、右バンク（♯１、３、５気
筒）用のものである。また、エキゾーストマニホールド
８０はヘッドフランジ８１にて各気筒の排気ポートに対
応する位置においてエンジン側にボルト固定され、ま
た、フランジ８２にてクロスオーバーパイプとボルト固
定される。また、ヘッドフランジ８１に対し、肉厚０．
８ｍｍの内管８３が溶接固定され、ヘッドフランジ８
１、フランジ８２に対し肉厚２．０〜３．０ｍｍの外管
８４が溶接固定されており、内管８３と外管８４の突き
当たり部８５，８５’はそれぞれ溶接部となっている。
ールドの１つに最中タイプの二重管ステンレスエキゾー
ストマニホールドがある。これは、二枚の板材をエキゾ
ーストマニホールド形状に変形させ、合わせ面を溶接し
た構造を有するものである。図３３，３４には最中タイ
プの二重管ステンレスエキゾーストマニホールドの全体
構成を示すとともに、図３５には図３３のXXXV−XXXV断
面を示す。図３３，３４に示すエキゾーストマニホール
ド８０はＶ型６気筒エンジンに搭載されているエキゾー
ストマニホールドであり、右バンク（♯１、３、５気
筒）用のものである。また、エキゾーストマニホールド
８０はヘッドフランジ８１にて各気筒の排気ポートに対
応する位置においてエンジン側にボルト固定され、ま
た、フランジ８２にてクロスオーバーパイプとボルト固
定される。また、ヘッドフランジ８１に対し、肉厚０．
８ｍｍの内管８３が溶接固定され、ヘッドフランジ８
１、フランジ８２に対し肉厚２．０〜３．０ｍｍの外管
８４が溶接固定されており、内管８３と外管８４の突き
当たり部８５，８５’はそれぞれ溶接部となっている。
【０００４】そして、高圧の排気ガスは、各気筒の排気
ポートから二重管ステンレスエキゾーストマニホールド
８０の内部を通過し、クロスオーバーパイプ、フロント
パイプ、マフラーへと排出され、大気へ放出される。
ポートから二重管ステンレスエキゾーストマニホールド
８０の内部を通過し、クロスオーバーパイプ、フロント
パイプ、マフラーへと排出され、大気へ放出される。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところが、この構造の
エキゾーストマニホールド８０においては、ステンレス
製特有の１ｋＨｚ以上の高周波異音（放射音）が発生す
ることが問題となり、図３５に示すように、エンジンで
圧縮された圧力波が、排気弁が開いた直後に内管８３を
通過するが、その際、圧力波が特に内管８３の平坦部８
６を加振するとともに、その後、内管８３の突き当たり
部８５で反射した圧力波がさらに内管８３の平坦部８６
を加振する。その結果、内管８３の平坦部８６で発生し
た振動が内管８３全体に振動伝達し、その後、ヘッドフ
ランジ８１に伝達し、さらに、外管８４に振動伝達し、
外管８４から高周波異音（１ｋ〜２０ｋＨｚ）が発生す
る。
エキゾーストマニホールド８０においては、ステンレス
製特有の１ｋＨｚ以上の高周波異音（放射音）が発生す
ることが問題となり、図３５に示すように、エンジンで
圧縮された圧力波が、排気弁が開いた直後に内管８３を
通過するが、その際、圧力波が特に内管８３の平坦部８
６を加振するとともに、その後、内管８３の突き当たり
部８５で反射した圧力波がさらに内管８３の平坦部８６
を加振する。その結果、内管８３の平坦部８６で発生し
た振動が内管８３全体に振動伝達し、その後、ヘッドフ
ランジ８１に伝達し、さらに、外管８４に振動伝達し、
外管８４から高周波異音（１ｋ〜２０ｋＨｚ）が発生す
る。
【０００６】そこで、この発明の目的は、最中タイプの
二重管構造のエキゾーストマニホールドにおける内管の
平坦部の加振に起因する外管からの放射音の発生を抑制
することができるようにする。
二重管構造のエキゾーストマニホールドにおける内管の
平坦部の加振に起因する外管からの放射音の発生を抑制
することができるようにする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】請求項１に記載のエキゾ
ーストマニホールドは、内管の内方に、フランジから伸
びる円筒を配置し、この円筒に形成した円弧状をなす遮
蔽板を前記内管の平坦部に位置させ、この遮蔽板により
排気ガスの圧力波が直接、内管の平坦部を加振しないよ
うにするとともに、前記円筒に形成した切欠部を介して
排気ガスを通過させるようにしたことを特徴としてい
る。
ーストマニホールドは、内管の内方に、フランジから伸
びる円筒を配置し、この円筒に形成した円弧状をなす遮
蔽板を前記内管の平坦部に位置させ、この遮蔽板により
排気ガスの圧力波が直接、内管の平坦部を加振しないよ
うにするとともに、前記円筒に形成した切欠部を介して
排気ガスを通過させるようにしたことを特徴としてい
る。
【０００８】よって、内管の内方に配置された円筒に形
成した遮蔽板にて、排気ガスの圧力波が直接、内管の平
坦部を加振することが抑制される。また、遮蔽板の形状
として、平坦状の板材よりも円弧状の板材の方が振動し
にくい。このようにして、外管からの放射音の発生を抑
制することができる。更に、円筒には切欠部が設けられ
ているので、排気ガスが通過する際のガスの流れ抵抗に
なりにくい。
成した遮蔽板にて、排気ガスの圧力波が直接、内管の平
坦部を加振することが抑制される。また、遮蔽板の形状
として、平坦状の板材よりも円弧状の板材の方が振動し
にくい。このようにして、外管からの放射音の発生を抑
制することができる。更に、円筒には切欠部が設けられ
ているので、排気ガスが通過する際のガスの流れ抵抗に
なりにくい。
【０００９】請求項２に記載のエキゾーストマニホール
ドは、内管に多数の穴を形成し、排気ガスの圧力波によ
る内管の受圧面積を減少させるようにしたことを特徴と
している。
ドは、内管に多数の穴を形成し、排気ガスの圧力波によ
る内管の受圧面積を減少させるようにしたことを特徴と
している。
【００１０】よって、内管には多数の穴が形成され排気
ガスの圧力波による内管の受圧面積が減少しているの
で、内管を加振することが抑制される。その結果、外管
からの放射音の発生を抑制することができる。
ガスの圧力波による内管の受圧面積が減少しているの
で、内管を加振することが抑制される。その結果、外管
からの放射音の発生を抑制することができる。
【００１１】また、請求項３に記載のエキゾーストマニ
ホールドは、内管に、排気ガスの圧力波の所定の周波数
成分を低減する多数の穴を設けたことを特徴としてい
る。よって、内管に設けた多数の穴にて排気ガスの圧力
波の所定の周波数成分が低減され、内管を加振すること
が抑制される。その結果、外管からの放射音の発生を抑
制することができる。
ホールドは、内管に、排気ガスの圧力波の所定の周波数
成分を低減する多数の穴を設けたことを特徴としてい
る。よって、内管に設けた多数の穴にて排気ガスの圧力
波の所定の周波数成分が低減され、内管を加振すること
が抑制される。その結果、外管からの放射音の発生を抑
制することができる。
【００１２】請求項４に記載のエキゾーストマニホール
ドは、内管での平坦部に、多数の穴を形成し、排気ガス
の圧力波による内管の平坦部の受圧面積を減少させるよ
うにしたことを特徴としている。
ドは、内管での平坦部に、多数の穴を形成し、排気ガス
の圧力波による内管の平坦部の受圧面積を減少させるよ
うにしたことを特徴としている。
【００１３】よって、内管での平坦部には多数の穴が形
成され排気ガスの圧力波による内管の平坦部の受圧面積
が減少しているので、内管の平坦部を加振することが抑
制される。その結果、外管からの放射音の発生を抑制す
ることができる。
成され排気ガスの圧力波による内管の平坦部の受圧面積
が減少しているので、内管の平坦部を加振することが抑
制される。その結果、外管からの放射音の発生を抑制す
ることができる。
【００１４】また、請求項５に記載のエキゾーストマニ
ホールドは、内管での平坦部に、排気ガスの圧力波の所
定の周波数成分を低減する多数の穴を設けたことを特徴
としている。よって、内管での平坦部に設けた多数の穴
にて排気ガスの圧力波の所定の周波数成分が低減され、
内管を加振することが抑制される。その結果、外管から
の放射音の発生を抑制することができる。
ホールドは、内管での平坦部に、排気ガスの圧力波の所
定の周波数成分を低減する多数の穴を設けたことを特徴
としている。よって、内管での平坦部に設けた多数の穴
にて排気ガスの圧力波の所定の周波数成分が低減され、
内管を加振することが抑制される。その結果、外管から
の放射音の発生を抑制することができる。
【００１５】請求項６に記載のエキゾーストマニホール
ドは、請求項２〜５のいずれか１項に記載のエキゾース
トマニホールドにおいて、内管での平坦部と外管との間
に、排気ガスの圧力エネルギーを吸収するエネルギー吸
収材を充填している。よって、エネルギー吸収材にて排
気ガスの圧力エネルギーが吸収され、外管からの放射音
の発生を更に抑制することができる。
ドは、請求項２〜５のいずれか１項に記載のエキゾース
トマニホールドにおいて、内管での平坦部と外管との間
に、排気ガスの圧力エネルギーを吸収するエネルギー吸
収材を充填している。よって、エネルギー吸収材にて排
気ガスの圧力エネルギーが吸収され、外管からの放射音
の発生を更に抑制することができる。
【００１６】請求項７に記載のエキゾーストマニホール
ドは、内管での平坦部の内面に、平板を点付けにて内管
の平坦部と面接触した状態で配置し、内管の平坦部と平
板との間の接触摩擦により排気ガスの圧力波による振動
を減衰させるようにしたことを特徴としている。
ドは、内管での平坦部の内面に、平板を点付けにて内管
の平坦部と面接触した状態で配置し、内管の平坦部と平
板との間の接触摩擦により排気ガスの圧力波による振動
を減衰させるようにしたことを特徴としている。
【００１７】よって、内管での平坦部の内面に配置され
た平板により内管の平坦部と平板との間の接触摩擦によ
って排気ガスの圧力波による振動が減衰される。その結
果、外管からの放射音の発生を抑制することができる。
た平板により内管の平坦部と平板との間の接触摩擦によ
って排気ガスの圧力波による振動が減衰される。その結
果、外管からの放射音の発生を抑制することができる。
【００１８】
【００１９】
【００２０】
【００２１】
【００２２】
【００２３】請求項８に記載のエキゾーストマニホール
ドは、外管として、二枚の板材をスポット溶接で互いに
全面で接触させたものを用い、この二層化した外管での
板材間の接触摩擦により排気ガスの圧力波による振動を
減衰させるようにしたことを特徴としている。
ドは、外管として、二枚の板材をスポット溶接で互いに
全面で接触させたものを用い、この二層化した外管での
板材間の接触摩擦により排気ガスの圧力波による振動を
減衰させるようにしたことを特徴としている。
【００２４】よって、二層化した外管におけるスポット
溶接で接触させた板材間の接触摩擦により排気ガスの圧
力波による振動が減衰される。その結果、接触摩擦減衰
効果を発揮させやすくなるため、外管からの放射音の発
生を抑制することができる。
溶接で接触させた板材間の接触摩擦により排気ガスの圧
力波による振動が減衰される。その結果、接触摩擦減衰
効果を発揮させやすくなるため、外管からの放射音の発
生を抑制することができる。
【００２５】
【００２６】
【００２７】請求項９に記載のエキゾーストマニホール
ドは、外管として、二枚の板材をスポット溶接で面接触
させたものを用いるとともに、前記二枚の板材のうちの
外側に位置する板材の板厚を内側に位置する板材の板厚
より厚くしたことを特徴としている。
ドは、外管として、二枚の板材をスポット溶接で面接触
させたものを用いるとともに、前記二枚の板材のうちの
外側に位置する板材の板厚を内側に位置する板材の板厚
より厚くしたことを特徴としている。
【００２８】よって、二枚の板材のうちの外側に位置す
る厚い板材と内側に位置する薄い板材との間の接触摩擦
により排気ガスの圧力波による振動が減衰される。その
結果、接触摩擦減衰効果をより発揮させやすくなる。
る厚い板材と内側に位置する薄い板材との間の接触摩擦
により排気ガスの圧力波による振動が減衰される。その
結果、接触摩擦減衰効果をより発揮させやすくなる。
【００２９】請求項１０に記載のエキゾーストマニホー
ルドは、外管として、二枚の板材をスポット溶接で面接
触させたものを用い、振動の腹に相当する部位をスポッ
ト溶接部としたことを特徴としている。これにより、接
触摩擦減衰効果を発揮させやすくなる。
ルドは、外管として、二枚の板材をスポット溶接で面接
触させたものを用い、振動の腹に相当する部位をスポッ
ト溶接部としたことを特徴としている。これにより、接
触摩擦減衰効果を発揮させやすくなる。
【００３０】
（第１の実施の形態）以下、この発明を具体化した実施
の形態を図面に従って説明する。
の形態を図面に従って説明する。
【００３１】図１は、第１の実施の形態における最中タ
イプの二重管ステンレスエキゾーストマニホールド１の
全体構成図であり、図２には図１のII−II断面を示す。
この最中タイプの二重管ステンレスエキゾーストマニホ
ールド１は、６気筒Ｖ型エンジンの右バンクに装着され
るものである。この６気筒Ｖ型エンジンの左バンクにも
同様な構造を有する最中タイプの二重管ステンレスエキ
ゾーストマニホールドが装着されている。
イプの二重管ステンレスエキゾーストマニホールド１の
全体構成図であり、図２には図１のII−II断面を示す。
この最中タイプの二重管ステンレスエキゾーストマニホ
ールド１は、６気筒Ｖ型エンジンの右バンクに装着され
るものである。この６気筒Ｖ型エンジンの左バンクにも
同様な構造を有する最中タイプの二重管ステンレスエキ
ゾーストマニホールドが装着されている。
【００３２】エキゾーストマニホールド１は、二枚のス
テンレス鋼板材２ａ，２ｂを型取りし、合わせ面を溶接
することにより外管３が形成されている。図２におい
て、ステンレス鋼板材２ａは下側に配置され、ステンレ
ス鋼板材２ｂは上側に配置される。外管３の肉厚は２．
０〜３．０ｍｍである。また、二枚のステンレス鋼板材
４ａ，４ｂを型取りし、合わせ面を溶接することにより
内管５が形成されている。図２において、ステンレス鋼
板材４ａは下側に配置され、ステンレス鋼板材４ｂは上
側に配置される。内管５の肉厚は０．８ｍｍである。
テンレス鋼板材２ａ，２ｂを型取りし、合わせ面を溶接
することにより外管３が形成されている。図２におい
て、ステンレス鋼板材２ａは下側に配置され、ステンレ
ス鋼板材２ｂは上側に配置される。外管３の肉厚は２．
０〜３．０ｍｍである。また、二枚のステンレス鋼板材
４ａ，４ｂを型取りし、合わせ面を溶接することにより
内管５が形成されている。図２において、ステンレス鋼
板材４ａは下側に配置され、ステンレス鋼板材４ｂは上
側に配置される。内管５の肉厚は０．８ｍｍである。
【００３３】外管３と内管５とによる二重管は、♯１気
筒用の吸入口６と♯３気筒用の吸入口７と♯５気筒用の
吸入口８とを有するとともに、１つの排出口９を有す
る。吸入口６での外管３および内管５にはヘッドフラン
ジ１０が溶接固定され、吸入口７での外管３および内管
５にはヘッドフランジ１１が溶接固定され、さらに、吸
入口８での外管３および内管５にはヘッドフランジ１２
が溶接固定されている。また、排出口９では外管３がフ
ランジ１３に溶接固定されている。より詳しくは、図１
において右から♯１、♯３、♯５気筒が位置し、左側に
排出口９およびフランジ１３が位置している。
筒用の吸入口６と♯３気筒用の吸入口７と♯５気筒用の
吸入口８とを有するとともに、１つの排出口９を有す
る。吸入口６での外管３および内管５にはヘッドフラン
ジ１０が溶接固定され、吸入口７での外管３および内管
５にはヘッドフランジ１１が溶接固定され、さらに、吸
入口８での外管３および内管５にはヘッドフランジ１２
が溶接固定されている。また、排出口９では外管３がフ
ランジ１３に溶接固定されている。より詳しくは、図１
において右から♯１、♯３、♯５気筒が位置し、左側に
排出口９およびフランジ１３が位置している。
【００３４】そして、６気筒エンジンの駆動にて圧縮・
排出されるガスが♯１，３，５気筒から排気ポートを通
して排出され、この排気ガスがエキゾーストマニホール
ド１の吸入口６，７，８を通り、集合してエキゾースト
マニホールド１の排出口９から排出される。
排出されるガスが♯１，３，５気筒から排気ポートを通
して排出され、この排気ガスがエキゾーストマニホール
ド１の吸入口６，７，８を通り、集合してエキゾースト
マニホールド１の排出口９から排出される。
【００３５】このように、エキゾーストマニホールド１
は、二枚のステンレス鋼板材４ａ，４ｂを型取りし、合
わせ面を溶接することにより内管５を形成するととも
に、二枚のステンレス鋼板材２ａ，２ｂを型取りし、合
わせ面を溶接することにより外管３を形成し、この内管
５および外管３をフランジ１０，１１，１２，１３に固
定した最中タイプの二重管ステンレスエキゾーストマニ
ホールドとなっている。また、外管３の肉厚は２．０〜
３．０ｍｍと厚く、強度を保つことができ、内管５の肉
厚は０．８ｍｍと薄く、熱容量を小さくしてエンジン始
動時において下流に設けられる排気ガス浄化用触媒の温
度を早期に上昇させることができるようになっている。
は、二枚のステンレス鋼板材４ａ，４ｂを型取りし、合
わせ面を溶接することにより内管５を形成するととも
に、二枚のステンレス鋼板材２ａ，２ｂを型取りし、合
わせ面を溶接することにより外管３を形成し、この内管
５および外管３をフランジ１０，１１，１２，１３に固
定した最中タイプの二重管ステンレスエキゾーストマニ
ホールドとなっている。また、外管３の肉厚は２．０〜
３．０ｍｍと厚く、強度を保つことができ、内管５の肉
厚は０．８ｍｍと薄く、熱容量を小さくしてエンジン始
動時において下流に設けられる排気ガス浄化用触媒の温
度を早期に上昇させることができるようになっている。
【００３６】また、本実施形態のエキゾーストマニホー
ルド１においては、図１に示すように、内管５での排気
ガスが導入される気筒毎の部位には、平坦部１４，１５
（図２参照）がそれぞれ形成されている。また、内管５
の吸入口６，７，８の部分における内部には剛性の高い
平坦部カバー管１６が配置されている。この平坦部カバ
ー管１６は♯１，３，５気筒での全ての内管５の平坦部
１４，１５に配置されている。
ルド１においては、図１に示すように、内管５での排気
ガスが導入される気筒毎の部位には、平坦部１４，１５
（図２参照）がそれぞれ形成されている。また、内管５
の吸入口６，７，８の部分における内部には剛性の高い
平坦部カバー管１６が配置されている。この平坦部カバ
ー管１６は♯１，３，５気筒での全ての内管５の平坦部
１４，１５に配置されている。
【００３７】図３には平坦部カバー管１６を示す。平坦
部カバー管１６は、その肉厚が１．０〜２．０ｍｍであ
り内管５の肉厚（０．８ｍｍ）よりも厚くなっており、
剛性が高い。また、平坦部カバー管１６は円筒状をな
し、図２に示すように、平坦部カバー管１６の基端部は
ヘッドフランジ１０，１１，１２に溶接固定されてい
る。また、平坦部カバー管１６の先端部は２箇所にわた
り切欠部１７が形成されている。この切欠部１７を排気
ガスが通過していく。つまり、平坦部カバー管１６は、
排気抵抗にならないように両サイドには切欠部１７が設
けられているので、例えば、図２に示す♯３気筒に設け
られた平坦部カバー管１６においては♯１気筒から排気
ガスが流れてくる際、ガスの流れ抵抗になりにくい構造
となっている。平坦部カバー管１６の先端部における切
欠部１７の無い領域は円弧状をなす遮蔽板１８，１９と
なり、この遮蔽板１８，１９が内管５の平坦部１４，１
５と僅かに離間して対向配置されている。そして、この
遮蔽板１８，１９により排気ガスの圧力波が直接、内管
５の平坦部１４，１５を加振しないようになっている。
部カバー管１６は、その肉厚が１．０〜２．０ｍｍであ
り内管５の肉厚（０．８ｍｍ）よりも厚くなっており、
剛性が高い。また、平坦部カバー管１６は円筒状をな
し、図２に示すように、平坦部カバー管１６の基端部は
ヘッドフランジ１０，１１，１２に溶接固定されてい
る。また、平坦部カバー管１６の先端部は２箇所にわた
り切欠部１７が形成されている。この切欠部１７を排気
ガスが通過していく。つまり、平坦部カバー管１６は、
排気抵抗にならないように両サイドには切欠部１７が設
けられているので、例えば、図２に示す♯３気筒に設け
られた平坦部カバー管１６においては♯１気筒から排気
ガスが流れてくる際、ガスの流れ抵抗になりにくい構造
となっている。平坦部カバー管１６の先端部における切
欠部１７の無い領域は円弧状をなす遮蔽板１８，１９と
なり、この遮蔽板１８，１９が内管５の平坦部１４，１
５と僅かに離間して対向配置されている。そして、この
遮蔽板１８，１９により排気ガスの圧力波が直接、内管
５の平坦部１４，１５を加振しないようになっている。
【００３８】このように、平坦部カバー管１６の一部に
は円弧状をなす遮蔽板１８，１９が形成され、内管５で
の平坦部１４，１５の内側に、円弧状をなす遮蔽板１
８，１９を配置した構成となっている。
は円弧状をなす遮蔽板１８，１９が形成され、内管５で
の平坦部１４，１５の内側に、円弧状をなす遮蔽板１
８，１９を配置した構成となっている。
【００３９】次に、このように構成した最中タイプの二
重管ステンレスエキゾーストマニホールド１の作用を説
明する。前述したように６気筒エンジンの各気筒から排
出された排気ガスは、エキゾーストマニホールド１の吸
入口６，７，８から入り集合してエキゾーストマニホー
ルド１から排出され、クロスオーバーパイプにて左バン
ク用エキゾーストマニホールドからの排気と集合し、そ
の後、フロントパイプ、マフラーへと排出される。
重管ステンレスエキゾーストマニホールド１の作用を説
明する。前述したように６気筒エンジンの各気筒から排
出された排気ガスは、エキゾーストマニホールド１の吸
入口６，７，８から入り集合してエキゾーストマニホー
ルド１から排出され、クロスオーバーパイプにて左バン
ク用エキゾーストマニホールドからの排気と集合し、そ
の後、フロントパイプ、マフラーへと排出される。
【００４０】このようにして排気ガスがエキゾーストマ
ニホールド１を通過していくが、図４に示すように、排
気ガスはマニホールド１の吸入口７から放射状の圧力波
として伝播していく。そして、内管５の平坦部１４，１
５を放射状の圧力波が通過しようとする。このとき、平
坦部カバー管１６の円弧状をなす遮蔽板１８，１９によ
り、圧力波が遮蔽され内管５の平坦部１４，１５を加振
することがない。また、前述のマニホールド１の吸入口
７からの放射状の圧力波は、内管５におけるマニホール
ド１の吸入口７と対向する部位２０に当たると、図５に
示すように、放射状の圧力波が反射して放射状の圧力波
としてマニホールド１の吸入口７に向かう。そして、反
射した放射状の圧力波が内管５の平坦部１４，１５を通
過しようとする。このとき、平坦部カバー管１６の円弧
状をなす遮蔽板１８，１９により、圧力波が遮蔽され内
管５の平坦部１４，１５を直接加振することがない。
ニホールド１を通過していくが、図４に示すように、排
気ガスはマニホールド１の吸入口７から放射状の圧力波
として伝播していく。そして、内管５の平坦部１４，１
５を放射状の圧力波が通過しようとする。このとき、平
坦部カバー管１６の円弧状をなす遮蔽板１８，１９によ
り、圧力波が遮蔽され内管５の平坦部１４，１５を加振
することがない。また、前述のマニホールド１の吸入口
７からの放射状の圧力波は、内管５におけるマニホール
ド１の吸入口７と対向する部位２０に当たると、図５に
示すように、放射状の圧力波が反射して放射状の圧力波
としてマニホールド１の吸入口７に向かう。そして、反
射した放射状の圧力波が内管５の平坦部１４，１５を通
過しようとする。このとき、平坦部カバー管１６の円弧
状をなす遮蔽板１８，１９により、圧力波が遮蔽され内
管５の平坦部１４，１５を直接加振することがない。
【００４１】このように、内管５の平坦部１４，１５
が、平坦部カバー管１６の円弧状をなす遮蔽板１８，１
９にて排気ガスの圧力脈動によって直接、加振されな
い。このように、従来は内管５の平坦部１４，１５にお
いて直接、圧力波が加振していたものが、本例では、平
坦部１４，１５は圧力加振されず振動はほとんど発生し
ない。また、平坦部カバー管１６の円弧状をなす遮蔽板
１８，１９は肉厚が厚く、パイプ形状であるため剛性が
高く振動しにくい。
が、平坦部カバー管１６の円弧状をなす遮蔽板１８，１
９にて排気ガスの圧力脈動によって直接、加振されな
い。このように、従来は内管５の平坦部１４，１５にお
いて直接、圧力波が加振していたものが、本例では、平
坦部１４，１５は圧力加振されず振動はほとんど発生し
ない。また、平坦部カバー管１６の円弧状をなす遮蔽板
１８，１９は肉厚が厚く、パイプ形状であるため剛性が
高く振動しにくい。
【００４２】その結果、外管３で発生する振動は、平坦
部カバー管１６と内管５の振動がヘッドフランジ１０，
１１，１２から伝達し発生するが、内管５の振動はほと
んどなく、さらに、剛性の高い平坦部カバー管１６にお
いても発生する振動は少ないため、従来と比べ低減する
ことができ、発生する高周波の放射音を低減することが
できる。
部カバー管１６と内管５の振動がヘッドフランジ１０，
１１，１２から伝達し発生するが、内管５の振動はほと
んどなく、さらに、剛性の高い平坦部カバー管１６にお
いても発生する振動は少ないため、従来と比べ低減する
ことができ、発生する高周波の放射音を低減することが
できる。
【００４３】このように本実施形態は、下記の特徴を有
する。 （イ）内管５での平坦部１４，１５の内方に、円弧状を
なす遮蔽板１８，１９をフランジ１１（１０，１２）か
ら延設し、この遮蔽板１８，１９により排気ガスの圧力
波が直接、内管５の平坦部１４，１５を加振しないよう
にした。よって、内管５の平坦部１４，１５を加振する
ことが抑制される。また、平坦状の板材よりも円弧状の
板材の方が振動しにくい。これにより、外管３からの放
射音の発生を抑制することができる。 （第２の実施の形態）次に、第２の実施の形態を、第１
の実施の形態との相違点を中心に説明する。
する。 （イ）内管５での平坦部１４，１５の内方に、円弧状を
なす遮蔽板１８，１９をフランジ１１（１０，１２）か
ら延設し、この遮蔽板１８，１９により排気ガスの圧力
波が直接、内管５の平坦部１４，１５を加振しないよう
にした。よって、内管５の平坦部１４，１５を加振する
ことが抑制される。また、平坦状の板材よりも円弧状の
板材の方が振動しにくい。これにより、外管３からの放
射音の発生を抑制することができる。 （第２の実施の形態）次に、第２の実施の形態を、第１
の実施の形態との相違点を中心に説明する。
【００４４】図６は、第２の実施の形態における最中タ
イプの二重管ステンレスエキゾーストマニホールド１の
全体構成図であり、図７には図６のVII −VII 断面を示
す。この二重管ステンレスエキゾーストマニホールドの
外観は第１の実施の形態と同じであり、内管５と外管３
とはヘッドフランジ１０，１１，１２に溶接固定され、
フランジ１３には外管３が溶接固定されている。本実施
形態においては、内管５の平坦部１４，１５に多数のパ
ンチ穴２５が設けられ、内管５と外管３の隙間に耐熱セ
ラミックウール等の断熱材２６が充填されている。な
お、断熱材２６の代わりに吸音材を用いてもよい。
イプの二重管ステンレスエキゾーストマニホールド１の
全体構成図であり、図７には図６のVII −VII 断面を示
す。この二重管ステンレスエキゾーストマニホールドの
外観は第１の実施の形態と同じであり、内管５と外管３
とはヘッドフランジ１０，１１，１２に溶接固定され、
フランジ１３には外管３が溶接固定されている。本実施
形態においては、内管５の平坦部１４，１５に多数のパ
ンチ穴２５が設けられ、内管５と外管３の隙間に耐熱セ
ラミックウール等の断熱材２６が充填されている。な
お、断熱材２６の代わりに吸音材を用いてもよい。
【００４５】この構造により、図４を用いて説明したよ
うに、各気筒から排出された排気圧力脈動が、内管５の
平坦部１４，１５を最初に通過する際、加振圧力波がパ
ンチ穴２５と隙間の断熱材２６の組み合わせにより共鳴
形消音器となり、特定周波数を低減することができる。
つまり、平坦部１４，１５にパンチ穴２５を設けている
ため最初の圧力通過時に圧力の特定周波数成分を減衰さ
せ加振圧力を低減できる。また、加振箇所の面積が従来
より少なくなるため内管５の平坦部１４，１５は振動し
にくい。このようにして排気圧力脈動が内管５の平坦部
１４，１５を通過していく。さらに、図５を用いて説明
したように、内管５の突き当たり部２０で加振圧力波が
反射して内管５の平坦部１４，１５を通過する際には、
圧力レベルは低減している。
うに、各気筒から排出された排気圧力脈動が、内管５の
平坦部１４，１５を最初に通過する際、加振圧力波がパ
ンチ穴２５と隙間の断熱材２６の組み合わせにより共鳴
形消音器となり、特定周波数を低減することができる。
つまり、平坦部１４，１５にパンチ穴２５を設けている
ため最初の圧力通過時に圧力の特定周波数成分を減衰さ
せ加振圧力を低減できる。また、加振箇所の面積が従来
より少なくなるため内管５の平坦部１４，１５は振動し
にくい。このようにして排気圧力脈動が内管５の平坦部
１４，１５を通過していく。さらに、図５を用いて説明
したように、内管５の突き当たり部２０で加振圧力波が
反射して内管５の平坦部１４，１５を通過する際には、
圧力レベルは低減している。
【００４６】その結果、従来構造の内管平坦部で発生す
る振動の加振要因であった３要因（図４の如く最初の圧
力通過の際の加振、図５の如く反射波による圧力加振、
突き当たり部２０で発生した振動伝達）を、本実施形態
では全て低減することができる。
る振動の加振要因であった３要因（図４の如く最初の圧
力通過の際の加振、図５の如く反射波による圧力加振、
突き当たり部２０で発生した振動伝達）を、本実施形態
では全て低減することができる。
【００４７】つまり、図４の最初の通過圧力加振で発生
する振動は、パンチ穴２５の設置により圧力波による加
振面積が低減でき、図５の反射波による圧力加振は、最
初の圧力通過時に平坦部１４，１５のパンチ穴２５と内
外管３，５の隙間の断熱材２６により特定周波数を減衰
し、その圧力波の反射であるため反射波による加振エネ
ルギーも低下している。また同様に、突き当たり部２０
を加振する圧力波も減衰しているため、突き当たり部２
０で発生する振動を低減することができる。
する振動は、パンチ穴２５の設置により圧力波による加
振面積が低減でき、図５の反射波による圧力加振は、最
初の圧力通過時に平坦部１４，１５のパンチ穴２５と内
外管３，５の隙間の断熱材２６により特定周波数を減衰
し、その圧力波の反射であるため反射波による加振エネ
ルギーも低下している。また同様に、突き当たり部２０
を加振する圧力波も減衰しているため、突き当たり部２
０で発生する振動を低減することができる。
【００４８】このように内管５の平坦部１４，１５を振
動させる加振要因をすべて低減可能な構造であるため、
内管５の振動は従来より低減でき、外管３で発生する振
動も低減でき、発生する高周波異音も低減できる。
動させる加振要因をすべて低減可能な構造であるため、
内管５の振動は従来より低減でき、外管３で発生する振
動も低減でき、発生する高周波異音も低減できる。
【００４９】このパンチ穴２５による振動低減効果を図
８，９を用いて説明する。図８はパンチ穴２５の無い内
管５を用いた場合の内管５内の周波数特性を示し、広い
周波数領域において高い圧力エネルギーを有している
が、パンチ穴２５を設けることにより図９に示すように
５ｋＨｚ付近の高周波のエネルギーを低減することがで
きる。
８，９を用いて説明する。図８はパンチ穴２５の無い内
管５を用いた場合の内管５内の周波数特性を示し、広い
周波数領域において高い圧力エネルギーを有している
が、パンチ穴２５を設けることにより図９に示すように
５ｋＨｚ付近の高周波のエネルギーを低減することがで
きる。
【００５０】なお、パンチ穴２５の無い内管５を用いた
場合において図１０に示すような特性を得る場合には、
特定周波数（図１０では５ｋＨｚ）の音を低減するよう
なパンチ穴２５の設計を行うと、狙った高周波音を選択
的に低減することができる。
場合において図１０に示すような特性を得る場合には、
特定周波数（図１０では５ｋＨｚ）の音を低減するよう
なパンチ穴２５の設計を行うと、狙った高周波音を選択
的に低減することができる。
【００５１】このように本実施形態は、下記の特徴を有
する。 （イ）内管５での平坦部１４，１５に、多数のパンチ穴
２５を形成し、排気ガスの圧力波による内管５の平坦部
１４，１５の受圧面積を減少させるようにした。このよ
うにしても、内管５の平坦部１４，１５を加振すること
が抑制され、外管３からの放射音の発生を抑制すること
ができる。 （ロ）内管５での平坦部１４，１５に、排気ガスの圧力
波の所定の周波数成分を低減する多数のパンチ穴２５を
設けたので、多数のパンチ穴２５にて排気ガスの圧力波
の所定の周波数成分が低減され、内管５を加振すること
が抑制される。その結果、外管３からの放射音の発生を
抑制することができる。 （ハ）内管５での平坦部１４，１５と外管３との間に、
排気ガスの圧力エネルギーを吸収するエネルギー吸収材
としての断熱材（耐熱セラミックウール）２６を充填し
たので、断熱材２６にて排気ガスの圧力エネルギーが吸
収され、外管３からの放射音の発生を更に抑制すること
ができる。 （第３の実施の形態）次に、第３の実施の形態を、第２
の実施の形態との相違点を中心に説明する。
する。 （イ）内管５での平坦部１４，１５に、多数のパンチ穴
２５を形成し、排気ガスの圧力波による内管５の平坦部
１４，１５の受圧面積を減少させるようにした。このよ
うにしても、内管５の平坦部１４，１５を加振すること
が抑制され、外管３からの放射音の発生を抑制すること
ができる。 （ロ）内管５での平坦部１４，１５に、排気ガスの圧力
波の所定の周波数成分を低減する多数のパンチ穴２５を
設けたので、多数のパンチ穴２５にて排気ガスの圧力波
の所定の周波数成分が低減され、内管５を加振すること
が抑制される。その結果、外管３からの放射音の発生を
抑制することができる。 （ハ）内管５での平坦部１４，１５と外管３との間に、
排気ガスの圧力エネルギーを吸収するエネルギー吸収材
としての断熱材（耐熱セラミックウール）２６を充填し
たので、断熱材２６にて排気ガスの圧力エネルギーが吸
収され、外管３からの放射音の発生を更に抑制すること
ができる。 （第３の実施の形態）次に、第３の実施の形態を、第２
の実施の形態との相違点を中心に説明する。
【００５２】図１１は、第３の実施の形態における最中
タイプの二重管ステンレスエキゾーストマニホールド１
の平面図であり、図１２は、二重管ステンレスエキゾー
ストマニホールド１の正面図である。図１３には図１１
のXIII−XIII断面を示す。
タイプの二重管ステンレスエキゾーストマニホールド１
の平面図であり、図１２は、二重管ステンレスエキゾー
ストマニホールド１の正面図である。図１３には図１１
のXIII−XIII断面を示す。
【００５３】本例では、各気筒の排気ガス流入部におい
て内管５の二箇所にパンチ穴構造（２７，２８）を設
け、内管５と外管３の隙間で内管５内の圧力波のうちの
特定２周波数Ｆ１，Ｆ２を低減し、内管振動を低減して
いる。
て内管５の二箇所にパンチ穴構造（２７，２８）を設
け、内管５と外管３の隙間で内管５内の圧力波のうちの
特定２周波数Ｆ１，Ｆ２を低減し、内管振動を低減して
いる。
【００５４】図１１，１３に示すように、内管５には多
数のパンチ穴２７が形成されるとともに、図１２に示す
ように、内管５には多数のパンチ穴２８が形成されてい
る。これらパンチ穴２７，２８は排気ガスの流れに邪魔
にならない箇所に設けたものである。また、パンチ穴２
７，２８の径は２ｍｍ程度である。
数のパンチ穴２７が形成されるとともに、図１２に示す
ように、内管５には多数のパンチ穴２８が形成されてい
る。これらパンチ穴２７，２８は排気ガスの流れに邪魔
にならない箇所に設けたものである。また、パンチ穴２
７，２８の径は２ｍｍ程度である。
【００５５】内管５の内部の圧力波はパンチ穴２７で３
ｋＨｚ付近の周波数成分を減衰させるとともに、パンチ
穴２８で５ｋＨｚ付近の周波数成分を減衰させる。これ
により、内管５で発生する振動を低減し、外管３に伝わ
る高周波の振動を低減することができる。この結果、圧
力波で加振されてもパンチ穴２７，２８で加振圧力が減
衰し、内管振動、外管振動が低減できるため放射音を低
減することができる。また、このパンチ穴２７，２８は
低減したい周波数を穴径やピッチ等により設計できるも
のであり、パンチ穴の数に比例して低減効果があること
を確認した。
ｋＨｚ付近の周波数成分を減衰させるとともに、パンチ
穴２８で５ｋＨｚ付近の周波数成分を減衰させる。これ
により、内管５で発生する振動を低減し、外管３に伝わ
る高周波の振動を低減することができる。この結果、圧
力波で加振されてもパンチ穴２７，２８で加振圧力が減
衰し、内管振動、外管振動が低減できるため放射音を低
減することができる。また、このパンチ穴２７，２８は
低減したい周波数を穴径やピッチ等により設計できるも
のであり、パンチ穴の数に比例して低減効果があること
を確認した。
【００５６】また、パンチ穴２７，２８の径は２ｍｍ程
度であるため、パンチ穴２７，２８から直接圧力波が外
管３を加振することはない。パンチ穴２７，２８は一定
周波数しか低減できないものの、このように設置する場
所により低減周波数を変えることにより多数の周波数を
低減することができ、その設計周波数付近の周波数帯域
においても低減する傾向にある。
度であるため、パンチ穴２７，２８から直接圧力波が外
管３を加振することはない。パンチ穴２７，２８は一定
周波数しか低減できないものの、このように設置する場
所により低減周波数を変えることにより多数の周波数を
低減することができ、その設計周波数付近の周波数帯域
においても低減する傾向にある。
【００５７】このように本実施形態は、下記の特徴を有
する。 （イ）内管５に多数のパンチ穴２７，２８を形成し、排
気ガスの圧力波による内管５の受圧面積を減少させるよ
うにしたので、排気ガスの圧力波による内管５の受圧面
積が減少し、内管５を加振することが抑制される。その
結果、外管３からの放射音の発生を抑制することができ
る。 （ロ）内管５に、排気ガスの圧力波の所定の周波数成分
を低減する多数のパンチ穴２７，２８を設けたので、多
数のパンチ穴２７，２８にて排気ガスの圧力波の所定の
周波数成分が低減され、内管５を加振することが抑制さ
れる。その結果、外管３からの放射音の発生を抑制する
ことができる。 （第４の実施の形態）次に、第４の実施の形態を、第１
の実施の形態との相違点を中心に説明する。
する。 （イ）内管５に多数のパンチ穴２７，２８を形成し、排
気ガスの圧力波による内管５の受圧面積を減少させるよ
うにしたので、排気ガスの圧力波による内管５の受圧面
積が減少し、内管５を加振することが抑制される。その
結果、外管３からの放射音の発生を抑制することができ
る。 （ロ）内管５に、排気ガスの圧力波の所定の周波数成分
を低減する多数のパンチ穴２７，２８を設けたので、多
数のパンチ穴２７，２８にて排気ガスの圧力波の所定の
周波数成分が低減され、内管５を加振することが抑制さ
れる。その結果、外管３からの放射音の発生を抑制する
ことができる。 （第４の実施の形態）次に、第４の実施の形態を、第１
の実施の形態との相違点を中心に説明する。
【００５８】図１４は、第４の実施の形態における最中
タイプの二重管ステンレスエキゾーストマニホールド１
の全体構成図であり、図１５には図１４のXV−XV断面を
示す。
タイプの二重管ステンレスエキゾーストマニホールド１
の全体構成図であり、図１５には図１４のXV−XV断面を
示す。
【００５９】この二重管ステンレスエキゾーストマニホ
ールドの外観は第１の実施の形態と同じであり、内管５
および外管３はヘッドフランジ１０，１１，１２に溶接
固定され、フランジ１３には外管３のみが溶接固定され
ている。本実施形態においては、内管５の平坦部１４，
１５の内面に四角板状の接触プレート３０，３１が配置
され、接触プレート３０，３１の四隅がスポット溶接さ
れている（溶接箇所を図１４にＰ１〜Ｐ４にて示す）。
この接触プレート３０，３１は、肉厚１〜２ｍｍ程度で
ある。このように内管５の平坦部１４，１５の内面と四
角板状の接触プレート３０，３１とが面接触しており、
内管５の平坦部１４，１５で発生する振動を接触摩擦に
より防止することが可能となっている。
ールドの外観は第１の実施の形態と同じであり、内管５
および外管３はヘッドフランジ１０，１１，１２に溶接
固定され、フランジ１３には外管３のみが溶接固定され
ている。本実施形態においては、内管５の平坦部１４，
１５の内面に四角板状の接触プレート３０，３１が配置
され、接触プレート３０，３１の四隅がスポット溶接さ
れている（溶接箇所を図１４にＰ１〜Ｐ４にて示す）。
この接触プレート３０，３１は、肉厚１〜２ｍｍ程度で
ある。このように内管５の平坦部１４，１５の内面と四
角板状の接触プレート３０，３１とが面接触しており、
内管５の平坦部１４，１５で発生する振動を接触摩擦に
より防止することが可能となっている。
【００６０】そして、各気筒から排出された排気圧力脈
動にて内管５の平坦部１４，１５が加振されようとする
が、圧力波が内管５の平坦部１４，１５と直接、加振さ
れず、接触プレート３０，３１が振動し、発生した振動
は内管５と接触プレート３０，３１の接触部にて摩擦減
衰する。
動にて内管５の平坦部１４，１５が加振されようとする
が、圧力波が内管５の平坦部１４，１５と直接、加振さ
れず、接触プレート３０，３１が振動し、発生した振動
は内管５と接触プレート３０，３１の接触部にて摩擦減
衰する。
【００６１】また、内管５の突き当たり部２０におい
て、圧力波に加振され発生した振動は、内管５の平坦部
１４，１５に伝達するものの接触プレート３０，３１と
内管５の摩擦減衰で低減する。このように圧力波の加振
防止と振動摩擦減衰効果を狙った接触プレート３０，３
１により高周波異音の発生レベルを低減することができ
る。
て、圧力波に加振され発生した振動は、内管５の平坦部
１４，１５に伝達するものの接触プレート３０，３１と
内管５の摩擦減衰で低減する。このように圧力波の加振
防止と振動摩擦減衰効果を狙った接触プレート３０，３
１により高周波異音の発生レベルを低減することができ
る。
【００６２】このように本実施形態は、下記の特徴を有
する。 （イ）内管５での平坦部１４，１５の内面に、平板とし
ての接触プレート３０，３１を点付けにて内管５の平坦
部１４，１５と面接触した状態で配置し、内管５の平坦
部１４，１５と接触プレート３０，３１との間の接触摩
擦により排気ガスの圧力波による振動を減衰させるよう
にした。このようにしても排気ガスの圧力波による振動
を減衰させて外管３からの放射音の発生を抑制すること
ができる。 （第５の実施の形態）次に、第５の実施の形態を、第１
の実施の形態との相違点を中心に説明する。
する。 （イ）内管５での平坦部１４，１５の内面に、平板とし
ての接触プレート３０，３１を点付けにて内管５の平坦
部１４，１５と面接触した状態で配置し、内管５の平坦
部１４，１５と接触プレート３０，３１との間の接触摩
擦により排気ガスの圧力波による振動を減衰させるよう
にした。このようにしても排気ガスの圧力波による振動
を減衰させて外管３からの放射音の発生を抑制すること
ができる。 （第５の実施の形態）次に、第５の実施の形態を、第１
の実施の形態との相違点を中心に説明する。
【００６３】図１６は、第５の実施の形態における最中
タイプの二重管ステンレスエキゾーストマニホールド１
の全体構成図であり、図１７には図１６のXVII−XVII断
面を示す。
タイプの二重管ステンレスエキゾーストマニホールド１
の全体構成図であり、図１７には図１６のXVII−XVII断
面を示す。
【００６４】この二重管ステンレスエキゾーストマニホ
ールドの外観は第１の実施の形態と同じであり、内管５
および外管３はヘッドフランジ１０，１１，１２に溶接
固定され、フランジ１３には外管３のみが溶接固定され
ている。本実施形態においては、内管５と外管３の隙間
に互いの管壁と接触するように充填した積層波板３５を
有する構造となっている。積層波板３５の肉厚は１ｍｍ
程度である。
ールドの外観は第１の実施の形態と同じであり、内管５
および外管３はヘッドフランジ１０，１１，１２に溶接
固定され、フランジ１３には外管３のみが溶接固定され
ている。本実施形態においては、内管５と外管３の隙間
に互いの管壁と接触するように充填した積層波板３５を
有する構造となっている。積層波板３５の肉厚は１ｍｍ
程度である。
【００６５】図１８には積層波板３５の詳細を示すが、
積層波板３５は複数枚（図１８では２枚）の板材３６
ａ，３６ｂを面接触した状態で波型に成形したものであ
る。そして、各気筒から排出された排気圧力脈動が、内
管５を加振し発生する振動を内管５と積層波板３５との
接触摩擦により減衰される。さらに、内管５から積層波
板３５に伝達した振動は積層波板３５により波板同士の
接触で減衰するとともに、積層波板３５と外管３との接
触摩擦により減衰する。このようにして振動が減衰し、
外管３において発生する振動を低減することができる。
積層波板３５は複数枚（図１８では２枚）の板材３６
ａ，３６ｂを面接触した状態で波型に成形したものであ
る。そして、各気筒から排出された排気圧力脈動が、内
管５を加振し発生する振動を内管５と積層波板３５との
接触摩擦により減衰される。さらに、内管５から積層波
板３５に伝達した振動は積層波板３５により波板同士の
接触で減衰するとともに、積層波板３５と外管３との接
触摩擦により減衰する。このようにして振動が減衰し、
外管３において発生する振動を低減することができる。
【００６６】このように本実施形態は、下記の特徴を有
する。 （イ）内管５と外管３との間に、波の山と波の谷が内管
５と外管３に接触する波板３５を配置し、この波板３５
での内管５および外管３との接触部における接触摩擦に
より排気ガスの圧力波による振動を減衰させるようにし
た。このようにしても外管３からの放射音の発生を抑制
することができる。 （ロ）波板３５は、複数枚の板材３６ａ，３６ｂを面接
触した状態で波型に成形した積層波板であり、各板材３
６ａ，３６ｂでの接触摩擦により排気ガスの圧力波によ
る振動を減衰させるようにしているので、排気ガスの圧
力波による振動が更に減衰して外管３からの放射音の発
生を更に抑制することができる。
する。 （イ）内管５と外管３との間に、波の山と波の谷が内管
５と外管３に接触する波板３５を配置し、この波板３５
での内管５および外管３との接触部における接触摩擦に
より排気ガスの圧力波による振動を減衰させるようにし
た。このようにしても外管３からの放射音の発生を抑制
することができる。 （ロ）波板３５は、複数枚の板材３６ａ，３６ｂを面接
触した状態で波型に成形した積層波板であり、各板材３
６ａ，３６ｂでの接触摩擦により排気ガスの圧力波によ
る振動を減衰させるようにしているので、排気ガスの圧
力波による振動が更に減衰して外管３からの放射音の発
生を更に抑制することができる。
【００６７】本実施形態の応用例を説明する。図１７の
二重管防振構造では、内外管３，５の隙間に積層波板３
５を充填したが、積層波板３５ではなく一枚の波板を内
外管３，５に接触するように充填し、内外管３，５と波
板との接触摩擦により内外管３，５の振動を低減する構
造としてもよい。
二重管防振構造では、内外管３，５の隙間に積層波板３
５を充填したが、積層波板３５ではなく一枚の波板を内
外管３，５に接触するように充填し、内外管３，５と波
板との接触摩擦により内外管３，５の振動を低減する構
造としてもよい。
【００６８】また、図１７の二重管防振構造では、内外
管３，５の隙間に積層波板３５を充填したが、積層波板
ではなく線形の太いワイヤーメッシュを充填し、内外管
３，５とワイヤーメッンュとの接触摩擦により内外管
３，５の振動を低減する構造としてもよい。つまり、内
管５と外管３との間に、内管５と外管３に接触するワイ
ヤーメッシュを配置し、このワイヤーメッシュでの内管
５および外管３との接触部における接触摩擦により排気
ガスの圧力波による振動を減衰させても外管３からの放
射音の発生を抑制することができる。 （第６の実施の形態）次に、第６の実施の形態を、第１
の実施の形態との相違点を中心に説明する。
管３，５の隙間に積層波板３５を充填したが、積層波板
ではなく線形の太いワイヤーメッシュを充填し、内外管
３，５とワイヤーメッンュとの接触摩擦により内外管
３，５の振動を低減する構造としてもよい。つまり、内
管５と外管３との間に、内管５と外管３に接触するワイ
ヤーメッシュを配置し、このワイヤーメッシュでの内管
５および外管３との接触部における接触摩擦により排気
ガスの圧力波による振動を減衰させても外管３からの放
射音の発生を抑制することができる。 （第６の実施の形態）次に、第６の実施の形態を、第１
の実施の形態との相違点を中心に説明する。
【００６９】図１９は、第６の実施の形態における最中
タイプの二重管ステンレスエキゾーストマニホールド１
の全体構成図であり、図２０には図１９のXX−XX断面を
示す。
タイプの二重管ステンレスエキゾーストマニホールド１
の全体構成図であり、図２０には図１９のXX−XX断面を
示す。
【００７０】この二重管ステンレスエキゾーストマニホ
ールドの外観は第１の実施の形態と同じであり、内管５
および外管４０はヘッドフランジ１０，１１，１２に溶
接固定され、フランジ１３には外管４０のみが溶接固定
されている。本実施形態においては、内管５は図２の構
造と同じで、外管４０を、ステンレス鋼板材よりなるイ
ンナーパイプ４１とステンレス鋼板材よりなるアウター
パイプ４２との二枚構造とし、それらは互いに全面で接
触する構造としている。インナーパイプ４１の肉厚は
１．０〜１．５ｍｍであり、アウターパイプ４２の肉厚
は１．０〜１．５ｍｍである。
ールドの外観は第１の実施の形態と同じであり、内管５
および外管４０はヘッドフランジ１０，１１，１２に溶
接固定され、フランジ１３には外管４０のみが溶接固定
されている。本実施形態においては、内管５は図２の構
造と同じで、外管４０を、ステンレス鋼板材よりなるイ
ンナーパイプ４１とステンレス鋼板材よりなるアウター
パイプ４２との二枚構造とし、それらは互いに全面で接
触する構造としている。インナーパイプ４１の肉厚は
１．０〜１．５ｍｍであり、アウターパイプ４２の肉厚
は１．０〜１．５ｍｍである。
【００７１】この構造により、各気筒から排出された排
気圧力脈動が、内管５を加振し発生した振動がヘッドフ
ランジ１０，１１，１２から伝達するが、二層板の外管
構造であるため互いの面接触で振動は減衰し、外管４０
の振動を低減でき、発生する高周波異音を低減すること
ができる。
気圧力脈動が、内管５を加振し発生した振動がヘッドフ
ランジ１０，１１，１２から伝達するが、二層板の外管
構造であるため互いの面接触で振動は減衰し、外管４０
の振動を低減でき、発生する高周波異音を低減すること
ができる。
【００７２】図３５の従来構造での外管８４の肉厚は
２．０〜３．０ｍｍであるに対し、本例の外管４０は
１．０〜１．５ｍｍ＋１．０〜１．５ｍｍの計２．０〜
３．０ｍｍであるため付加重量なしで放射音を低減でき
る。
２．０〜３．０ｍｍであるに対し、本例の外管４０は
１．０〜１．５ｍｍ＋１．０〜１．５ｍｍの計２．０〜
３．０ｍｍであるため付加重量なしで放射音を低減でき
る。
【００７３】ここで、外管４０の構成材料であるパイプ
４１，パイプ４２同士の接触効果をより持たせるため
に、アウターパイプ４２に熱膨張率の低いもの、インナ
ーパイプ４１に熱膨張率の高いものを材料として選び、
エンジン駆動時に発生する排気管内の熱を利用し、外管
４０の接触効果を最大限に生かせる構造としている。つ
まり、図２１に示すように外管４０の曲げ部において、
図２２に示すように高温となった排気ガスの導入前にお
いてはインナーパイプ４１とアウターパイプ４２との間
に隙間４３がある場合にも、高温となった排気ガスが導
入された後においては図２３に示すように熱膨張率の差
により隙間４３が小さくなる（あるいは無くなる）。
４１，パイプ４２同士の接触効果をより持たせるため
に、アウターパイプ４２に熱膨張率の低いもの、インナ
ーパイプ４１に熱膨張率の高いものを材料として選び、
エンジン駆動時に発生する排気管内の熱を利用し、外管
４０の接触効果を最大限に生かせる構造としている。つ
まり、図２１に示すように外管４０の曲げ部において、
図２２に示すように高温となった排気ガスの導入前にお
いてはインナーパイプ４１とアウターパイプ４２との間
に隙間４３がある場合にも、高温となった排気ガスが導
入された後においては図２３に示すように熱膨張率の差
により隙間４３が小さくなる（あるいは無くなる）。
【００７４】このように本実施形態では、下記の特徴を
有する。 （イ）外管として、二枚の板材（インナーパイプ４１と
アウターパイプ４２）を面接触させたものを用い、この
二層化した外管４０での板材間の接触摩擦により排気ガ
スの圧力波による振動を減衰させるようにした。このよ
うにしても外管４０からの放射音の発生を抑制すること
ができる。 （第７の実施の形態）次に、第７の実施の形態を、第６
の実施の形態との相違点を中心に説明する。
有する。 （イ）外管として、二枚の板材（インナーパイプ４１と
アウターパイプ４２）を面接触させたものを用い、この
二層化した外管４０での板材間の接触摩擦により排気ガ
スの圧力波による振動を減衰させるようにした。このよ
うにしても外管４０からの放射音の発生を抑制すること
ができる。 （第７の実施の形態）次に、第７の実施の形態を、第６
の実施の形態との相違点を中心に説明する。
【００７５】図２４は、第７の実施の形態における最中
タイプの二重管ステンレスエキゾーストマニホールド１
の全体構成図であり、図２５には図２４のXXV −XXV 断
面を示す。
タイプの二重管ステンレスエキゾーストマニホールド１
の全体構成図であり、図２５には図２４のXXV −XXV 断
面を示す。
【００７６】外管５０はヘッドフランジ１３、フランジ
１０〜１２に溶接固定されている。内管５で発生する振
動は従来レベルであるが、ヘッドフランジ１３、フラン
ジ１０〜１２から振動伝達してきた振動が外管５０を振
動させるが、外管５０の接触二重板構造により外管５０
の振動を減衰させ、放射音を低減するものである。
１０〜１２に溶接固定されている。内管５で発生する振
動は従来レベルであるが、ヘッドフランジ１３、フラン
ジ１０〜１２から振動伝達してきた振動が外管５０を振
動させるが、外管５０の接触二重板構造により外管５０
の振動を減衰させ、放射音を低減するものである。
【００７７】より詳しくは、本実施形態における外管接
触二重構造において、外管５０を、ステンレス鋼板材よ
りなるインナーパイプ５１とステンレス鋼板材よりなる
アウターパイプ５２との二枚構造とし、それらは互いに
全面で接触する構造とし、さらに、多数のスポット溶接
部５３によりそれらを接触させている。このスポット溶
接部５３はアウターパイプ５２側から加工し、インナー
パイプ５１とアウターパイプ５２を固定している。この
固定により二枚の板５１，５２は接触面積が増え、互い
の振動を互いの面接触により低減することができる。
触二重構造において、外管５０を、ステンレス鋼板材よ
りなるインナーパイプ５１とステンレス鋼板材よりなる
アウターパイプ５２との二枚構造とし、それらは互いに
全面で接触する構造とし、さらに、多数のスポット溶接
部５３によりそれらを接触させている。このスポット溶
接部５３はアウターパイプ５２側から加工し、インナー
パイプ５１とアウターパイプ５２を固定している。この
固定により二枚の板５１，５２は接触面積が増え、互い
の振動を互いの面接触により低減することができる。
【００７８】ここで、スポット溶接部５３の数は「２
６」であり、最適化されている。また、インナーパイプ
５１とアウターパイプ５２の板厚の関係は、アウターパ
イプ５２に厚い板を用いインナーパイプ５１に薄い板を
用いている。さらに、インナーパイプ５１における振動
の腹に相当する場所をスポット溶接部５３としている。
６」であり、最適化されている。また、インナーパイプ
５１とアウターパイプ５２の板厚の関係は、アウターパ
イプ５２に厚い板を用いインナーパイプ５１に薄い板を
用いている。さらに、インナーパイプ５１における振動
の腹に相当する場所をスポット溶接部５３としている。
【００７９】その結果、外管５０で発生する振動は、従
来構造である一枚板に比べて低減することができ、放射
音を低減することが可能となる。以下、図２６に示す方
法にてモデル実験を行ったので説明する。図２６におい
て、ツイータスピーカ６０に対し、押さえフランジ６１
とボルト６２とナット６３を用いて、テストピースとし
ての円形板６４が配置できるようになっている。円形板
（テストピース）６４の外径は１９０ｍｍである。そし
て、円形板（テストピース）６４がツイータスピーカ６
０で音圧加振されるようになっている。ここで、円形板
（テストピース）６４として、図２７に示すように、ス
ポット溶接の数（スポット数）を「２１」とした二層積
層構造板（両板の厚さは共に１．２ｍｍ）を用いて放射
音の測定を行った。また、図２６のテストピース６４と
して、厚さ３．０ｍｍの一枚板を用いて放射音の測定を
行った。その結果を図２８に示す。なお、測定用マイク
はサンプル（６４）から１０ｃｍ離れた場所に設置して
音圧レベルを測定した（以下の実験も同じ）。
来構造である一枚板に比べて低減することができ、放射
音を低減することが可能となる。以下、図２６に示す方
法にてモデル実験を行ったので説明する。図２６におい
て、ツイータスピーカ６０に対し、押さえフランジ６１
とボルト６２とナット６３を用いて、テストピースとし
ての円形板６４が配置できるようになっている。円形板
（テストピース）６４の外径は１９０ｍｍである。そし
て、円形板（テストピース）６４がツイータスピーカ６
０で音圧加振されるようになっている。ここで、円形板
（テストピース）６４として、図２７に示すように、ス
ポット溶接の数（スポット数）を「２１」とした二層積
層構造板（両板の厚さは共に１．２ｍｍ）を用いて放射
音の測定を行った。また、図２６のテストピース６４と
して、厚さ３．０ｍｍの一枚板を用いて放射音の測定を
行った。その結果を図２８に示す。なお、測定用マイク
はサンプル（６４）から１０ｃｍ離れた場所に設置して
音圧レベルを測定した（以下の実験も同じ）。
【００８０】この結果より、厚さ３．０ｍｍの一枚板を
用いた場合は、１ｋ〜２０ｋＨｚのオーバーオール値が
７７．７ｄＢであった。また、二層積層構造板を用いた
場合は、１ｋ〜２０ｋＨｚのオーバーオール値が７４．
０ｄＢであった。つまり、厚さ３．０ｍｍの一枚板を用
いた場合に比べて、二層積層構造板を用いると、１ｋ〜
２０ｋＨｚのオーバーオール値で３．７ｄＢの低減効果
があることが分かる。また、この接触二層板構造は肉厚
合計が２．４ｍｍにもかかわらず板厚が３．０ｍｍの板
よりも放射音を低減することが可能である。
用いた場合は、１ｋ〜２０ｋＨｚのオーバーオール値が
７７．７ｄＢであった。また、二層積層構造板を用いた
場合は、１ｋ〜２０ｋＨｚのオーバーオール値が７４．
０ｄＢであった。つまり、厚さ３．０ｍｍの一枚板を用
いた場合に比べて、二層積層構造板を用いると、１ｋ〜
２０ｋＨｚのオーバーオール値で３．７ｄＢの低減効果
があることが分かる。また、この接触二層板構造は肉厚
合計が２．４ｍｍにもかかわらず板厚が３．０ｍｍの板
よりも放射音を低減することが可能である。
【００８１】また、図２９には、スポット溶接の数と放
射音の関係を示す。つまり、厚さ２．５ｍｍの一枚板を
用いて放射音の測定を行った場合と、二層積層構造板
で、かつスポット溶接を行わなかった場合（スポット数
＝０）と、二層積層構造板で、かつスポット溶接部の数
が「１」、「５」、「２１」、「６５」の場合における
放射音の測定を行った。この図２９から、スポット溶接
の数は多ければ多いほど放射音が低減するものではな
く、図２６に示したように、直径１９０ｍｍ程度の面積
部にはスポット溶接を５箇所程度にした方が低減効果を
最大限に生かすことができることが分かる。
射音の関係を示す。つまり、厚さ２．５ｍｍの一枚板を
用いて放射音の測定を行った場合と、二層積層構造板
で、かつスポット溶接を行わなかった場合（スポット数
＝０）と、二層積層構造板で、かつスポット溶接部の数
が「１」、「５」、「２１」、「６５」の場合における
放射音の測定を行った。この図２９から、スポット溶接
の数は多ければ多いほど放射音が低減するものではな
く、図２６に示したように、直径１９０ｍｍ程度の面積
部にはスポット溶接を５箇所程度にした方が低減効果を
最大限に生かすことができることが分かる。
【００８２】また、図３０には、図２７での内側の板材
６５ａの厚さを１．５ｍｍとし、外側の板材６５ｂの厚
さを０．８ｍｍとしたときの放射音の測定結果を示すと
ともに、内側の板材６５ａの厚さを０．８ｍｍとし、外
側の板材６５ｂの厚さを１．５ｍｍとしたときの放射音
の測定結果を示す。内側の板材６５ａの厚さを１．５ｍ
ｍとし、外側の板材６５ｂの厚さを０．８ｍｍとしたと
きの放射音は、１ｋ〜２０ｋＨｚのオーバーオール値で
６９．１ｄＢであった。また、内側の板材６５ａの厚さ
を０．８ｍｍとし、外側の板材６５ｂの厚さを１．５ｍ
ｍとしたときの放射音は、１ｋ〜２０ｋＨｚのオーバー
オール値で６８．７ｄＢであった。このように、外側板
材６５ｂに厚い板を配置した場合、１０ｋＨｚ以上の高
周波音を低減することができる。よって、外側板材６５
ｂ（図２５のアウターパイプ５２）に肉厚の厚い板を用
いるとともに、内側板材６５ａ（図２５のインナーパイ
プ５１）に薄い板を用い、スポット溶接で固定すると良
いことが分かる。
６５ａの厚さを１．５ｍｍとし、外側の板材６５ｂの厚
さを０．８ｍｍとしたときの放射音の測定結果を示すと
ともに、内側の板材６５ａの厚さを０．８ｍｍとし、外
側の板材６５ｂの厚さを１．５ｍｍとしたときの放射音
の測定結果を示す。内側の板材６５ａの厚さを１．５ｍ
ｍとし、外側の板材６５ｂの厚さを０．８ｍｍとしたと
きの放射音は、１ｋ〜２０ｋＨｚのオーバーオール値で
６９．１ｄＢであった。また、内側の板材６５ａの厚さ
を０．８ｍｍとし、外側の板材６５ｂの厚さを１．５ｍ
ｍとしたときの放射音は、１ｋ〜２０ｋＨｚのオーバー
オール値で６８．７ｄＢであった。このように、外側板
材６５ｂに厚い板を配置した場合、１０ｋＨｚ以上の高
周波音を低減することができる。よって、外側板材６５
ｂ（図２５のアウターパイプ５２）に肉厚の厚い板を用
いるとともに、内側板材６５ａ（図２５のインナーパイ
プ５１）に薄い板を用い、スポット溶接で固定すると良
いことが分かる。
【００８３】このように、二層板の組み合わせとしては
外側に厚い板を配置した方が低減効果があるのでこの組
み合わせにより二層構造で放射音低減効果を更に引き出
すことのできる。
外側に厚い板を配置した方が低減効果があるのでこの組
み合わせにより二層構造で放射音低減効果を更に引き出
すことのできる。
【００８４】さらに、図２７の内側に配置する板６５ａ
の振動モードをレーザドップラ振動計で測定し、その振
動モードの特に大きく揺れる場所（振動の腹）にスポッ
ト溶接をした場合としない場合について図３１のモデル
で調査した。図３１の（ａ）では、振動の腹の領域Ｚ２
にスポット溶接をしている。図３１の（ｂ）では、振動
の節の領域Ｚ１にスポット溶接をしている。つまり、ス
ポット溶接をする場所と放射音の関係について調査し
た。なお、このときの２枚の板６５ａ，６５ｂの厚さは
共に１．２ｍｍである。
の振動モードをレーザドップラ振動計で測定し、その振
動モードの特に大きく揺れる場所（振動の腹）にスポッ
ト溶接をした場合としない場合について図３１のモデル
で調査した。図３１の（ａ）では、振動の腹の領域Ｚ２
にスポット溶接をしている。図３１の（ｂ）では、振動
の節の領域Ｚ１にスポット溶接をしている。つまり、ス
ポット溶接をする場所と放射音の関係について調査し
た。なお、このときの２枚の板６５ａ，６５ｂの厚さは
共に１．２ｍｍである。
【００８５】その結果を図３２に示す。振動の節をスポ
ット溶接した場合にはその放射音は１ｋ〜２０ｋＨｚの
オーバーオール値で６９．９ｄＢであった。また、振動
の腹をスポット溶接した場合にはその放射音は１ｋ〜２
０ｋＨｚのオーバーオール値で６８．５ｄＢであった。
この実験結果より、スポット溶接にて二枚の板の接触摩
擦減衰効果により放射音を低減する場合、内側に配置す
る板６５ａ（図２５のインナーパイプ５１）の振動の腹
になる部分にスポット溶接を施した方が二層板の接触摩
擦減衰効果を最大限に生かすことができる。
ット溶接した場合にはその放射音は１ｋ〜２０ｋＨｚの
オーバーオール値で６９．９ｄＢであった。また、振動
の腹をスポット溶接した場合にはその放射音は１ｋ〜２
０ｋＨｚのオーバーオール値で６８．５ｄＢであった。
この実験結果より、スポット溶接にて二枚の板の接触摩
擦減衰効果により放射音を低減する場合、内側に配置す
る板６５ａ（図２５のインナーパイプ５１）の振動の腹
になる部分にスポット溶接を施した方が二層板の接触摩
擦減衰効果を最大限に生かすことができる。
【００８６】このように本実施形態は、下記の特徴を有
する。 （イ）図２５のように、エキゾーストマニホールドにお
ける外管５０を構成する二枚の板材５１，５２をスポッ
ト溶接で接触させたので、外管５０におけるスポット溶
接で接触させた板材５１，５２間の接触摩擦により排気
ガスの圧力波による振動が減衰される。その結果、接触
摩擦減衰効果をより発揮させやすくなる。 （ロ）エキゾーストマニホールドにおける外管５０を構
成する二枚の板材５１，５２のうちの外側に位置する板
材５２の板厚を内側に位置する板材５１の板厚より厚く
したので、二枚の板材のうちの外側に位置する厚い板材
５２と内側に位置する薄い板材５１との間の接触摩擦に
より排気ガスの圧力波による振動が減衰される。その結
果、接触摩擦減衰効果をより発揮させやすくなる。 （ハ）エキゾーストマニホールドにおける振動の腹に相
当する部位をスポット溶接部５３としたので、接触摩擦
減衰効果をより発揮させやすくなる。
する。 （イ）図２５のように、エキゾーストマニホールドにお
ける外管５０を構成する二枚の板材５１，５２をスポッ
ト溶接で接触させたので、外管５０におけるスポット溶
接で接触させた板材５１，５２間の接触摩擦により排気
ガスの圧力波による振動が減衰される。その結果、接触
摩擦減衰効果をより発揮させやすくなる。 （ロ）エキゾーストマニホールドにおける外管５０を構
成する二枚の板材５１，５２のうちの外側に位置する板
材５２の板厚を内側に位置する板材５１の板厚より厚く
したので、二枚の板材のうちの外側に位置する厚い板材
５２と内側に位置する薄い板材５１との間の接触摩擦に
より排気ガスの圧力波による振動が減衰される。その結
果、接触摩擦減衰効果をより発揮させやすくなる。 （ハ）エキゾーストマニホールドにおける振動の腹に相
当する部位をスポット溶接部５３としたので、接触摩擦
減衰効果をより発揮させやすくなる。
【００８７】以下に、本実施形態の応用例を説明する。
図２５の場合においては、（i)スポット溶接部５３の数
を最適化し、（ii) 外管５０の外側に位置する板材５２
の板厚を内側に位置する板材５１の板厚より厚くし、
（iii)振動の腹に相当する部位をスポット溶接部５３と
したが、これに限ることなく、（i)のスポット溶接部５
３の数の最適化のみ行ったり、（ii) の外管５０の外側
に位置する板材５２の板厚を内側に位置する板材５１の
板厚より厚くする構成のみを実施したり、（iii)の振動
の腹に相当する部位をスポット溶接部５３とする構成の
み実施してもよい。あるいは、（i)〜（iii)のうちの２
つを組み合わせて実施してもよい。
図２５の場合においては、（i)スポット溶接部５３の数
を最適化し、（ii) 外管５０の外側に位置する板材５２
の板厚を内側に位置する板材５１の板厚より厚くし、
（iii)振動の腹に相当する部位をスポット溶接部５３と
したが、これに限ることなく、（i)のスポット溶接部５
３の数の最適化のみ行ったり、（ii) の外管５０の外側
に位置する板材５２の板厚を内側に位置する板材５１の
板厚より厚くする構成のみを実施したり、（iii)の振動
の腹に相当する部位をスポット溶接部５３とする構成の
み実施してもよい。あるいは、（i)〜（iii)のうちの２
つを組み合わせて実施してもよい。
【００８８】また、図２５の構造を外管５０のインナー
パイプ５１からスポット溶接を施し、接触二層板構造と
してもよい。
パイプ５１からスポット溶接を施し、接触二層板構造と
してもよい。
【図１】 第１の実施の形態における最中タイプの二重
管ステンレスエキゾーストマニホールドの全体構成図。
管ステンレスエキゾーストマニホールドの全体構成図。
【図２】 図１のII−II断面図。
【図３】 平坦部カバー管を示す図。
【図４】 第１の実施の形態における作用説明のための
断面図。
断面図。
【図５】 第１の実施の形態における作用説明のための
断面図。
断面図。
【図６】 第２の実施の形態のエキゾーストマニホール
ドの全体構成図。
ドの全体構成図。
【図７】 図６のVII −VII 断面図。
【図８】 周波数特性図。
【図９】 周波数特性図。
【図１０】 周波数特性図。
【図１１】 第３の実施の形態のエキゾーストマニホー
ルドの平面図。
ルドの平面図。
【図１２】 第３の実施の形態のエキゾーストマニホー
ルドの正面図。
ルドの正面図。
【図１３】 図１１のXIII−XIII断面図。
【図１４】 第４の実施の形態のエキゾーストマニホー
ルドの全体構成図。
ルドの全体構成図。
【図１５】 図１４のXV−XV断面図。
【図１６】 第５の実施の形態のエキゾーストマニホー
ルドの全体構成図。
ルドの全体構成図。
【図１７】 図１６のXVII−XVII断面図。
【図１８】 積層波板を示す図。
【図１９】 第６の実施の形態のエキゾーストマニホー
ルドの全体構成図。
ルドの全体構成図。
【図２０】 図１９のXX−XX断面図。
【図２１】 曲がり部の断面図。
【図２２】 曲がり部の断面図。
【図２３】 曲がり部の断面図。
【図２４】 第７の実施の形態のエキゾーストマニホー
ルドの全体構成図。
ルドの全体構成図。
【図２５】 図２４のXXV −XXV 断面図。
【図２６】 測定装置を説明するための図。
【図２７】 テストピースを説明するための図。
【図２８】 周波数特性図。
【図２９】 周波数特性図。
【図３０】 周波数特性図。
【図３１】 テストピースを説明するための図。
【図３２】 周波数特性図。
【図３３】 従来のエキゾーストマニホールドの全体構
成図。
成図。
【図３４】 従来のエキゾーストマニホールドの全体構
成図。
成図。
【図３５】 図３３のXXXV−XXXV断面図。
１…エキゾーストマニホールド、２ａ，２ｂ…ステンレ
ス鋼板材、３…外管、４ａ，４ｂ…ステンレス鋼板材、
５…内管、１４，１５…平坦部、１８，１９…遮断板、
２５…パンチ穴、２６…断熱材、３０，３１…接触プレ
ート、３５…積層波板、３６ａ，３６ｂ…板材、４０…
外管、４１…インナーパイプ、４２…アウターパイプ。
ス鋼板材、３…外管、４ａ，４ｂ…ステンレス鋼板材、
５…内管、１４，１５…平坦部、１８，１９…遮断板、
２５…パンチ穴、２６…断熱材、３０，３１…接触プレ
ート、３５…積層波板、３６ａ，３６ｂ…板材、４０…
外管、４１…インナーパイプ、４２…アウターパイプ。
フロントページの続き (72)発明者 安藤 順明 愛知県西尾市下羽角町岩谷14番地 株式 会社日本自動車部品総合研究所内 (72)発明者 山本 憲一 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自 動車株式会社内 (72)発明者 清水 光一 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自 動車株式会社内 (56)参考文献 特開 平８−218861（ＪＰ，Ａ) 特開 平８−189349（ＪＰ，Ａ) 実開 昭57−44923（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭61−63318（ＪＰ，Ｕ) 実開 平３−47421（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F01N 7/08 F01N 7/10 F01N 7/14 F01N 7/16
Claims (10)
- 【請求項１】 二枚のステンレス鋼板材を型取りし、合
わせ面を溶接することにより内管を形成するとともに、
二枚のステンレス鋼板材を型取りし、合わせ面を溶接す
ることにより外管を形成し、この内管および外管をフラ
ンジに固定した二重管ステンレスエキゾーストマニホー
ルドにおいて、 内管の内方に、フランジから伸びる円筒を配置し、この
円筒に形成した円弧状をなす遮蔽板を前記内管の平坦部
に位置させ、 この遮蔽板により排気ガスの圧力波が直接、内管の平坦
部を加振しないようにするとともに、前記円筒に形成し
た切欠部を介して排気ガスを通過させるようにしたこと
を特徴とするエキゾーストマニホールド。 - 【請求項２】 二枚のステンレス鋼板材を型取りし、合
わせ面を溶接することにより内管を形成するとともに、
二枚のステンレス鋼板材を型取りし、合わせ面を溶接す
ることにより外管を形成し、この内管および外管をフラ
ンジに固定した二重管ステンレスエキゾーストマニホー
ルドにおいて、 内管に多数の穴を形成し、排気ガスの圧力波による内管
の受圧面積を減少させるようにしたことを特徴とするエ
キゾーストマニホールド。 - 【請求項３】 二枚のステンレス鋼板材を型取りし、合
わせ面を溶接することにより内管を形成するとともに、
二枚のステンレス鋼板材を型取りし、合わせ面を溶接す
ることにより外管を形成し、この内管および外管をフラ
ンジに固定した二重管ステンレスエキゾーストマニホー
ルドにおいて、 内管に、排気ガスの圧力波の所定の周波数成分を低減す
る多数の穴を設けたことを特徴とするエキゾーストマニ
ホールド。 - 【請求項４】 二枚のステンレス鋼板材を型取りし、合
わせ面を溶接することにより内管を形成するとともに、
二枚のステンレス鋼板材を型取りし、合わせ面を溶接す
ることにより外管を形成し、この内管および外管をフラ
ンジに固定した二重管ステンレスエキゾーストマニホー
ルドにおいて、 内管での平坦部に、多数の穴を形成し、排気ガスの圧力
波による内管の平坦部の受圧面積を減少させるようにし
たことを特徴とするエキゾーストマニホールド。 - 【請求項５】 二枚のステンレス鋼板材を型取りし、合
わせ面を溶接することにより内管を形成するとともに、
二枚のステンレス鋼板材を型取りし、合わせ面を溶接す
ることにより外管を形成し、この内管および外管をフラ
ンジに固定した二重管ステンレスエキゾーストマニホー
ルドにおいて、 内管での平坦部に、排気ガスの圧力波の所定の周波数成
分を低減する多数の穴を設けたことを特徴とするエキゾ
ーストマニホールド。 - 【請求項６】 内管での平坦部と外管との間に、排気ガ
スの圧力エネルギーを吸収するエネルギー吸収材を充填
したことを特徴とする請求項２〜５のいずれか１項に記
載のエキゾーストマニホールド。 - 【請求項７】 二枚のステンレス鋼板材を型取りし、合
わせ面を溶接することにより内管を形成するとともに、
二枚のステンレス鋼板材を型取りし、合わせ面を溶接す
ることにより外管を形成し、この内管および外管をフラ
ンジに固定した二重管ステンレスエキゾーストマニホー
ルドにおいて、 内管での平坦部の内面に、平板を点付けにて内管の平坦
部と面接触した状態で配置し、内管の平坦部と平板との
間の接触摩擦により排気ガスの圧力波による振動を減衰
させるようにしたことを特徴とするエキゾーストマニホ
ールド。 - 【請求項８】 二枚のステンレス鋼板材を型取りし、合
わせ面を溶接することにより内管を形成するとともに、
二枚のステンレス鋼板材を型取りし、合わせ面を溶接す
ることにより外管を形成し、この内管および外管をフラ
ンジに固定した二重管ステンレスエキゾーストマニホー
ルドにおいて、外管として、二枚の板材をスポット溶接で互いに全面で
接触させたものを用い、この二層化した外管での板材間
の 接触摩擦により排気ガスの圧力波による振動を減衰さ
せるようにしたことを特徴とするエキゾーストマニホー
ルド。 - 【請求項９】 二枚のステンレス鋼板材を型取りし、合
わせ面を溶接することにより内管を形成するとともに、
二枚のステンレス鋼板材を型取りし、合わせ面を溶接す
ることにより外管を形成し、この内管および外管をフラ
ンジに固定した二重管ステンレスエキゾーストマニホー
ルドにおいて、 外管として、二枚の板材をスポット溶接で面接触させた
ものを用いるとともに、前記二枚の板材のうちの外側に
位置する板材の板厚を内側に位置する板材の板 厚より厚
くし、この二層化した外管での板材間の接触摩擦により
排気ガスの圧力波による振動を減衰させるようにしたこ
とを特徴とするエキゾーストマニホールド。 - 【請求項１０】 二枚のステンレス鋼板材を型取りし、
合わせ面を溶接することにより内管を形成するととも
に、二枚のステンレス鋼板材を型取りし、合わせ面を溶
接することにより外管を形成し、この内管および外管を
フランジに固定した二重管ステンレスエキゾーストマニ
ホールドにおいて、 外管として、二枚の板材をスポット溶接で面接触させた
ものを用い、振動の腹に相当する部位をスポット溶接部
とし、この二層化した外管での板材間の接触摩擦により
排気ガスの圧力波による振動を減衰させるようにし たこ
とを特徴とするエキゾーストマニホールド。
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|---|---|---|---|
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| JP9-215219 | 1997-08-08 | ||
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| DE10125121A1 (de) * | 2001-05-23 | 2002-11-28 | Daimler Chrysler Ag | Abgaskrümmer |
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- 1998-04-02 JP JP09005798A patent/JP3349089B2/ja not_active Expired - Fee Related
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