JP3338503B2 - 空気入りタイヤ - Google Patents
空気入りタイヤInfo
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- JP3338503B2 JP3338503B2 JP07643393A JP7643393A JP3338503B2 JP 3338503 B2 JP3338503 B2 JP 3338503B2 JP 07643393 A JP07643393 A JP 07643393A JP 7643393 A JP7643393 A JP 7643393A JP 3338503 B2 JP3338503 B2 JP 3338503B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rubber
- molecular weight
- weight
- average molecular
- tread
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- Tires In General (AREA)
- Manufacture Of Porous Articles, And Recovery And Treatment Of Waste Products (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、氷雪路面上を走行する
際の駆動性、制動性および操縦性（以下、単に「氷雪性
能」という）を維持しつつ耐摩耗性および耐へたり性を
改良した空気入りタイヤに関するものである。
際の駆動性、制動性および操縦性（以下、単に「氷雪性
能」という）を維持しつつ耐摩耗性および耐へたり性を
改良した空気入りタイヤに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、氷雪路面上を走行する空気入りタ
イヤとしては、その氷雪性能を確保するために、スパイ
クピンをトレッド表部に打ち込んだスパイクタイヤが多
用されてきた。しかしながら、スパイクタイヤの使用は
スパイクピンの摩耗と道路の摩耗の双方により生ずる微
粉末の飛散に関する粉塵公害や、スパイクピンによる道
路の損傷を招き、これらが大きな社会問題となってき
た。
イヤとしては、その氷雪性能を確保するために、スパイ
クピンをトレッド表部に打ち込んだスパイクタイヤが多
用されてきた。しかしながら、スパイクタイヤの使用は
スパイクピンの摩耗と道路の摩耗の双方により生ずる微
粉末の飛散に関する粉塵公害や、スパイクピンによる道
路の損傷を招き、これらが大きな社会問題となってき
た。
【０００３】そこで、これらの問題に対処するため、ス
パイクピンの突出量、打ち込み数、材質などの検討がな
されたが、いずれも前記社会問題の根本的解決には至っ
ていない。
パイクピンの突出量、打ち込み数、材質などの検討がな
されたが、いずれも前記社会問題の根本的解決には至っ
ていない。
【０００４】一方、スパイクピンを用いない、所謂スタ
ッドレスタイヤにおいても、その氷雪性能を高めるため
にタイヤトレッドの模様やトレッドゴム質について種々
検討がなされている。例えば、トレッドゴム質について
は、低温時のゴム弾性を確保するために、ガラス転移点
の低いポリマーを用いたり、低温時の路面との摩擦系数
を確保するために、低融点の軟化剤を用いる（特開昭５
５−１３５１４９号、特開昭５８−１９９２０３号、特
開昭６０−１３７９４５号公報等）ことが検討されてい
る。
ッドレスタイヤにおいても、その氷雪性能を高めるため
にタイヤトレッドの模様やトレッドゴム質について種々
検討がなされている。例えば、トレッドゴム質について
は、低温時のゴム弾性を確保するために、ガラス転移点
の低いポリマーを用いたり、低温時の路面との摩擦系数
を確保するために、低融点の軟化剤を用いる（特開昭５
５−１３５１４９号、特開昭５８−１９９２０３号、特
開昭６０−１３７９４５号公報等）ことが検討されてい
る。
【０００５】また、近年、独立気泡を有する発泡ゴム組
成物を空気入りタイヤのトレッドに適用し、これまで以
上に氷雪性能の改善を図った技術もいくつか提案されて
いる（特開昭６２−２８３００１号、同６３−９０４０
２号）。
成物を空気入りタイヤのトレッドに適用し、これまで以
上に氷雪性能の改善を図った技術もいくつか提案されて
いる（特開昭６２−２８３００１号、同６３−９０４０
２号）。
【０００６】さらに、かかる独立気泡を有する発泡ゴム
組成物を空気入りタイヤのトレッドに適用するととも
に、使用するゴム種、カーボンブラック、オイル量を特
定し、その上発泡径およびその分布をも特定することに
より氷雪性のみならず、耐摩耗性および動的圧縮永久変
形（耐へたり性）をも改善しようとする試みもなされて
いる（特開平１−１１８５４２号）。
組成物を空気入りタイヤのトレッドに適用するととも
に、使用するゴム種、カーボンブラック、オイル量を特
定し、その上発泡径およびその分布をも特定することに
より氷雪性のみならず、耐摩耗性および動的圧縮永久変
形（耐へたり性）をも改善しようとする試みもなされて
いる（特開平１−１１８５４２号）。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかし、独立気泡を有
する発泡ゴム組成物をトレッドに適用した空気入りタイ
ヤにおいては、確かに氷雪性能は優れているものの、耐
摩耗性および耐へたり性が実用に耐えがたく、また、低
融点の軟化剤を用いると、氷雪性能の改良の程度の割に
は、一般路走行時の耐摩耗性や耐久性に及ぼす悪影響が
大きいなどの問題点が指摘されている。このような問題
点を改良した上述の特開平１−１１８５４２号に開示さ
れている技術においても、今日、さらなる耐摩耗性およ
び耐へたり性の向上が市場において求められている。
する発泡ゴム組成物をトレッドに適用した空気入りタイ
ヤにおいては、確かに氷雪性能は優れているものの、耐
摩耗性および耐へたり性が実用に耐えがたく、また、低
融点の軟化剤を用いると、氷雪性能の改良の程度の割に
は、一般路走行時の耐摩耗性や耐久性に及ぼす悪影響が
大きいなどの問題点が指摘されている。このような問題
点を改良した上述の特開平１−１１８５４２号に開示さ
れている技術においても、今日、さらなる耐摩耗性およ
び耐へたり性の向上が市場において求められている。
【０００８】そこで、本発明の目的は、今日の市場のニ
ーズに応えるべく、氷雪性能を維持しつつこれまで以上
に耐摩耗性および耐へたり性を改良した空気入りタイヤ
を提供することにある。
ーズに応えるべく、氷雪性能を維持しつつこれまで以上
に耐摩耗性および耐へたり性を改良した空気入りタイヤ
を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者は上記課題を解
決するために鋭意検討した結果、独立気泡を有する発泡
ゴム組成物をトレッドに適用した空気入りタイヤにおい
て、そのゴム成分として使用するブタジエンゴム（Ｂ
Ｒ）の自身の分子特性を改良することにより上記目的を
達成し得ることを見出し、本発明を達成するに至った。
決するために鋭意検討した結果、独立気泡を有する発泡
ゴム組成物をトレッドに適用した空気入りタイヤにおい
て、そのゴム成分として使用するブタジエンゴム（Ｂ
Ｒ）の自身の分子特性を改良することにより上記目的を
達成し得ることを見出し、本発明を達成するに至った。
【００１０】すなわち、本発明の空気入りタイヤは、シ
ス−１，４結合含量が９４％以上、重量平均分子量（Ｍ
ｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比（Ｍｗ／Ｍｎ）が３
以下、および１００℃におけるムーニー粘度が３０〜７
０の範囲内にあるＢＲを２０〜６０重量部と、天然ゴム
（ＮＲ）、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、イソプ
レンゴム（ＩＲ）およびブチルゴム（ＩＩＲ）からなる
群から選ばれた少なくとも１種のゴム８０〜４０重量部
とをゴム成分として含有する発泡ゴム組成物をタイヤト
レッドに使用したことを特徴とするものである。
ス−１，４結合含量が９４％以上、重量平均分子量（Ｍ
ｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比（Ｍｗ／Ｍｎ）が３
以下、および１００℃におけるムーニー粘度が３０〜７
０の範囲内にあるＢＲを２０〜６０重量部と、天然ゴム
（ＮＲ）、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、イソプ
レンゴム（ＩＲ）およびブチルゴム（ＩＩＲ）からなる
群から選ばれた少なくとも１種のゴム８０〜４０重量部
とをゴム成分として含有する発泡ゴム組成物をタイヤト
レッドに使用したことを特徴とするものである。
【００１１】上記重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子
量（Ｍｎ）とは、以下のようにして測定することができ
る。まず、分子量既知のポリスチレンについて、ＧＰＣ
スペクトログラムのピーク位置と分子量の関係について
検量線を作成する。次に、ＧＰＣで測定したＢＲのスペ
クトログラムを分子量既知のポリスチレンについて作成
した検量線と比較し、ポリスチレン換算重量平均分子量
とポリスチレン換算数平均分子量とを計算する。このよ
うにして得られた値をそれぞれ本発明における重量平均
分子量（Ｍｗ）および数平均分子量（Ｍｎ）とすること
ができる。
量（Ｍｎ）とは、以下のようにして測定することができ
る。まず、分子量既知のポリスチレンについて、ＧＰＣ
スペクトログラムのピーク位置と分子量の関係について
検量線を作成する。次に、ＧＰＣで測定したＢＲのスペ
クトログラムを分子量既知のポリスチレンについて作成
した検量線と比較し、ポリスチレン換算重量平均分子量
とポリスチレン換算数平均分子量とを計算する。このよ
うにして得られた値をそれぞれ本発明における重量平均
分子量（Ｍｗ）および数平均分子量（Ｍｎ）とすること
ができる。
【００１２】本発明において使用し得るＢＲは、例え
ば、ランタン系列希土類元素化合物（Ｌｎ化合物とい
う）、有機アルミニウム化合物、ルイス酸および／また
はルイス塩基の組み合せよりなる触媒系の存在下でブタ
ジエンを重合させることにより好適に製造することがで
きる。
ば、ランタン系列希土類元素化合物（Ｌｎ化合物とい
う）、有機アルミニウム化合物、ルイス酸および／また
はルイス塩基の組み合せよりなる触媒系の存在下でブタ
ジエンを重合させることにより好適に製造することがで
きる。
【００１３】Ｌｎ化合物としては、原子が番号５７〜７
１の金属のハロゲン化合物、カルボン酸塩、アルコラー
ト、チオアルコラート、アミド、りん酸塩、ハロゲン化
物のりん酸エステル錯体等が使用される。金属は特にネ
オジウムが好ましい。
１の金属のハロゲン化合物、カルボン酸塩、アルコラー
ト、チオアルコラート、アミド、りん酸塩、ハロゲン化
物のりん酸エステル錯体等が使用される。金属は特にネ
オジウムが好ましい。
【００１４】有機アルミニウムとしては、一般式ＡｌＲ
1 Ｒ2 Ｒ3 （ここで、Ｒ1 、Ｒ2 、Ｒ3 は、水素または
Ｃ1 〜Ｃ6 の炭化水素基であり、Ｒ1 〜Ｒ3 は同じであ
ってもよく、また異なっていてもよい）で示されるもの
が用いられる。
1 Ｒ2 Ｒ3 （ここで、Ｒ1 、Ｒ2 、Ｒ3 は、水素または
Ｃ1 〜Ｃ6 の炭化水素基であり、Ｒ1 〜Ｒ3 は同じであ
ってもよく、また異なっていてもよい）で示されるもの
が用いられる。
【００１５】ルイス酸としては、一般式ＡｌＸn Ｒ3-n
（Ｘはハロゲンであり、Ｒは炭化水素残基であり、ｎ＝
１，１．５，２，３である）で示されるアルミニウムハ
ライドあるいは他の金属ハライドが用いられる。
（Ｘはハロゲンであり、Ｒは炭化水素残基であり、ｎ＝
１，１．５，２，３である）で示されるアルミニウムハ
ライドあるいは他の金属ハライドが用いられる。
【００１６】ルイス酸基はＬｎ化合物を有機溶媒に可溶
化するのに用いられ、例えば、アセチルアセトン、ケト
アルキルエステル、りん酸エステル等が好適である。
化するのに用いられ、例えば、アセチルアセトン、ケト
アルキルエステル、りん酸エステル等が好適である。
【００１７】上記の重合形態は、特に限定されず、また
バッチ式、連続式のいずれも採用することができる。
バッチ式、連続式のいずれも採用することができる。
【００１８】次に、本発明の空気入りタイヤのトレッド
に使用する発泡ゴムは、通常のゴム配合物に発泡剤を加
えて通常のタイヤ製造方法にしたがって加熱加圧するこ
とにより形成される。発泡剤としては、例えば、アゾジ
カルボンアミド、ジニトロソペンタメチレンテトラアミ
ン、アゾビスイソブチロニトリル、芳香族スルホニルヒ
ドラジド化合物、例えば、ベンゼンスルホニルヒドラジ
ド、トルエンスルホニルヒドラジド、オキシ−ビス−ベ
ンゼンスルホニルヒドラジド等を用ることができる。こ
れらのうち、微細発泡という点で、芳香族スルホニルヒ
ドラジド化合物が好ましい。
に使用する発泡ゴムは、通常のゴム配合物に発泡剤を加
えて通常のタイヤ製造方法にしたがって加熱加圧するこ
とにより形成される。発泡剤としては、例えば、アゾジ
カルボンアミド、ジニトロソペンタメチレンテトラアミ
ン、アゾビスイソブチロニトリル、芳香族スルホニルヒ
ドラジド化合物、例えば、ベンゼンスルホニルヒドラジ
ド、トルエンスルホニルヒドラジド、オキシ−ビス−ベ
ンゼンスルホニルヒドラジド等を用ることができる。こ
れらのうち、微細発泡という点で、芳香族スルホニルヒ
ドラジド化合物が好ましい。
【００１９】発泡ゴムの発泡率は、氷雪性能および耐摩
耗性を考慮して５〜５０％であることが好ましく、更に
好ましくは５〜３０％である。
耗性を考慮して５〜５０％であることが好ましく、更に
好ましくは５〜３０％である。
【００２０】本発明の空気入りタイヤのトレッドに使用
するゴム組成物には、上述の発泡剤の他にカーボンブラ
ック、アロマオイル、スピンドルオイル等の軟化剤、老
化防止剤、加硫促進剤、ステアリン酸、亜鉛華等の加硫
促進剤、加硫剤等のゴム用配合剤を通常の配合量範囲内
で配合することができるのは勿論のことである。
するゴム組成物には、上述の発泡剤の他にカーボンブラ
ック、アロマオイル、スピンドルオイル等の軟化剤、老
化防止剤、加硫促進剤、ステアリン酸、亜鉛華等の加硫
促進剤、加硫剤等のゴム用配合剤を通常の配合量範囲内
で配合することができるのは勿論のことである。
【００２１】
【作用】本発明で使用するＢＲはシス−１，４結合含量
が９４％以上であることが必要である。この値が９４％
よりも小さいと耐摩耗性に劣ることになる。
が９４％以上であることが必要である。この値が９４％
よりも小さいと耐摩耗性に劣ることになる。
【００２２】また、上記ＢＲの重量平均分子量（Ｍｗ）
と数平均分子量（Ｍｎ）との比（Ｍｗ／Ｍｎ）は３以下
であることが必要である。この比が３を超えると耐摩耗
性および耐へたり性に劣ることになる。これは、Ｍｗ／
Ｍｎが大きくなると架橋にかからない低分子量成分の割
合が多くなり、さらに網目密度が低下するためと考えら
れる。
と数平均分子量（Ｍｎ）との比（Ｍｗ／Ｍｎ）は３以下
であることが必要である。この比が３を超えると耐摩耗
性および耐へたり性に劣ることになる。これは、Ｍｗ／
Ｍｎが大きくなると架橋にかからない低分子量成分の割
合が多くなり、さらに網目密度が低下するためと考えら
れる。
【００２３】さらに、上記ＢＲ原料の１００℃における
ムーニー粘度が３０〜７０の範囲内にあることが必要で
ある。この値が３０未満では耐摩耗性および耐へたり性
の双方が劣ることになる。一方、７０を超えるとコンパ
ンドのムーニー粘度が高くなり過ぎ、押出時の自己発熱
により異常発泡が起こり、耐摩耗性および耐へたり性は
おろか発泡径が大きくなり過ぎ、氷雪性能も劣ることに
なる。
ムーニー粘度が３０〜７０の範囲内にあることが必要で
ある。この値が３０未満では耐摩耗性および耐へたり性
の双方が劣ることになる。一方、７０を超えるとコンパ
ンドのムーニー粘度が高くなり過ぎ、押出時の自己発熱
により異常発泡が起こり、耐摩耗性および耐へたり性は
おろか発泡径が大きくなり過ぎ、氷雪性能も劣ることに
なる。
【００２４】本発明においては、上記特性を有するＢＲ
をトレッドゴムのゴム成分として２０〜６０重量部の範
囲内で配合することが必要である。２０重量部未満では
耐摩耗性の改良効果が観られない。一方、６０重量部を
超えるとコンパンドのムーニー粘度が高くなり過ぎ、押
出時の自己発熱により異常発泡が起こり、発泡径が大き
くなり過ぎて耐摩耗性、耐へたり性だけでなく、氷雪性
能も劣ることになる。なお、かかるＢＲ以外のゴムはＮ
Ｒ、ＳＢＲ、ＩＲ、ＩＩＲからなる群から選ばれた少な
くとも１種とする。
をトレッドゴムのゴム成分として２０〜６０重量部の範
囲内で配合することが必要である。２０重量部未満では
耐摩耗性の改良効果が観られない。一方、６０重量部を
超えるとコンパンドのムーニー粘度が高くなり過ぎ、押
出時の自己発熱により異常発泡が起こり、発泡径が大き
くなり過ぎて耐摩耗性、耐へたり性だけでなく、氷雪性
能も劣ることになる。なお、かかるＢＲ以外のゴムはＮ
Ｒ、ＳＢＲ、ＩＲ、ＩＩＲからなる群から選ばれた少な
くとも１種とする。
【００２５】
【実施例】次に本発明を実施例に基づき具体的に説明す
る。下記の表１に示す特性を有する各種ＢＲを調製し
た。
る。下記の表１に示す特性を有する各種ＢＲを調製し
た。
【００２６】
【表１】
【００２７】上記表１中におけるシス−１，４結合含量
（％）、重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍ
ｎ）との比（Ｍｗ／Ｍｎ）およびムーニー粘度ＭＬ1+4
（１００℃）についての各種測定は以下のようにして行
った。
（％）、重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍ
ｎ）との比（Ｍｗ／Ｍｎ）およびムーニー粘度ＭＬ1+4
（１００℃）についての各種測定は以下のようにして行
った。
【００２８】シス−１，４結合含量 赤外吸収スペクトル法（モレロ法）により行った。
【００２９】Ｍｗ／Ｍｎ ＧＰＣ（ＨＬＣ８０２０，東洋曹達工業（株）製）を使
用して、予め標準ポリスチレンを用いて作成しておいた
検量線から、ポリスチレン換算重量平均分子量およびポ
リスチレン換算数平均分子量を算出した。ＧＰＣの条件
は以下の通りである。 カラム：ＧＭＨＸＬ 検出器：屈折計 溶離液：テトラヒドロフラン 流量 ：１．０ｍｌ／分 測定温度：カラム槽４０℃，検出器４０℃ サンプル濃度：０．１重量％ サンプル注入量：０．２ｍｌ
用して、予め標準ポリスチレンを用いて作成しておいた
検量線から、ポリスチレン換算重量平均分子量およびポ
リスチレン換算数平均分子量を算出した。ＧＰＣの条件
は以下の通りである。 カラム：ＧＭＨＸＬ 検出器：屈折計 溶離液：テトラヒドロフラン 流量 ：１．０ｍｌ／分 測定温度：カラム槽４０℃，検出器４０℃ サンプル濃度：０．１重量％ サンプル注入量：０．２ｍｌ
【００３０】ムーニー粘度 ＪＩＳ Ｋ６３００に準じて、予熱１分、測定４分、温
度１００℃にて測定した。次に、上記各種ＢＲを使用し
て下記の表２および表３に示す配合処方（重量部）にて
各種ゴム配合物を調製し、これらをタイヤサイズ１６５
ＳＲ１３のトレッドに適用して各種試験タイヤを作製し
た。かかるタイヤについて発泡ゴムの発泡率Ｖｓ、へた
り外観（動的圧縮永久変形の外観）、耐摩耗性および氷
上制動性を夫々以下のようにして評価した。
度１００℃にて測定した。次に、上記各種ＢＲを使用し
て下記の表２および表３に示す配合処方（重量部）にて
各種ゴム配合物を調製し、これらをタイヤサイズ１６５
ＳＲ１３のトレッドに適用して各種試験タイヤを作製し
た。かかるタイヤについて発泡ゴムの発泡率Ｖｓ、へた
り外観（動的圧縮永久変形の外観）、耐摩耗性および氷
上制動性を夫々以下のようにして評価した。
【００３１】発泡ゴムの発泡率Ｖｓ ＶS ＝｛（ρ0 −ρg ）／（ρl −ρg ）−１｝×１００（％） （１） で表され、ρl は発泡ゴムの密度（ｇ／ｃｍ3 ）、ρ0
は発泡ゴムのゴム固相部の密度（ｇ／ｃｍ3 ）、ρg
は、発泡ゴムの気泡内のガス部の密度（ｇ／ｃｍ3）で
ある。発泡ゴムはゴム固相部と、ゴム固相部によって形
成される空洞（独立気泡）、すなわち気泡内のガス部と
から構成されている。ガス部の密度ρg は極めて小さ
く、ほぼ零に近く、かつゴム固相部の密度ρl に対して
極めて小さいので、上記式（１）は次式で表せる。 ＶS ＝（ρ0 ／ρl −１）×１００（％） （２） 試験タイヤの発泡ゴムの発泡率Ｖｓは、トレッドの発泡
ゴム層からブロック状の試料を切り出し、ブロック状の
試料の密度ρｌ（ｇ／ｃｍ３ ）を測定し、一方無発泡
ゴム（固相ゴム）のトレッドの密度ρ０（ｇ／ｃｍ３
）を測定し、前記（２）式を用いて求めた。
は発泡ゴムのゴム固相部の密度（ｇ／ｃｍ3 ）、ρg
は、発泡ゴムの気泡内のガス部の密度（ｇ／ｃｍ3）で
ある。発泡ゴムはゴム固相部と、ゴム固相部によって形
成される空洞（独立気泡）、すなわち気泡内のガス部と
から構成されている。ガス部の密度ρg は極めて小さ
く、ほぼ零に近く、かつゴム固相部の密度ρl に対して
極めて小さいので、上記式（１）は次式で表せる。 ＶS ＝（ρ0 ／ρl −１）×１００（％） （２） 試験タイヤの発泡ゴムの発泡率Ｖｓは、トレッドの発泡
ゴム層からブロック状の試料を切り出し、ブロック状の
試料の密度ρｌ（ｇ／ｃｍ３ ）を測定し、一方無発泡
ゴム（固相ゴム）のトレッドの密度ρ０（ｇ／ｃｍ３
）を測定し、前記（２）式を用いて求めた。
【００３２】へたり外観（動的圧縮永久変形の外観） 各試験タイヤ２本を排気量１５００ｃｃの乗用車のドラ
イブ軸に取り付け、一般路を２万キロメートル走行さ
せ、走行後のトレッドのブロックパターンの各ブロック
の変形量を測定した。ブロックの変形量は、各ブロック
の溝底からブロックの外表面までの高さａに対するブロ
ックの外縁の、ある変形方向への変化量ｂとの比ｂ／ａ
をパーセントで表し、比ｂ／ａが０．５〜５％は◎、５
〜１５％は○、１５〜２５％は△、２５％以上は×とし
た。この順でへたり現象は大きくなり、悪化する。
イブ軸に取り付け、一般路を２万キロメートル走行さ
せ、走行後のトレッドのブロックパターンの各ブロック
の変形量を測定した。ブロックの変形量は、各ブロック
の溝底からブロックの外表面までの高さａに対するブロ
ックの外縁の、ある変形方向への変化量ｂとの比ｂ／ａ
をパーセントで表し、比ｂ／ａが０．５〜５％は◎、５
〜１５％は○、１５〜２５％は△、２５％以上は×とし
た。この順でへたり現象は大きくなり、悪化する。
【００３３】耐摩耗性 各試験タイヤ２本を排気量１５００ｃｃの乗用車のドラ
イブ軸に取り付け、テストコースのコンクリート路面上
を所定の速度で走行させた。溝深さの変化量を測定し、
比較例１のタイヤを１００として指数表示した。数値が
大きい程耐摩耗性が良好であることを示す。
イブ軸に取り付け、テストコースのコンクリート路面上
を所定の速度で走行させた。溝深さの変化量を測定し、
比較例１のタイヤを１００として指数表示した。数値が
大きい程耐摩耗性が良好であることを示す。
【００３４】氷上制動性能 各試験タイヤ４本を排気量１５００ｃｃの乗用車に装着
し、外気温−５℃の氷上での制動距離を測定した。比較
例１のタイヤを１００として指数表示した。数値が小さ
い程制動が良好であることを示す。得られた結果を下記
の表２および表３に示す。
し、外気温−５℃の氷上での制動距離を測定した。比較
例１のタイヤを１００として指数表示した。数値が小さ
い程制動が良好であることを示す。得られた結果を下記
の表２および表３に示す。
【００３５】
【表２】
【００３６】表２中、比較例４は、トレッド用ゴム配合
物の押出中に異常発泡が認められた。
物の押出中に異常発泡が認められた。
【００３７】
【表３】
【００３８】
【発明の効果】以上説明してきたように、本発明の空気
入りタイヤにおいては、独立気泡を有する発泡ゴム組成
物をトレッドに適用し、そのゴム成分として使用するＢ
Ｒの構造を特定構造としたことにより、氷雪性能を維持
しつつこれまで以上に耐摩耗性および耐へたり性を改良
することができるようになった。
入りタイヤにおいては、独立気泡を有する発泡ゴム組成
物をトレッドに適用し、そのゴム成分として使用するＢ
Ｒの構造を特定構造としたことにより、氷雪性能を維持
しつつこれまで以上に耐摩耗性および耐へたり性を改良
することができるようになった。
Claims (1)
- 【請求項１】 シス−１，４結合含量が９４％以上、重
量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比
（Ｍｗ／Ｍｎ）が３以下、および１００℃におけるムー
ニー粘度が３０〜７０の範囲内にあるブタジエンゴムを
２０〜６０重量部と、天然ゴム、スチレンブタジエンゴ
ム、イソプレンゴムおよびブチルゴムからなる群から選
ばれた少なくとも１種のゴム８０〜４０重量部とをゴム
成分として含有する発泡ゴム組成物をタイヤトレッドに
使用したことを特徴とする空気入りタイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07643393A JP3338503B2 (ja) | 1993-03-11 | 1993-03-11 | 空気入りタイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07643393A JP3338503B2 (ja) | 1993-03-11 | 1993-03-11 | 空気入りタイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06263921A JPH06263921A (ja) | 1994-09-20 |
| JP3338503B2 true JP3338503B2 (ja) | 2002-10-28 |
Family
ID=13605027
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07643393A Expired - Lifetime JP3338503B2 (ja) | 1993-03-11 | 1993-03-11 | 空気入りタイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
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| JP (1) | JP3338503B2 (ja) |
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| FR2979076B1 (fr) * | 2011-07-28 | 2013-08-16 | Michelin Soc Tech | Pneumatique pour vehicule dont la bande de roulement comporte une composition de caoutchouc thermo-expansible |
| FR2984903B1 (fr) * | 2011-12-22 | 2014-05-09 | Michelin Soc Tech | Pneu dont la bande de roulement comporte une composition de caoutchouc thermo-expansible reduisant les bruits de roulage |
-
1993
- 1993-03-11 JP JP07643393A patent/JP3338503B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| JPH06263921A (ja) | 1994-09-20 |
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