JP3329305B2 - 丸ビレット鋳片の連続鋳造方法 - Google Patents
丸ビレット鋳片の連続鋳造方法Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、炭素を０．１〜
０．５重量％で、かつ、Ｍｎを０．８〜３．０重量％含
有する溶鋼から丸ビレット鋳片を連続鋳造する方法に関
するものである。
０．５重量％で、かつ、Ｍｎを０．８〜３．０重量％含
有する溶鋼から丸ビレット鋳片を連続鋳造する方法に関
するものである。
【０００２】
【従来の技術】炭素を０．１〜０．５重量％で、かつ、
Ｍｎを０．８〜３．０重量％含有する溶鋼から丸ビレッ
ト鋳片を連続鋳造する場合、ビレットの表面に、図６に
示すように、ビレット表面の鋳込み方向に凹みを伴っ
た、長さが５００〜３０００ｍｍのスジ状の欠陥（以
下、「スジ疵」と言う）が発生する。このスジ疵の凹み
が深い場合には、スジ疵の直下に割れが存在する。そし
て、スジ疵が発生した鋳片を、そのまま、例えばシーム
レスパイプの製造に供した場合には、表面疵が多発して
製品とならない。
Ｍｎを０．８〜３．０重量％含有する溶鋼から丸ビレッ
ト鋳片を連続鋳造する場合、ビレットの表面に、図６に
示すように、ビレット表面の鋳込み方向に凹みを伴っ
た、長さが５００〜３０００ｍｍのスジ状の欠陥（以
下、「スジ疵」と言う）が発生する。このスジ疵の凹み
が深い場合には、スジ疵の直下に割れが存在する。そし
て、スジ疵が発生した鋳片を、そのまま、例えばシーム
レスパイプの製造に供した場合には、表面疵が多発して
製品とならない。
【０００３】図７、図８はスジ疵の発生率に及ぼす鋼の
炭素濃度及びＭｎ濃度の影響を示したものである。Ｍｎ
濃度が１．０重量％の場合には、炭素濃度は０．１〜
０．５重量％（図７）の時に、また、炭素濃度が０．３
重量％の場合には、Ｍｎ濃度は０．８重量％以上（図
８）の時にそれぞれスジ疵の発生率が１０％を超える。
炭素濃度及びＭｎ濃度の影響を示したものである。Ｍｎ
濃度が１．０重量％の場合には、炭素濃度は０．１〜
０．５重量％（図７）の時に、また、炭素濃度が０．３
重量％の場合には、Ｍｎ濃度は０．８重量％以上（図
８）の時にそれぞれスジ疵の発生率が１０％を超える。
【０００４】上記したスジ疵は、その形態から推定する
と、図９に示すように、鋳型内における初期凝固シェル
１が座屈変形することにより発生すると考えられる。特
に、炭素を０．１〜０．５重量％で、かつ、Ｍｎを０．
８〜３．０重量％含有する鋼において、スジ疵の発生率
が高い原因は、図１０に示すように、溶鋼が１２００℃
以下まで冷却されると、鋼の変形応力が鋼中におけるＭ
ｎの増加に伴って急速に増大することに起因している。
と、図９に示すように、鋳型内における初期凝固シェル
１が座屈変形することにより発生すると考えられる。特
に、炭素を０．１〜０．５重量％で、かつ、Ｍｎを０．
８〜３．０重量％含有する鋼において、スジ疵の発生率
が高い原因は、図１０に示すように、溶鋼が１２００℃
以下まで冷却されると、鋼の変形応力が鋼中におけるＭ
ｎの増加に伴って急速に増大することに起因している。
【０００５】すなわち、丸ビレット鋳片の製造に際し、
鋳型内において凝固シェルが部分的に不均一な状態で凝
固が進行した場合に発生する凝固遅れ部２（図９（ｂ）
参照）等の高温部が部分的に不均一な状態で存在する
と、凝固シェルの強度が凝固健全部（低温部）に比べて
相対的に弱くなるため、周方向の全歪がその部分（凝固
遅れ部２等の高温部）に集中し、凝固シェルが座屈変形
してスジ疵が発生すると推定されている。
鋳型内において凝固シェルが部分的に不均一な状態で凝
固が進行した場合に発生する凝固遅れ部２（図９（ｂ）
参照）等の高温部が部分的に不均一な状態で存在する
と、凝固シェルの強度が凝固健全部（低温部）に比べて
相対的に弱くなるため、周方向の全歪がその部分（凝固
遅れ部２等の高温部）に集中し、凝固シェルが座屈変形
してスジ疵が発生すると推定されている。
【０００６】従って、鋳型内における凝固シェルの凝固
収縮による周方向の座屈変形を防止するため、モールド
パウダーの凝固温度を上昇させて、鋳型への抜熱量を抑
制（鋳型内を緩冷却）することにより、凝固収縮歪みの
抑制を図ったものがあるが、図１１に示すように、スジ
疵の発生割合は多少は減少するものの、満足できるもの
ではなかった。
収縮による周方向の座屈変形を防止するため、モールド
パウダーの凝固温度を上昇させて、鋳型への抜熱量を抑
制（鋳型内を緩冷却）することにより、凝固収縮歪みの
抑制を図ったものがあるが、図１１に示すように、スジ
疵の発生割合は多少は減少するものの、満足できるもの
ではなかった。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記した問
題点に鑑みてなされたものであり、炭素を０．１〜０．
５重量％で、かつ、Ｍｎを０．８〜３．０重量％含有す
る溶鋼から丸ビレット鋳片を連続鋳造するに際し、スジ
疵の発生率を可及的に低く抑えることができる丸ビレッ
ト鋳片の連続鋳造方法を提供することを目的としてい
る。
題点に鑑みてなされたものであり、炭素を０．１〜０．
５重量％で、かつ、Ｍｎを０．８〜３．０重量％含有す
る溶鋼から丸ビレット鋳片を連続鋳造するに際し、スジ
疵の発生率を可及的に低く抑えることができる丸ビレッ
ト鋳片の連続鋳造方法を提供することを目的としてい
る。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記した目的を達成する
ために、本発明に係る丸ビレット鋳片の連続鋳造方法
は、鋳型のオシレーションストロークを２〜６ｍｍの範
囲となるようにして鋳造したり、また、加えて、鋳型内
にて電磁攪拌を付与するか、１．６〜２．６ｍ／分の速
度で鋳造したり、また、１．６〜２．６ｍ／分の鋳造速
度で電磁攪拌を付与したりすることとしている。そし
て、このようにすることで、炭素を０．１〜０．５重量
％で、かつ、Ｍｎを０．８〜３．０重量％を含有する溶
鋼から丸ビレット鋳片を連続鋳造するに際し、スジ疵の
発生率を可及的に低く抑えることができる。
ために、本発明に係る丸ビレット鋳片の連続鋳造方法
は、鋳型のオシレーションストロークを２〜６ｍｍの範
囲となるようにして鋳造したり、また、加えて、鋳型内
にて電磁攪拌を付与するか、１．６〜２．６ｍ／分の速
度で鋳造したり、また、１．６〜２．６ｍ／分の鋳造速
度で電磁攪拌を付与したりすることとしている。そし
て、このようにすることで、炭素を０．１〜０．５重量
％で、かつ、Ｍｎを０．８〜３．０重量％を含有する溶
鋼から丸ビレット鋳片を連続鋳造するに際し、スジ疵の
発生率を可及的に低く抑えることができる。
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明者らは、上記したスジ疵の
発生を可及的に抑制するために、先ず、スジ疵の生成メ
カニズムについて検討を行った。丸ビレット鋳片を連続
鋳造する場合、メニスカスにおける凝固シェルは円環状
となる。従って、鋳型オシレーションにより凝固シェル
の先端部が内側に倒れ込む際、周長さは一定であるた
め、先に図９で説明したように、凝固シェルは周方向に
座屈変形すると考えられる。
発生を可及的に抑制するために、先ず、スジ疵の生成メ
カニズムについて検討を行った。丸ビレット鋳片を連続
鋳造する場合、メニスカスにおける凝固シェルは円環状
となる。従って、鋳型オシレーションにより凝固シェル
の先端部が内側に倒れ込む際、周長さは一定であるた
め、先に図９で説明したように、凝固シェルは周方向に
座屈変形すると考えられる。
【００１０】ここで、凝固シェルの先端部の倒れ込みの
指標となるオシレーションマークの深さは、本発明者ら
の実験によれば、図１に示すように、鋳型のオシレーシ
ョンストロークに依存することが判明した。このことか
ら、スジ疵を抑制するためには、オシレーションストロ
ークを減少することが有効であると考えられる。なお、
図１は炭素を０．４重量％、Ｍｎを１．２重量％を含有
する溶鋼を、鋳型内にて電磁攪拌を付与しつつ、１．６
ｍ／分の速度で連続鋳造した場合の結果である。
指標となるオシレーションマークの深さは、本発明者ら
の実験によれば、図１に示すように、鋳型のオシレーシ
ョンストロークに依存することが判明した。このことか
ら、スジ疵を抑制するためには、オシレーションストロ
ークを減少することが有効であると考えられる。なお、
図１は炭素を０．４重量％、Ｍｎを１．２重量％を含有
する溶鋼を、鋳型内にて電磁攪拌を付与しつつ、１．６
ｍ／分の速度で連続鋳造した場合の結果である。
【００１１】また、不均一凝固による凝固シェルに凝固
遅れ部等が発生した場合、先に説明したように、そこに
歪みが集中したり、凝固シェルの座屈変形が起こって、
スジ疵が発生する。このような凝固シェルの座屈変形に
対して、例えば特公平３−５０６１４号では、鋳型に埋
設した熱電対の温度測定値からオシレーションを調節
し、縦割れを防止するものが、また、特開平７−９６３
６０号では、鋳型に設置した磁界発生コイルにパルス状
の電流を、鋳型オシレーション周期に同期させるように
通電することで、モールドパウダーの消費量を調節する
と共に、オシレーション深さを低減させるものが開示さ
れている。
遅れ部等が発生した場合、先に説明したように、そこに
歪みが集中したり、凝固シェルの座屈変形が起こって、
スジ疵が発生する。このような凝固シェルの座屈変形に
対して、例えば特公平３−５０６１４号では、鋳型に埋
設した熱電対の温度測定値からオシレーションを調節
し、縦割れを防止するものが、また、特開平７−９６３
６０号では、鋳型に設置した磁界発生コイルにパルス状
の電流を、鋳型オシレーション周期に同期させるように
通電することで、モールドパウダーの消費量を調節する
と共に、オシレーション深さを低減させるものが開示さ
れている。
【００１２】これらから、不均一凝固により凝固シェル
に凝固遅れ部等が発生し、そこに歪みが集中したり、凝
固シェルの座屈変形が起こって、生成されるスジ疵の防
止対策としても、オシレーションを調整することが効果
的であると推測される。
に凝固遅れ部等が発生し、そこに歪みが集中したり、凝
固シェルの座屈変形が起こって、生成されるスジ疵の防
止対策としても、オシレーションを調整することが効果
的であると推測される。
【００１３】その他、不均一凝固を防止する方法として
は、図２に示すように、電磁攪拌を適用して、鋳型内壁
の温度変動σを減少させることも有効であると考えられ
ている。なお、図２に示す結果は、オシレーションスト
ロークを８ｍｍとして、１．５ｍ／分の速度で連続鋳造
した場合の結果を示したものである。
は、図２に示すように、電磁攪拌を適用して、鋳型内壁
の温度変動σを減少させることも有効であると考えられ
ている。なお、図２に示す結果は、オシレーションスト
ロークを８ｍｍとして、１．５ｍ／分の速度で連続鋳造
した場合の結果を示したものである。
【００１４】以上より、丸ビレット鋳片にスジ疵を発生
させないためには、以下の３点が有効であることが判明
した。 １） 凝固シェルの先端部における倒れ込みによるスジ
疵の起点生成を抑制するために、鋳型のオシレーション
ストロークを減少させる。但し、オシレーションストロ
ークを減少させた場合は、鋳型内モールドパウダーの流
入を阻害し、拘束を誘発するため、その下限を設ける必
要がある。図３はオシレーションストロークと拘束発生
率の関係を調査した結果であるが、この図３より明らか
なように、オシレーションストロークが２．０ｍｍ以上
の場合には、拘束なく丸ビレットを連続鋳造できること
が判る。
させないためには、以下の３点が有効であることが判明
した。 １） 凝固シェルの先端部における倒れ込みによるスジ
疵の起点生成を抑制するために、鋳型のオシレーション
ストロークを減少させる。但し、オシレーションストロ
ークを減少させた場合は、鋳型内モールドパウダーの流
入を阻害し、拘束を誘発するため、その下限を設ける必
要がある。図３はオシレーションストロークと拘束発生
率の関係を調査した結果であるが、この図３より明らか
なように、オシレーションストロークが２．０ｍｍ以上
の場合には、拘束なく丸ビレットを連続鋳造できること
が判る。
【００１５】２） 丸ビレット周方向における凝固シェ
ル強度の相対的差異による凝固シェル座屈変形を抑制
し、鋳型内の均一冷却化を図るために、鋳型内電磁攪拌
を実施する。 ３） 鋳型内の丸ビレットにおける凝固収縮の減少を抑
制するために、鋳造速度の下限を設定する。これは、低
速鋳造の場合、丸ビレットの鋳型内滞在時間が長くな
り、丸ビレットの収縮が大きくなるためである。加え
て、鋳型直下のブレークアウトを防止するために必要な
凝固シェル厚さを確保するため、鋳造速度の上限値も定
める。図４にスジ疵の発生率と鋳造速度の関係を示す
が、鋳造速度が１．６ｍ／分以上ではスジ疵の発生率は
５％未満であることが判る。一方、鋳造速度が２．６ｍ
／分を超えると、鋳型直下の丸ビレットの凝固シェル厚
さが薄くなるために、ブレークアウトが発生した。以上
の知見より、鋳造速度は１．６〜２．６ｍ／分とするこ
とが望ましい。
ル強度の相対的差異による凝固シェル座屈変形を抑制
し、鋳型内の均一冷却化を図るために、鋳型内電磁攪拌
を実施する。 ３） 鋳型内の丸ビレットにおける凝固収縮の減少を抑
制するために、鋳造速度の下限を設定する。これは、低
速鋳造の場合、丸ビレットの鋳型内滞在時間が長くな
り、丸ビレットの収縮が大きくなるためである。加え
て、鋳型直下のブレークアウトを防止するために必要な
凝固シェル厚さを確保するため、鋳造速度の上限値も定
める。図４にスジ疵の発生率と鋳造速度の関係を示す
が、鋳造速度が１．６ｍ／分以上ではスジ疵の発生率は
５％未満であることが判る。一方、鋳造速度が２．６ｍ
／分を超えると、鋳型直下の丸ビレットの凝固シェル厚
さが薄くなるために、ブレークアウトが発生した。以上
の知見より、鋳造速度は１．６〜２．６ｍ／分とするこ
とが望ましい。
【００１６】本発明に係る丸ビレット鋳片の連続鋳造方
法は、上記した知見によって成されたものであり、炭素
濃度が０．１〜０．５重量％で、かつ、Ｍｎ濃度が０．
８〜３．０重量％を含有する溶鋼を丸ビレットに連続鋳
造するに際し、鋳型のオシレーションストロークを２〜
６ｍｍの範囲となるようにして鋳造したり、また、加え
て、鋳型内にて電磁攪拌を付与するか、１．６〜２．６
ｍ／分の速度で鋳造したり、また、１．６〜２．６ｍ／
分の鋳造速度で電磁攪拌を付与したりすることを要旨と
する。
法は、上記した知見によって成されたものであり、炭素
濃度が０．１〜０．５重量％で、かつ、Ｍｎ濃度が０．
８〜３．０重量％を含有する溶鋼を丸ビレットに連続鋳
造するに際し、鋳型のオシレーションストロークを２〜
６ｍｍの範囲となるようにして鋳造したり、また、加え
て、鋳型内にて電磁攪拌を付与するか、１．６〜２．６
ｍ／分の速度で鋳造したり、また、１．６〜２．６ｍ／
分の鋳造速度で電磁攪拌を付与したりすることを要旨と
する。
【００１７】本発明に係る丸ビレット鋳片の連続鋳造方
法において、対象とする丸ビレットの製造に供する溶鋼
のＭｎ濃度の上限を３．０重量％としたのは、これが普
通鋼丸ビレットの一般的規格内であるからである。上記
した構成の本発明に係る丸ビレット鋳片の連続鋳造方法
によれば、炭素濃度が０．１〜０．５重量％で、かつ、
Ｍｎ濃度が０．８〜３．０重量％を含有する溶鋼から丸
ビレット鋳片を連続鋳造するに際し、スジ疵の発生率を
可及的に低く抑えることができる。
法において、対象とする丸ビレットの製造に供する溶鋼
のＭｎ濃度の上限を３．０重量％としたのは、これが普
通鋼丸ビレットの一般的規格内であるからである。上記
した構成の本発明に係る丸ビレット鋳片の連続鋳造方法
によれば、炭素濃度が０．１〜０．５重量％で、かつ、
Ｍｎ濃度が０．８〜３．０重量％を含有する溶鋼から丸
ビレット鋳片を連続鋳造するに際し、スジ疵の発生率を
可及的に低く抑えることができる。
【００１８】
【実施例】以下、本発明に係る丸ビレット鋳片の連続鋳
造方法の効果を、本発明者らが行った実験結果に基づい
て説明する。直径が２２５ｍｍの丸断面の連続鋳造用鋳
型を用いて、オシレーションストロークが８ｍｍ、鋳造
速度が１．６ｍ／分の鋳造条件で、電磁攪拌を実施しな
いで、下記表１に示す含有率で炭素とＭｎを含有する溶
鋼を鋳込んで丸ビレット鋳片を連続鋳造した。その時の
スジ疵発生率を併せて表１に示す。
造方法の効果を、本発明者らが行った実験結果に基づい
て説明する。直径が２２５ｍｍの丸断面の連続鋳造用鋳
型を用いて、オシレーションストロークが８ｍｍ、鋳造
速度が１．６ｍ／分の鋳造条件で、電磁攪拌を実施しな
いで、下記表１に示す含有率で炭素とＭｎを含有する溶
鋼を鋳込んで丸ビレット鋳片を連続鋳造した。その時の
スジ疵発生率を併せて表１に示す。
【００１９】
【表１】
【００２０】表１より明らかなように、本発明が対象と
する、炭素を０．１〜０．５重量％で、かつ、Ｍｎを
０．８〜３．０重量％含有する溶鋼 (表１のＣ）から丸
ビレットを連続鋳造する場合には、スジ疵の発生率が各
段に高いのが判る。
する、炭素を０．１〜０．５重量％で、かつ、Ｍｎを
０．８〜３．０重量％含有する溶鋼 (表１のＣ）から丸
ビレットを連続鋳造する場合には、スジ疵の発生率が各
段に高いのが判る。
【００２１】次に、上記した表１のＣの成分の溶鋼を、
上記した直径が２２５ｍｍの丸断面の連続鋳造用鋳型に
供給し、鋳造条件を変化させて丸ビレットを製造した。
その結果を下記表２及び表３に示す。なお、表２及び表
３には鋳造条件も併せて示す。
上記した直径が２２５ｍｍの丸断面の連続鋳造用鋳型に
供給し、鋳造条件を変化させて丸ビレットを製造した。
その結果を下記表２及び表３に示す。なお、表２及び表
３には鋳造条件も併せて示す。
【００２２】
【表２】
【００２３】
【表３】
【００２４】上記表２に示したＤ及びＥは、オシレーシ
ョンストローク、電磁攪拌、鋳造速度のすべての要件を
満たした請求項３に対応する実施例であり、完全にスジ
疵が防止できている。また、Ｆはオシレーションストロ
ークと電磁攪拌の要件を、また、Ｇはオシレーションス
トロークと鋳造速度の要件を満たした請求項２又は請求
項３に対応する実施例であり、スジ疵は少し発生するも
のの３％未満とかなり少ない。また、Ｈはオシレーショ
ンストロークの要件のみ満たした請求項１に対応する実
施例であり、スジ疵は３．８％と少ない。これらのうち
のＥ，Ｇ，Ｈ，Ｌについて棒グラフに表したのが図５で
ある。
ョンストローク、電磁攪拌、鋳造速度のすべての要件を
満たした請求項３に対応する実施例であり、完全にスジ
疵が防止できている。また、Ｆはオシレーションストロ
ークと電磁攪拌の要件を、また、Ｇはオシレーションス
トロークと鋳造速度の要件を満たした請求項２又は請求
項３に対応する実施例であり、スジ疵は少し発生するも
のの３％未満とかなり少ない。また、Ｈはオシレーショ
ンストロークの要件のみ満たした請求項１に対応する実
施例であり、スジ疵は３．８％と少ない。これらのうち
のＥ，Ｇ，Ｈ，Ｌについて棒グラフに表したのが図５で
ある。
【００２５】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係る丸ビ
レット鋳片の連続鋳造方法によれば、炭素濃度が０．１
〜０．５重量％で、かつ、Ｍｎ濃度が０．８〜３．０重
量％を含有する溶鋼から丸ビレット鋳片を連続鋳造する
に際し、スジ疵の発生率を可及的に低く抑えることがで
きる。
レット鋳片の連続鋳造方法によれば、炭素濃度が０．１
〜０．５重量％で、かつ、Ｍｎ濃度が０．８〜３．０重
量％を含有する溶鋼から丸ビレット鋳片を連続鋳造する
に際し、スジ疵の発生率を可及的に低く抑えることがで
きる。
【図１】炭素を０．４重量％、Ｍｎを１．２重量％を含
有する溶鋼を、鋳型内にて電磁攪拌を付与しつつ、１．
６ｍ／分の速度で連続鋳造した場合のオシレーションマ
ークの深さと鋳型のオシレーションストロークの関係を
示した図である。
有する溶鋼を、鋳型内にて電磁攪拌を付与しつつ、１．
６ｍ／分の速度で連続鋳造した場合のオシレーションマ
ークの深さと鋳型のオシレーションストロークの関係を
示した図である。
【図２】オシレーションストロークを８ｍｍとして、
１．５ｍ／分の速度で連続鋳造した場合に、電磁攪拌を
適用した場合と適用しない場合の鋳型内壁の温度変動σ
を比較した図である。
１．５ｍ／分の速度で連続鋳造した場合に、電磁攪拌を
適用した場合と適用しない場合の鋳型内壁の温度変動σ
を比較した図である。
【図３】オシレーションストロークと拘束発生率の関係
を示した図である。
を示した図である。
【図４】オシレーションストロークが６ｍｍの場合にお
けるスジ疵の発生率と鋳造速度の関係を示した図であ
る。
けるスジ疵の発生率と鋳造速度の関係を示した図であ
る。
【図５】表２，３におけるＥ，Ｇ，Ｈ，Ｌの実施例につ
いて棒グラフに表した図である。
いて棒グラフに表した図である。
【図６】スジ疵の顕微鏡写真を示した図である。
【図７】Ｍｎ濃度が１．０重量％の場合におけるスジ疵
の発生率に及ぼす鋼の炭素濃度の影響を示した図であ
る。
の発生率に及ぼす鋼の炭素濃度の影響を示した図であ
る。
【図８】炭素濃度が０．３重量％の場合におけるスジ疵
の発生率に及ぼす鋼のＭｎ濃度の影響を示した図であ
る。
の発生率に及ぼす鋼のＭｎ濃度の影響を示した図であ
る。
【図９】丸ビレット鋳片の製造に際し、凝固シェルが座
屈変形してスジ疵が発生する状態を説明する図で、
（ａ）は斜視図、（ｂ）は平面図である。
屈変形してスジ疵が発生する状態を説明する図で、
（ａ）は斜視図、（ｂ）は平面図である。
【図１０】鋼の変形応力におよぼす鋼中におけるＭｎの
影響を示した図である。
影響を示した図である。
【図１１】モールドパウダーの凝固温度を変化させた際
のスジ疵発生率を比較した図である。
のスジ疵発生率を比較した図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平１−293960（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−176656（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B22D 11/00 B22D 11/16 B22D 11/053 B22D 11/115
Claims (3)
- 【請求項１】 炭素を０．１〜０．５重量％で、かつ、
Ｍｎを０．８〜３．０重量％含有する溶鋼を丸ビレット
に連続鋳造するに際し、鋳型のオシレーションストロー
クを２〜６ｍｍの範囲となるようにして鋳造することを
特徴とする丸ビレット鋳片の連続鋳造方法。 - 【請求項２】 鋳型内にて電磁攪拌を付与することを特
徴とする請求項１記載の丸ビレット鋳片の連続鋳造方
法。 - 【請求項３】 １．６〜２．６ｍ／分の速度で鋳造する
ことを特徴とする請求項１又は２記載の丸ビレット鋳片
の連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06614699A JP3329305B2 (ja) | 1999-03-12 | 1999-03-12 | 丸ビレット鋳片の連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06614699A JP3329305B2 (ja) | 1999-03-12 | 1999-03-12 | 丸ビレット鋳片の連続鋳造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000263189A JP2000263189A (ja) | 2000-09-26 |
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