JP3317089B2 - スローアウェイチップ及びスローアウェイ式カッタ - Google Patents
スローアウェイチップ及びスローアウェイ式カッタInfo
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、スローアウェイ式カッ
タに装着されて切削するのに好適なスローアウェイチッ
プ、及びこのスローアウェイチップを装着したスローア
ウェイ式カッタに関する。
タに装着されて切削するのに好適なスローアウェイチッ
プ、及びこのスローアウェイチップを装着したスローア
ウェイ式カッタに関する。
【０００２】
【従来の技術】切削時につる巻状の切屑を生成して、好
適に排出処理できるようにした、この種のスローアウェ
イ式カッタとして、例えば特公昭４８−２４４６２号公
報に記載のものがある。このカッタについて、図８及び
図９によって説明する。図８に示すスローアウェイチッ
プ１は、平行平板の略四角形板状とされて、その上面２
及び下面３と側面４とが交差する各辺をなす稜線がそれ
ぞれ主切刃５とされている。各コーナーは上下面方向に
切り欠かれて面取りされ、面取り面６と上下面２，３と
が交差する各稜線は副切刃７をそれぞれ構成する。この
スローアウェイチップ１はネガティブタイプとされてい
るので、ポジティブタイプのものと比較して有効切刃数
は２倍になる。
適に排出処理できるようにした、この種のスローアウェ
イ式カッタとして、例えば特公昭４８−２４４６２号公
報に記載のものがある。このカッタについて、図８及び
図９によって説明する。図８に示すスローアウェイチッ
プ１は、平行平板の略四角形板状とされて、その上面２
及び下面３と側面４とが交差する各辺をなす稜線がそれ
ぞれ主切刃５とされている。各コーナーは上下面方向に
切り欠かれて面取りされ、面取り面６と上下面２，３と
が交差する各稜線は副切刃７をそれぞれ構成する。この
スローアウェイチップ１はネガティブタイプとされてい
るので、ポジティブタイプのものと比較して有効切刃数
は２倍になる。
【０００３】このようなスローアウェイチップを、図９
に示す例えばフライスのような転削工具のカッタ９に装
着して切削する場合、カッタ本体１０の先端外周側にチ
ップ１を装着し、外周側に位置する主切刃５にコーナー
角ＣＨを持たせ、先端側に副切刃７が突出するように配
置する。この場合、切屑排出状態がつる巻状となって、
しかも加工面等を傷つけることなくきれいに流れて排出
処理できるようにするためには、切刃のアキシャルレー
キ角Ａ、ラジアルレーキ角Ｒ、切刃傾角Ｉ、真のすくい
角Ｔが所定の範囲に設定されていることが必須の要件と
されている。試験結果によれば、切刃傾角Ｉは＋５゜以
上の限られた範囲の場合のみ、つる巻状の切屑排出を得
られることが確認されている。しかも、切刃傾角Ｉが正
の角となる刃先角度はラジアルレーキ角Ｒ、アキシャル
レーキ角Ａの組み合せが、共に負角、共に正角、正と負
の角の場合でも成立することがクローネンベルグの計算
式（下記の（１）〜（４）式）で解明される。これによ
り、つる巻状の切屑排出の可能な角度範囲が理由付けら
れる。
に示す例えばフライスのような転削工具のカッタ９に装
着して切削する場合、カッタ本体１０の先端外周側にチ
ップ１を装着し、外周側に位置する主切刃５にコーナー
角ＣＨを持たせ、先端側に副切刃７が突出するように配
置する。この場合、切屑排出状態がつる巻状となって、
しかも加工面等を傷つけることなくきれいに流れて排出
処理できるようにするためには、切刃のアキシャルレー
キ角Ａ、ラジアルレーキ角Ｒ、切刃傾角Ｉ、真のすくい
角Ｔが所定の範囲に設定されていることが必須の要件と
されている。試験結果によれば、切刃傾角Ｉは＋５゜以
上の限られた範囲の場合のみ、つる巻状の切屑排出を得
られることが確認されている。しかも、切刃傾角Ｉが正
の角となる刃先角度はラジアルレーキ角Ｒ、アキシャル
レーキ角Ａの組み合せが、共に負角、共に正角、正と負
の角の場合でも成立することがクローネンベルグの計算
式（下記の（１）〜（４）式）で解明される。これによ
り、つる巻状の切屑排出の可能な角度範囲が理由付けら
れる。
【０００４】即ち、アキシャルレーキ角Ａ、ラジアルレ
ーキ角Ｒ、切刃傾角Ｉ、真のすくい角Ｔ、コーナー角Ｃ
Ｈの関係を計算式で述べると、 tanＴ＝tanＲ・cosＣＨ＋tanＡ・sinＣＨ （１） tanＩ＝tanＡ・cosＣＨ−tanＲ・sinＣＨ （２） tanＡ＝tanＩ・cosＣＨ＋tanＴ・sinＣＨ （３） tanＲ＝tanＴ・cosＣＨ−tanＩ・sinＣＨ （４） となる。これらの計算式に含まれる真のすくい角Ｔは切
削上重要で、主として切削能力に影響を及ぼす角度であ
るが、通常絶対値０〜２０゜の範囲で用いられている。
ーキ角Ｒ、切刃傾角Ｉ、真のすくい角Ｔ、コーナー角Ｃ
Ｈの関係を計算式で述べると、 tanＴ＝tanＲ・cosＣＨ＋tanＡ・sinＣＨ （１） tanＩ＝tanＡ・cosＣＨ−tanＲ・sinＣＨ （２） tanＡ＝tanＩ・cosＣＨ＋tanＴ・sinＣＨ （３） tanＲ＝tanＴ・cosＣＨ−tanＩ・sinＣＨ （４） となる。これらの計算式に含まれる真のすくい角Ｔは切
削上重要で、主として切削能力に影響を及ぼす角度であ
るが、通常絶対値０〜２０゜の範囲で用いられている。
【０００５】又、上記（２）式により、つる巻状の切屑
排出をする刃先角度の組み合せを、有効切刃数の多いネ
ガティブスローアウェイチップ１を用いることを条件に
考察すると、切刃傾角Ｉを正の角、アキシャルレーキ角
Ａ、ラジアルレーキ角Ｒを共に負の角とした場合、次に
示す条件の下で成立することが明らかになっている。即
ち、 tanＡ・cosＣＨ＞tanＲ・sinＣＨ （５） の条件を満足するラジアルレーキ角Ｒ、アキシャルレー
キ角Ａ、コーナー角ＣＨであることが必要である。アキ
シャルレーキ角Ａが−４゜の時、真のすくい角Ｔ、切刃
傾角Ｉ、コーナー角ＣＨの関係を、（２），（４）式か
ら求めた次式 tanＩ＝tanＡ・secＣＨ−tanＴ・tanＣＨ （６） に基づいて表したのが、図１０であり、切屑がつる巻状
となる実用的な有効範囲は、切刃傾角Ｉ＞５゜、真のす
くい角Ｔ＜｜２０゜｜のＴ−Ｉ線内である。但し、真の
すくい角Ｔは図１０より明らかなごとく−５゜〜−２０
゜の範囲で用いられる。又、その有効範囲内におけるラ
ジアルレーキ角Ｒ、アキシャルレーキ角Ａ、コーナー角
ＣＨの関係を表したものが、図１１である。即ち、Ｒ＝
−２０゜を境界に、これより下の曲線ａはＩ＝５゜以上
となるＲとＣＨの組み合せであり、上の曲線ｂはＴ＝−
２０゜より大きくなる（つまり負角の値が小さくなる）
限界のＲとＣＨの組み合せを示すことになり、上下両曲
線ａ，ｂの間のハッチング領域が使用可能な数値の範囲
を示している。
排出をする刃先角度の組み合せを、有効切刃数の多いネ
ガティブスローアウェイチップ１を用いることを条件に
考察すると、切刃傾角Ｉを正の角、アキシャルレーキ角
Ａ、ラジアルレーキ角Ｒを共に負の角とした場合、次に
示す条件の下で成立することが明らかになっている。即
ち、 tanＡ・cosＣＨ＞tanＲ・sinＣＨ （５） の条件を満足するラジアルレーキ角Ｒ、アキシャルレー
キ角Ａ、コーナー角ＣＨであることが必要である。アキ
シャルレーキ角Ａが−４゜の時、真のすくい角Ｔ、切刃
傾角Ｉ、コーナー角ＣＨの関係を、（２），（４）式か
ら求めた次式 tanＩ＝tanＡ・secＣＨ−tanＴ・tanＣＨ （６） に基づいて表したのが、図１０であり、切屑がつる巻状
となる実用的な有効範囲は、切刃傾角Ｉ＞５゜、真のす
くい角Ｔ＜｜２０゜｜のＴ−Ｉ線内である。但し、真の
すくい角Ｔは図１０より明らかなごとく−５゜〜−２０
゜の範囲で用いられる。又、その有効範囲内におけるラ
ジアルレーキ角Ｒ、アキシャルレーキ角Ａ、コーナー角
ＣＨの関係を表したものが、図１１である。即ち、Ｒ＝
−２０゜を境界に、これより下の曲線ａはＩ＝５゜以上
となるＲとＣＨの組み合せであり、上の曲線ｂはＴ＝−
２０゜より大きくなる（つまり負角の値が小さくなる）
限界のＲとＣＨの組み合せを示すことになり、上下両曲
線ａ，ｂの間のハッチング領域が使用可能な数値の範囲
を示している。
【０００６】尚、アキシャルレーキ角Ａはネガティブス
ローアウェイチップを用いることから、アキシャルレー
キ角即ち正面切刃部の逃げ角Ｆであり、通常−４゜〜−
１０゜の範囲内で用いられる。コーナー角ＣＨは通常０
〜６０゜の範囲で用いられるが、本構成におけるコーナ
ー角ＣＨは、切刃傾角Ｉが５゜以上、アキシャルレーキ
角Ａを−４゜に仮定して（６）式あるいは図１０より考
察すると、コーナー角ＣＨが２５゜以下では、真のすく
い角Ｔが−２０゜以下の負角となり、切れ味が悪く、切
削が困難となる。又、コーナー角ＣＨが６０゜を越える
場合には、角度的には使用可能であるが、チップサイズ
当りの切込み量が小さくなって好ましくないため、一般
的には６０゜以下となる。従って、実用上、アキシャル
レーキ角Ａが−４〜−１０゜、コーナー角ＣＨが２５〜
６０゜、切刃傾角Ｉが＋５゜以上の範囲にチップ１の刃
先形状を設定して、カッタ９に装着すると、ネガティブ
スローアウェイチップ１を用いてつる巻状の切屑を排出
する切削が、アキシャルレーキ角Ａとラジアルレーキ角
Ｒが共に負であっても、可能になる。
ローアウェイチップを用いることから、アキシャルレー
キ角即ち正面切刃部の逃げ角Ｆであり、通常−４゜〜−
１０゜の範囲内で用いられる。コーナー角ＣＨは通常０
〜６０゜の範囲で用いられるが、本構成におけるコーナ
ー角ＣＨは、切刃傾角Ｉが５゜以上、アキシャルレーキ
角Ａを−４゜に仮定して（６）式あるいは図１０より考
察すると、コーナー角ＣＨが２５゜以下では、真のすく
い角Ｔが−２０゜以下の負角となり、切れ味が悪く、切
削が困難となる。又、コーナー角ＣＨが６０゜を越える
場合には、角度的には使用可能であるが、チップサイズ
当りの切込み量が小さくなって好ましくないため、一般
的には６０゜以下となる。従って、実用上、アキシャル
レーキ角Ａが−４〜−１０゜、コーナー角ＣＨが２５〜
６０゜、切刃傾角Ｉが＋５゜以上の範囲にチップ１の刃
先形状を設定して、カッタ９に装着すると、ネガティブ
スローアウェイチップ１を用いてつる巻状の切屑を排出
する切削が、アキシャルレーキ角Ａとラジアルレーキ角
Ｒが共に負であっても、可能になる。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな構成であると、スローアウェイチップ１が平行平板
状のネガティブタイプであるために、上述のようなカッ
タ９に装着して切削する場合、アキシャルレーキ角Ａ、
真のすくい角Ｔがいずれも負であることが要求されるた
めに、切屑排出性と切れ味が必ずしも十分でなかった。
うな構成であると、スローアウェイチップ１が平行平板
状のネガティブタイプであるために、上述のようなカッ
タ９に装着して切削する場合、アキシャルレーキ角Ａ、
真のすくい角Ｔがいずれも負であることが要求されるた
めに、切屑排出性と切れ味が必ずしも十分でなかった。
【０００８】本発明は、このような課題に鑑みて、切屑
排出性及び切れ味を一層向上できるスローアウェイチッ
プを提供することを目的とする。又、本発明の他の目的
は、このスローアウェイチップを装着して切屑排出性及
び切れ味を一層向上できるスローアウェイ式カッタを提
供することにある。
排出性及び切れ味を一層向上できるスローアウェイチッ
プを提供することを目的とする。又、本発明の他の目的
は、このスローアウェイチップを装着して切屑排出性及
び切れ味を一層向上できるスローアウェイ式カッタを提
供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明によるスローアウ
ェイチップは、互いに対向する上面及び下面と側面とが
交差する稜線に、それぞれ主切刃と副切刃が設けられて
成るスローアウェイチップにおいて、主切刃は、副切刃
から離れる方向に、対向する下面又は上面側に漸次近付
くよう傾斜し、主切刃のすくい面は、この主切刃に交差
する方向に、対向する下面又は上面側に漸次近付くよう
傾斜していると共に、（上面及び下面の）主切刃に交差
する中央方向には、ブレーカ溝を介して、主切刃より高
さの低い平面状の着座面が形成され、ブレーカ溝は、副
切刃側から主切刃に沿って漸次幅広になるよう形成さ
れ、ブレーカ溝には、主切刃のすくい面の中央方向に上
り傾斜の第一傾斜面が設けられ、更にブレーカ溝の幅広
の領域には、第一傾斜面より緩やかな上り傾斜の第二傾
斜面が設けられていることを特徴とする。
ェイチップは、互いに対向する上面及び下面と側面とが
交差する稜線に、それぞれ主切刃と副切刃が設けられて
成るスローアウェイチップにおいて、主切刃は、副切刃
から離れる方向に、対向する下面又は上面側に漸次近付
くよう傾斜し、主切刃のすくい面は、この主切刃に交差
する方向に、対向する下面又は上面側に漸次近付くよう
傾斜していると共に、（上面及び下面の）主切刃に交差
する中央方向には、ブレーカ溝を介して、主切刃より高
さの低い平面状の着座面が形成され、ブレーカ溝は、副
切刃側から主切刃に沿って漸次幅広になるよう形成さ
れ、ブレーカ溝には、主切刃のすくい面の中央方向に上
り傾斜の第一傾斜面が設けられ、更にブレーカ溝の幅広
の領域には、第一傾斜面より緩やかな上り傾斜の第二傾
斜面が設けられていることを特徴とする。
【００１０】又、スローアウェイチップはネガティブタ
イプとされ、下面は、上面と同一形状に構成されてい
て、上下方向に回転対称とされている。又、着座面はポ
ジティブのすくい角を有する副切刃のすくい面に接続さ
れている。又、スローアウェイチップは、略々正方形板
状とされている。
イプとされ、下面は、上面と同一形状に構成されてい
て、上下方向に回転対称とされている。又、着座面はポ
ジティブのすくい角を有する副切刃のすくい面に接続さ
れている。又、スローアウェイチップは、略々正方形板
状とされている。
【００１１】本発明によるスローアウェイ式カッタは、
アキシャルレーキ角が−４゜以下、コーナー角が２５゜
〜６０゜、切刃傾角が０゜以上となるように、スローア
ウェイチップが装着されていて、切削時につる巻状の切
屑を生成して排出するようにしたスローアウェイ式カッ
タにおいて、スローアウェイチップは、請求項１乃至３
のいずれかに記載のスローアウェイチップであることを
特徴とするものである。
アキシャルレーキ角が−４゜以下、コーナー角が２５゜
〜６０゜、切刃傾角が０゜以上となるように、スローア
ウェイチップが装着されていて、切削時につる巻状の切
屑を生成して排出するようにしたスローアウェイ式カッ
タにおいて、スローアウェイチップは、請求項１乃至３
のいずれかに記載のスローアウェイチップであることを
特徴とするものである。
【００１２】又、アキシャルレーキ角は、好ましくは−
４゜〜−１０゜の範囲、更に好ましくは−５゜〜−７゜
の範囲とされる。又、真のすくい角は、好ましくは−５
゜より小さく、−２０゜迄の範囲、更に好ましくは−１
０゜〜−１５゜の範囲内に設定される。そして、更に次
式 tanＩ＝tanＡ・secＣＨ−tanＴ・tanＣＨ を満足するようにスローアウェイチップが装着されてい
てもよい。
４゜〜−１０゜の範囲、更に好ましくは−５゜〜−７゜
の範囲とされる。又、真のすくい角は、好ましくは−５
゜より小さく、−２０゜迄の範囲、更に好ましくは−１
０゜〜−１５゜の範囲内に設定される。そして、更に次
式 tanＩ＝tanＡ・secＣＨ−tanＴ・tanＣＨ を満足するようにスローアウェイチップが装着されてい
てもよい。
【００１３】
【作用】本発明によるスローアウェイチップによれば、
主切刃は、副切刃から離れる方向に下面側に傾斜してい
るから切屑排出性がよく、そのすくい角がポジティブに
なっているから切れ味がよく、しかも上下面の中央側に
平面状の着座面が設けられているので、カッタへの装着
時に着座安定性がよい上に、チップ全体の厚みが向上し
て、切削時等に割れや欠けが生じることなく、チップ強
度が高くなり、更にこの着座面は主切刃より高さが低い
ので、切屑詰まりを起こしにくく切削荷重が小さくな
り、切屑の排出性が一層に向上する。
主切刃は、副切刃から離れる方向に下面側に傾斜してい
るから切屑排出性がよく、そのすくい角がポジティブに
なっているから切れ味がよく、しかも上下面の中央側に
平面状の着座面が設けられているので、カッタへの装着
時に着座安定性がよい上に、チップ全体の厚みが向上し
て、切削時等に割れや欠けが生じることなく、チップ強
度が高くなり、更にこの着座面は主切刃より高さが低い
ので、切屑詰まりを起こしにくく切削荷重が小さくな
り、切屑の排出性が一層に向上する。
【００１４】又、低切込み時には、幅の狭いブレーカ溝
のために、薄い切屑は長く延びることなくカールされ
て、スムーズに排出され、深切込み時には、ブレーカ溝
の幅が広くなるから、切屑の流れがよくなる。低、中切
込み時には、主切刃のすくい面に沿って走行する切屑
は、ブレーカ溝の第一傾斜面に当接してカールさせら
れ、深切込み時には、切屑は第二傾斜面に沿って流れて
好適にカールさせられ、排出させられる。
のために、薄い切屑は長く延びることなくカールされ
て、スムーズに排出され、深切込み時には、ブレーカ溝
の幅が広くなるから、切屑の流れがよくなる。低、中切
込み時には、主切刃のすくい面に沿って走行する切屑
は、ブレーカ溝の第一傾斜面に当接してカールさせら
れ、深切込み時には、切屑は第二傾斜面に沿って流れて
好適にカールさせられ、排出させられる。
【００１５】本発明によるスローアウェイ式カッタによ
れば、つる巻状の切屑を生成して排出処理することがで
き、しかも、その際、アキシャルレーキ角とラジアルレ
ーキ角が共に負の場合でも可能であり、平行平板状のス
ローアウェイチップを装着した場合と比較して、実質的
な切刃傾角と真のすくい角を、共に正角にし得る等、正
方向により大きくすることができ、切屑排出性と切れ味
が向上し、しかも着座安定性がよい。又、本発明のスロ
ーアウェイチップを装着することで、平行平板状のスロ
ーアウェイチップを同一の条件で装着した場合と比較し
ても、実質的な切刃傾角と真のすくい角を、共に正角に
し得る等、正方向により大きくすることができ、切屑排
出性と切れ味が向上する。
れば、つる巻状の切屑を生成して排出処理することがで
き、しかも、その際、アキシャルレーキ角とラジアルレ
ーキ角が共に負の場合でも可能であり、平行平板状のス
ローアウェイチップを装着した場合と比較して、実質的
な切刃傾角と真のすくい角を、共に正角にし得る等、正
方向により大きくすることができ、切屑排出性と切れ味
が向上し、しかも着座安定性がよい。又、本発明のスロ
ーアウェイチップを装着することで、平行平板状のスロ
ーアウェイチップを同一の条件で装着した場合と比較し
ても、実質的な切刃傾角と真のすくい角を、共に正角に
し得る等、正方向により大きくすることができ、切屑排
出性と切れ味が向上する。
【００１６】
【実施例】以下、本発明の一実施例を図１乃至図７に基
づいて説明する。図１は、本発明の実施例によるスロー
アウェイチップの斜視図、図２は平面図、図３は正面
図、図４は図２に示すスローアウェイチップのＥ−Ｅ線
断面図、図５は同じくＦ−Ｆ線断面図、図６は同じくＧ
−Ｇ線断面図、図７は同じくＶ−Ｖ線断面図である。図
１乃至図７に示すスローアウェイチップ１２はネガティ
ブタイプとされ、例えば、略々正方形板状を呈してい
る。そして、互いに対向する上面１３及び下面１４に
は、上下方向に回転（反転）対称の同一のチップ形状が
形成されている。そのため、上面１３（下面１４でもよ
い）の形状を中心に説明すると、上面１３と側面１５と
が交差する各辺をなす稜線は主切刃１６とされ、各コー
ナーを上下方向に面取りした面取り面１７（側面に含ま
れる）と上面１３とが交差する稜線は副切刃１８とされ
る。
づいて説明する。図１は、本発明の実施例によるスロー
アウェイチップの斜視図、図２は平面図、図３は正面
図、図４は図２に示すスローアウェイチップのＥ−Ｅ線
断面図、図５は同じくＦ−Ｆ線断面図、図６は同じくＧ
−Ｇ線断面図、図７は同じくＶ−Ｖ線断面図である。図
１乃至図７に示すスローアウェイチップ１２はネガティ
ブタイプとされ、例えば、略々正方形板状を呈してい
る。そして、互いに対向する上面１３及び下面１４に
は、上下方向に回転（反転）対称の同一のチップ形状が
形成されている。そのため、上面１３（下面１４でもよ
い）の形状を中心に説明すると、上面１３と側面１５と
が交差する各辺をなす稜線は主切刃１６とされ、各コー
ナーを上下方向に面取りした面取り面１７（側面に含ま
れる）と上面１３とが交差する稜線は副切刃１８とされ
る。
【００１７】又、上面１３の各コーナーに形成された副
切刃１８は、仮想の水平面上にそれぞれ位置して、同一
高さとされている。又、面取り面１７とその両側の側面
１５，１５との境界はＲ状の曲面の面取り面１７ａ（側
面に含まれる）とされ、この面取り面１７ａと上面１３
との各交差稜線は円弧状の切刃１９，１９とされてい
る。尚、面取り面１７ａ及び切刃１９はなくてもよい
が、少なくとも副切刃１８と主切刃１７との間では欠損
防止のために、設けられている方が好ましい。又、面取
り面１７ａ，１７ａはその一方又は両方が平面とされて
いてもよい。そして、各主切刃１６は、その長手方向に
沿って副切刃１８から離れる方向に下面１４側に漸次近
付くよう直線状に傾斜して形成され（傾き角βとする：
図３参照）、隣接するコーナーの副切刃１８近傍で上方
に急傾斜して隣接の副切刃１８に接続されている。又、
上下面１３，１４の中央部には、ネジクランプ用の貫通
穴２１が穿設されている。
切刃１８は、仮想の水平面上にそれぞれ位置して、同一
高さとされている。又、面取り面１７とその両側の側面
１５，１５との境界はＲ状の曲面の面取り面１７ａ（側
面に含まれる）とされ、この面取り面１７ａと上面１３
との各交差稜線は円弧状の切刃１９，１９とされてい
る。尚、面取り面１７ａ及び切刃１９はなくてもよい
が、少なくとも副切刃１８と主切刃１７との間では欠損
防止のために、設けられている方が好ましい。又、面取
り面１７ａ，１７ａはその一方又は両方が平面とされて
いてもよい。そして、各主切刃１６は、その長手方向に
沿って副切刃１８から離れる方向に下面１４側に漸次近
付くよう直線状に傾斜して形成され（傾き角βとする：
図３参照）、隣接するコーナーの副切刃１８近傍で上方
に急傾斜して隣接の副切刃１８に接続されている。又、
上下面１３，１４の中央部には、ネジクランプ用の貫通
穴２１が穿設されている。
【００１８】上面１３において、主切刃１６のすくい面
２２は、主切刃１６に交差する中央方向（貫通穴２１方
向）に漸次下面側に近付くよう傾斜しており、そのすく
い角αは主切刃１６の長手方向にほぼ一定である。すく
い面２２は、図２に示す平面視において、副切刃１８側
から主切刃１６に沿って漸次幅が狭くなるように形成さ
れている（一定幅、又は漸次幅が広くなるようにしても
よい）。そして、このすくい面２２は、隣接する副切刃
１８の近傍で湾曲して上方に急傾斜し、隣接する副切刃
１８のすくい面２３ａに接続されている。又、副切刃１
８と主切刃１６との間の切刃１９にも、すくい面２３ｂ
が形成されている。副切刃１８及び切刃１９のすくい面
２３ａ，２３ｂも、各切刃から離れる中央方向に漸次下
面側に近付くよう傾斜して、ポジティブのすくい角を形
成している。
２２は、主切刃１６に交差する中央方向（貫通穴２１方
向）に漸次下面側に近付くよう傾斜しており、そのすく
い角αは主切刃１６の長手方向にほぼ一定である。すく
い面２２は、図２に示す平面視において、副切刃１８側
から主切刃１６に沿って漸次幅が狭くなるように形成さ
れている（一定幅、又は漸次幅が広くなるようにしても
よい）。そして、このすくい面２２は、隣接する副切刃
１８の近傍で湾曲して上方に急傾斜し、隣接する副切刃
１８のすくい面２３ａに接続されている。又、副切刃１
８と主切刃１６との間の切刃１９にも、すくい面２３ｂ
が形成されている。副切刃１８及び切刃１９のすくい面
２３ａ，２３ｂも、各切刃から離れる中央方向に漸次下
面側に近付くよう傾斜して、ポジティブのすくい角を形
成している。
【００１９】そして、図１及び図３に示すように、上面
１３の貫通穴２１の周囲には平面視で略々井桁形の、平
面状の着座面２５が形成され、この着座面２５は、各主
切刃１６との間隔が、副切刃１８から離れる方向に漸次
広くなり、隣接する副切刃１８の近傍で幅狭になるよう
に、略Ｖ字状の稜線部２５ａを有している。そして、着
座面２５は、各コーナーの副切刃１８のすくい面２３
ａ，２３ｂ等に接続されている。主切刃１６と着座面２
５との間の領域はブレーカ溝２６を構成し、このブレー
カ溝２６において、主切刃１６と交差する方向に見て、
すくい面２２の中央側には、凹状の湾曲部２７と、緩や
かな上り傾斜の平面形状の第一傾斜面２８とが順次形成
され（図２、４、５、６参照）、この第一傾斜面２８
は、副切刃１８寄りの一部の領域では着座面２５に立ち
上がっている。更に、着座面２５の稜線部２５ａの最奥
部付近の、副切刃１８から離れた領域には、第一傾斜面
２８と着座面２５との間に、第一傾斜面２８より緩やか
な上り傾斜の、凸曲面形状の第二上り傾斜面２９が形成
されている。
１３の貫通穴２１の周囲には平面視で略々井桁形の、平
面状の着座面２５が形成され、この着座面２５は、各主
切刃１６との間隔が、副切刃１８から離れる方向に漸次
広くなり、隣接する副切刃１８の近傍で幅狭になるよう
に、略Ｖ字状の稜線部２５ａを有している。そして、着
座面２５は、各コーナーの副切刃１８のすくい面２３
ａ，２３ｂ等に接続されている。主切刃１６と着座面２
５との間の領域はブレーカ溝２６を構成し、このブレー
カ溝２６において、主切刃１６と交差する方向に見て、
すくい面２２の中央側には、凹状の湾曲部２７と、緩や
かな上り傾斜の平面形状の第一傾斜面２８とが順次形成
され（図２、４、５、６参照）、この第一傾斜面２８
は、副切刃１８寄りの一部の領域では着座面２５に立ち
上がっている。更に、着座面２５の稜線部２５ａの最奥
部付近の、副切刃１８から離れた領域には、第一傾斜面
２８と着座面２５との間に、第一傾斜面２８より緩やか
な上り傾斜の、凸曲面形状の第二上り傾斜面２９が形成
されている。
【００２０】上述のように構成されたスローアウェイチ
ップ１２を、図９に示すスローアウェイ式カッタ９に装
着し、例えば上述の従来技術と同一角度、即ち、アキシ
ャルレーキ角Ａが−４〜−１０゜、コーナー角ＣＨが２
５〜６０゜、切刃傾角Ｉが＋５゜以上の範囲にチップ１
の刃先角度を設定して、（６）式 tanＩ＝tanＡ・secＣＨ−tanＴ・tanＣＨ を満足するように装着する。尚、念のためにつけ加えれ
ば、アキシャルレーキ角等設定の基準となる主切刃の線
は、従来技術の平行平板状チップの主切刃５に相当す
る、本実施例の隣り合う副切刃１８，１８を結ぶ仮想の
線とする。
ップ１２を、図９に示すスローアウェイ式カッタ９に装
着し、例えば上述の従来技術と同一角度、即ち、アキシ
ャルレーキ角Ａが−４〜−１０゜、コーナー角ＣＨが２
５〜６０゜、切刃傾角Ｉが＋５゜以上の範囲にチップ１
の刃先角度を設定して、（６）式 tanＩ＝tanＡ・secＣＨ−tanＴ・tanＣＨ を満足するように装着する。尚、念のためにつけ加えれ
ば、アキシャルレーキ角等設定の基準となる主切刃の線
は、従来技術の平行平板状チップの主切刃５に相当す
る、本実施例の隣り合う副切刃１８，１８を結ぶ仮想の
線とする。
【００２１】そうすると、切刃傾角Ｉについては、チッ
プ１２の主切刃１６が傾き角βを有するために、実質的
な切刃傾角は（Ｉ＋β）と正方向に大きくなり、つる巻
状切屑の排出性が向上する。又、真のすくい角Ｔについ
ては、チップ１２のすくい面２２がすくい角αを有する
ために、実質的な真のすくい角は（Ｔ＋α）となり、こ
れも正方向に大きくなるために、切れ味が向上すること
になる。そして、各数値の選定によって、実質的な切刃
傾角及び真のすくい角をいずれもポジティブにすること
が可能になる。
プ１２の主切刃１６が傾き角βを有するために、実質的
な切刃傾角は（Ｉ＋β）と正方向に大きくなり、つる巻
状切屑の排出性が向上する。又、真のすくい角Ｔについ
ては、チップ１２のすくい面２２がすくい角αを有する
ために、実質的な真のすくい角は（Ｔ＋α）となり、こ
れも正方向に大きくなるために、切れ味が向上すること
になる。そして、各数値の選定によって、実質的な切刃
傾角及び真のすくい角をいずれもポジティブにすること
が可能になる。
【００２２】尚、本実施例によるスローアウェイチップ
１２をカッタ９に装着する場合の、各角度の数値例を挙
げれば、アキシャルレーキ角Ａは−５゜０３′、ラジア
ルレーキ角Ｒは−１４゜４６′、コーナー角ＣＨは４４
゜４７′、真のすくい角Ｔは−１４゜、切刃傾角Ｉは７
゜となる。この場合、実質的な切刃傾角Ｉは（＋β
゜）、真のすくい角Ｔは（＋α゜）だけ更に正角側に大
きくなる。
１２をカッタ９に装着する場合の、各角度の数値例を挙
げれば、アキシャルレーキ角Ａは−５゜０３′、ラジア
ルレーキ角Ｒは−１４゜４６′、コーナー角ＣＨは４４
゜４７′、真のすくい角Ｔは−１４゜、切刃傾角Ｉは７
゜となる。この場合、実質的な切刃傾角Ｉは（＋β
゜）、真のすくい角Ｔは（＋α゜）だけ更に正角側に大
きくなる。
【００２３】以上のように構成された、本実施例による
スローアウェイチップ１２は、ブレーカ溝２６が副切刃
１８側から主切刃１６に沿って漸次幅広に形成されてい
るから、低切込み時には、ブレーカ幅が狭いので生成さ
れる薄い切屑が長く延びずにカールしやすくなり、低、
中切込み時には、切屑は第一傾斜面に当接してカールさ
れ、深切込み時には、ブレーカ幅が広くなっているから
切屑がスムーズに流れ、しかも第一傾斜面２８より緩や
かな第二傾斜面２９に当接して流れてカールされるため
に、切屑流れは一層スムーズになって切屑詰まりを防止
でき、そのために切削荷重が小さいという利点がある。
又、着座面２５は主切刃１６より高さの低い位置にある
ために、低、中、深切込みのいずれの場合にも、切屑詰
まりを起こしにくく、スムーズに流れて排出される。し
かも、このスローアウェイチップ１２は、上下面１３、
１４にそれぞれ設けられた着座面２５によってチップ全
体の厚みが向上し、割れや欠け等が生じることがなく、
チップ強度が高い。特にこの着座面２５は、各コーナー
の副切刃１８方向に延在するから、カッターへの着座安
定性とコーナー付近のチップ強度が高い。しかも、ネガ
ティブタイプとしたので、プレスによる型押し成形が容
易になり、切刃の強度を維持できるという利点もある。
スローアウェイチップ１２は、ブレーカ溝２６が副切刃
１８側から主切刃１６に沿って漸次幅広に形成されてい
るから、低切込み時には、ブレーカ幅が狭いので生成さ
れる薄い切屑が長く延びずにカールしやすくなり、低、
中切込み時には、切屑は第一傾斜面に当接してカールさ
れ、深切込み時には、ブレーカ幅が広くなっているから
切屑がスムーズに流れ、しかも第一傾斜面２８より緩や
かな第二傾斜面２９に当接して流れてカールされるため
に、切屑流れは一層スムーズになって切屑詰まりを防止
でき、そのために切削荷重が小さいという利点がある。
又、着座面２５は主切刃１６より高さの低い位置にある
ために、低、中、深切込みのいずれの場合にも、切屑詰
まりを起こしにくく、スムーズに流れて排出される。し
かも、このスローアウェイチップ１２は、上下面１３、
１４にそれぞれ設けられた着座面２５によってチップ全
体の厚みが向上し、割れや欠け等が生じることがなく、
チップ強度が高い。特にこの着座面２５は、各コーナー
の副切刃１８方向に延在するから、カッターへの着座安
定性とコーナー付近のチップ強度が高い。しかも、ネガ
ティブタイプとしたので、プレスによる型押し成形が容
易になり、切刃の強度を維持できるという利点もある。
【００２４】又、本実施例によるスローアウェイ式カッ
タは、主切刃１６のすくい面２２によって、すくい角α
がつけられて切れ味が向上し、傾き角βがつけられるこ
とによって切屑排出性が向上することになり、平行平板
状のスローアウェイチップを装着したものと比較して、
つる巻状の切屑排出を行うためのカッタ９への装着条件
を変更しなくても（変更してもよい）、切刃１６の切れ
味を向上できると共につる巻状の切屑排出性をも向上で
きる。上下両面１３，１４に主切刃１６、副切刃１８等
がそれぞれ設けられたスローアウェイチップ１２は、同
一仮想平面上に各面の複数の副切刃１８がそれぞれ位置
するから、寸法精度管理が容易であり、コーナーチェン
ジしても刃形とその位置が変わらないという利点もあ
る。
タは、主切刃１６のすくい面２２によって、すくい角α
がつけられて切れ味が向上し、傾き角βがつけられるこ
とによって切屑排出性が向上することになり、平行平板
状のスローアウェイチップを装着したものと比較して、
つる巻状の切屑排出を行うためのカッタ９への装着条件
を変更しなくても（変更してもよい）、切刃１６の切れ
味を向上できると共につる巻状の切屑排出性をも向上で
きる。上下両面１３，１４に主切刃１６、副切刃１８等
がそれぞれ設けられたスローアウェイチップ１２は、同
一仮想平面上に各面の複数の副切刃１８がそれぞれ位置
するから、寸法精度管理が容易であり、コーナーチェン
ジしても刃形とその位置が変わらないという利点もあ
る。
【００２５】又、このような本実施例によるスローアウ
ェイチップ１２を上述のカッタ９に装着する場合、主切
刃１６のすくい角α、傾き角βが設定されているから、
従来技術と同一角度、即ち、アキシャルレーキ角Ａが−
４〜−１０゜、コーナー角ＣＨが２５〜６０゜、切刃傾
角Ｉが＋５゜以上の範囲にチップ１の刃先角度を設定し
て、（６）式 tanＩ＝tanＡ・secＣＨ−tanＴ・tanＣＨ を満足するように装着することは、必ずしも必要ない。
ェイチップ１２を上述のカッタ９に装着する場合、主切
刃１６のすくい角α、傾き角βが設定されているから、
従来技術と同一角度、即ち、アキシャルレーキ角Ａが−
４〜−１０゜、コーナー角ＣＨが２５〜６０゜、切刃傾
角Ｉが＋５゜以上の範囲にチップ１の刃先角度を設定し
て、（６）式 tanＩ＝tanＡ・secＣＨ−tanＴ・tanＣＨ を満足するように装着することは、必ずしも必要ない。
【００２６】次に、本実施例のスローアウェイチップ１
２をカッタ９に装着して、切屑排出性と切れ味を向上で
きるための装着条件について説明する。即ち、上述のク
ローネンベルグの計算式から、（２）式を変形すると、
次の（７）式になる。 tanＲ＝（tanＡ・cosＣＨ−tanＩ）・cosecＣＨ （７） tanＴ＝tanＲ・cosＣＨ＋tanＡ・sinＣＨ （１） tanＩ＝tanＡ・secＣＨ−tanＴ・tanＣＨ （６） tanＲ＝tanＴ・cosＣＨ−tanＩ・sinＣＨ （４） そして、上述の従来技術の条件と図１１との関連におい
て、アキシャルレーキ角Ａと切刃傾き角Ｉ又は真のすく
い角Ｔの値をそれぞれ下表１の条件とし、コーナー角Ｃ
Ｈ＝２５゜、４５゜、６０゜として、それぞれ上記
（７）式、（１）式、（４）式、（６）式に代入する
と、それぞれのラジアルレーキ角Ｒと真のすくい角Ｔ又
は切刃傾角Ｉは、下の表１の通りとなる。
２をカッタ９に装着して、切屑排出性と切れ味を向上で
きるための装着条件について説明する。即ち、上述のク
ローネンベルグの計算式から、（２）式を変形すると、
次の（７）式になる。 tanＲ＝（tanＡ・cosＣＨ−tanＩ）・cosecＣＨ （７） tanＴ＝tanＲ・cosＣＨ＋tanＡ・sinＣＨ （１） tanＩ＝tanＡ・secＣＨ−tanＴ・tanＣＨ （６） tanＲ＝tanＴ・cosＣＨ−tanＩ・sinＣＨ （４） そして、上述の従来技術の条件と図１１との関連におい
て、アキシャルレーキ角Ａと切刃傾き角Ｉ又は真のすく
い角Ｔの値をそれぞれ下表１の条件とし、コーナー角Ｃ
Ｈ＝２５゜、４５゜、６０゜として、それぞれ上記
（７）式、（１）式、（４）式、（６）式に代入する
と、それぞれのラジアルレーキ角Ｒと真のすくい角Ｔ又
は切刃傾角Ｉは、下の表１の通りとなる。
【００２７】
【表１】
【００２８】表１において、条件としてアキシャルレー
キ角Ａが−４゜で、切刃傾き角Ｉが＋５゜とし、コーナ
ー角ＣＨが２５゜より小さいと、図１１の使用可能領域
の左下限を越えることになり、真のすくい角Ｔが小さす
ぎることになる。条件としてアキシャルレーキ角Ａが−
４゜で、真のすくい角Ｔが−２０゜とし、コーナー角Ｃ
Ｈが６０゜より大きいと、ラジアルレーキ角Ｒが図１１
の使用可能領域の右上限付近になり、真のすくい角Ｔが
−２０゜を越えると小さすぎることになる。
キ角Ａが−４゜で、切刃傾き角Ｉが＋５゜とし、コーナ
ー角ＣＨが２５゜より小さいと、図１１の使用可能領域
の左下限を越えることになり、真のすくい角Ｔが小さす
ぎることになる。条件としてアキシャルレーキ角Ａが−
４゜で、真のすくい角Ｔが−２０゜とし、コーナー角Ｃ
Ｈが６０゜より大きいと、ラジアルレーキ角Ｒが図１１
の使用可能領域の右上限付近になり、真のすくい角Ｔが
−２０゜を越えると小さすぎることになる。
【００２９】ところで、本発明の上述の実施例のスロー
アウェイチップ１２によれば、主切刃１６に傾き角β゜
の正角が付与されているから、切刃傾き角Ｉは更に負角
側に設定することができる。即ち、上述の従来技術か
ら、β＋Ｉ＝＋５゜であればよく、 Ｉ＝５゜−β （８） とすることが可能である。すると、β＝５゜に設定した
場合、切刃傾き角Ｉは０゜でもつる巻状の切屑を排出す
ることができる。しかも、切刃傾き角Ｉを負角側に大き
くすれば、切れ味に影響を及ぼす真のすくい角Ｔの負角
の量を小さくできる（表２参照）。
アウェイチップ１２によれば、主切刃１６に傾き角β゜
の正角が付与されているから、切刃傾き角Ｉは更に負角
側に設定することができる。即ち、上述の従来技術か
ら、β＋Ｉ＝＋５゜であればよく、 Ｉ＝５゜−β （８） とすることが可能である。すると、β＝５゜に設定した
場合、切刃傾き角Ｉは０゜でもつる巻状の切屑を排出す
ることができる。しかも、切刃傾き角Ｉを負角側に大き
くすれば、切れ味に影響を及ぼす真のすくい角Ｔの負角
の量を小さくできる（表２参照）。
【００３０】
【表２】 しかし、この表２の下欄のように、切刃傾角Ｉを負角
（例えば−４゜）に設定すると、真のすくい角Ｔがあま
りに小さくなりすぎて、外周側の逃げ角が不足すること
になり、好ましくない。
（例えば−４゜）に設定すると、真のすくい角Ｔがあま
りに小さくなりすぎて、外周側の逃げ角が不足すること
になり、好ましくない。
【００３１】従って、切刃傾角Ｉについては、アキシャ
ルレーキ角Ａとの関係もあるが、使用上、下記表３に示
すように、Ａ＝−６゜として、Ｉ＝０゜付近が好ましい
限界であるといえる。
ルレーキ角Ａとの関係もあるが、使用上、下記表３に示
すように、Ａ＝−６゜として、Ｉ＝０゜付近が好ましい
限界であるといえる。
【表３】
【００３２】本発明の実施例によるスローアウェイチッ
プ１２をカッタ９に装着してつる巻状の切屑を排出する
には、コーナー角ＣＨが２５〜６０゜、切刃傾角Ｉが０
゜以上の範囲内として、アキシャルレーキ角Ａは−４゜
以下であればよく、好ましくは−４゜〜−１０゜の範
囲、更に好ましいのは−５゜〜−７゜の範囲である。真
のすくい角Ｔは、０゜では外周逃げ不足となるが、任意
の負角（マイナス）に設定してよく、好ましくは−５゜
より小さく−２０゜迄の範囲、更に好ましくは−１０゜
〜−１５゜の範囲である。特に、実用上、効果的な装着
姿勢についての数値例を示せば、コーナー角ＣＨ＝４５
゜付近で、アキシャルレーキ角Ａ＝−６゜、切刃傾角Ｉ
＝４゜に設定すると、ラジアルレーキ角Ｒ＝−１１．３
１゜、真のすくい角Ｔ＝−１２゜２０’となる。又、ス
ローアウェイチップ１２について、すくい角α＝２５
゜、主切刃１６の傾き角β＝１０゜にすると、実質的な
切刃傾き角Ｉは約１４゜、真のすくい角Ｔは約１３゜と
なる。
プ１２をカッタ９に装着してつる巻状の切屑を排出する
には、コーナー角ＣＨが２５〜６０゜、切刃傾角Ｉが０
゜以上の範囲内として、アキシャルレーキ角Ａは−４゜
以下であればよく、好ましくは−４゜〜−１０゜の範
囲、更に好ましいのは−５゜〜−７゜の範囲である。真
のすくい角Ｔは、０゜では外周逃げ不足となるが、任意
の負角（マイナス）に設定してよく、好ましくは−５゜
より小さく−２０゜迄の範囲、更に好ましくは−１０゜
〜−１５゜の範囲である。特に、実用上、効果的な装着
姿勢についての数値例を示せば、コーナー角ＣＨ＝４５
゜付近で、アキシャルレーキ角Ａ＝−６゜、切刃傾角Ｉ
＝４゜に設定すると、ラジアルレーキ角Ｒ＝−１１．３
１゜、真のすくい角Ｔ＝−１２゜２０’となる。又、ス
ローアウェイチップ１２について、すくい角α＝２５
゜、主切刃１６の傾き角β＝１０゜にすると、実質的な
切刃傾き角Ｉは約１４゜、真のすくい角Ｔは約１３゜と
なる。
【００３３】尚、上述の実施例では、略正方形板状のス
ローアウェイチップ１２としたが、これに限定されるこ
となく、略ひし形板状、略長方形板状、略平行四辺形板
状等の略四角形板状、或いは略三角形板状等、適宜の多
角形状のものを用いることができるのはいうまでもな
い。又、ブレーカ溝２６の第一傾斜面２８は、平面に限
らず、凹曲面又は凸曲面としてもよく、第二傾斜面２９
は、凸曲面に限らず、凹曲面又は平面としてもよい。
又、スローアウェイチップ１２の主切刃１６，副切刃１
８等には、ホーニングや平坦ランドを設けるようにして
もよい。尚、上述の実施例では、すくい角αを一定にし
たが、可変にして、主切刃１６に沿って漸次増大又は減
少するようにすくい面２２を形成してもよい。又、傾き
角βについても、一定にすることで主切刃１６が直線状
に傾斜して形成されるように構成したが、これに代え
て、傾き角βが主切刃１６の長手方向に漸次変化するよ
うにして、副切刃１８から離れる方向に漸次下面に近付
くよう傾斜する構成にしてもよい。例えば、主切刃１６
が、傾き角βが変化することで凹曲線状又は凸曲線状を
形成し、しかも副切刃１８から離れる方向に漸次下面に
近付くように構成してもよい。これによって、チップ強
度と切屑排出性の度合を適宜調整できる。
ローアウェイチップ１２としたが、これに限定されるこ
となく、略ひし形板状、略長方形板状、略平行四辺形板
状等の略四角形板状、或いは略三角形板状等、適宜の多
角形状のものを用いることができるのはいうまでもな
い。又、ブレーカ溝２６の第一傾斜面２８は、平面に限
らず、凹曲面又は凸曲面としてもよく、第二傾斜面２９
は、凸曲面に限らず、凹曲面又は平面としてもよい。
又、スローアウェイチップ１２の主切刃１６，副切刃１
８等には、ホーニングや平坦ランドを設けるようにして
もよい。尚、上述の実施例では、すくい角αを一定にし
たが、可変にして、主切刃１６に沿って漸次増大又は減
少するようにすくい面２２を形成してもよい。又、傾き
角βについても、一定にすることで主切刃１６が直線状
に傾斜して形成されるように構成したが、これに代え
て、傾き角βが主切刃１６の長手方向に漸次変化するよ
うにして、副切刃１８から離れる方向に漸次下面に近付
くよう傾斜する構成にしてもよい。例えば、主切刃１６
が、傾き角βが変化することで凹曲線状又は凸曲線状を
形成し、しかも副切刃１８から離れる方向に漸次下面に
近付くように構成してもよい。これによって、チップ強
度と切屑排出性の度合を適宜調整できる。
【００３４】
【発明の効果】上述のように、本発明に係るスローアウ
ェイチップは、主切刃が、副切刃から離れる方向に、対
向する下面又は上面側に漸次近付くよう傾斜し、主切刃
のすくい面は、この主切刃に交差する方向に、対向する
下面又は上面側に漸次近付くよう傾斜していると共に、
主切刃に交差する中央方向には、ブレーカ溝を介して、
この主切刃より高さの低い平面状の着座面が形成され、
ブレーカ溝は、副切刃側から主切刃に沿って漸次幅広に
なるよう形成され、ブレーカ溝には、主切刃のすくい面
の中央方向に上り傾斜の第一傾斜面が設けられ、更にブ
レーカ溝の幅広の領域には、第一傾斜面より緩やかな上
り傾斜の第二傾斜面が設けられているから、切れ味と切
屑排出性がよく、しかも着座面が主切刃より高さが低い
から、切屑詰まりを起こしにくく、切削荷重が小さくな
ると共に、切屑の排出性が更に向上する。又、着座面に
よって、カッタへの装着時に着座安定性がよく、チップ
全体の厚みが向上し、割れや欠け等が生じることなく、
チップ強度が高い。又、低切込み時には、幅の狭いブレ
ーカ溝のために、切屑は長く延びることなくカールされ
て、スムーズに排出され、深切込み時には、ブレーカ溝
の幅が広くなるから、切屑の流れがよくなる。又、低、
中切込み時には、主切刃のすくい面に沿って走行する切
屑は、ブレーカ溝の第一傾斜面に当接してカールさせら
れ、深切込み時には、切屑は第二傾斜面に沿って流れて
切屑流れがスムーズで好適にカールさせられ、切削荷重
が小さくなって、スムーズに排出させられる。
ェイチップは、主切刃が、副切刃から離れる方向に、対
向する下面又は上面側に漸次近付くよう傾斜し、主切刃
のすくい面は、この主切刃に交差する方向に、対向する
下面又は上面側に漸次近付くよう傾斜していると共に、
主切刃に交差する中央方向には、ブレーカ溝を介して、
この主切刃より高さの低い平面状の着座面が形成され、
ブレーカ溝は、副切刃側から主切刃に沿って漸次幅広に
なるよう形成され、ブレーカ溝には、主切刃のすくい面
の中央方向に上り傾斜の第一傾斜面が設けられ、更にブ
レーカ溝の幅広の領域には、第一傾斜面より緩やかな上
り傾斜の第二傾斜面が設けられているから、切れ味と切
屑排出性がよく、しかも着座面が主切刃より高さが低い
から、切屑詰まりを起こしにくく、切削荷重が小さくな
ると共に、切屑の排出性が更に向上する。又、着座面に
よって、カッタへの装着時に着座安定性がよく、チップ
全体の厚みが向上し、割れや欠け等が生じることなく、
チップ強度が高い。又、低切込み時には、幅の狭いブレ
ーカ溝のために、切屑は長く延びることなくカールされ
て、スムーズに排出され、深切込み時には、ブレーカ溝
の幅が広くなるから、切屑の流れがよくなる。又、低、
中切込み時には、主切刃のすくい面に沿って走行する切
屑は、ブレーカ溝の第一傾斜面に当接してカールさせら
れ、深切込み時には、切屑は第二傾斜面に沿って流れて
切屑流れがスムーズで好適にカールさせられ、切削荷重
が小さくなって、スムーズに排出させられる。
【００３５】本発明に係るスローアウェイ式カッタは、
アキシャルレーキ角が−４゜以下、コーナー角が２５
゜〜６０゜、切刃傾角が０゜以上となるように、スロー
アウェイチップが装着されていて、切削時につる巻状の
切屑を生成して排出するようにしたスローアウェイ式カ
ッタにおいて、スローアウェイチップは、請求項１乃至
３のいずれかに記載のスローアウェイチップであるか
ら、つる巻状の切屑を生成して排出処理することがで
き、しかも、その際、アキシャルレーキ角とラジアルレ
ーキ角が共に負の場合でも可能であり、平行平板状のス
ローアウェイチップを装着した場合と比較して、実質的
な切刃傾角と真のすくい角を、共に正角にし得る等、正
方向により大きくすることができ、切屑排出性と切れ味
が向上し、切屑詰まりを起こしにくく、しかも着座安定
性がよい。又、本発明のスローアウェイチップを装着す
ることで、平行平板状のスローアウェイチップを同一の
条件で装着した場合と比較しても、実質的な切刃傾角と
真のすくい角を、共に正角にし得る等、正方向により大
きくすることができ、切屑排出性と切れ味が向上する。
しかも、着座安定性がよく、切屑流れがスムーズで、切
削荷重が小さくなる。
アキシャルレーキ角が−４゜以下、コーナー角が２５
゜〜６０゜、切刃傾角が０゜以上となるように、スロー
アウェイチップが装着されていて、切削時につる巻状の
切屑を生成して排出するようにしたスローアウェイ式カ
ッタにおいて、スローアウェイチップは、請求項１乃至
３のいずれかに記載のスローアウェイチップであるか
ら、つる巻状の切屑を生成して排出処理することがで
き、しかも、その際、アキシャルレーキ角とラジアルレ
ーキ角が共に負の場合でも可能であり、平行平板状のス
ローアウェイチップを装着した場合と比較して、実質的
な切刃傾角と真のすくい角を、共に正角にし得る等、正
方向により大きくすることができ、切屑排出性と切れ味
が向上し、切屑詰まりを起こしにくく、しかも着座安定
性がよい。又、本発明のスローアウェイチップを装着す
ることで、平行平板状のスローアウェイチップを同一の
条件で装着した場合と比較しても、実質的な切刃傾角と
真のすくい角を、共に正角にし得る等、正方向により大
きくすることができ、切屑排出性と切れ味が向上する。
しかも、着座安定性がよく、切屑流れがスムーズで、切
削荷重が小さくなる。
【図１】本発明の実施例によるスローアウェイチップの
斜視図である。
斜視図である。
【図２】図１に示すスローアウェイチップの平面図であ
る。
る。
【図３】図１に示すスローアウェイチップの正面図であ
る。
る。
【図４】図２に示すスローアウェイチップのＥ−Ｅ線断
面図である。
面図である。
【図５】図２に示すスローアウェイチップのＦ−Ｆ線断
面図である。
面図である。
【図６】図２に示すスローアウェイチップのＧ−Ｇ線断
面図である。
面図である。
【図７】図２に示すスローアウェイチップのＶ−Ｖ線断
面図である。
面図である。
【図８】従来のスローアウェイチップの斜視図である。
【図９】図８に示すスローアウェイチップを装着したカ
ッタの要部説明図である。
ッタの要部説明図である。
【図１０】切刃傾角と真のすくい角とコーナー角との関
係を示す図である。
係を示す図である。
【図１１】ラジアルレーキ角とコーナー角との関係を示
す図である。
す図である。
１２ スローアウェイチップ １３ 上面 １４ 下面 １６ 主切刃 １８ 副切刃 ２２ 主切刃のすくい面 ２５ 着座面 ２６ ブレーカ溝 ２８ 第一傾斜面 ２９ 第二傾斜面
フロントページの続き (56)参考文献 特開 平６−15517（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−60512（ＪＰ，Ａ) 特開 平８−229710（ＪＰ，Ａ) 特開 昭51−62476（ＪＰ，Ａ) 実開 平４−109805（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭55−31512（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B23B 27/22 B23B 27/14 B23C 5/20
Claims (2)
- 【請求項１】 互いに対向する上面及び下面と側面とが
交差する稜線に、それぞれ主切刃と副切刃が設けられて
成るスローアウェイチップにおいて、 前記主切刃は、前記副切刃から離れる方向に、対向する
下面又は上面側に漸次近付くよう傾斜し、 前記主切刃のすくい面は、この主切刃に交差する方向
に、対向する下面又は上面側に漸次近付くよう傾斜して
いると共に、 前記主切刃に交差する中央方向には、ブレーカ溝を介し
て、この主切刃より高さの低い平面状の着座面が形成さ
れ、 前記ブレーカ溝は、副切刃側から主切刃に沿って漸次幅
広になるよう形成され、 前記ブレーカ溝には、主切刃のすくい面の中央方向に上
り傾斜の第一傾斜面が設けられ、更にブレーカ溝の幅広
の領域には、第一傾斜面より緩やかな上り傾斜の第二傾
斜面が設けられていることを特徴とするスローアウェイ
チップ。 - 【請求項２】 アキシャルレーキ角が−４゜以下、コー
ナー角が２５゜〜６０゜、切刃傾角が０゜以上となるよ
うに、スローアウェイチップが装着されていて、切削時
につる巻状の切屑を生成して排出するようにしたスロー
アウェイ式カッタにおいて、 前記スローアウェイチップは、請求項１に記載の前記ス
ローアウェイチップであることを特徴とするスローアウ
ェイ式カッタ。
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|---|---|---|---|
| JP13541595A JP3317089B2 (ja) | 1995-06-01 | 1995-06-01 | スローアウェイチップ及びスローアウェイ式カッタ |
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|---|---|---|---|
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ID=15151203
Family Applications (1)
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-
1995
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