JP3314201B2 - 水性冷間鍛造潤滑剤 - Google Patents
水性冷間鍛造潤滑剤Info
- Publication number
- JP3314201B2 JP3314201B2 JP31065996A JP31065996A JP3314201B2 JP 3314201 B2 JP3314201 B2 JP 3314201B2 JP 31065996 A JP31065996 A JP 31065996A JP 31065996 A JP31065996 A JP 31065996A JP 3314201 B2 JP3314201 B2 JP 3314201B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- group
- compound
- linear
- lubricant
- steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Lubricants (AREA)
Description
金の水性冷間鍛造潤滑剤に関する。
は、基油たる鉱物油に硫黄化合物、リン酸化合物、有機
酸、塩素化合物、合成エステル、油脂、金属石鹸等が添
加された油性潤滑剤が、多く使用されている。例えば、
特開平5−65493号には、鉱物油にリン酸化合物を
添加したアルミ合金又は非鉄金属用の油性潤滑剤が開示
されている。しかし、この潤滑剤は、アルミ合金や非鉄
金属には使用できるものの、塑性加工条件が過酷な鋼の
冷間鍛造に使用した場合には、油膜の保持性が不十分で
焼き付きが発生し、加工荷重が大きいために、工具であ
るパンチやダイスが破損するという欠点を生じる。
のドライ切削加工工程等にて発煙し作業環境を大きく低
下させるという問題点があり、それを解決するために鍛
造加工後の部品を洗浄剤にて洗浄して潤滑被膜を除去す
ることが必要になり、洗浄剤液の使用とその液の管理等
が必要になってくるという欠点もある。
炭素数が8以下のアルキルホスホン酸とポリエーテルポ
リオールを水に分散した水性冷間鍛造潤滑剤が提案され
ており、水性であるため被膜除去が容易であるという利
点がある。しかし、この潤滑剤には、耐焼き付き性や防
錆性が悪いという欠点がある。
においては、従来の潤滑剤では、潤滑性、耐焼き付き性
等の不足を補うために鍛造加工の前にあらかじめ加工材
料表面にリン酸亜鉛鉄のような化成処理被膜を生成させ
て、その被膜上を潤滑剤で処理して冷間鍛造加工されて
いるのが現状である。
き付き性には優れているが生成固体被膜のため加工する
と工具と加工材の界面にて高圧のスベリにより粉塵が発
生して職場を汚染していた。また、この化成処理被膜の
剥離物が工具の中に残り欠肉の原因にもなっている。更
に、化成処理被膜を材料表面に生成するには液管理され
た多くの処理液が必要になる。そして、化成処理液の廃
液処理には多くの経費を要している。
化成処理被膜を生成させずに直接に潤滑剤のみにて鋼の
冷間鍛造が可能になれば、工程の省略ができ加工コスト
が大幅に低下でき、省資源、省エネルギーに大きな寄与
となる。また加工ラインが一体化できる等の大きな生産
ラインの改善が可能となる。
性、焼き付き防止性等の加工潤滑性能や防錆性に優れ、
鋼又は鋼合金の塑性加工のような過酷な冷間鍛造加工に
おいてもリン酸化成処理被膜なしで冷間鍛造加工が可能
であり、しかも潤滑被膜が水性のためにその被膜除去は
水のみにて十分可能である優れた被膜除去性を有する新
規な冷間鍛造潤滑剤を提供することにある。
鍛造潤滑剤が有する諸欠点を解消するために研究を重ね
た。その結果、炭素数が10以上のアルキルホスホン酸
誘導体又はその反応物である特定の化合物を有効成分と
し、これを界面活性剤と共に水に分散してなる水性潤滑
剤は、従来の冷間鍛造潤滑剤に比して極めて優れた加工
潤滑性能、防錆性及び被膜除去性を有し、特に鋼又は鋼
合金用の冷間鍛造加工潤滑剤として好適であり、上記目
的が達成できることを見出し、本発明を完成するに至っ
た。
アルキル基を示す。R2及びR3は、同一又は異なって、
水素原子、C1〜C8の直鎖若しくは分岐アルキル基、−
(R4O)m−H基、アルカリ金属又はアルカリ土類金属
を示す。R4はC2〜C6の直鎖又は分岐アルキレン基
を、mは2〜20の整数を、それぞれ示す。)で表され
るアルキルホスホン酸誘導体を、界面活性剤と共に水に
分散せしめてなることを特徴とする鋼又は鋼合金の水性
冷間鍛造潤滑剤に係る。
キルホスホン酸誘導体と、一般式
なって、水素原子、C1〜C8の直鎖若しくは分岐アルキ
ル基又は−R8−O−R9で表されるアルコキシアルキル
基を示す。R8はC1〜C8の直鎖又は分岐アルキレン基
を、R9はC1〜C8の直鎖又は分岐アルキル基を、それ
ぞれ示す。)で表されるアミン化合物、アミノアルコー
ル、
ン、トリエチレンテトラミン、N,N−ジメチルアミノ
プロピルアミン、N,N−ジエチルアミノプロピルアミ
ン並びに重合度1000以下のポリエチレンイミンから
なる群より選ばれた少なくとも1種の化合物との反応物
を、界面活性剤と共に水に分散せしめてなることを特徴
とする鋼又は鋼合金の水性冷間鍛造潤滑剤にも係る。
のアルキルホスホン酸誘導体又は該誘導体と一般式
〔2〕のアミン化合物、アミノアルコール及び一般式
〔3〕のポリアミン化合物の少なくとも一種との反応物
を有効成分とし、これを界面活性剤と共に水に分散させ
て潤滑剤とすることを基本としている。
又は分岐アルキル基としては、例えば、デシル基、ウン
デシル基、ドデシル基、テトラデシル基、オクタデシル
基、イソオクタデシル基、エイコシル基、オクタコシル
基、トリアコンタシル基、テトラコンタシル基、ペンタ
コンタシル基、ヘキサコンタシル基、ドコシル基、テト
ラコシル基、ヘキサコシル基、ペンチルコンタシル基等
を挙げることができる。
るC1〜C8の直鎖又は分岐アルキル基としては、例え
ば、メチル基、エチル基、プロピル基、ブチル基、イソ
ブチル基、ペンチル基、ヘキシル基、2−エチルヘキシ
ル基、ヘプチル基等を挙げることができる。
イドが付加されてなるオキシアルキレン基であり、R4
で示されるC2〜C6の直鎖又は分岐アルキレン基として
は、例えば、エチレン基、プロピレン基、ブチレン基、
ヘキシレン基等を挙げることができる。
ルキレン基としては、例えば、メチレン基、エチレン
基、プロピレン基、1,2−ブチレン基、1,3−ブチ
レン基、テトラメチレン基、2−エチルヘキシレン基等
を挙げることができる。R15で示されるC1〜C4の直鎖
又は分岐アルキレン基としては、例えば、メチレン基、
エチレン基、プロピレン基、1,2−ブチレン基、1,
3−ブチレン基、テトラメチレン基、イソプロピレン基
等を挙げることができる。
ウム等を、又アルカリ土類金属としては、カルシウム、
マグネシウム等を、それぞれ挙げることができる。
潤滑剤に比較して優れた潤滑性と防錆性を示すのは、有
効成分とする一般式〔1〕のアルキルホスホン酸誘導体
又は該誘導体と一般式〔2〕のアミン化合物、アミノア
ルコール及び一般式〔3〕のポリアミン化合物の少なく
とも一種との反応物の付着乃至吸着被膜が被加工材であ
る鋼材又は鋼合金材表面に形成され、その被膜が工具と
被加工材の界面の過酷な加工状態である高温・高圧にて
も分解されずに潤滑被膜として働き、また水、無機酸等
の腐蝕因子によっても破壊されないことを示している。
に示す通り、耐加水分解性、熱安定性、潤滑性に優れ、
無機リン酸が生成し難いので腐蝕に対しても優れてい
る。
物A、市販リン酸エステルである化合物B及びCについ
て、下記実験例により、耐加水分解性、熱安定性、潤滑
性を調べた。
である。
OH水溶液100mlを加え95℃にて10時間加熱還
流を行い、エチルエーテルにて抽出し、油層と水層のリ
ン分を測定し、無機リン酸の生成率より加水分解率を測
定した。
あった。これに対して、化合物B及びCの加水分解率は
いずれも84%であった。
効成分とするアルキルホスホン酸誘導体化合物は、市販
リン酸エステル化合物に比較して、化学的に安定で耐加
水分解性に優れることを示している。このことはリンと
結合する原子の違いに基づくもので、P−C結合とP−
O−C結合の結合エネルギーの差によるものであると考
えられる。
を正確に熱天秤測定装置のカップに採取して、N2ガス
量100ml/分を流しながら、昇温速度5℃/分にて
700℃まで昇温したときの減量を測定した。結果を、
図1に示す。図1において、線1は市販リン酸エステル
化合物Bを、線2は市販リン酸エステル化合物Cを、線
3は本発明の有効成分である化合物Aを、それぞれ示
す。
分とする化合物は、市販リン酸エステル化合物に比較し
て、熱に対して安定なことを示している。これは化学構
造に起因した結果であり、P−C結合化合物が安定であ
ることによるものと考えられる。冷間鍛造加工といえど
も大きな加工熱、摩擦熱が発生するが本発明で有効成分
とする化合物の被膜が有機被膜として十分に作用するこ
とを示している。
田式振り子式油性試験機による各温度の摩擦係数を測定
する。試験球と試験棒とも材質はSUJ−2(高炭素ク
ロム軸受鋼)である。結果を、図2に示す。図2におい
て、線1は市販リン酸エステル化合物Bを、線2は市販
リン酸エステル化合物Cを、線3は本発明の有効成分で
ある化合物Aを、それぞれ示す。
分とする化合物は、市販リン酸エステル化合物に比較し
て、熱に対して安定な構造を有しているために、測定温
度が上昇しても優れた摩擦係数を示し、そして図1に示
した熱安定性測定結果と同じく最も優れた結果を示して
いる。
験結果より、次の点が明らかである。
中の温度は、金属を変形させるのに伴い、加工熱と摩擦
熱が加わり約500℃以上に表面温度が上昇する。ゆえ
に、潤滑剤は被加工材料の表面に塗布されているので高
温に曝される。この高温において潤滑剤が分解、蒸散し
てしまうと潤滑剤の働きが無くなり、摩擦が増加し、結
果として負荷荷重が高くなり、焼き付きが発生する。最
悪の場合には加工工具の破損にいたる。しかし、本発明
で有効成分とする化合物は、熱的に非常に安定な構造を
有しているために分解等の現象は発生せず、安定な皮膜
を保持し、その潤滑皮膜が摩擦熱の発生を低減し、負荷
荷重も低くし、焼き付き発生を防止し優れた潤滑効果を
発揮する。
摩擦熱により工具と被加工材の表面は高温になり、さら
に希釈剤としての水分が皮膜に存在する。この水分によ
り潤滑皮膜が加水分解されて、アルコールと無機リン酸
が生成するとリン酸エステル潤滑皮膜として皮膜存在が
不可能になり、潤滑効果が低減して負荷荷重が高く、焼
き付きが発生する。しかし、本発明で有効成分とする化
合物の化学構造は、炭素原子とリン原子が直接結合して
いるために結合エネルギーが大きく、市販品のリン酸エ
ステル化合物の酸素原子とリン原子が結合しているもの
より、格段と耐加水分解性に優れている。それ故に、本
発明で用いる耐加水分解性に優れた化合物の潤滑皮膜は
摩擦熱の発生を低減し、負荷荷重も低くし、焼き付き発
生を防止し優れた潤滑効果を発揮する。
摩擦係数を曽田式振り子式油性試験にて測定すると、市
販リン酸エステルは耐熱性能と同じ順序にて昇温すると
分解して摩擦係数が上昇するが本発明で有効成分とする
化合物であるアルキルホスホン酸誘導体は熱的に安定
で、さらに耐加水分解性に優れているために優れた低い
摩擦係数を示している。
般式〔1〕のアルキルホスホン酸誘導体又は該誘導体と
一般式〔2〕のアミン化合物、アミノアルコール及び一
般式〔3〕のポリアミン化合物の少なくとも一種との反
応物は、その製法は何ら限定されないが、例えば次の方
法で製造される。
二重結合を有するオレフィンと、亜リン酸、次亜リン酸
及びジアルキルフォスファイトの少なくとも一種とを、
オレフィン1モルに対して1.0〜1.5モル混合し、
触媒として過酸化ベンゾイル、アゾビスイソブチロニト
リル等のラジカル開始剤を用い、窒素雰囲気中、60〜
150℃程度で4〜20時間程度反応を行い、アルキル
ホスホン酸又はアルキルホスホン酸ジアルキルエステル
を得る。アルキルホスホン酸ジアルキルエステルは更に
適当な触媒下、例えば濃塩酸、濃アルカリ水の存在下、
加水分解してアルキルホスホン酸モノアルキルエステル
又はアルキルホスホン酸を得ることができる。
イドの付加、アミノ化又はアミン塩、アミノアルコール
との縮合又はアミノアルコールとの塩、アルカリ金属
塩、アルカリ土類金属塩にすることができる。これらの
場合の反応条件を例示すると以下の通りである。
スホン酸モノアルキルエステルを1モル入れ、触媒とし
て水酸化カリウム等のアルカリを0.5〜2重量%加
え、オートクレーブ中を窒素置換し、攪拌しながらエチ
レンオキサイド、プロピレンオキサイド等のアルキレン
オキサイドの一種を0.5〜20モル圧入し、温度50
〜200℃で1時間〜20時間反応を行い、アルキレン
オキサイド付加物を得る。
はポリアミン化合物との反応 温度計、攪拌機、還流冷却管を取り付けた反応器に、ア
ルキルホスホン酸又はアルキルホスホン酸モノアルキル
エステルを1モル入れ、一般式〔2〕のアミン化合物、
アミノアルコール又は一般式〔3〕のポリアミン化合物
を0.5〜2.0モル加え、100〜150℃で1〜5
時間攪拌して、アミン化合物、アミノアルコール又はポ
リアミン化合物との反応物を得る。
塩の生成反応 温度計、攪拌機、還流冷却管を取り付けた反応器に、ア
ルキルホスホン酸又はアルキルホスホン酸モノアルキル
エステルを1モル入れ、水酸化ナトリウム、水酸化マグ
ネシウム等を0.5〜2.0モル加え、100〜150
℃で1〜5時間攪拌しアルカリ金属塩又はアルカリ土類
金属塩を得る。
有するオレフィンとしては、例えば、1−デセン、1−
ドデセン、1−トリデセン、1−テトラデセン、1−ペ
ンタデセン、1−ヘキサデセン、1−ヘプタデセン、1
−オクタデセン、1−ノナデセン、1−エイコセン、1
−ドコセン、1−テトラコセン、1−ヘキサコセン、1
−オクタコセン、1−トリアコンテセン、1−ヘプタコ
ンテセン、1−テトラコンテセン、1−ペンタコンテセ
ン、1−ヘキサコンテセン等の炭素数10〜60の各α
−オレフィンが挙げられ、好ましくは炭素数12〜60
のα−オレフィンである。炭素数が9以下では、得られ
る潤滑剤の耐焼き付き性、防錆性が低く、又炭素数が6
0より大きくなると融点が極めて高くなり合成が困難に
なり且つリン含有量が小さくなり、いずれも好ましくな
い。
チルフォスファイト、ジエチルフォスファイト、ジイソ
プロピルフォスファイト、ジブチルフォスファイト、ジ
ヘキシルフォスファイト、ジ(2−エチルヘキシル)フ
ォスファイト、ジデシルフォスファイト、ジドデシルフ
ォスファイト、ジオクタデシルフォスファイト等が挙げ
られ、好ましくは炭素数1〜8のジアルキルフォスファ
イトである。炭素数9以上のジアルキルフォスファイト
は加水分解を受け易く好ましくはない。
ン基の炭素数が2〜6であり、工業上にて多量に生産さ
れているエチレンオキサイド、プロピレンオキサイド、
ブチレンオキサイド等が好ましい。
〔2〕のアミンとしては、アンモニア、メチルアミン、
ジメチルアミン、トリメチルアミン、エチルアミン、ジ
エチルアミン、トリエチルアミン、プロピルアミン、ジ
プロピルアミン、トリプロピルアミン、ブチルアミン、
ジブチルアミン、トリチルアミン、ヘキシルアミン、オ
クチルアミン、2−エチルヘキシルアミン等が挙げら
れ、好ましくは1級アルキルアミンである。
ルアミン、ジエタノールアミン、トリエタノールアミ
ン、モノプロパノールアミン、ジプロパノールアミン、
トリプロパノールアミン、モノイソプロパノールアミ
ン、ジイソプロパノールアミン、トリイソプロパノール
アミン、N,N−ジメチルプロパノールアミン、N,N
−ジエチルプロパノールアミン、N,N−ジメチルエタ
ノールアミン、N,N−ジエチルエタノールアミン等が
望ましい。
レンジアミン、ジエチレントリアミン、トリエチレンテ
トラミン、N,N−ジメチルアミノプロピルアミン、
N,N−ジエチルアミノプロピルアミン、ポリエチレン
イミン等が望ましい。
は、従来公知のもの、例えば、アニオン系、カチオン
系、ノニオン系のものを使用できる。好ましいものは、
ノニオン系界面活性剤、アニオン系界面活性剤である。
ラウリン酸ナトリウム、ステアリン酸ナトリウム、オレ
イン酸ナトリウム、ヤシ油脂肪酸カリウム等のカルボン
酸塩類、ラウリルアルコール硫酸エステルアンモニウ
ム、ラウリル硫酸エステルナトリウム、セチル硫酸エス
テルナトリウム、ステアリル硫酸エステルナトリウム、
オレイル硫酸エステルナトリウム、ラウリルエーテル硫
酸エステルナトリウム、ポリオキシエチレンラウリルエ
ーテル硫酸エステルナトリウム、ポリオキシエチレンオ
クチルフェニルエーテル硫酸エステルナトリウム、ポリ
オキシエチレンノニルフェニルエーテル硫酸エステルナ
トリウム、ラウリル硫酸エステルトリエタノールアミン
塩ナトリウム、抹香アルコール硫酸エステルナトリウ
ム、硫酸化ヒマシ油ナトリウム、硫酸化抹香鯨油ナトリ
ウム等の硫酸エステル類、オクタデシルスルホン酸ナト
リウム、ドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム、スル
ホコハク酸ジ2−エチルヘキシル、ジセチルスルホサク
シネートナトリウム、ジオクチルスルホサクシネートナ
トリウム、ドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム、ド
デシルベンゼンスルホン酸カルシウム、ドデシルベンゼ
ンスルホン酸トリエタノールアミンナトリウム等のスル
ホン酸塩、オレイルアルコールリン酸モノエステルジナ
トリウム、ラウリルアルコールリン酸ジエステルジナト
リウム等のリン酸エステル塩等を挙げることができる。
メチルアンモニウムクロライド、ラウリルアンモニウム
クロライド、ステアリルアンモニウムクロライド、エタ
ノールアンモニウムクロライド等の第1級アミン塩、ジ
メチルアンモニウムクロライド、ジラウリルアンモニウ
ムクロライド、ジステアリルアンモニウムクロライド、
ジエタノールアンモニウムクロライド等の第2級アミン
塩、トリメチルアンモニウムクロライド、トリラウリル
アンモニウムクロライド、トリステアリルアンモニウム
クロライド、トリエタノールアンモニウムクロライド等
の第3級アミン塩、ラウリルトリメチルアンモニウムク
ロライド、ラウリルトリメチルアンモニウムサルフェー
ト、ラウリルジメチルベンジルアンモニウムクロライド
等の第4級アミン塩、ポリオキシエチレンモノラウリル
アミン、ポリオキシエチレンモノオレイルアミン、ポリ
オキシエチレンジオレイルアミン、ポリオキシエチレン
ジオクチルアミン等のポリオキシアルキレンアルキルア
ミン等を挙げることができる。
ポリエチレングリコールラウリン酸エステル、ポリエチ
レングリコールオレイン酸ジエステル、ポリエチレング
リコールオクチルフェノールエーテル、ポリエチレング
リコールノニルエーテル、ポリエチレングリコールオク
チルエーテル、ポリエチレングリコールステアリルエー
テル、ポリエチレングリコールラウリルエーテル、ポリ
エチレングリコールノニルフェノールエーテル、ポリエ
チレングリコールオクチルフェノールエーテル等のポリ
エチレングリコール型のもの、グリセリンオレイン酸モ
ノエステル、グリセリンラウリン酸モノエステル、ペン
タエリスリットパルミチン酸モノエステル、ペンタエリ
スリットステアリン酸モノエステル、ソルビットパルミ
チン酸モノエステル、ソルビットステアリン酸モノエス
テル、ソルビタンオレイン酸モノエステル、ソルビタン
ステアリン酸ジエステル等の多価アルコール型のもの、
ポリオキシエチレンラウリルエーテル、ポリオキシエチ
レンオレイルエーテル、ポリオキシエチレンノニルフェ
ノールエーテル、ポリオキシエチレンセチルエーテル、
ポリオキシエチレンイソステアリルエーテル、ポリオキ
シエチレンミリスチルエーテル、ポリオキシエチレンス
テアリルエーテル等のポリオキシエチレンアルキルエー
テル、ポリオキシエチレンラウリルエステル、ポリオキ
シエチレンオレイルエステル等のポリオキシエチレンア
ルキルエステル、ポリオキシエチレンオクチルフェニル
エーテル等のポリオキシエチレンアルキルフェニルエー
テル、ポリオキシエチレンラウリルアミノエーテル、ポ
リオキシエチレンステアリルアミノエーテル等のポリオ
キシエチレンアルキルアミノエーテル、ポリエチレング
リコールジステアリン酸エステル、ポリエチレングリコ
ールステアリン酸エステル等のポリエチレングリコール
脂肪酸エステル、ステアリン酸モノグリセライド、ラウ
リン酸モノグリセライド、オレイン酸モノグリセライド
等の脂肪酸モノグリセライド、ポリオキシエチレンヒマ
シ油、ポリオキシエチレン硬化ヒマシ油、ソルビタンモ
ノラウレート、ソルビタンモノパルミテート、ソルビタ
ンセスキオレエート、ポリオキシエチレンソルビタンモ
ノラウレート、ポリオキシエチレンソルビタンモノオレ
エート等のソルビタン脂肪酸エステル、ペンタエリスリ
トールジ牛脂脂肪酸エステル、ペンタエリスリトールモ
ノ牛脂脂肪酸エステル、ペンタエリスリトールモノステ
アレート等のペンタエリスリトール脂肪酸エステル、ポ
リオキシエチレンポリプロピレングリコール、ポリオキ
シエチレンラウリン酸モノエタノールアマイド、ラウリ
ン酸ジエタノールアマイド等の脂肪酸アルキロールアマ
イド等を挙げることができる。
ホスホン酸誘導体又は該誘導体と一般式〔2〕のアミン
化合物、アミノアルコール及び一般式〔3〕のポリアミ
ン化合物の少なくとも一種との反応物を、界面活性剤と
共に水に分散せしめてなるが、その際の各成分の配合割
合は、次の通りである。
誘導体又は該誘導体と一般式〔2〕のアミン化合物、ア
ミノアルコール及び一般式〔3〕のポリアミン化合物の
少なくとも一種との反応物は、通常、10〜50重量%
程度の濃度とするのが好ましい。10重量%未満の濃度
では所要の性能が不足し、又50重量%を越えて使用し
てもそれ以上の性能向上は望めないので経済的でなく、
いずれも好ましくない。また、界面活性剤は、通常、1
〜10重量%程度の濃度とするのが適当である。
添加剤、例えばアルカリ金属スルホネート類、アルカリ
土類金属スルホネート類、金属石鹸類等や、塩素系、イ
オウ系、リン酸エステル系の極圧添加剤等を適宜に併用
することができる。
ては、特に限定されず、各種炭素鋼や、マンガン鋼、マ
ンガンクロム鋼、クロム鋼、クロムモリブデン鋼、ニッ
ケルクロム鋼、ニッケルクロムモリブデン鋼等の鋼合金
を挙げることができる。
て行うことができ、例えば、浸漬法等により、鋼又は鋼
合金に適宜塗布、乾燥し、これを適宜所用の冷間鍛造に
付することができる。
参考例を示し、その合成品を用いての実施例を示すが、
下記の合成例及び実施例は本発明を制限するものではな
い。
及び溶媒としてジオキサン500mlを温度計、攪拌
機、窒素ガス導入管、滴下ロート、還流冷却管を取り付
けた反応器に仕込み、触媒として過酸化ベンゾイル
(0.1モル)を1−ドデセン50gに溶解させ、滴下
ロートよりゆっくり加え、60〜80℃で10時間反応
を行い、溶剤抽出により、未反応亜リン酸、未反応1−
ドデセンを除去し、更に溶剤を蒸留除去して、ドデシル
ホスホン酸を得た。
却管を取り付けた反応器に、炭素数28のα−オレフィ
ン(1.0モル)とジイソプロピルフォスファイト
(1.2モル)を入れ、窒素ガス雰囲気中、触媒として
過酸化ベンゾイル(0.2モル)をゆっくり加え、10
0〜150℃で8時間反応を行い、炭素数28のアルキ
ルホスホン酸ジイソプロピルエステルを得た。
を行い、水洗精製して炭素数28のアルキルホスホン酸
モノイソプロピルエステルを得た。
て、参考例1と同様の方法で、炭素数30〜50のアル
キルホスホン酸を得、更にオートクレーブ中、触媒とし
て水酸化カリウム(1重量%)を用い、エチレンオキサ
イドを1モル付加させ炭素数30〜50のアルキルホス
ホン酸モノヒドロキシエチルを得た。
て、参考例2と同様の方法で、炭素数30〜50のアル
キルホスホン酸モノイソプロピルエステルを得、その1
モルに対して、モノイソプロパノールアミンを1モル加
え、1時間攪拌して、炭素数30〜50のアルキルホス
ホン酸モノイソプロピルエステルのモノイソプロパノー
ルアミン塩を得た。
て、参考例1と同様の方法で、炭素数20〜28のアル
キルホスホン酸を得、その1モルに対してN,N−ジエ
チルプロパノールアミンを1モル加え、100〜130
℃にて5時間加熱攪拌し縮合させ、炭素数20〜28の
アルキルホスホン酸モノ(ジエチルアミノ)プロパノー
ルエステルを得た。
て、参考例2と同様の方法で、炭素数20〜28のアル
キルホスホン酸モノイソプロピルエステルを得、その1
モルに対し、水酸化ナトリウムを0.5モル加え、室温
にて1時間攪拌して、炭素数20〜28のアルキルホス
ホン酸モノイソプロピルエステルのNa塩を得た。
て、参考例2と同様の方法で、炭素数12と14の混合
アルキルホスホン酸モノイソプロピルエステルを得、そ
の1モルに対し、n=500のポリエチレンイミン1モ
ルを加え、50℃にて1時間攪拌反応して、炭素数12
と14の混合アルキルホスホン酸モノイソプロピルエス
テルポリエチレンイミン塩を得た。
及び溶媒としてジオキサン500mlを温度計、攪拌
機、窒素ガス導入管、滴下ロート、還流冷却管を取り付
けた反応器に仕込み、触媒として過酸化ベンゾイル
(0.1モル)を1−オクテン50gに溶解させ、滴下
ロートよりゆっくり加え、60〜80℃で10時間反応
を行い、溶剤抽出により、未反応亜リン酸、未反応1−
オクテンを除去し、更に溶剤を蒸留除去して、比較用の
オクチルホスホン酸を得た。
潤滑剤を調製した。
のノニオン系界面活性剤はポリオキシエチレンノニルフ
ェノールエーテルである。
次いで希硫酸により酸洗し、湯洗(80℃)し、70〜
80℃でリン酸化成処理(処理液「PB−181X
M」、日本パーカライジング社製)を行って、比較用に
用いた。
は、硫化油脂(20重量%)、ジンクジチオフォスフェ
ート(25重量%)、塩素化油脂(25重量%)及び精
製鉱物油(30重量%)である。
ニオン系界面活性剤5重量%及び水70重量%を配合し
て、比較の潤滑剤を調製した。
発明及び比較の各潤滑剤について、下記性能試験を行っ
た。
片を浸漬して潤滑被膜を生成させ、その試験片を15時
間放置乾燥させ、この潤滑被膜生成した試験片を試験に
用いて、下記項目に従い、試験した。
ダル板) 摩擦球:SUJ−2(高炭素クロム軸受鋼)、3/16
インチφ 試験温度:200℃ 荷重:3kg スベリ速度:3.88mm/sec. スベリ回数:50回 評価:スベリ回数5回と50回のときの摩擦係数測定結
果を示す。
の試験片を15時間放置乾燥させ、この潤滑被膜生成し
た試験片をクランクプレス機にて圧縮試験に用いて、下
記項目に従い、試験した。
m 工具材質:SKD−12(合金工具鋼) 試験温度:30℃ 評価:圧縮率と形状変化より摩擦係数を測定した。ま
た、試験後に工具表面を観察して、下記評価基準により
耐焼き付き性を調べた。◎は焼き付き無しを、○は焼き
付き殆ど無しを、△はやや焼き付き有りを、×は焼き付
き有りを、それぞれ示す。
せ、その試験片を15時間放置乾燥させ、この潤滑被膜
生成した試験片をクランクプレス機にて圧縮試験に用い
て、下記項目に従い、試験した。
の数値の比率で評価した。
の試験片を15時間放置乾燥させ、この潤滑被膜生成し
た試験片を試験に用いて、下記項目に従い、試験した。
ダル板) 試験片形状:長片100mm、短片80mm、厚さ0.
8mm 試験温度:30℃ 試験条件:屋内放置7日間 評価:錆の発生の有無を観察して、下記評価基準により
防錆性を調べた。◎は錆発生面積0%を、○は錆発生面
積1%以下を、△は錆発生面積10%以下を、×は錆発
生面積20%以上を、それぞれ示す。
の試験片を15時間放置乾燥させ、この潤滑被膜生成し
た試験片を試験に用いて、下記項目に従い、試験した。
ダル板) 試験片形状:長片100mm、短片80mm、厚さ0.
8mm 洗浄液:アルカリを主成分にした市販洗浄液、2%水溶
液 洗浄条件:スプレー圧1.5kg/cm2 ×1分間 評価:洗浄後、流水に浸漬して水濡れ面積より洗浄性を
確認して、下記評価基準により被膜除去性を調べた。◎
は被膜除去面積100%を、○は被膜除去面積90%以
上を、△は被膜除去面積70%以上を、×は被膜除去面
積50%以下を、それぞれ示す。
R−20(クロム鋼)である)の冷間鍛造(試験機はク
ランクプレス)を行って、試験機使用時の耐焼き付き性
(焼き付き防止性)及び負荷荷重(トン)を調べた。耐
焼き付き性は、下記基準により、評価した。◎は焼き付
き無しを、○は焼き付き殆ど無しを、△はやや焼き付き
有りを、×は焼き付き有りを、それぞれ示す。
膜に比較して特に優れることを、○はリン酸化成処理被
膜に比較して優れることを、△はリン酸化成処理被膜に
比較して同等を、×はリン酸化成処理被膜に比較して劣
ることを、それぞれ示す。
性冷間鍛造潤滑剤は、リン酸化成処理被膜や市販の冷間
鍛造潤滑油と比較して非常に優れた性能結果を示してい
る。また、本発明潤滑剤は、炭素数8のアルキルホスホ
ン酸を有効成分とした潤滑剤と比較しても非常に優れた
性能結果を示している。
性等の加工潤滑性能や防錆性に優れ、鋼又は鋼合金の塑
性加工のような過酷な冷間鍛造加工においてもリン酸化
成処理被膜なしで冷間鍛造加工が可能であり、しかも潤
滑被膜が水性のためにその被膜除去は水のみにて十分可
能である優れた被膜除去性を有する新規な冷間鍛造潤滑
剤が提供されるという格別な効果が奏される。
及び市販リン酸エステル化合物についての熱安定性の試
験結果を示すグラフである。
及び市販リン酸エステル化合物についての潤滑性の試験
結果を示すグラフである。
Bを、線2は市販リン酸エステル化合物Cを、線3は本
発明の有効成分である化合物Aを、それぞれ示す。
Claims (2)
- 【請求項1】一般式 【化1】 (式中、R1はC10〜C60の直鎖又は分岐アルキル基を
示す。R2及びR3は、同一又は異なって、水素原子、C
1〜C8の直鎖若しくは分岐アルキル基、−(R4O)m−
H基、アルカリ金属又はアルカリ土類金属を示す。R4
はC2〜C6の直鎖又は分岐アルキレン基を、mは2〜2
0の整数を、それぞれ示す。)で表されるアルキルホス
ホン酸誘導体を、界面活性剤と共に水に分散せしめてな
ることを特徴とする鋼又は鋼合金の水性冷間鍛造潤滑
剤。 - 【請求項2】 一般式 【化2】 (式中、R1はC10〜C60の直鎖又は分岐アルキル基を
示す。R2及びR3は、同一又は異なって、水素原子、C
1〜C8の直鎖若しくは分岐アルキル基、−(R4O)m−
H基、アルカリ金属又はアルカリ土類金属を示す。R4
はC2〜C6の直鎖又は分岐アルキレン基を、mは2〜2
0の整数を、それぞれ示す。)で表されるアルキルホス
ホン酸誘導体と、一般式 【化3】 (式中、R5、R6及びR7は、同一又は異なって、水素
原子、C1〜C8の直鎖若しくは分岐アルキル基又は−R
8−O−R9で表されるアルコキシアルキル基を示す。R
8はC1〜C8の直鎖又は分岐アルキレン基を、R9はC1
〜C8の直鎖又は分岐アルキル基を、それぞれ示す。)
で表されるアミン化合物、アミノアルコール、エチレン
ジアミン、ジエチレントリアミン、トリエチレンテトラ
ミン、N,N−ジメチルアミノプロピルアミン、N,N
−ジエチルアミノプロピルアミン並びに重合度1000
以下のポリエチレンイミンからなる群より選ばれた少な
くとも1種の化合物との反応物を、界面活性剤と共に水
に分散せしめてなることを特徴とする鋼又は鋼合金の水
性冷間鍛造潤滑剤。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP31065996A JP3314201B2 (ja) | 1996-11-21 | 1996-11-21 | 水性冷間鍛造潤滑剤 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP31065996A JP3314201B2 (ja) | 1996-11-21 | 1996-11-21 | 水性冷間鍛造潤滑剤 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH10147788A JPH10147788A (ja) | 1998-06-02 |
JP3314201B2 true JP3314201B2 (ja) | 2002-08-12 |
Family
ID=18007917
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP31065996A Expired - Lifetime JP3314201B2 (ja) | 1996-11-21 | 1996-11-21 | 水性冷間鍛造潤滑剤 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3314201B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2012133455A1 (ja) | 2011-03-28 | 2012-10-04 | 日本パーカライジング株式会社 | 塑性加工用潤滑被膜剤とその製造方法 |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7732385B2 (en) | 2002-06-28 | 2010-06-08 | Nippon Oil Corporation | Lubricating oil additives, lubricating oil compositions containing such additives and processes for producing such additives and compositions |
EP1516911A4 (en) * | 2002-06-28 | 2005-09-14 | Nippon Oil Corp | LUBRICATING OIL ADDITIVE, THIS LUBRICANT OIL COMPOSITION, AND RELATED MANUFACTURING METHOD |
JP5043289B2 (ja) * | 2004-02-23 | 2012-10-10 | ホートン・テクニカル・コーポレーション | 金属変形組成物及びその使用 |
JP4979244B2 (ja) * | 2006-02-28 | 2012-07-18 | Jx日鉱日石エネルギー株式会社 | 金属加工油組成物 |
JP5232372B2 (ja) * | 2006-09-26 | 2013-07-10 | 株式会社ネオス | 水溶性金属加工油剤組成物 |
JP5363750B2 (ja) * | 2008-03-17 | 2013-12-11 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | ステンレス用水溶性冷間圧延油組成物 |
JP5864509B2 (ja) * | 2013-10-17 | 2016-02-17 | 株式会社オートネットワーク技術研究所 | 油膜保持機能を有する組成物およびこれを用いた防食剤ならびに端子付き絶縁電線 |
JP5894133B2 (ja) * | 2013-10-17 | 2016-03-23 | 株式会社オートネットワーク技術研究所 | 電気接続構造、及び電気接続構造の製造方法 |
-
1996
- 1996-11-21 JP JP31065996A patent/JP3314201B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2012133455A1 (ja) | 2011-03-28 | 2012-10-04 | 日本パーカライジング株式会社 | 塑性加工用潤滑被膜剤とその製造方法 |
US9487732B2 (en) | 2011-03-28 | 2016-11-08 | Henkel Ag & Co. Kgaa | Lubricating coating agent for plastic working and method for producing the same |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH10147788A (ja) | 1998-06-02 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US3310489A (en) | Lubricant composition | |
US4675125A (en) | Multi-purpose metal cleaning composition containing a boramide | |
JPH04516B2 (ja) | ||
US4289636A (en) | Aqueous lubricant compositions | |
JP3314201B2 (ja) | 水性冷間鍛造潤滑剤 | |
JP3567311B2 (ja) | 水性冷間鍛造潤滑剤 | |
US3769214A (en) | Aqueous lubricant compositions containing alkanolamine salts of carboxylic acids | |
JP2004262960A (ja) | 水溶性金属加工用潤滑剤 | |
AU2013234535B2 (en) | Corrosion-protection system for treating metal surfaces | |
JP4116445B2 (ja) | 改善された腐食防止を有する圧媒液 | |
US3775323A (en) | Compositions with a simultaneous lubricating and phosphatising action for the surface treatment of steels for the purpose of cold forming operations,and preparation and use of such compositions | |
JP2852758B2 (ja) | 潤滑防錆油組成物 | |
EP0148274B1 (en) | Composition for use in metal working | |
JP3559788B2 (ja) | アルミニウム又はその合金用冷間プレス加工潤滑剤 | |
WO1991014756A1 (en) | Lubricant composition containing dialkyldithiophosphoric acid neutralized with alkoxylated aliphatic amines | |
JPH1143685A (ja) | 冷間圧延油組成物 | |
JP5043289B2 (ja) | 金属変形組成物及びその使用 | |
US7479177B2 (en) | Coating for cold working metals | |
JPS617393A (ja) | 切削、研削加工および引抜加工用水溶性組成物 | |
CN115537259B (zh) | 一种不锈钢丝拉拔加工用的水基润滑剂及其制备方法 | |
JPH06192677A (ja) | 新規塑性加工油組成物 | |
JPH0718284A (ja) | アルミニウム系板材プレス加工用潤滑油 | |
JP3014377B2 (ja) | 熱間圧延油組成物 | |
JPH0445557B2 (ja) | ||
JPS62112695A (ja) | 冷間圧延油組成物 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090607 Year of fee payment: 7 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090607 Year of fee payment: 7 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100607 Year of fee payment: 8 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100607 Year of fee payment: 8 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110607 Year of fee payment: 9 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110607 Year of fee payment: 9 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120607 Year of fee payment: 10 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120607 Year of fee payment: 10 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130607 Year of fee payment: 11 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140607 Year of fee payment: 12 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
EXPY | Cancellation because of completion of term |