JP3305735B2 - 高強度ろう接合部の製法 - Google Patents
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、セラミック材料のろう
付けすべき表面をろう付けする前に構造化して拡大され
た表面を得る形式の、金属−セラミック及びセラミック
−セラミック複合材料における高強度ろう接合部を製造
する方法に関する。
付けすべき表面をろう付けする前に構造化して拡大され
た表面を得る形式の、金属−セラミック及びセラミック
−セラミック複合材料における高強度ろう接合部を製造
する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ある種の用途においては特殊な要求にこ
たえるために、単一の材料の代わりに部分的に極めて異
なる特性を有する種々の材料を互いに接合して成る特殊
な複合材料を使用することが必要である。
たえるために、単一の材料の代わりに部分的に極めて異
なる特性を有する種々の材料を互いに接合して成る特殊
な複合材料を使用することが必要である。
【０００３】高温における特殊な使用に対しては例えば
黒鉛とモリブデン又はタングステンのような高融点金属
とからなる複合材料が有用であり、これは高融点金属か
らなる単成分加工材に比べて、特に黒鉛の良好な蓄熱性
によりまたその小さな比重によって一層広範な高温使用
を可能とする。
黒鉛とモリブデン又はタングステンのような高融点金属
とからなる複合材料が有用であり、これは高融点金属か
らなる単成分加工材に比べて、特に黒鉛の良好な蓄熱性
によりまたその小さな比重によって一層広範な高温使用
を可能とする。
【０００４】この種の複合材料の利点を生かす重要な用
途の１つは例えばＸ線管用回転陽極である。
途の１つは例えばＸ線管用回転陽極である。
【０００５】しかし他の金属−セラミック複合材料も工
業的に重要であり、その需要は次第に増してきている。
更にＡｌ2 Ｏ3 、Ｓｉ3 Ｎ4 、ＳｉＣ、ＴｉＯ、Ｔｉ
Ｎ、ＴｉＣ、ＺｒＯ2 、ＡｌＮのようなセラミックと高
融点金属又は他の金属とからなる複合材料が例として挙
げられる。
業的に重要であり、その需要は次第に増してきている。
更にＡｌ2 Ｏ3 、Ｓｉ3 Ｎ4 、ＳｉＣ、ＴｉＯ、Ｔｉ
Ｎ、ＴｉＣ、ＺｒＯ2 、ＡｌＮのようなセラミックと高
融点金属又は他の金属とからなる複合材料が例として挙
げられる。
【０００６】また特性の異なる複数のセラミックを互い
に接合して成る複合材料も特殊な用途に使用される。
に接合して成る複合材料も特殊な用途に使用される。
【０００７】この種の複合材料を使用する製品には例え
ばＸ線管用回転陽極、核融合炉用の第一壁並びにダイバ
ータ板及びリミッタの構造部材、高圧スイッチ、鋳造金
型、電極及びそれに類するものがある。
ばＸ線管用回転陽極、核融合炉用の第一壁並びにダイバ
ータ板及びリミッタの構造部材、高圧スイッチ、鋳造金
型、電極及びそれに類するものがある。
【０００８】機械的に良好で、その上耐高熱性の接合部
が個々の加工材成分間に存在することは、これらすべて
の金属−セラミック及びセラミック−セラミック複合材
料の有用性にとって重要である。複合材料を製造するに
当たって、個々に異なる加工材を互いにろう付けする方
法がしばしば使用される。それというのもこれによって
個々の加工材間に良好な熱伝導性が保証されるからであ
る。特に高温使用に対してはＺｒ、ＡｇＣｕＴｉ、Ｃｕ
Ｔｉ及びＮｉＴｉのようなろうが普及している。接合す
べき加工材はしばしば著しく異なる熱膨張係数を有する
ことから、特に周期的な熱負荷に際して、複合材料内に
ろう接合部の強度を損ないまた極端な場合にはこの構造
部材を破壊しかねない応力状態が生じる。
が個々の加工材成分間に存在することは、これらすべて
の金属−セラミック及びセラミック−セラミック複合材
料の有用性にとって重要である。複合材料を製造するに
当たって、個々に異なる加工材を互いにろう付けする方
法がしばしば使用される。それというのもこれによって
個々の加工材間に良好な熱伝導性が保証されるからであ
る。特に高温使用に対してはＺｒ、ＡｇＣｕＴｉ、Ｃｕ
Ｔｉ及びＮｉＴｉのようなろうが普及している。接合す
べき加工材はしばしば著しく異なる熱膨張係数を有する
ことから、特に周期的な熱負荷に際して、複合材料内に
ろう接合部の強度を損ないまた極端な場合にはこの構造
部材を破壊しかねない応力状態が生じる。
【０００９】ろう接合部の強度を改善するには、一般に
セラミック加工材の表面を拡大することが行われてお
り、これは例えば丸削り又はフライス削りのような特殊
な機械的加工によって、例えば溝又は筋を施すことによ
り得ることができる。
セラミック加工材の表面を拡大することが行われてお
り、これは例えば丸削り又はフライス削りのような特殊
な機械的加工によって、例えば溝又は筋を施すことによ
り得ることができる。
【００１０】例えば高融点金属部分とその表面に施され
た１個又は複数個の黒鉛部分とからなるＸ線管回転陽極
に関するドイツ連邦共和国特許出願公告第１９５１３８
３号明細書には、ろう付けのために準備された黒鉛部分
の表面に、その表面を拡大する構造化部、例えば溝を形
成することが提案されている。
た１個又は複数個の黒鉛部分とからなるＸ線管回転陽極
に関するドイツ連邦共和国特許出願公告第１９５１３８
３号明細書には、ろう付けのために準備された黒鉛部分
の表面に、その表面を拡大する構造化部、例えば溝を形
成することが提案されている。
【００１１】しかしこの公知のろう付けすべき表面の構
造化法は、ろう接合部に満足のいく強度をもたらすには
なお不十分である。
造化法は、ろう接合部に満足のいく強度をもたらすには
なお不十分である。
【００１２】オーストリア国特許第３６２４５９号明細
書には、高融点金属からなる回転陽極の個々の部分を１
個又は複数個の黒鉛部分とろう付けすることによって接
合する方法が記載されている。この方法の場合ろう付け
すべき黒鉛表面に溝を施すが、この溝は、ろう付けすべ
き表面に対して垂直に施された黒鉛部分を貫通する孔に
接している。黒鉛部分を貫通する孔は、ろう付け時に生
じる気体を外に排出しまたろう層中に空洞が生じるのを
十分に阻止する働きをする。孔の数が少ないこと及び孔
の寸法の故にまず第一に気体が排出され、強度を増すた
めのろう付け表面の拡大は実際には得られない。従って
この方法により製造されるろう接合部の場合にも、異な
る加工材間の接合強度は特に耐熱衝撃に関する高度な要
求にはしばしば適応しない。
書には、高融点金属からなる回転陽極の個々の部分を１
個又は複数個の黒鉛部分とろう付けすることによって接
合する方法が記載されている。この方法の場合ろう付け
すべき黒鉛表面に溝を施すが、この溝は、ろう付けすべ
き表面に対して垂直に施された黒鉛部分を貫通する孔に
接している。黒鉛部分を貫通する孔は、ろう付け時に生
じる気体を外に排出しまたろう層中に空洞が生じるのを
十分に阻止する働きをする。孔の数が少ないこと及び孔
の寸法の故にまず第一に気体が排出され、強度を増すた
めのろう付け表面の拡大は実際には得られない。従って
この方法により製造されるろう接合部の場合にも、異な
る加工材間の接合強度は特に耐熱衝撃に関する高度な要
求にはしばしば適応しない。
【００１３】ドイツ連邦共和国特許出願公開第２７５９
１４８号明細書には、熱分解黒鉛からなる部分相互間の
か又はこれと金属部分とのろう接合部を製造する方法が
記載されており、この場合熱分解黒鉛からなる部分に
は、ろうがろう付け工程中に十分にそこを流れる間隙を
有する。この方法は被接合部の厚みが２０〜１００μｍ
と極めて薄い熱電子管構造部の接合に特に適している。
１４８号明細書には、熱分解黒鉛からなる部分相互間の
か又はこれと金属部分とのろう接合部を製造する方法が
記載されており、この場合熱分解黒鉛からなる部分に
は、ろうがろう付け工程中に十分にそこを流れる間隙を
有する。この方法は被接合部の厚みが２０〜１００μｍ
と極めて薄い熱電子管構造部の接合に特に適している。
【００１４】この明細書に詳述されている実施例におい
ては、この間隙はもっぱら熱分解黒鉛からなる部分を完
全に貫通する孔又はスリットとして記載されている。こ
の方法は、ろうがしばしば被接合部の接触面から流出
し、孔を介して非接触表面に流れ、これによりリベット
接合の形の点状接合を生じるろう接合部をもたらす。こ
の種の接合は大きな塊状部分の接合には適していない。
ては、この間隙はもっぱら熱分解黒鉛からなる部分を完
全に貫通する孔又はスリットとして記載されている。こ
の方法は、ろうがしばしば被接合部の接触面から流出
し、孔を介して非接触表面に流れ、これによりリベット
接合の形の点状接合を生じるろう接合部をもたらす。こ
の種の接合は大きな塊状部分の接合には適していない。
【００１５】ドイツ連邦共和国特許出願公開第１６５２
８４０号明細書には、金属部分とセラミック部分とを硬
質ろうにより接合する方法が記載されているが、この場
合金属部分のろう付けすべき表面は硬質ろう用の毛管作
用をする流れ溝を、有利には平行して走る溝の形でか又
はローレット目の形で有している。この形式で高められ
た表面の粗面度は多くの場合なお、ろう接合部の最適強
度を達成するには不十分であるという欠点を有する。
８４０号明細書には、金属部分とセラミック部分とを硬
質ろうにより接合する方法が記載されているが、この場
合金属部分のろう付けすべき表面は硬質ろう用の毛管作
用をする流れ溝を、有利には平行して走る溝の形でか又
はローレット目の形で有している。この形式で高められ
た表面の粗面度は多くの場合なお、ろう接合部の最適強
度を達成するには不十分であるという欠点を有する。
【００１６】
【発明が解決しようとする課題】従って本発明の課題
は、塊状部分の接合に適しており、その使用に際して公
知のろう接合に比べて機械的強度を更に改良し、特に熱
負荷に際しても変化しない金属−セラミック及びセラミ
ック−セラミック複合材料における高強度ろう接合部を
製造する方法を提供することにある。
は、塊状部分の接合に適しており、その使用に際して公
知のろう接合に比べて機械的強度を更に改良し、特に熱
負荷に際しても変化しない金属−セラミック及びセラミ
ック−セラミック複合材料における高強度ろう接合部を
製造する方法を提供することにある。
【００１７】
【課題を解決するための手段】この課題は本発明によれ
ば、セラミック材料を貫通しない平均直径５０μｍ〜５
００μｍ及び深さ１００μｍ〜２ｍｍの孔を穿つことに
より、先の構造化を行うことにより解決される。
ば、セラミック材料を貫通しない平均直径５０μｍ〜５
００μｍ及び深さ１００μｍ〜２ｍｍの孔を穿つことに
より、先の構造化を行うことにより解決される。
【００１８】
【作用効果】この方法で特に良好な表面拡大が達成さ
れ、これにより特に強度の小さい反応層においてろう接
合の強度上昇は驚異的に改善される。驚異的な強度上昇
の原因は、特殊な表面形状によりろう層中に亀裂抑制作
用が生じることにある。更に孔の直径及び深さを特別に
同調させることにより、ろうと被接合材料との間の移行
領域において熱機械的材料特性を意図的に変化させるこ
とができまた特に異方性の基礎材料の場合これらの特性
に関して段階的な移行領域を得ることができる。全ての
複合材料における応力状態は本発明による表面形状によ
り著しく減少される。セラミック材料のみからなる複合
材料の場合、本発明によるろう付けすべき表面の構造化
は一般に双方のろう付けすべき部分で実施される。しか
しこの構造化を一方の部分のみに行うことももちろん可
能である。
れ、これにより特に強度の小さい反応層においてろう接
合の強度上昇は驚異的に改善される。驚異的な強度上昇
の原因は、特殊な表面形状によりろう層中に亀裂抑制作
用が生じることにある。更に孔の直径及び深さを特別に
同調させることにより、ろうと被接合材料との間の移行
領域において熱機械的材料特性を意図的に変化させるこ
とができまた特に異方性の基礎材料の場合これらの特性
に関して段階的な移行領域を得ることができる。全ての
複合材料における応力状態は本発明による表面形状によ
り著しく減少される。セラミック材料のみからなる複合
材料の場合、本発明によるろう付けすべき表面の構造化
は一般に双方のろう付けすべき部分で実施される。しか
しこの構造化を一方の部分のみに行うことももちろん可
能である。
【００１９】特に有利なのは、孔が表面から内部に向か
って先細になっている場合、例えば円錐状に形成されて
いる場合である。この仕様によりろう付け工程の際にろ
うは特に良好に孔内に侵入することができる。
って先細になっている場合、例えば円錐状に形成されて
いる場合である。この仕様によりろう付け工程の際にろ
うは特に良好に孔内に侵入することができる。
【００２０】レーザ加工は、孔を形成するのに特に有利
な方法として選択される。この方法により孔は特に経済
的に形成することができ、また自動的に円錐形状に処理
することができる。
な方法として選択される。この方法により孔は特に経済
的に形成することができ、また自動的に円錐形状に処理
することができる。
【００２１】孔の直径及び深さ並びに個々の孔の相互間
隔は、ろう付けすべき材料の特殊性及びろう付けすべき
面の大きさにより決定される。多くの場合孔をできるだ
け緊密に並べることが有利である。また個々の孔を重ね
合わせることもできる。その際ろう付けすべき面の少な
くとも１０％を孔により構造化するのが有利である。し
かし特定の場合、特に加工が難しい材料の場合には、構
造化される面部分を一層小さく選択しても十分である
が、その際最少でも構造化部が約１％を下回ってはなら
ない。さもなければろう接合の強度上昇の所望効果は実
際にはほとんど得られない。個々の孔の間隔が比較的大
きい場合それに応じてろう面を大きく構成することによ
り更に経済的に構造化することができる。
隔は、ろう付けすべき材料の特殊性及びろう付けすべき
面の大きさにより決定される。多くの場合孔をできるだ
け緊密に並べることが有利である。また個々の孔を重ね
合わせることもできる。その際ろう付けすべき面の少な
くとも１０％を孔により構造化するのが有利である。し
かし特定の場合、特に加工が難しい材料の場合には、構
造化される面部分を一層小さく選択しても十分である
が、その際最少でも構造化部が約１％を下回ってはなら
ない。さもなければろう接合の強度上昇の所望効果は実
際にはほとんど得られない。個々の孔の間隔が比較的大
きい場合それに応じてろう面を大きく構成することによ
り更に経済的に構造化することができる。
【００２２】ろう面を構造化した後、被接合材料部分を
従来公知のろう付け法の場合と同様に超音波洗浄し、最
終接合部を通常のろうを使用しまた公知の処理条件下に
高温−高真空ろう炉中で製造する。
従来公知のろう付け法の場合と同様に超音波洗浄し、最
終接合部を通常のろうを使用しまた公知の処理条件下に
高温−高真空ろう炉中で製造する。
【００２３】
【実施例】次に本発明を実施例に基づき詳述する。
【００２４】例 １ プレート状の炭素繊維で補強された５０×３０×１０ｍ
ｍの寸法の黒鉛（ＣＦＣ）部分と、モリブデン合金（Ｔ
ＺＭ）からなる同じ寸法のプレート状部分とからなる接
合部を本発明方法により製造した。このため黒鉛部分を
そのろう付けすべき表面で、孔の平均間隔が０．２５ｍ
ｍの場合最大直径０．２ｍｍ及び深さ０．７５ｍｍの円
錐状の孔により構造化した。孔はＮｄ−ＹＡＧパルスレ
ーザにより以下の条件で製造した。周波数１００Ｈｚ、
パルス幅０．１ｍｓ、パルスエネルギー０．８５ジュー
ル、対物レンズｆ＝１００ｍｍ、ガス３．５バール
Ｏ2、送り速度１．８ｍｍ／分。
ｍの寸法の黒鉛（ＣＦＣ）部分と、モリブデン合金（Ｔ
ＺＭ）からなる同じ寸法のプレート状部分とからなる接
合部を本発明方法により製造した。このため黒鉛部分を
そのろう付けすべき表面で、孔の平均間隔が０．２５ｍ
ｍの場合最大直径０．２ｍｍ及び深さ０．７５ｍｍの円
錐状の孔により構造化した。孔はＮｄ−ＹＡＧパルスレ
ーザにより以下の条件で製造した。周波数１００Ｈｚ、
パルス幅０．１ｍｓ、パルスエネルギー０．８５ジュー
ル、対物レンズｆ＝１００ｍｍ、ガス３．５バール
Ｏ2、送り速度１．８ｍｍ／分。
【００２５】その後ＣＦＣ部分とＴＺＭ部分を超音波浴
中で洗浄した。引続きＣＦＣ部分の構造化された表面上
に厚さ０．２ｍｍのジルコンろう箔を施し、その上にＴ
ＺＭ部分を重ねた。このように積層化したろう構造を高
温−高真空ろう付け炉に入れ、２０分以内に１７００℃
のろう付け温度に加熱し、この温度を５分間保持した。
次いで炉を真空下に室温に冷却した。本発明により製造
された接合部を超音波により非破壊試験した。ろう接合
部はいかなる亀裂もまた収縮空洞も有していなかった。
中で洗浄した。引続きＣＦＣ部分の構造化された表面上
に厚さ０．２ｍｍのジルコンろう箔を施し、その上にＴ
ＺＭ部分を重ねた。このように積層化したろう構造を高
温−高真空ろう付け炉に入れ、２０分以内に１７００℃
のろう付け温度に加熱し、この温度を５分間保持した。
次いで炉を真空下に室温に冷却した。本発明により製造
された接合部を超音波により非破壊試験した。ろう接合
部はいかなる亀裂もまた収縮空洞も有していなかった。
【００２６】比較のため、ＣＦＣ部分の表面を先行技術
に基づき旋盤で削ることにより溝を刻んで構造化した、
同じ材料からなる同じ寸法の接合部を製造した。他の製
造条件は本発明により製造した接合部の場合と同じであ
った。
に基づき旋盤で削ることにより溝を刻んで構造化した、
同じ材料からなる同じ寸法の接合部を製造した。他の製
造条件は本発明により製造した接合部の場合と同じであ
った。
【００２７】剪断テストで双方の接合部のろう接合の強
度を比較した。先行技術に基づき製造した接合部では１
５ＫＮの剪断力でろう層に破壊が生じたが、一方本発明
により製造した接合部では２１ＫＮでＣＦＣ部分に、Ｃ
ＦＣ材料の特性を超えたことにより破壊が生じたが、ろ
う接合部自体は破損されないままであった。
度を比較した。先行技術に基づき製造した接合部では１
５ＫＮの剪断力でろう層に破壊が生じたが、一方本発明
により製造した接合部では２１ＫＮでＣＦＣ部分に、Ｃ
ＦＣ材料の特性を超えたことにより破壊が生じたが、ろ
う接合部自体は破損されないままであった。
【００２８】例 ２ 直径１００ｍｍ及び厚さ２０ｍｍの多結晶黒鉛部分と外
径１００ｍｍ、内径５０ｍｍ及び厚さ１ｍｍのレニウム
成分を１０重量％含むタングステン合金からなる環状部
分とからなる円板状の接合体を、本発明方法に基づき例
１による接合部と同様にして製造した。
径１００ｍｍ、内径５０ｍｍ及び厚さ１ｍｍのレニウム
成分を１０重量％含むタングステン合金からなる環状部
分とからなる円板状の接合体を、本発明方法に基づき例
１による接合部と同様にして製造した。
【００２９】比較のため、黒鉛部分の表面を先行技術に
基づき旋盤で削ることにより溝を刻んで構造化した、同
じ材料からなる同じ寸法の接合部を製造した。他の製造
条件は本発明により製造した接合部の場合と同じであっ
た。
基づき旋盤で削ることにより溝を刻んで構造化した、同
じ材料からなる同じ寸法の接合部を製造した。他の製造
条件は本発明により製造した接合部の場合と同じであっ
た。
【００３０】両接合部に対して熱機械衝撃テストを行っ
た。このため接合体を１分以内で室温から６００℃に加
熱し、その後水中で室温に急冷した。先行技術に基づき
製造した接合部では８ヒートサイクル後すでに環状のタ
ングステン−レニウム部分に剥離が見られたが、本発明
により製造した接合部では２０ヒートサイクル後もなお
複合材料の接合部にいかなる損傷も認められなかった。
た。このため接合体を１分以内で室温から６００℃に加
熱し、その後水中で室温に急冷した。先行技術に基づき
製造した接合部では８ヒートサイクル後すでに環状のタ
ングステン−レニウム部分に剥離が見られたが、本発明
により製造した接合部では２０ヒートサイクル後もなお
複合材料の接合部にいかなる損傷も認められなかった。
フロントページの続き (72)発明者 ニコラウス レハイス オーストリア国 6460 イエルツエンス （番地なし) (72)発明者 ワルター タールマン オーストリア国 6600 ブライテンワン グ リツタービユルグル ７ (56)参考文献 特開 昭59−146986（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−195586（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C04B 37/00 - 37/02
Claims (5)
- 【請求項１】 セラミック材料のろう付けすべき表面を
ろう付けする前に構造化して拡大された表面を得る形式
の、金属−セラミック及びセラミック−セラミック複合
材料での高強度ろう接合部を製造する方法であって、セ
ラミック材料を貫通しない平均直径５０μｍ〜５００μ
ｍ及び深さ１００μｍ〜２ｍｍの孔を穿つことにより、
上記の構造化を行うものにおいて、前記孔が表面から内
部に向かって先細になっていることを特徴とする高強度
ろう接合部の製法。 - 【請求項２】 孔が円錐形をしていることを特徴とする
請求項１記載の高強度ろう接合部の製法。 - 【請求項３】 孔をレーザにより穿つことを特徴とする
請求項２記載の高強度ろう接合部の製法。 - 【請求項４】 個々の孔が均一な直径、均一な深さ及び
均一な間隔を有することを特徴とする請求項１ないし３
の１つに記載の高強度ろう接合部の製法。 - 【請求項５】 ろう付けすべき表面の少なくとも１０％
が孔で構造化されていることを特徴とする請求項１ない
し４の１つに記載の高強度ろう接合部の製法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| AT1918/90 | 1990-09-21 | ||
| AT0191890A AT394331B (de) | 1990-09-21 | 1990-09-21 | Verfahren zur herstellung hochfester loetverbindungen |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04270180A JPH04270180A (ja) | 1992-09-25 |
| JP3305735B2 true JP3305735B2 (ja) | 2002-07-24 |
Family
ID=3523842
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25023391A Expired - Fee Related JP3305735B2 (ja) | 1990-09-21 | 1991-09-04 | 高強度ろう接合部の製法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
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| EP (1) | EP0476772B1 (ja) |
| JP (1) | JP3305735B2 (ja) |
| AT (1) | AT394331B (ja) |
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|---|---|---|---|---|
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| GB2295837B (en) * | 1994-12-10 | 1998-09-02 | Camco Drilling Group Ltd | Improvements in or relating to elements faced with superhard material |
| US5786559A (en) * | 1995-10-17 | 1998-07-28 | Meyer Tool, Inc. | Weld-braze process |
| US6141870A (en) * | 1997-08-04 | 2000-11-07 | Peter K. Trzyna | Method for making electrical device |
| US6196442B1 (en) * | 1998-05-18 | 2001-03-06 | Visteon Global Technologies, Inc. | Method for brazing aluminum tube assemblies |
| DE10033874A1 (de) * | 2000-07-12 | 2002-01-24 | Tiefbohrtechnik Gmbh Tbt | Verfahren zur Herstellung eines Bohrwerkzeugs und Bohrwerkzeug |
| US6631740B1 (en) | 2001-10-24 | 2003-10-14 | Eaton Corporation | Brazing joint for tubes and the like |
| WO2003092046A2 (en) * | 2002-04-24 | 2003-11-06 | The Regents Of The University Of California | Planar electrochemical device assembly |
| JP4960593B2 (ja) * | 2002-05-07 | 2012-06-27 | ザ・リージェンツ・オブ・ザ・ユニバーシティ・オブ・カリフォルニア | 電気化学的電池スタック組立体 |
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| DE10355983B4 (de) * | 2003-10-17 | 2006-10-26 | Eads Space Transportation Gmbh | Verfahren zum Verlöten von keramischen Oberflächen |
| AT8749U1 (de) * | 2005-08-29 | 2006-12-15 | Plansee Se | Verbundbauteil mit strukturiertem wolframteil |
| FR2912675B1 (fr) * | 2007-02-16 | 2009-04-17 | Commissariat Energie Atomique | Procede d'assemblage refractaire entre un materiau carbone et un alliage de cuivre |
| US7857194B2 (en) * | 2007-05-01 | 2010-12-28 | University Of Dayton | Method of joining metals to ceramic matrix composites |
| CN105036783B (zh) * | 2015-07-09 | 2018-07-17 | 清华大学 | 一种陶瓷与金属或陶瓷与陶瓷的钎焊方法 |
| CN106695043A (zh) * | 2016-12-22 | 2017-05-24 | 核工业西南物理研究院 | 一种碳基材料与铜的钎焊连接方法 |
| JP7147232B2 (ja) * | 2018-04-09 | 2022-10-05 | 三菱マテリアル株式会社 | セラミックス－金属接合体の製造方法、多数個取り用セラミックス－金属接合体の製造方法、セラミックス－金属接合体及び多数個取り用セラミックス－金属接合体 |
| WO2021196004A1 (zh) * | 2020-03-31 | 2021-10-07 | 深圳市合众清洁能源研究 | 织构强化陶瓷材料连接性能的方法及陶瓷材料连接方法 |
| DE102021105287A1 (de) | 2021-03-04 | 2022-09-08 | Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co Kg | Dichtelement für eine Turbomaschine, Formteil zur Herstellung eines Dichtelementes, Verfahren zur Herstellung und Anordnung eines Dichtelementes und Turbomaschine mit einem Dichtelement |
| CN113275683B (zh) * | 2021-03-29 | 2022-09-23 | 南京工程学院 | 一种双重仿生结构叠加的金属陶瓷复合材料制备方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| DE1652840B2 (de) * | 1968-03-02 | 1972-06-29 | Rosenthal Stemag Technische Keramik Gmbh, 8672 Selb | Verfahren zum hartloetverbinden einer metallisierten keramikoberflaeche mit einer metalloberflaeche |
| DE1951383C3 (de) * | 1969-10-11 | 1974-08-29 | Siemens Ag, 1000 Berlin Und 8000 Muenchen | Röntgenröhren-Drehanode mit einem Verbundkörper aus einem Schwermetallteil und wenigstens einem Graphitteil und Verfahren zu ihrer Herstellung |
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| DE2759148A1 (de) * | 1977-12-31 | 1979-07-12 | Philips Patentverwaltung | Verfahren zur herstellung einer loetverbindung zum verbinden von teilen aus pyrolytischem graphit miteinander oder mit metallischen teilen |
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-
1990
- 1990-09-21 AT AT0191890A patent/AT394331B/de not_active IP Right Cessation
-
1991
- 1991-09-04 JP JP25023391A patent/JP3305735B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1991-09-17 EP EP91202370A patent/EP0476772B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1991-09-17 DE DE91202370T patent/DE59100326D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1991-09-20 US US07/763,118 patent/US5160090A/en not_active Expired - Lifetime
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| DE59100326D1 (de) | 1993-09-30 |
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| ATA191890A (de) | 1991-09-15 |
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| US5160090A (en) | 1992-11-03 |
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| JPH04270180A (ja) | 1992-09-25 |
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