JPH0228428B2 - - Google Patents
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- JPH0228428B2 JPH0228428B2 JP56165440A JP16544081A JPH0228428B2 JP H0228428 B2 JPH0228428 B2 JP H0228428B2 JP 56165440 A JP56165440 A JP 56165440A JP 16544081 A JP16544081 A JP 16544081A JP H0228428 B2 JPH0228428 B2 JP H0228428B2
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- cemented carbide
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- carbide
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K1/00—Soldering, e.g. brazing, or unsoldering
- B23K1/005—Soldering by means of radiant energy
- B23K1/0056—Soldering by means of radiant energy soldering by means of beams, e.g. lasers, E.B.
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K15/00—Electron-beam welding or cutting
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Welding Or Cutting Using Electron Beams (AREA)
- Laser Beam Processing (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Description
本発明は複数の超硬部材を組合せ、接合したこ
とを特徴とする工具並にその製造法に関するもの
である。 複数の超硬工具を接合して、一体となつた工具
部材とすることは、形状の複雑な製品や、超硬合
金の製造可能範囲を越える大型製品が得られ、さ
らに性能の異なる2種以上の超硬合金を組み合せ
ることが出来る等の効果が期待出来る。超硬合金
の融点は高く液相を生成させるには1320℃以上の
高温が必要とされるので、炉中加圧下で拡散接合
を行なわせる等の方法しかなかつた。 したがつて最も安価な接合法としては銀ロウ、
あるいは銅ロウにて接合しかない。このロー付け
による接合はロウの濡れ性が悪い場合には接合不
良となる。さらに完全に接合されたとしても剪断
力で10〜20Kg/mm2程度の強度しか期待出来ない。 超硬合金を構造材料として或いは耐摩工具とし
て用いる場合は高い剪断力、疲労強度、衝撃力が
要求される。どのような形状、大きさでも、容易
にかつ完全に接合しうる超硬合金の接合法が望ま
れている。 本発明者らは超硬合金同志の完全接合法を鋭意
研究を行つた結果、接合層界面は超硬合金の硬度
の6割以上あれば、接合部の強度は十分に確保し
うることがわかつた。 逆に接合層の硬度が母材の硬度よりも高くなる
と靭性が落ちる。接合層の硬度を母材をなるべく
超硬の硬度に近づける溶接を行う方法が最も望ま
しい。 本発明では超硬合金同志の当接面にインサート
材としてFe系金属の薄板を重ね合せ、高温で超
硬とインサート材を瞬間的に溶解し、溶解層は
Fe族金属と超硬成分が相互に拡散した合金層を
生成されることにより、超硬合金の硬度よりも低
いが超硬合金の6割以上の硬度がある接合層を得
るものである。 本発明の実施においては、研摩された超硬合金
1,1′の当接面に第1図の如く板厚0.1〜2mmの
Fe族金属の板材2を挿入し、インサート材の上
に高エネルギービーム3を照射し、超硬合金とイ
ンサート材を溶解し、合金層を形成させることか
らなる。ここで用いられる高エネルギービームと
して電子ビームあるいはレーザービームが用いら
れる。Fe族系インサート材としてFe−Ni合金、
Co、Ni板、コバール等あるいはSS材、SCM材の
薄板でも良い。 第2図はFe−Ni合金と超硬合金を当接させ、
電子ビーム溶解した時の硬さ変化を調べた結果で
ある。超硬合金とFe−Ni合金が溶解し拡散した
合金層はHv硬度で800である。これは超硬合金の
Hv硬度が1100とすると7割以上の硬度を有する
ことがわかる。 すなわち、Fe−Ni中にW、Cの元素が拡散す
ると同時に電子ビームによる急激な溶解、冷却の
効果が加わり、硬度が著しく増加したものと思わ
れる。 Fe系金属としてCoやNiを用いるとWCとして
合金層中に析出するのでさらに高硬度が得られ
る。 本発明の構成は超硬合金同志の当接面にインサ
ート材を挿入して高エネルギービームで溶解接合
することにある。インサート材を用いない場合は
超硬合金が3000℃以上の温度で溶解し、W、Cの
元素になつて揮発するので接合は不可能である。
インサート材を用いることにより溶解接合温度が
下がりW、Cの揮発を防止することが出来る。 異種金属の接合でインサート材を用いることは
Cu−Alの溶接で知られている。これは異種金属
同志の接合で金属間化合物が生成することを防止
することにある。 本発明では同種材料の溶接で融点を下げるこ
と、ならびに硬度の高い合金層を生成させること
を目的にインサート材を用いる例はない。 本発明においてインサート材の板厚は0.1〜2.0
mmの範囲が望ましい。0.1mm以下であると超硬合
金の揮発を防止出来ない。板厚が2mm以上である
と十分な硬度が得られない。 本発明の実施態様について説明する。 超硬合金の溶接される面は研摩し、脱脂、脱磁
を行つた後、接合面に合つたFe系金属、特に超
硬合金と熱膨張係数の近い材料熱膨張係数が3〜
10-6cm/℃であるFe−Ni合金、あるいは超硬合
金と完全溶解するCo合金が望ましい。 第1図に示すようにFe系合金をサンドイツチ
にし、高エネルギービームが双方の超硬合金に当
るように照射する。 なお、電子ビームを用いる場合は、加速電圧60
〜150KV、ビーム電流10〜50mA、溶接速度0.5
m/minで溶接する。 レーザービームを用いる場合も同様に超硬合金
とFe系挿入材料が同時に溶解する条件を選べば
良い。 実施例 1 長さ3m、巾30mm、厚み3mmの超硬刃から構成
される第3図に示す裁断刃7において、超硬刃を
第4図に示す如く、超硬刃を50cmの長さに成形、
焼結して得た合金8を用いて、分割接合した刃を
設計した。第4図において超硬同志の接合面9に
Fe−Niの薄板(0.5mm)を挿入し、電子ビームに
て溶接を行つた。さらに超硬8と鋼Bの接合面1
0を電子ビームにて溶接を行い長尺刃とした。同
時にあらかじめ3mの超硬刃を製作し、第3図に
示す超硬Aと鋼Bの接合面をAgロウで接合した
が、超硬刃は反り返り、超硬部の一部にキレツが
見られた。 本発明で製作した第4図の長尺刃は変形もなく
キレツも見られなかつた。超硬同志を接合した接
合層はHv硬度で900を示した。 本方法によつて得た裁断刃を用いて紙の切断を
行つたが、接合層の摩耗もなく、均質な切れ味を
示した。 実施例 2 直径10mm、長さ70mmからなる第5図に示す打抜
き用パンチの先端10mmを切断し、杵部11をWC
−20wt・%Co合金とし、先端部12をWC−
8wt・%CO合金とした。 11,12の当接面13に厚さ0.3mmのCo薄板
を挿入し、電子ビームにて溶接を行つた。 溶接法によつて得たパンチは先端部に耐摩耗性
の良い超硬合金、杵部は靭性の優れた超硬合金で
構成される複合工具とした。 比較のために、WC−8wt・%Co、WC−
20wt・%Co合金、WC−15wt・%Co合金の単体
でパンチを作成し、本発明の複合パンチと性能比
較を行つた。板厚0.5mmの珪素鋼板を打ち抜を行
つた結果を第1表に示す。
とを特徴とする工具並にその製造法に関するもの
である。 複数の超硬工具を接合して、一体となつた工具
部材とすることは、形状の複雑な製品や、超硬合
金の製造可能範囲を越える大型製品が得られ、さ
らに性能の異なる2種以上の超硬合金を組み合せ
ることが出来る等の効果が期待出来る。超硬合金
の融点は高く液相を生成させるには1320℃以上の
高温が必要とされるので、炉中加圧下で拡散接合
を行なわせる等の方法しかなかつた。 したがつて最も安価な接合法としては銀ロウ、
あるいは銅ロウにて接合しかない。このロー付け
による接合はロウの濡れ性が悪い場合には接合不
良となる。さらに完全に接合されたとしても剪断
力で10〜20Kg/mm2程度の強度しか期待出来ない。 超硬合金を構造材料として或いは耐摩工具とし
て用いる場合は高い剪断力、疲労強度、衝撃力が
要求される。どのような形状、大きさでも、容易
にかつ完全に接合しうる超硬合金の接合法が望ま
れている。 本発明者らは超硬合金同志の完全接合法を鋭意
研究を行つた結果、接合層界面は超硬合金の硬度
の6割以上あれば、接合部の強度は十分に確保し
うることがわかつた。 逆に接合層の硬度が母材の硬度よりも高くなる
と靭性が落ちる。接合層の硬度を母材をなるべく
超硬の硬度に近づける溶接を行う方法が最も望ま
しい。 本発明では超硬合金同志の当接面にインサート
材としてFe系金属の薄板を重ね合せ、高温で超
硬とインサート材を瞬間的に溶解し、溶解層は
Fe族金属と超硬成分が相互に拡散した合金層を
生成されることにより、超硬合金の硬度よりも低
いが超硬合金の6割以上の硬度がある接合層を得
るものである。 本発明の実施においては、研摩された超硬合金
1,1′の当接面に第1図の如く板厚0.1〜2mmの
Fe族金属の板材2を挿入し、インサート材の上
に高エネルギービーム3を照射し、超硬合金とイ
ンサート材を溶解し、合金層を形成させることか
らなる。ここで用いられる高エネルギービームと
して電子ビームあるいはレーザービームが用いら
れる。Fe族系インサート材としてFe−Ni合金、
Co、Ni板、コバール等あるいはSS材、SCM材の
薄板でも良い。 第2図はFe−Ni合金と超硬合金を当接させ、
電子ビーム溶解した時の硬さ変化を調べた結果で
ある。超硬合金とFe−Ni合金が溶解し拡散した
合金層はHv硬度で800である。これは超硬合金の
Hv硬度が1100とすると7割以上の硬度を有する
ことがわかる。 すなわち、Fe−Ni中にW、Cの元素が拡散す
ると同時に電子ビームによる急激な溶解、冷却の
効果が加わり、硬度が著しく増加したものと思わ
れる。 Fe系金属としてCoやNiを用いるとWCとして
合金層中に析出するのでさらに高硬度が得られ
る。 本発明の構成は超硬合金同志の当接面にインサ
ート材を挿入して高エネルギービームで溶解接合
することにある。インサート材を用いない場合は
超硬合金が3000℃以上の温度で溶解し、W、Cの
元素になつて揮発するので接合は不可能である。
インサート材を用いることにより溶解接合温度が
下がりW、Cの揮発を防止することが出来る。 異種金属の接合でインサート材を用いることは
Cu−Alの溶接で知られている。これは異種金属
同志の接合で金属間化合物が生成することを防止
することにある。 本発明では同種材料の溶接で融点を下げるこ
と、ならびに硬度の高い合金層を生成させること
を目的にインサート材を用いる例はない。 本発明においてインサート材の板厚は0.1〜2.0
mmの範囲が望ましい。0.1mm以下であると超硬合
金の揮発を防止出来ない。板厚が2mm以上である
と十分な硬度が得られない。 本発明の実施態様について説明する。 超硬合金の溶接される面は研摩し、脱脂、脱磁
を行つた後、接合面に合つたFe系金属、特に超
硬合金と熱膨張係数の近い材料熱膨張係数が3〜
10-6cm/℃であるFe−Ni合金、あるいは超硬合
金と完全溶解するCo合金が望ましい。 第1図に示すようにFe系合金をサンドイツチ
にし、高エネルギービームが双方の超硬合金に当
るように照射する。 なお、電子ビームを用いる場合は、加速電圧60
〜150KV、ビーム電流10〜50mA、溶接速度0.5
m/minで溶接する。 レーザービームを用いる場合も同様に超硬合金
とFe系挿入材料が同時に溶解する条件を選べば
良い。 実施例 1 長さ3m、巾30mm、厚み3mmの超硬刃から構成
される第3図に示す裁断刃7において、超硬刃を
第4図に示す如く、超硬刃を50cmの長さに成形、
焼結して得た合金8を用いて、分割接合した刃を
設計した。第4図において超硬同志の接合面9に
Fe−Niの薄板(0.5mm)を挿入し、電子ビームに
て溶接を行つた。さらに超硬8と鋼Bの接合面1
0を電子ビームにて溶接を行い長尺刃とした。同
時にあらかじめ3mの超硬刃を製作し、第3図に
示す超硬Aと鋼Bの接合面をAgロウで接合した
が、超硬刃は反り返り、超硬部の一部にキレツが
見られた。 本発明で製作した第4図の長尺刃は変形もなく
キレツも見られなかつた。超硬同志を接合した接
合層はHv硬度で900を示した。 本方法によつて得た裁断刃を用いて紙の切断を
行つたが、接合層の摩耗もなく、均質な切れ味を
示した。 実施例 2 直径10mm、長さ70mmからなる第5図に示す打抜
き用パンチの先端10mmを切断し、杵部11をWC
−20wt・%Co合金とし、先端部12をWC−
8wt・%CO合金とした。 11,12の当接面13に厚さ0.3mmのCo薄板
を挿入し、電子ビームにて溶接を行つた。 溶接法によつて得たパンチは先端部に耐摩耗性
の良い超硬合金、杵部は靭性の優れた超硬合金で
構成される複合工具とした。 比較のために、WC−8wt・%Co、WC−
20wt・%Co合金、WC−15wt・%Co合金の単体
でパンチを作成し、本発明の複合パンチと性能比
較を行つた。板厚0.5mmの珪素鋼板を打ち抜を行
つた結果を第1表に示す。
【表】
電子ビームを用いて接合した複合パンチは従来
の超硬合金よりも高性能であつた。
の超硬合金よりも高性能であつた。
第1図は本発明の方法を説明するための図、第
2図は本発明の方法で接合した接合部の硬度変化
を示す説明図、第3図は従来の方法による裁断刃
の正面図、第4図は本発明の方法による実施例を
示す裁断刃の正面図、第5図は他の実施例である
パンチの正面図である。 1,1′,7,8,12:超硬合金、2,9,
13:インサート材、3:高エネルギービーム、
4:超硬合金部分、5:溶解凝固部分、6:イン
サート部分、10:接合面。
2図は本発明の方法で接合した接合部の硬度変化
を示す説明図、第3図は従来の方法による裁断刃
の正面図、第4図は本発明の方法による実施例を
示す裁断刃の正面図、第5図は他の実施例である
パンチの正面図である。 1,1′,7,8,12:超硬合金、2,9,
13:インサート材、3:高エネルギービーム、
4:超硬合金部分、5:溶解凝固部分、6:イン
サート部分、10:接合面。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 1種あるいは2種以上の超硬合金の接合にお
いて、超硬合金同志の当接面にFe系金属の薄板
を挿入し、一部または全面を高エネルギービーム
を照射してスリツト状に溶融、凝固させて超硬合
金同志を接合することを特徴とする接合超硬合金
の製造法。 2 特許請求の範囲第1項において、当接面に挿
入するFe系金属が炭素量0.5重量%以下の鉄、鋼、
Fe−Ni合金、Co、Ni、コバールから選ばれたも
のであり、板厚が0.1〜2mmの板状であることを
特徴とする接合超硬合金の製造法。 3 特許請求の範囲第1項において、高エネルギ
ービームが電子ビーム又はレーザービームである
ことを特徴とする接合超硬合金の製造法。
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56165440A JPS5865588A (ja) | 1981-10-15 | 1981-10-15 | 接合超硬合金の製造法 |
US06/433,533 US4492846A (en) | 1981-10-15 | 1982-10-08 | Process for the production of bonded hard alloys |
DE19823238319 DE3238319A1 (de) | 1981-10-15 | 1982-10-15 | Verfahren zur herstellung von gebundenen hartlegierungen |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56165440A JPS5865588A (ja) | 1981-10-15 | 1981-10-15 | 接合超硬合金の製造法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5865588A JPS5865588A (ja) | 1983-04-19 |
JPH0228428B2 true JPH0228428B2 (ja) | 1990-06-25 |
Family
ID=15812467
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP56165440A Granted JPS5865588A (ja) | 1981-10-15 | 1981-10-15 | 接合超硬合金の製造法 |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4492846A (ja) |
JP (1) | JPS5865588A (ja) |
DE (1) | DE3238319A1 (ja) |
Families Citing this family (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4689919A (en) * | 1984-05-08 | 1987-09-01 | Osaka Diamond Industrial Co. | Method for welding cutter segments |
US4628178A (en) * | 1984-05-29 | 1986-12-09 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Tool for warm and hot forgings and process for manufacturing the same |
JPS62207590A (ja) * | 1986-03-06 | 1987-09-11 | Asahi Daiyamondo Kogyo Kk | 小径ドリルの製造法 |
US5599468A (en) * | 1994-10-03 | 1997-02-04 | Frederick M. Mako | Pulsed electron beam joining of materials |
US6489583B1 (en) * | 2000-08-11 | 2002-12-03 | General Electric Company | Shimmed electron beam welding process |
US6596411B2 (en) * | 2001-12-06 | 2003-07-22 | General Electric Company | High energy beam welding of single-crystal superalloys and assemblies formed thereby |
US20050035092A1 (en) * | 2003-07-02 | 2005-02-17 | Robert Eder | Method of making a hybrid housing and hybrid housing |
US8573949B2 (en) * | 2009-09-30 | 2013-11-05 | General Electric Company | Method and system for focused energy brazing |
CN104588806A (zh) * | 2014-11-28 | 2015-05-06 | 江苏中科四象激光科技有限公司 | 一种硬质合金刀片激光钎焊方法 |
JP6761596B2 (ja) * | 2016-07-29 | 2020-09-30 | 三菱マテリアル株式会社 | 複合材料からなる切削工具 |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DD60684A (ja) * | ||||
US3466418A (en) * | 1966-07-06 | 1969-09-09 | Webb James E | Determination of spot weld quality |
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