JP3274808B2 - 強度と曲げ加工性に優れた樹脂塗装建材用アルミニウム合金圧延板の製造方法 - Google Patents
強度と曲げ加工性に優れた樹脂塗装建材用アルミニウム合金圧延板の製造方法Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、高強度を維持
し、曲げ加工性を改善した樹脂塗装建材用アルミニウム
合金圧延板の製造方法に関し、特に弗素樹脂のような高
温焼付を施す樹脂塗装建材用アルミニウム合金圧延板の
製造方法に関する。
し、曲げ加工性を改善した樹脂塗装建材用アルミニウム
合金圧延板の製造方法に関し、特に弗素樹脂のような高
温焼付を施す樹脂塗装建材用アルミニウム合金圧延板の
製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】樹脂塗装建材は、最近、弗素樹脂のよう
な高温焼付塗料を用い、かつ、９０゜曲げ以上の１００
〜１８０゜の厳しい曲げ加工の施工デザインとなるケー
スがあり、この場合、従来材では強度が不足したり曲げ
加工時割れてしまうという不都合が生じる。例えば、従
来（イ）高温焼付塗装性に優れた建築用アルミニウム板
の製造方法（特開平６−１７２９４５）、（ロ）強度と
曲げ加工性に優れた樹脂塗装建材用アルミニウム合金圧
延板およびその製造方法（特開平６−２１２３３３）が
知られている。しかしながら、（イ）は曲げ加工性では
そこそこ優れた効果があるものの、弗素樹脂焼付塗装条
件（通常２４０〜２８０℃×２０ｍｉｎ）が上限（２８
０℃×２０ｍｉｎ）となった場合の耐力は、ほとんど１
１０Ｎ／ｍｍ2以下の低強度となってしまい、これを解
決することは困難である。また（ロ）は耐力では優れた
効果があるものの、９０゜曲げ以上の曲げ加工、例えば
１２０〜１８０゜の曲げ加工では割れが発生してしま
い、これも解決することは困難である。
な高温焼付塗料を用い、かつ、９０゜曲げ以上の１００
〜１８０゜の厳しい曲げ加工の施工デザインとなるケー
スがあり、この場合、従来材では強度が不足したり曲げ
加工時割れてしまうという不都合が生じる。例えば、従
来（イ）高温焼付塗装性に優れた建築用アルミニウム板
の製造方法（特開平６−１７２９４５）、（ロ）強度と
曲げ加工性に優れた樹脂塗装建材用アルミニウム合金圧
延板およびその製造方法（特開平６−２１２３３３）が
知られている。しかしながら、（イ）は曲げ加工性では
そこそこ優れた効果があるものの、弗素樹脂焼付塗装条
件（通常２４０〜２８０℃×２０ｍｉｎ）が上限（２８
０℃×２０ｍｉｎ）となった場合の耐力は、ほとんど１
１０Ｎ／ｍｍ2以下の低強度となってしまい、これを解
決することは困難である。また（ロ）は耐力では優れた
効果があるものの、９０゜曲げ以上の曲げ加工、例えば
１２０〜１８０゜の曲げ加工では割れが発生してしま
い、これも解決することは困難である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】この発明は上記の従来
技術の欠点を解消し、高温焼付塗装によっても強度（耐
力１１０Ｎ／ｍｍ2以上）を損なうことなく曲げ加工性
を向上したアルミニウム合金板の製造方法を提供するこ
とを目的とする。
技術の欠点を解消し、高温焼付塗装によっても強度（耐
力１１０Ｎ／ｍｍ2以上）を損なうことなく曲げ加工性
を向上したアルミニウム合金板の製造方法を提供するこ
とを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者らは上記課題を
解決するためにＡｌ板の成分組成と製造条件を検討した
結果、本発明を完成したものである。すなわち本発明
は、Ｍｎ：０．５〜１．６％（重量％、以下同じ）、Ｆ
ｅ：０．１０〜０．８％を含み、さらに、Ｓｉ：０．０
５〜０．５％、Ｃｕ：０．０５〜０．５％、Ｍｇ：０．
０５〜０．３％、Ｚｎ：０．０５〜０．５％、Ｃｒ：
０．０５〜０．３％、Ｚｒ：０．０５〜０．２％、Ｖ：
０．０５〜０．２％の一種以上を含み残部不可避不純物
およびＡｌとからなるＡｌ合金鋳塊を、５００℃を超え
６４０℃以下の温度で均熱処理し、熱間圧延を５５０℃
以下の温度で開始し３００℃以下で終了し、冷間圧延を
４０％以上施した後、Ａ、３００〜５００℃×０．５〜
２４ｈｒ または Ｂ、４００〜６２０℃×０（保持な
し）〜１０ｍｉｎ の条件で中間焼鈍し再結晶させ、さ
らに冷間圧延を１５〜３５％施した後、Ｃ、２４０〜３
５０℃×０．５〜２４ｈｒ または Ｄ、３００〜５０
０℃×０（保持なし）〜１０ｍｉｎ の条件で新たな再
結晶を生じない最終焼鈍を施す、そして最終焼鈍後に、
耐力が１１０Ｎ／ｍｍ2以上で、圧延面の平均結晶粒径
が８０μｍ以下であることを特徴とする強度と曲げ加工
性に優れた樹脂塗装建材用アルミニウム合金圧延板の製
造方法を要旨としている。
解決するためにＡｌ板の成分組成と製造条件を検討した
結果、本発明を完成したものである。すなわち本発明
は、Ｍｎ：０．５〜１．６％（重量％、以下同じ）、Ｆ
ｅ：０．１０〜０．８％を含み、さらに、Ｓｉ：０．０
５〜０．５％、Ｃｕ：０．０５〜０．５％、Ｍｇ：０．
０５〜０．３％、Ｚｎ：０．０５〜０．５％、Ｃｒ：
０．０５〜０．３％、Ｚｒ：０．０５〜０．２％、Ｖ：
０．０５〜０．２％の一種以上を含み残部不可避不純物
およびＡｌとからなるＡｌ合金鋳塊を、５００℃を超え
６４０℃以下の温度で均熱処理し、熱間圧延を５５０℃
以下の温度で開始し３００℃以下で終了し、冷間圧延を
４０％以上施した後、Ａ、３００〜５００℃×０．５〜
２４ｈｒ または Ｂ、４００〜６２０℃×０（保持な
し）〜１０ｍｉｎ の条件で中間焼鈍し再結晶させ、さ
らに冷間圧延を１５〜３５％施した後、Ｃ、２４０〜３
５０℃×０．５〜２４ｈｒ または Ｄ、３００〜５０
０℃×０（保持なし）〜１０ｍｉｎ の条件で新たな再
結晶を生じない最終焼鈍を施す、そして最終焼鈍後に、
耐力が１１０Ｎ／ｍｍ2以上で、圧延面の平均結晶粒径
が８０μｍ以下であることを特徴とする強度と曲げ加工
性に優れた樹脂塗装建材用アルミニウム合金圧延板の製
造方法を要旨としている。
【０００５】
【発明の実施の形態】まず、本発明における化学成分の
限定理由を説明する。 Ｍｎ：Ｍｎは強度を向上する元素であり、０．５％未満
ではその効果が小さく、１．６％を超えると向上しすぎ
て曲げ加工性が低下する。従って、Ｍｎ量は０．５〜
１．６％の範囲とする。 Ｆｅ：Ｆｅは強度に寄与するが、鋳造時にＭｎと化合し
てＡｌ−Ｍｎ−Ｆｅ系晶出化合物となり曲げ加工性を阻
害する元素である、０．１０％未満では必要強度が得ら
れず、０．８％を超えると曲げ加工性を著しく阻害す
る。従って、Ｆｅ量は０．１０〜０．８％の範囲とす
る。 Ｓｉ：Ｓｉは強度を付与する元素であるが、０．０５％
未満では効果が無く、０．５％を超えると強度の向上が
飽和して、それ以上添加しても無駄である。従って、Ｓ
ｉ量は０．０５〜０．５％の範囲とする。 Ｃｕ：Ｃｕは強度を付与する元素であるが、０．０５％
未満では効果が無く、０．５％を超えると耐食性が劣化
するので好ましくない。従って、Ｃｕ量は０．０５〜
０．５％の範囲とする。 Ｍｇ：Ｍｇは固溶して強度を向上する元素であり、０．
０５％未満ではその効果が小さく、０．３％を超えると
向上しすぎて曲げ加工性が低下する。従って、Ｍｇ量は
０．０５〜０．３％の範囲とする。 Ｚｎ：Ｚｎは強度を付与する元素であるが、０．０５％
未満では効果が無く、０．５％を超えると耐食性が劣化
するので好ましくない。従って、Ｚｎ量は０．０３〜
０．５％の範囲とする。 Ｃｒ：Ｃｒは強度向上に寄与する元素であるが、０．０
５％未満では効果が無く、０．３％を超えると巨大化合
物が生成され曲げ加工性が低下する。従って、Ｃｒ量は
０．０５〜０．３％の範囲とする。 Ｚｒ，Ｖ：ＺｒおよびＶは強度を付与する元素である
が、０．０５％未満ではその効果が無く、０．２％を超
えると巨大化合物が生成され曲げ加工性が低下するので
好ましくない。従って、Ｚｒ量およびＶ量は０．０５〜
０．２％の範囲とする。
限定理由を説明する。 Ｍｎ：Ｍｎは強度を向上する元素であり、０．５％未満
ではその効果が小さく、１．６％を超えると向上しすぎ
て曲げ加工性が低下する。従って、Ｍｎ量は０．５〜
１．６％の範囲とする。 Ｆｅ：Ｆｅは強度に寄与するが、鋳造時にＭｎと化合し
てＡｌ−Ｍｎ−Ｆｅ系晶出化合物となり曲げ加工性を阻
害する元素である、０．１０％未満では必要強度が得ら
れず、０．８％を超えると曲げ加工性を著しく阻害す
る。従って、Ｆｅ量は０．１０〜０．８％の範囲とす
る。 Ｓｉ：Ｓｉは強度を付与する元素であるが、０．０５％
未満では効果が無く、０．５％を超えると強度の向上が
飽和して、それ以上添加しても無駄である。従って、Ｓ
ｉ量は０．０５〜０．５％の範囲とする。 Ｃｕ：Ｃｕは強度を付与する元素であるが、０．０５％
未満では効果が無く、０．５％を超えると耐食性が劣化
するので好ましくない。従って、Ｃｕ量は０．０５〜
０．５％の範囲とする。 Ｍｇ：Ｍｇは固溶して強度を向上する元素であり、０．
０５％未満ではその効果が小さく、０．３％を超えると
向上しすぎて曲げ加工性が低下する。従って、Ｍｇ量は
０．０５〜０．３％の範囲とする。 Ｚｎ：Ｚｎは強度を付与する元素であるが、０．０５％
未満では効果が無く、０．５％を超えると耐食性が劣化
するので好ましくない。従って、Ｚｎ量は０．０３〜
０．５％の範囲とする。 Ｃｒ：Ｃｒは強度向上に寄与する元素であるが、０．０
５％未満では効果が無く、０．３％を超えると巨大化合
物が生成され曲げ加工性が低下する。従って、Ｃｒ量は
０．０５〜０．３％の範囲とする。 Ｚｒ，Ｖ：ＺｒおよびＶは強度を付与する元素である
が、０．０５％未満ではその効果が無く、０．２％を超
えると巨大化合物が生成され曲げ加工性が低下するので
好ましくない。従って、Ｚｒ量およびＶ量は０．０５〜
０．２％の範囲とする。
【０００６】上記元素以外は不純物あるいは任意添加元
素である。 Ｔｉ，Ｂ：通常のアルミニウム合金においては、鋳塊の
微細化のために、Ｔｉ単独もしくはＴｉとＢを複合添加
することが行なわれている。本発明においてもＴｉ単独
もしくはＴｉとＢを複合添加しても良い。その場合、Ｔ
ｉ量は０．００５％未満では効果が無く、０．１５％を
超えると初晶ＴｉＡｌ3が晶出して曲げ加工性が阻害さ
れるので、Ｔｉ量は０．００５〜０．１５％の範囲とす
る。また、ＴｉとともにＢを添加する場合のＢ量は、１
ｐｐｍ未満では効果が無く、５００ｐｐｍを超えるとＴ
ｉＢ2が生成して曲げ加工性が阻害されるので、Ｂ量は
１〜５００ｐｐｍとする。 Ｂｅ：Ｂｅは、溶湯酸化の防止のために添加する場合が
あるが、本発明においても添加しても良い。その場合の
Ｂｅ量は、１ｐｐｍ未満では効果が無く、５００ｐｐｍ
を超えると効果が飽和して、それ以上添加することは無
駄である。従って、Ｂｅ量は１〜５００ｐｐｍの範囲と
する。また、アルミニウム地金に起因するＮａ、Ｃａ、
Ｐｂ、Ｂｉ、Ｇａ、Ｓｎ、Ｎｉ等の不純物は各々単独で
２００ｐｐｍ未満に抑えることが好ましい。
素である。 Ｔｉ，Ｂ：通常のアルミニウム合金においては、鋳塊の
微細化のために、Ｔｉ単独もしくはＴｉとＢを複合添加
することが行なわれている。本発明においてもＴｉ単独
もしくはＴｉとＢを複合添加しても良い。その場合、Ｔ
ｉ量は０．００５％未満では効果が無く、０．１５％を
超えると初晶ＴｉＡｌ3が晶出して曲げ加工性が阻害さ
れるので、Ｔｉ量は０．００５〜０．１５％の範囲とす
る。また、ＴｉとともにＢを添加する場合のＢ量は、１
ｐｐｍ未満では効果が無く、５００ｐｐｍを超えるとＴ
ｉＢ2が生成して曲げ加工性が阻害されるので、Ｂ量は
１〜５００ｐｐｍとする。 Ｂｅ：Ｂｅは、溶湯酸化の防止のために添加する場合が
あるが、本発明においても添加しても良い。その場合の
Ｂｅ量は、１ｐｐｍ未満では効果が無く、５００ｐｐｍ
を超えると効果が飽和して、それ以上添加することは無
駄である。従って、Ｂｅ量は１〜５００ｐｐｍの範囲と
する。また、アルミニウム地金に起因するＮａ、Ｃａ、
Ｐｂ、Ｂｉ、Ｇａ、Ｓｎ、Ｎｉ等の不純物は各々単独で
２００ｐｐｍ未満に抑えることが好ましい。
【０００７】次に、アルミニウム合金圧延板の製造方法
について工程順に説明する。 ［鋳造］鋳造法は特に限定されず、常法によって鋳塊を
作ればよいが、ＤＣ鋳造法（半連続鋳造法）が望まし
い。 ［均熱処理］均熱処理は中間焼鈍工程で微細再結晶粒を
得るために行なうが、均熱温度が５００℃以下ではＡｌ
6Ｍｎ析出物が微小となって中間焼鈍で微細再結晶粒が
得られにくく、６４０℃を超えると溶解の恐れがある。
従って均熱温度は５００℃を超え６４０℃以下、好まし
くは５６０℃を超え６４０℃以下の範囲とする。また、
保持時間は温度にもよるが１〜３０ｈｒとすれば本発明
の目的は達成する。 ［加熱処理および熱間圧延］熱間圧延終了温度を再結晶
温度以下の３００℃以下に抑えるために熱間圧延開始温
度は５５０℃以下とする。熱間圧延開始温度が５５０℃
を超えると熱間圧延終了温度が３００℃を超えてしまっ
て全面または部分的再結晶を起こし、結晶粒粗大化や強
度低下を招いてしまうので好ましくない。熱間圧延のた
めの加熱はこの熱間圧延条件を満たすように行なう。た
だし、加熱処理は、均熱処理後の鋳塊が５５０℃以下に
徐冷されるのを待って熱間圧延を行なう場合は省略して
もよい。 ［一次冷間圧延］一次冷間圧延は、次の中間焼鈍工程で
微細再結晶粒を得て、曲げ加工時の肌荒れ防止のために
行なうが、４０％未満の圧延率では再結晶粒が８０μｍ
を超えて粗大化し肌荒れが目立ってしまう。従って、肌
荒れ防止のために一次冷間圧延率は４０％以上とする。 ［中間焼鈍］中間焼鈍は再結晶粒を得るために行い、バ
ッチ焼鈍炉、連続焼鈍炉のいずれを用いてもかまわな
い。再結晶粒を得る目的のため、バッチ焼鈍炉を用いる
場合は再結晶温度の３００℃以上で、連続焼鈍炉を用い
る場合は時間が短いので４００℃以上で行なう。また、
バッチ焼鈍炉では５００℃、連続焼鈍炉では６２０℃を
それぞれ超えると粗大結晶粒となって曲げ加工時に肌荒
れを招く場合がある。従って中間焼鈍は、バッチ焼鈍炉
では ３００〜５００℃×０．５〜２４ｈｒ、連続焼鈍
炉では４００〜６２０℃×０（保持なし）〜１０ｍｉｎ
の条件で行なう。 ［二次冷間圧延（最終冷間圧延）］二次冷間圧延は強度
向上のために行なうが、冷間圧延率１５％未満では最終
焼鈍によって本発明の強度目標を下回り、３５％を超え
ると最終焼鈍によって強度と曲げ加工性のバランスが崩
れて本発明の目標を達成しない。従って二次冷間圧延は
１５〜３５％の範囲とする。 ［最終焼鈍］最終焼鈍の温度・保持時間の条件は、弗素
樹脂焼付塗装条件（２４０〜２８０℃×２０ｍｉｎ）以
上でかつ新たな再結晶粒が生じない条件と規定する。こ
うすることにより、弗素樹脂焼付塗装後の強度低下や変
形は起こらない。また、バッチ焼鈍炉、連続焼鈍炉のど
ちらを用いても良い。バッチ焼鈍炉を用いる場合は２４
０℃以上、連続焼鈍炉を用いる場合は時間が短いので３
００℃以上で行なう。また、バッチ焼鈍炉では３５０
℃、連続焼鈍炉では５００℃を超えると新たな再結晶粒
が生じて強度が低下する。従って最終焼鈍は、バッチ焼
鈍炉では２４０〜３５０℃×０．５〜２４ｈｒ、連続焼
鈍炉では３００〜５００℃×０（保持なし）〜１０ｍｉ
ｎの条件で行なう。
について工程順に説明する。 ［鋳造］鋳造法は特に限定されず、常法によって鋳塊を
作ればよいが、ＤＣ鋳造法（半連続鋳造法）が望まし
い。 ［均熱処理］均熱処理は中間焼鈍工程で微細再結晶粒を
得るために行なうが、均熱温度が５００℃以下ではＡｌ
6Ｍｎ析出物が微小となって中間焼鈍で微細再結晶粒が
得られにくく、６４０℃を超えると溶解の恐れがある。
従って均熱温度は５００℃を超え６４０℃以下、好まし
くは５６０℃を超え６４０℃以下の範囲とする。また、
保持時間は温度にもよるが１〜３０ｈｒとすれば本発明
の目的は達成する。 ［加熱処理および熱間圧延］熱間圧延終了温度を再結晶
温度以下の３００℃以下に抑えるために熱間圧延開始温
度は５５０℃以下とする。熱間圧延開始温度が５５０℃
を超えると熱間圧延終了温度が３００℃を超えてしまっ
て全面または部分的再結晶を起こし、結晶粒粗大化や強
度低下を招いてしまうので好ましくない。熱間圧延のた
めの加熱はこの熱間圧延条件を満たすように行なう。た
だし、加熱処理は、均熱処理後の鋳塊が５５０℃以下に
徐冷されるのを待って熱間圧延を行なう場合は省略して
もよい。 ［一次冷間圧延］一次冷間圧延は、次の中間焼鈍工程で
微細再結晶粒を得て、曲げ加工時の肌荒れ防止のために
行なうが、４０％未満の圧延率では再結晶粒が８０μｍ
を超えて粗大化し肌荒れが目立ってしまう。従って、肌
荒れ防止のために一次冷間圧延率は４０％以上とする。 ［中間焼鈍］中間焼鈍は再結晶粒を得るために行い、バ
ッチ焼鈍炉、連続焼鈍炉のいずれを用いてもかまわな
い。再結晶粒を得る目的のため、バッチ焼鈍炉を用いる
場合は再結晶温度の３００℃以上で、連続焼鈍炉を用い
る場合は時間が短いので４００℃以上で行なう。また、
バッチ焼鈍炉では５００℃、連続焼鈍炉では６２０℃を
それぞれ超えると粗大結晶粒となって曲げ加工時に肌荒
れを招く場合がある。従って中間焼鈍は、バッチ焼鈍炉
では ３００〜５００℃×０．５〜２４ｈｒ、連続焼鈍
炉では４００〜６２０℃×０（保持なし）〜１０ｍｉｎ
の条件で行なう。 ［二次冷間圧延（最終冷間圧延）］二次冷間圧延は強度
向上のために行なうが、冷間圧延率１５％未満では最終
焼鈍によって本発明の強度目標を下回り、３５％を超え
ると最終焼鈍によって強度と曲げ加工性のバランスが崩
れて本発明の目標を達成しない。従って二次冷間圧延は
１５〜３５％の範囲とする。 ［最終焼鈍］最終焼鈍の温度・保持時間の条件は、弗素
樹脂焼付塗装条件（２４０〜２８０℃×２０ｍｉｎ）以
上でかつ新たな再結晶粒が生じない条件と規定する。こ
うすることにより、弗素樹脂焼付塗装後の強度低下や変
形は起こらない。また、バッチ焼鈍炉、連続焼鈍炉のど
ちらを用いても良い。バッチ焼鈍炉を用いる場合は２４
０℃以上、連続焼鈍炉を用いる場合は時間が短いので３
００℃以上で行なう。また、バッチ焼鈍炉では３５０
℃、連続焼鈍炉では５００℃を超えると新たな再結晶粒
が生じて強度が低下する。従って最終焼鈍は、バッチ焼
鈍炉では２４０〜３５０℃×０．５〜２４ｈｒ、連続焼
鈍炉では３００〜５００℃×０（保持なし）〜１０ｍｉ
ｎの条件で行なう。
【０００８】また、焼鈍後、必要に応じてストレッチャ
ー、ローラーレベラー等で歪矯正を行なう場合がある
が、この場合、樹脂焼付塗装前の耐力が若干向上し、樹
脂焼付塗装後は低下するが焼鈍直後の耐力以下になるこ
とはなく、本発明の効果を妨げない。
ー、ローラーレベラー等で歪矯正を行なう場合がある
が、この場合、樹脂焼付塗装前の耐力が若干向上し、樹
脂焼付塗装後は低下するが焼鈍直後の耐力以下になるこ
とはなく、本発明の効果を妨げない。
【０００９】このようにして得られたアルミニウム合金
圧延板は、特に曲げ加工性に優れ、樹脂焼付塗装後は強
度低下もなく高強度を有していることから、特に曲げ加
工の厳しい９０〜１８０゜曲げ加工を要求される樹脂焼
付塗装建材として好適である。
圧延板は、特に曲げ加工性に優れ、樹脂焼付塗装後は強
度低下もなく高強度を有していることから、特に曲げ加
工の厳しい９０〜１８０゜曲げ加工を要求される樹脂焼
付塗装建材として好適である。
【００１０】
【実施例】表１の合金Ａ〜Ｇについて、常法に従ってＤ
Ｃ鋳造法（半連続鋳造法）により鋳造し、厚さ４５０ｍ
ｍ×幅１２００ｍｍ×長さ３０００ｍｍ）の鋳塊を得
た。
Ｃ鋳造法（半連続鋳造法）により鋳造し、厚さ４５０ｍ
ｍ×幅１２００ｍｍ×長さ３０００ｍｍ）の鋳塊を得
た。
【００１１】
【表１】
【００１２】得られた鋳塊に対し、表２の製造番号１〜
１４に示す条件で均熱→加熱→熱間圧延を施して厚さ８
ｍｍとした（ただし、製造番号３と１４は１０ｍｍ、製
造番号１２は５．５ｍｍ）。そして一次冷間圧延で厚さ
４．０ｍｍ（ただし、製造番号１３は３．３５ｍｍ、製
造番号１４は５．０ｍｍ）とし、バッチ焼鈍炉又は連続
焼鈍炉で中間焼鈍を行なった。その後二次冷間圧延を施
して厚さ３．０ｍｍとし、さらにバッチ焼鈍炉又は連続
焼鈍炉で最終焼鈍を行なって最終板とした。そして、各
最終板について強度と結晶粒径と曲げ加工性を調べた。
強度は引張試験で耐力を測定し、結晶粒径は切断法によ
り圧延面の平均結晶粒径を求め、さらに曲げ加工性は１
３５゜曲げ（ポンチ先端０ｍｍR）試験にて割れと肌荒れ
の有無を調査した。その結果を表２中に併せて示す。な
お、表中 下線部は本願の範囲から外れる条件を示
す。
１４に示す条件で均熱→加熱→熱間圧延を施して厚さ８
ｍｍとした（ただし、製造番号３と１４は１０ｍｍ、製
造番号１２は５．５ｍｍ）。そして一次冷間圧延で厚さ
４．０ｍｍ（ただし、製造番号１３は３．３５ｍｍ、製
造番号１４は５．０ｍｍ）とし、バッチ焼鈍炉又は連続
焼鈍炉で中間焼鈍を行なった。その後二次冷間圧延を施
して厚さ３．０ｍｍとし、さらにバッチ焼鈍炉又は連続
焼鈍炉で最終焼鈍を行なって最終板とした。そして、各
最終板について強度と結晶粒径と曲げ加工性を調べた。
強度は引張試験で耐力を測定し、結晶粒径は切断法によ
り圧延面の平均結晶粒径を求め、さらに曲げ加工性は１
３５゜曲げ（ポンチ先端０ｍｍR）試験にて割れと肌荒れ
の有無を調査した。その結果を表２中に併せて示す。な
お、表中 下線部は本願の範囲から外れる条件を示
す。
【００１３】
【表２】
【００１４】以下、個々の結果について説明する。製造
番号１〜５の材料は、いずれも成分組成および製造プロ
セスの両者が本発明で規定する条件を満たす発明例であ
り、表２に示すように耐力は１１０Ｎ／ｍｍ2以上の高
強度を示し、曲げ性は１３５゜曲げ試験でも割れや肌荒
れが発生しない、強度と曲げ加工性に優れた材料となっ
ていることが明らかである。
番号１〜５の材料は、いずれも成分組成および製造プロ
セスの両者が本発明で規定する条件を満たす発明例であ
り、表２に示すように耐力は１１０Ｎ／ｍｍ2以上の高
強度を示し、曲げ性は１３５゜曲げ試験でも割れや肌荒
れが発生しない、強度と曲げ加工性に優れた材料となっ
ていることが明らかである。
【００１５】一方、製造番号６〜９の材料は、本発明で
規定する製造プロセス条件は満たすが、成分組成条件を
満たさない比較例である。製造番号６はＭｎ量が本発明
で規定する成分範囲よりも低い合金Ｄを用い、製造番号
７はＭｎ量が本発明で規定する成分範囲よりも高い合金
Ｅを用いたもので、前者はＭｎ量が少ないため曲げ加工
性は良好であるが耐力は１１０Ｎ／ｍｍ2以下の低強度
となり、後者はＭｎ量が多いため高耐力になりすぎて曲
げ加工性が低下してしまった。製造番号８はＦｅ量が本
発明で規定する成分範囲よりも低い合金Ｆを用い、製造
番号９はＦｅ量が本発明で規定する成分範囲よりも高い
合金Ｇを用いたもので、前者はＦｅ量が少ないため曲げ
加工性は良好であるが耐力は１１０Ｎ／ｍｍ2以下の低
強度となり、後者はＦｅ量が多いため高耐力になってし
まったことと、Ａｌ−Ｍｎ−Ｆｅ系晶出化合物のサイズ
が大となったことで曲げ加工性は低下した。
規定する製造プロセス条件は満たすが、成分組成条件を
満たさない比較例である。製造番号６はＭｎ量が本発明
で規定する成分範囲よりも低い合金Ｄを用い、製造番号
７はＭｎ量が本発明で規定する成分範囲よりも高い合金
Ｅを用いたもので、前者はＭｎ量が少ないため曲げ加工
性は良好であるが耐力は１１０Ｎ／ｍｍ2以下の低強度
となり、後者はＭｎ量が多いため高耐力になりすぎて曲
げ加工性が低下してしまった。製造番号８はＦｅ量が本
発明で規定する成分範囲よりも低い合金Ｆを用い、製造
番号９はＦｅ量が本発明で規定する成分範囲よりも高い
合金Ｇを用いたもので、前者はＦｅ量が少ないため曲げ
加工性は良好であるが耐力は１１０Ｎ／ｍｍ2以下の低
強度となり、後者はＦｅ量が多いため高耐力になってし
まったことと、Ａｌ−Ｍｎ−Ｆｅ系晶出化合物のサイズ
が大となったことで曲げ加工性は低下した。
【００１６】また、製造番号１０〜１４の材料は、本発
明で規定する成分組成条件を満たした合金Ａを用いては
いるが、製造プロセス条件が本発明で規定する条件から
外れた比較例である。製造番号１０は熱間圧延前の加熱
温度が高すぎて、熱間圧延終了温度が３００℃を超えて
しまったため熱間圧延終了時に再結晶が起こってしま
い、耐力と曲げ加工性が低下してしまった。製造番号１
１は均熱温度が低すぎて、均熱処理でＡｌ6Ｍｎの析出
が不充分であったため中間焼鈍で再結晶粒の粗大化が起
り、結晶粒が大きくなりすぎて耐力と曲げ加工性が低下
してしまった。製造番号１２は一次冷間圧延率が低すぎ
て、結晶粒が大きくなってしまい、曲げ加工性が低下し
てしまった。製造番号１３は二次冷間圧延率が低すぎ
て、耐力不足となってしまった。さらに、製造番号１４
は二次冷間圧延率が高かったため、軟化が早まり、耐力
不足となってしまった。
明で規定する成分組成条件を満たした合金Ａを用いては
いるが、製造プロセス条件が本発明で規定する条件から
外れた比較例である。製造番号１０は熱間圧延前の加熱
温度が高すぎて、熱間圧延終了温度が３００℃を超えて
しまったため熱間圧延終了時に再結晶が起こってしま
い、耐力と曲げ加工性が低下してしまった。製造番号１
１は均熱温度が低すぎて、均熱処理でＡｌ6Ｍｎの析出
が不充分であったため中間焼鈍で再結晶粒の粗大化が起
り、結晶粒が大きくなりすぎて耐力と曲げ加工性が低下
してしまった。製造番号１２は一次冷間圧延率が低すぎ
て、結晶粒が大きくなってしまい、曲げ加工性が低下し
てしまった。製造番号１３は二次冷間圧延率が低すぎ
て、耐力不足となってしまった。さらに、製造番号１４
は二次冷間圧延率が高かったため、軟化が早まり、耐力
不足となってしまった。
【００１７】またさらに、製造番号１５〜２１は、他の
条件は一定とし、中間焼鈍条件と最終焼鈍条件の影響を
見たものである。すなわち、製造番号１８〜２１は製造
プロセス条件の内、中間焼鈍条件あるいは最終焼鈍条件
のいずれかが本発明で規定する条件から外れた比較例で
ある。製造番号１８は中間焼鈍温度が低すぎて、中間焼
鈍終了時点で再結晶していないため最終焼鈍で軟化が早
まり耐力不足となってしまった。製造番号１９は中間焼
鈍温度が高すぎて、中間焼鈍終了時点で再結晶粒が粗大
化してしまい、曲げ加工で肌荒れが生じてしまった。製
造番号２０は最終焼鈍温度が低すぎて、焼き付け塗装工
程で変形が生じてしまった。製造番号２１は最終焼鈍温
度が高すぎて、最終焼鈍で新たな粗大再結晶粒が発生し
て、強度低下や曲げ加工での肌荒れが生じてしまった。
一方、製造番号１５〜１７は製造プロセス条件も本発明
で規定する条件範囲内の発明例であり、いずれも強度と
曲げ性に優れた材料となっている。
条件は一定とし、中間焼鈍条件と最終焼鈍条件の影響を
見たものである。すなわち、製造番号１８〜２１は製造
プロセス条件の内、中間焼鈍条件あるいは最終焼鈍条件
のいずれかが本発明で規定する条件から外れた比較例で
ある。製造番号１８は中間焼鈍温度が低すぎて、中間焼
鈍終了時点で再結晶していないため最終焼鈍で軟化が早
まり耐力不足となってしまった。製造番号１９は中間焼
鈍温度が高すぎて、中間焼鈍終了時点で再結晶粒が粗大
化してしまい、曲げ加工で肌荒れが生じてしまった。製
造番号２０は最終焼鈍温度が低すぎて、焼き付け塗装工
程で変形が生じてしまった。製造番号２１は最終焼鈍温
度が高すぎて、最終焼鈍で新たな粗大再結晶粒が発生し
て、強度低下や曲げ加工での肌荒れが生じてしまった。
一方、製造番号１５〜１７は製造プロセス条件も本発明
で規定する条件範囲内の発明例であり、いずれも強度と
曲げ性に優れた材料となっている。
【００１８】
【発明の効果】上記実施例からも明らかなように、本発
明によれば、特に曲げ加工性が良好で、かつ、樹脂焼付
塗装後の耐力は１１０Ｎ／ｍｍ2以上と高い、曲げ加工
性と強度に優れたアルミニウム合金圧延板を得ることが
できる。そして、本発明によるアルミニウム合金圧延板
を特に高温の焼付塗装が必要な弗素等の樹脂塗装建材
（カーテンウォールや内外装建材等）に使用することに
よって、高強度を要する厳しい曲げ加工の施工デザイン
が可能となる。
明によれば、特に曲げ加工性が良好で、かつ、樹脂焼付
塗装後の耐力は１１０Ｎ／ｍｍ2以上と高い、曲げ加工
性と強度に優れたアルミニウム合金圧延板を得ることが
できる。そして、本発明によるアルミニウム合金圧延板
を特に高温の焼付塗装が必要な弗素等の樹脂塗装建材
（カーテンウォールや内外装建材等）に使用することに
よって、高強度を要する厳しい曲げ加工の施工デザイン
が可能となる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６９１ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６９１Ｂ ６９１Ｃ ６９４ ６９４Ａ (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22F 1/04 - 1/057 C22C 21/00 - 21/18
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｍｎ：０．５〜１．６％（重量％、以下
同じ）、Ｆｅ：０．１０〜０．８％を含み、さらに、Ｓ
ｉ：０．０５〜０．５％、Ｃｕ：０．０５〜０．５％、
Ｍｇ：０．０５〜０．３％、Ｚｎ：０．０５〜０．５
％、Ｃｒ：０．０５〜０．３％、Ｚｒ：０．０５〜０．
２％、Ｖ：０．０５〜０．２％の一種以上を含み残部不
可避不純物およびＡｌとからなるＡｌ合金鋳塊を、 ５００℃を超え６４０℃以下の温度で均熱処理し、 熱間圧延を５５０℃以下の温度で開始し３００℃以下で
終了し、 冷間圧延を４０％以上施した後、 Ａ、３００〜５００℃×０．５〜２４ｈｒ または
Ｂ、４００〜６２０℃×０（保持なし）〜１０ｍｉｎ
の条件で中間焼鈍し再結晶させ、 さらに冷間圧延を１５〜３５％施した後、 Ｃ、２４０〜３５０℃×０．５〜２４ｈｒ または
Ｄ、３００〜５００℃×０（保持なし）〜１０ｍｉｎ
の条件で新たな再結晶を生じない最終焼鈍を施す、 そして最終焼鈍後に、耐力が１１０Ｎ／ｍｍ2以上で、
圧延面の平均結晶粒径が８０μｍ以下であることを特徴
とする強度と曲げ加工性に優れた樹脂塗装建材用アルミ
ニウム合金圧延板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19700796A JP3274808B2 (ja) | 1996-07-08 | 1996-07-08 | 強度と曲げ加工性に優れた樹脂塗装建材用アルミニウム合金圧延板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19700796A JP3274808B2 (ja) | 1996-07-08 | 1996-07-08 | 強度と曲げ加工性に優れた樹脂塗装建材用アルミニウム合金圧延板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1025555A JPH1025555A (ja) | 1998-01-27 |
| JP3274808B2 true JP3274808B2 (ja) | 2002-04-15 |
Family
ID=16367245
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19700796A Expired - Fee Related JP3274808B2 (ja) | 1996-07-08 | 1996-07-08 | 強度と曲げ加工性に優れた樹脂塗装建材用アルミニウム合金圧延板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3274808B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4632588B2 (ja) * | 2000-08-09 | 2011-02-16 | 古河スカイ株式会社 | 建築用Ａｌ合金材とその製造方法 |
| JP5021905B2 (ja) * | 2005-05-18 | 2012-09-12 | 古河スカイ株式会社 | 塗装屋根材用アルミニウム合金圧延板およびその製造方法 |
-
1996
- 1996-07-08 JP JP19700796A patent/JP3274808B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH1025555A (ja) | 1998-01-27 |
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