JP3238735B2 - マンガン−亜鉛系フェライト - Google Patents
マンガン−亜鉛系フェライトInfo
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、スイッチング電源用ト
ランス等の磁心として好適な電力損失の少ないマンガン
−亜鉛（Ｍｎ−Ｚｎ）系フェライトに関するものであ
る。
ランス等の磁心として好適な電力損失の少ないマンガン
−亜鉛（Ｍｎ−Ｚｎ）系フェライトに関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】Ｍｎ−Ｚｎ系フェライトは、各種通信機
電源等のコイル、トランス材料として広く用いられてお
り、最近のＯＡ機器の普及により、約１００ｋＨｚの周
波数帯域で動作するスイッチング電源のトランス用材料
としても使用されている。かかるトランス材料として使
用されるＭｎ−Ｚｎ系フェライトに要求される特性とし
ては高飽和磁束密度、高透磁率及び低損失等種々の特性
があげられるが、特にスイッチング電源用トランスにつ
いては高磁場下において低損失であることがとりわけ重
要とされる。
電源等のコイル、トランス材料として広く用いられてお
り、最近のＯＡ機器の普及により、約１００ｋＨｚの周
波数帯域で動作するスイッチング電源のトランス用材料
としても使用されている。かかるトランス材料として使
用されるＭｎ−Ｚｎ系フェライトに要求される特性とし
ては高飽和磁束密度、高透磁率及び低損失等種々の特性
があげられるが、特にスイッチング電源用トランスにつ
いては高磁場下において低損失であることがとりわけ重
要とされる。
【０００３】このためＭｎ−Ｚｎ系フェライトにおいて
は、従来から種々の微量成分を添加することによって損
失の改善が試みられている。例えば、特開昭５８−１５
０３７号公報に記載された発明においてはＮｂ2 Ｏ 5 の
添加により、また特開昭６０−１３２３０１号公報に記
載された発明においてはＮｂ2 Ｏ5 、ＣａＯ、ＳｉＯ
2 、Ｖ2 Ｏ5 、ＺｒＯ2 、Ａｌ2 Ｏ3 、ＣｕＯ及びＣｏ
Ｏ等の添加により現在スイッチング周波数として標準に
なりつつある１００ｋＨｚにおける損失の改善を図って
おり、１００ｋＨｚ、２００ｍＴにおける鉄損値として
３５０〜４００ｍＷ／ｃｃまでのレベルが実現されてい
る。
は、従来から種々の微量成分を添加することによって損
失の改善が試みられている。例えば、特開昭５８−１５
０３７号公報に記載された発明においてはＮｂ2 Ｏ 5 の
添加により、また特開昭６０−１３２３０１号公報に記
載された発明においてはＮｂ2 Ｏ5 、ＣａＯ、ＳｉＯ
2 、Ｖ2 Ｏ5 、ＺｒＯ2 、Ａｌ2 Ｏ3 、ＣｕＯ及びＣｏ
Ｏ等の添加により現在スイッチング周波数として標準に
なりつつある１００ｋＨｚにおける損失の改善を図って
おり、１００ｋＨｚ、２００ｍＴにおける鉄損値として
３５０〜４００ｍＷ／ｃｃまでのレベルが実現されてい
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで最近は、電源
の一層の小型化のために、使用周波数が高周波化（５０
０ｋＨｚ〜１ＭＨｚ）する傾向にあり、その目的にかな
うＭｎ−Ｚｎ系フェライトの開発も進められているが、
これまでは十分な性能を備えたＭｎ−Ｚｎ系フェライト
は開発されていない。例えば市販の電源用低損失フェラ
イトでは、５００ｋＨｚ、１００ｍＴで、せいぜい１０
００ｍＷ／ｃｃ程度であり、高周波用電源材料としては
損失が高すぎる。
の一層の小型化のために、使用周波数が高周波化（５０
０ｋＨｚ〜１ＭＨｚ）する傾向にあり、その目的にかな
うＭｎ−Ｚｎ系フェライトの開発も進められているが、
これまでは十分な性能を備えたＭｎ−Ｚｎ系フェライト
は開発されていない。例えば市販の電源用低損失フェラ
イトでは、５００ｋＨｚ、１００ｍＴで、せいぜい１０
００ｍＷ／ｃｃ程度であり、高周波用電源材料としては
損失が高すぎる。
【０００５】本発明は、上記事情に鑑み、現在スイッチ
ング電源周波数として標準化されつつある１００ｋＨｚ
よりもさらに高周波である、例えば２００ｋＨｚ以上、
２ＭＨｚ程度迄の周波数における鉄損が改善されたマン
ガン−亜鉛系フェライトを提供することを目的とする。
ング電源周波数として標準化されつつある１００ｋＨｚ
よりもさらに高周波である、例えば２００ｋＨｚ以上、
２ＭＨｚ程度迄の周波数における鉄損が改善されたマン
ガン−亜鉛系フェライトを提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成する本発
明のマンガン−亜鉛系フェライトは、Ｆｅ2Ｏ3 ５１．
５〜５４．５ｍｏｌ％、ＭｎＯ ３３〜４０ｍｏｌ％、
及びＺｎＯ ６〜１３ｍｏｌ％を基本成分とし、この基
本成分中にＳｉ、Ｃａ、Ｎｂ、Ｔｉ、及びＳｎの酸化物
を、それぞれＳｉＯ2、ＣａＯ、Ｎｂ2Ｏ5、ＴｉＯ2、及
びＳｎＯ2換算で、それぞれ０．００５〜０．０３５ｗ
ｔ％、０．０２〜０．２０ｗｔ％、０．０１〜０．０８
ｗｔ％、０．０５〜０．６５ｗｔ％、及び０．００５〜
０．５０ｗｔ％含有することを特徴とする。ここで、上
記目的を達成する本発明のマンガン−亜鉛系フェライト
において、周波数２００ｋＨｚ、磁束密度１００ｍＴ、
温度８０℃におけるコアロスが２５０ｍＷ／ｃｃ以下で
あることが好ましく、また周波数５００ｋＨｚ、磁束密
度１００ｍＴ、温度８０℃におけるコアロスが７００ｍ
Ｗ／ｃｃ以下であることが好ましい。
明のマンガン−亜鉛系フェライトは、Ｆｅ2Ｏ3 ５１．
５〜５４．５ｍｏｌ％、ＭｎＯ ３３〜４０ｍｏｌ％、
及びＺｎＯ ６〜１３ｍｏｌ％を基本成分とし、この基
本成分中にＳｉ、Ｃａ、Ｎｂ、Ｔｉ、及びＳｎの酸化物
を、それぞれＳｉＯ2、ＣａＯ、Ｎｂ2Ｏ5、ＴｉＯ2、及
びＳｎＯ2換算で、それぞれ０．００５〜０．０３５ｗ
ｔ％、０．０２〜０．２０ｗｔ％、０．０１〜０．０８
ｗｔ％、０．０５〜０．６５ｗｔ％、及び０．００５〜
０．５０ｗｔ％含有することを特徴とする。ここで、上
記目的を達成する本発明のマンガン−亜鉛系フェライト
において、周波数２００ｋＨｚ、磁束密度１００ｍＴ、
温度８０℃におけるコアロスが２５０ｍＷ／ｃｃ以下で
あることが好ましく、また周波数５００ｋＨｚ、磁束密
度１００ｍＴ、温度８０℃におけるコアロスが７００ｍ
Ｗ／ｃｃ以下であることが好ましい。
【０００７】
【作用】１００ｋＨｚを超える高周波領域での損失の低
減策として、比抵抗を高めるためにＳｎＯ2 を添加する
試みは従来から実施されているが、例えば特開昭６１−
２５２６０９号公報では、ＳｉＯ2 ，ＣａＯに加え多量
ののＳｎＯ2 （０．５〜０．９ｗｔ％）を含有させるこ
とで低損失化が図られている。また、特公昭５１−４８
２７６号公報や特開昭６０−２６２４０４号公報のよう
に、ＳｎＯ2 の添加量は比較的少ないがＳｉＯ2 を添加
しない場合にも低損失が実現された例がある。
減策として、比抵抗を高めるためにＳｎＯ2 を添加する
試みは従来から実施されているが、例えば特開昭６１−
２５２６０９号公報では、ＳｉＯ2 ，ＣａＯに加え多量
ののＳｎＯ2 （０．５〜０．９ｗｔ％）を含有させるこ
とで低損失化が図られている。また、特公昭５１−４８
２７６号公報や特開昭６０−２６２４０４号公報のよう
に、ＳｎＯ2 の添加量は比較的少ないがＳｉＯ2 を添加
しない場合にも低損失が実現された例がある。
【０００８】しかし、ＳｉＯ2 とＣａＯの共存下でＮｂ
2 Ｏ5 ，ＴｉＯ2 ，ＳｎＯ2 を含有させ、しかもＳｎＯ
2 を含有させ、しかもＳｎＯ2 の添加量が比較的少ない
場合に損失の低減が図られた例はなく、本発明者らはこ
の範囲におけるＭｎ−Ｚｎ系フェライトの磁気特性に関
して鋭意研究を重ねた結果、優れた磁気特性が得られる
ことを見出した。
2 Ｏ5 ，ＴｉＯ2 ，ＳｎＯ2 を含有させ、しかもＳｎＯ
2 を含有させ、しかもＳｎＯ2 の添加量が比較的少ない
場合に損失の低減が図られた例はなく、本発明者らはこ
の範囲におけるＭｎ−Ｚｎ系フェライトの磁気特性に関
して鋭意研究を重ねた結果、優れた磁気特性が得られる
ことを見出した。
【０００９】すなわち、本発明では、ＳｉＯ2 及びＣａ
Ｏの存在下でＮｂ2 Ｏ5 、ＴｉＯ2、及びＳｎＯ2 を含
有させることによりこれらが粒界あるいは粒内に分散さ
れ、これにより比抵抗が高められ、上記高周波領域にお
ける損失の低減化が図られたものである。さらに、Ｓｎ
Ｏ2 の含有量が極微量であって、比抵抗の上昇効果がほ
とんど認められない場合にも磁気特性が改善されること
が明らかになった。
Ｏの存在下でＮｂ2 Ｏ5 、ＴｉＯ2、及びＳｎＯ2 を含
有させることによりこれらが粒界あるいは粒内に分散さ
れ、これにより比抵抗が高められ、上記高周波領域にお
ける損失の低減化が図られたものである。さらに、Ｓｎ
Ｏ2 の含有量が極微量であって、比抵抗の上昇効果がほ
とんど認められない場合にも磁気特性が改善されること
が明らかになった。
【００１０】ここで、本発明において、基本成分の配合
割合を前記の範囲に限定した理由について説明する。ス
イッチング電源用トランスの動作温度は通常６０〜７０
℃であり、したがってこの温度範囲で電力損失が低く、
かつ室温から動作温度を超える８０〜１２０℃程度の温
度域まで損失が負の温度依存性をもつことが望ましい。
ここでトランス・コア用に使用されるＭｎ−Ｚｎ系フェ
ライトの電力損失の温度依存性は主要成分であるＦｅ2
Ｏ3 ，ＭｎＯ及びＺｎＯの配合比によってほぼ決まる一
定温度（Ｔs ）で最小値を示す下に凸の曲線で表わされ
る。上記の条件からＴs を８０〜１２０℃に設定するの
が良いが、Ｆｅ2 Ｏ3 が５１．５ｍｏｌ％未満で且つＭ
ｎＯが４０モル％を超える場合はＴs が高くなり過ぎ、
トランスの動作温度での電力損失が増大する。一方Ｆｅ
2 Ｏ3が５４．５ｍｏｌ％を越え且つＭｎＯが３３ｍｏ
ｌ％に満たない場合はＴs が８０℃を下回り、室温から
動作温度までの範囲で損失の負の温度依存性が得られな
くなる。この観点からＦｅ2 Ｏ3 、ＭｎＯ，ＺｎＯの配
合割合を検討した結果、上記の範囲、即ち、 Ｆｅ2 Ｏ3 ：５１．５〜５４．５ｍｏｌ％ ＭｎＯ：３３〜４０ｍｏｌ％ ＺｎＯ：６〜１３ｍｏｌ％ が得られたのである。
割合を前記の範囲に限定した理由について説明する。ス
イッチング電源用トランスの動作温度は通常６０〜７０
℃であり、したがってこの温度範囲で電力損失が低く、
かつ室温から動作温度を超える８０〜１２０℃程度の温
度域まで損失が負の温度依存性をもつことが望ましい。
ここでトランス・コア用に使用されるＭｎ−Ｚｎ系フェ
ライトの電力損失の温度依存性は主要成分であるＦｅ2
Ｏ3 ，ＭｎＯ及びＺｎＯの配合比によってほぼ決まる一
定温度（Ｔs ）で最小値を示す下に凸の曲線で表わされ
る。上記の条件からＴs を８０〜１２０℃に設定するの
が良いが、Ｆｅ2 Ｏ3 が５１．５ｍｏｌ％未満で且つＭ
ｎＯが４０モル％を超える場合はＴs が高くなり過ぎ、
トランスの動作温度での電力損失が増大する。一方Ｆｅ
2 Ｏ3が５４．５ｍｏｌ％を越え且つＭｎＯが３３ｍｏ
ｌ％に満たない場合はＴs が８０℃を下回り、室温から
動作温度までの範囲で損失の負の温度依存性が得られな
くなる。この観点からＦｅ2 Ｏ3 、ＭｎＯ，ＺｎＯの配
合割合を検討した結果、上記の範囲、即ち、 Ｆｅ2 Ｏ3 ：５１．５〜５４．５ｍｏｌ％ ＭｎＯ：３３〜４０ｍｏｌ％ ＺｎＯ：６〜１３ｍｏｌ％ が得られたのである。
【００１１】また本発明は、上記主成分中に、ＳｉＯ
2 、ＣａＯ，Ｎｂ2 Ｏ5 、ＴｉＯ2 、及びＳｎＯ2 を含
有させたところに特徴がある。以下にこれらの微量添加
成分の配合割合を前記の範囲に限定した理由について説
明する。 （１） ＳｉＯ2 を０．００５〜０．０３５ｗｔ％に限
定した理由 ＳｉＯ2 は、ＣａＯとの共存によって粒界の比抵抗を高
め、渦電流損の低減に有効に寄与するが、含有量が０．
００５ｗｔ％に満たないと比抵抗が低下してしまってそ
の効果に乏しく、一方、０．０３５ｗｔ％を超えると異
常粒組織となって電力損失が増加し不適当なため、０．
００５〜０．０３５ｗｔ％の範囲に限定したのである。
ＳｉＯ2 は原料中に不純物として数１０ｐｐｍ含まれて
おり、このときは添加量を調整して、全体で０．００５
〜０．０３５ｗｔ％の範囲に入るようにする。
2 、ＣａＯ，Ｎｂ2 Ｏ5 、ＴｉＯ2 、及びＳｎＯ2 を含
有させたところに特徴がある。以下にこれらの微量添加
成分の配合割合を前記の範囲に限定した理由について説
明する。 （１） ＳｉＯ2 を０．００５〜０．０３５ｗｔ％に限
定した理由 ＳｉＯ2 は、ＣａＯとの共存によって粒界の比抵抗を高
め、渦電流損の低減に有効に寄与するが、含有量が０．
００５ｗｔ％に満たないと比抵抗が低下してしまってそ
の効果に乏しく、一方、０．０３５ｗｔ％を超えると異
常粒組織となって電力損失が増加し不適当なため、０．
００５〜０．０３５ｗｔ％の範囲に限定したのである。
ＳｉＯ2 は原料中に不純物として数１０ｐｐｍ含まれて
おり、このときは添加量を調整して、全体で０．００５
〜０．０３５ｗｔ％の範囲に入るようにする。
【００１２】（２） ＣａＯを０．０２〜０．２０ｗｔ
％に限定した理由 ＣａＯは、ＳｉＯ2 との共存下で効果的に粒界抵抗を高
め、もって低損失をもたらす有用成分であるが、含有量
が０．０２ｗｔ％に満たないと粒界抵抗の向上効果に乏
しく、渦電流損失が多くなる。一方、０．２０ｗｔ％を
超えると電力損失がさらに大きくなるので０．０２〜
０．２０ｗｔ％の範囲としたのである。
％に限定した理由 ＣａＯは、ＳｉＯ2 との共存下で効果的に粒界抵抗を高
め、もって低損失をもたらす有用成分であるが、含有量
が０．０２ｗｔ％に満たないと粒界抵抗の向上効果に乏
しく、渦電流損失が多くなる。一方、０．２０ｗｔ％を
超えると電力損失がさらに大きくなるので０．０２〜
０．２０ｗｔ％の範囲としたのである。
【００１３】（３） Ｎｂ2 Ｏ5 を０．０１〜０．０８
ｗｔ％に限定した理由 Ｎｂ2 Ｏ5 は、高周波領域での損失の低減に有効に寄与
する。その理由はまだ明確には解明されてはいないが、
ＳｉＯ2 とＣａＯとの複合添加によって形成される高抵
抗の粒界相を変質させて比抵抗を増加させると共に、異
質の相が粒界に存在することによる磁気的な悪影響を緩
和する作用があるためと考えられる。しかしながら含有
量が０．０１ｗｔ％未満ではその効果に乏しく、一方、
０．０８ｗｔ％を超えると焼結時に異常粒成長が起きや
BR>すくなるので、０．０１〜０．０８ｗｔ％の範囲に
限定したのである。
ｗｔ％に限定した理由 Ｎｂ2 Ｏ5 は、高周波領域での損失の低減に有効に寄与
する。その理由はまだ明確には解明されてはいないが、
ＳｉＯ2 とＣａＯとの複合添加によって形成される高抵
抗の粒界相を変質させて比抵抗を増加させると共に、異
質の相が粒界に存在することによる磁気的な悪影響を緩
和する作用があるためと考えられる。しかしながら含有
量が０．０１ｗｔ％未満ではその効果に乏しく、一方、
０．０８ｗｔ％を超えると焼結時に異常粒成長が起きや
BR>すくなるので、０．０１〜０．０８ｗｔ％の範囲に
限定したのである。
【００１４】（４） ＴｉＯ2 を０．０５〜０．６５ｗ
ｔ％に限定した理由 ＴｉＯ2 は、フェライトコア焼成時の冷却過程での粒界
の再酸化を促進し、更に粒内にも固溶してフェライトコ
アの比抵抗を高める効果がある。また焼結密度を上げる
効果があり、その結果、残留磁束密度、保磁力が小さく
なる。その効果は０．０５ｗｔ％に満たないとその効果
が少なく、一方、０．６５ｗｔ％を超えると逆に損失の
増加を招く。そこで０．０５ｗｔ％〜０．６５ｗｔ％に
限定したのである。
ｔ％に限定した理由 ＴｉＯ2 は、フェライトコア焼成時の冷却過程での粒界
の再酸化を促進し、更に粒内にも固溶してフェライトコ
アの比抵抗を高める効果がある。また焼結密度を上げる
効果があり、その結果、残留磁束密度、保磁力が小さく
なる。その効果は０．０５ｗｔ％に満たないとその効果
が少なく、一方、０．６５ｗｔ％を超えると逆に損失の
増加を招く。そこで０．０５ｗｔ％〜０．６５ｗｔ％に
限定したのである。
【００１５】（５） ＳｎＯ2 を０．００５〜０．５０
ｗｔ％に限定した理由 ＳｎＯ2 は、ＴｉＯ2 と同様にフェライトコアの比抵抗
を高め、渦電流損失を低下させる効果があるが、ＳｎＯ
2 含有量が０．１ｗｔ％未満ではその効果に乏しく、一
方、０．５０ｗｔ％を超えると逆に電力損失が大きくな
る。また、本効果に乏しい０．１ｗｔ％未満であって
も、０．００５ｗｔ％以上添加すると電力損失が著しく
低下することが判明した。この場合の損失低減機構を明
確に示すことはできないが、Ｎｂ2 Ｏ5 と同様に、多成
分系の異質な相が粒界に存在することによる磁気的な悪
影響をＳｎＯ2 が緩和するためと考えられる。以上の理
由によってこの範囲に限定したのである。
ｗｔ％に限定した理由 ＳｎＯ2 は、ＴｉＯ2 と同様にフェライトコアの比抵抗
を高め、渦電流損失を低下させる効果があるが、ＳｎＯ
2 含有量が０．１ｗｔ％未満ではその効果に乏しく、一
方、０．５０ｗｔ％を超えると逆に電力損失が大きくな
る。また、本効果に乏しい０．１ｗｔ％未満であって
も、０．００５ｗｔ％以上添加すると電力損失が著しく
低下することが判明した。この場合の損失低減機構を明
確に示すことはできないが、Ｎｂ2 Ｏ5 と同様に、多成
分系の異質な相が粒界に存在することによる磁気的な悪
影響をＳｎＯ2 が緩和するためと考えられる。以上の理
由によってこの範囲に限定したのである。
【００１６】なお、本発明のマンガン−亜鉛系フェライ
トを製造するには、各粉末原料を所定の組成になるよう
に混合、仮焼、粉砕した後、常法に従い圧縮成形し次い
で焼結を施せばよい。その際、上記の微量成分の添加
は、混合時及び／または粉砕時に行なわれる。
トを製造するには、各粉末原料を所定の組成になるよう
に混合、仮焼、粉砕した後、常法に従い圧縮成形し次い
で焼結を施せばよい。その際、上記の微量成分の添加
は、混合時及び／または粉砕時に行なわれる。
【００１７】
【実施例】以下、本発明の実施例について説明する。Ｆ
ｅ2 Ｏ3 ：５２．５ｍｏｌ％、ＭｎＯ：３５．７ｍｏｌ
％、ＺｎＯ：１１．８ｍｏｌ％から成る基本組成の原料
を混合したのち、仮焼し、粉砕したフェライト粉体に表
１及び表２に示す割合で、ＳｉＯ2 、ＣａＯ（ＣａＣＯ
3を使用）、Ｎｂ2 Ｏ5 、ＴｉＯ2 、ＳｎＯ2 を複合添
加配合した。その後、リング型に成形し、本焼成した。
こうして得られた試料の、５００ｋＨｚ，１００ｍＴ，
８０℃における鉄損値を表１、表２に併記した。
ｅ2 Ｏ3 ：５２．５ｍｏｌ％、ＭｎＯ：３５．７ｍｏｌ
％、ＺｎＯ：１１．８ｍｏｌ％から成る基本組成の原料
を混合したのち、仮焼し、粉砕したフェライト粉体に表
１及び表２に示す割合で、ＳｉＯ2 、ＣａＯ（ＣａＣＯ
3を使用）、Ｎｂ2 Ｏ5 、ＴｉＯ2 、ＳｎＯ2 を複合添
加配合した。その後、リング型に成形し、本焼成した。
こうして得られた試料の、５００ｋＨｚ，１００ｍＴ，
８０℃における鉄損値を表１、表２に併記した。
【００１８】表１は、本発明の実施例を示す表であり、
表２は本発明添加物組成の限定範囲外の比較例を示す表
である。
表２は本発明添加物組成の限定範囲外の比較例を示す表
である。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】図１は、表１のサンプル番号２番の本発明
材と従来の電源用フェライト（「従来材」と記す）の周
波数５００ｋＨｚ、磁束密度１００ｍＴの条件下で測定
した鉄損値の温度特性を示したグラフである。この図よ
り、本発明材は２０℃から１２０℃までの全ての温度範
囲において、鉄損が従来材よりも、著しく改善されてい
ることがわかる。
材と従来の電源用フェライト（「従来材」と記す）の周
波数５００ｋＨｚ、磁束密度１００ｍＴの条件下で測定
した鉄損値の温度特性を示したグラフである。この図よ
り、本発明材は２０℃から１２０℃までの全ての温度範
囲において、鉄損が従来材よりも、著しく改善されてい
ることがわかる。
【００２２】図２は、温度８０℃、磁束密度が１００ｍ
Ｔのときの鉄損値の周波数特性を、上記と同じ表１のサ
ンプル番号２番の本発明材と従来材について示したグラ
フである。この図より、周波数が２００ｋＨｚ以上なら
ば、鉄損値は従来材よりも改善されることがわかる。
Ｔのときの鉄損値の周波数特性を、上記と同じ表１のサ
ンプル番号２番の本発明材と従来材について示したグラ
フである。この図より、周波数が２００ｋＨｚ以上なら
ば、鉄損値は従来材よりも改善されることがわかる。
【００２３】
【発明の効果】以上のように本発明はＦｅ2Ｏ3が５１．
５〜５４．５ｍｏｌ％、ＭｎＯが３３〜４０ｍｏｌ％、
ＺｎＯが６〜１３ｍｏｌ％を基本成分とし、この基本成
分中にＳｉＯ2を０．００５〜０．０３５ｗｔ％、Ｃａ
Ｏを０．０２〜０．２０ｗｔ％、Ｎｂ2Ｏ5を０．０１〜
０．０８ｗｔ％、ＴｉＯ2を０．０５〜０．６５ｗｔ
％、ＳｎＯ2を０．００５〜０．５０ｗｔ％含有するよ
うにしたので、２００ｋＨｚ以上の高周波領域における
鉄損が著しく低いＭｎ−Ｚｎ系フェライトが得られた。
これにより、高周波電源の磁心等に使用でき電源の効率
化、小型化に有効となる。
５〜５４．５ｍｏｌ％、ＭｎＯが３３〜４０ｍｏｌ％、
ＺｎＯが６〜１３ｍｏｌ％を基本成分とし、この基本成
分中にＳｉＯ2を０．００５〜０．０３５ｗｔ％、Ｃａ
Ｏを０．０２〜０．２０ｗｔ％、Ｎｂ2Ｏ5を０．０１〜
０．０８ｗｔ％、ＴｉＯ2を０．０５〜０．６５ｗｔ
％、ＳｎＯ2を０．００５〜０．５０ｗｔ％含有するよ
うにしたので、２００ｋＨｚ以上の高周波領域における
鉄損が著しく低いＭｎ−Ｚｎ系フェライトが得られた。
これにより、高周波電源の磁心等に使用でき電源の効率
化、小型化に有効となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明材と従来材の鉄損値の温度特性を示した
グラフである。
グラフである。
【図２】本発明材と従来材の鉄損値の周波数特性を示し
たグラフである。
たグラフである。
フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C04B 35/26 - 35/40
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｆｅ2Ｏ3 ５１．５〜５４．５ｍｏｌ
％、ＭｎＯ ３３〜４０ｍｏｌ％、及びＺｎＯ ６〜１
３ｍｏｌ％を基本成分とし、この基本成分中にＳｉ、Ｃ
ａ、Ｎｂ、Ｔｉ、及びＳｎの酸化物を、それぞれＳｉＯ
2、ＣａＯ、Ｎｂ2Ｏ5、ＴｉＯ2、及びＳｎＯ2換算で、
それぞれ０．００５〜０．０３５ｗｔ％、０．０２〜
０．２０ｗｔ％、０．０１〜０．０８ｗｔ％、０．０５
〜０．６５ｗｔ％、及び０．００５〜０．５０ｗｔ％含
有することを特徴とするマンガン−亜鉛系フェライト。 - 【請求項２】 周波数２００ｋＨｚ、磁束密度１００ｍ
Ｔ、温度８０℃におけるコアロスが２５０ｍＷ／ｃｃ以
下であることを特徴とする請求項１記載のマンガン−亜
鉛系フェライト。 - 【請求項３】 周波数５００ｋＨｚ、磁束密度１００ｍ
Ｔ、温度８０℃におけるコアロスが７００ｍＷ／ｃｃ以
下であることを特徴とする請求項１記載のマンガン−亜
鉛系フェライト。
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|---|---|---|---|
| JP34119391A JP3238735B2 (ja) | 1991-03-04 | 1991-12-24 | マンガン−亜鉛系フェライト |
Applications Claiming Priority (3)
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|---|---|---|---|
| JP3-37442 | 1991-03-04 | ||
| JP3744291 | 1991-03-04 | ||
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| JPH0570220A JPH0570220A (ja) | 1993-03-23 |
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|---|---|---|---|
| JP34119391A Expired - Fee Related JP3238735B2 (ja) | 1991-03-04 | 1991-12-24 | マンガン−亜鉛系フェライト |
Country Status (1)
| Country | Link |
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| JP (1) | JP3238735B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP7008185B2 (ja) | 2017-07-06 | 2022-01-25 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | マグネトロンとこれを備えたマイクロ波加熱装置 |
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| CN113024239A (zh) * | 2021-04-26 | 2021-06-25 | 贵州正业龙腾新材料开发有限公司 | 一种宽温超低损耗锰锌铁氧体材料及其制备方法 |
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1991
- 1991-12-24 JP JP34119391A patent/JP3238735B2/ja not_active Expired - Fee Related
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