JP3238037B2 - 高炉の操業法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は新しい管理指数を導入
し、これを管理することにより、安定した操業を継続
し、生産性を向上させる高炉操業法に関する。

【０００２】

【従来の技術】炉下部の状態を把握する試みとして、炉
腹ゾンデや羽口ゾンデによる観察や炉内サンプル採取が
なされてきているが、これらはスポット的なものであ
り、継続して炉内状態を把握する手段ではない。そこ
で、スラグ、メタル反応に着目し、溶銑中のＳｉ，Ｍｎ
値をもとに、炉下部領域の還元状態あるいは半径方向の
還元状態を把握しようという試みがなされてきた。

【０００３】また、これまで低Ｓｉ操業に関する検討は
多くなされているが、操業管理に適用する試みは少な
く、スラグ、メタルの各成分値、溶銑温度の測定値から
炉内状況を判断する一指標として、槌谷らのＭｎ，Ｓ
ｉ，Ｓ分配比（日本鉄鋼協会編、中間報告書「高炉内現
象とその解析」、（１９７９）、ｐ１２６）、田村らの
Ｓｉ推定値（鉄と鋼、６７（１９８１）、ｐ２６３５）
による指標が提案されている。槌谷らは、Ｓｉ，Ｍｎの
スラグ−メタルへの分配比は（３）（４）式の酸素分圧
で異なり、酸素分圧は（５）式の反応で規定されるとし
た。

【０００４】 ［Ｓｉ］＋Ｏ₂ ＝（ＳｉＯ₂ ） ・・・（３） ［Ｍｎ］＋１／２Ｏ₂ ＝（ＭｎＯ） ・・・（４） Ｃ＋１／２Ｏ₂ ＝ＣＯ ・・・（５） ここで、［Ｓｉ］：メタル中Ｓｉ値、（ＳｉＯ₂ ）：ス
ラグ中ＳｉＯ₂ 値 ［Ｍｎ］：メタル中Ｍｎ値、 （ＭｎＯ）：スラグ中Ｍ
ｎＯ値

【０００５】また、田村らは、（６）式の反応でメタル
中Ｓｉを推定し、反応を支配する酸素分圧Ｐ_O ^C-COにつ
いては、槌谷らと同様、（５）式の反応で規定されると
した。 （ＳｉＯ₂ ）＋２Ｃ＝［Ｓｉ］＋２ＣＯ ・・・（６）

【０００６】酸素分圧を決定する（５）式の反応系のＣ
Ｏ分圧Ｐ_COについては、 槌谷らは、Ｐ_CO（ａｔｍ）＝｛１＋０．９６７×送風ゲ
ージ圧｝＋０．１９２×｛羽口、出銑口間距離−０．７
５｝ 田村らは、Ｐ_CO（ａｔｍ）＝０．９８６９×１０^-5Ｐ
ｂ、 Ｐｂ：送風圧 で評価している。また、（３）（４）（６）式の平衡値
を算出する上で重要な溶銑温度については、本来炉床湯
溜り温度を代表する値を用いるべきであるが、両者と
も、出銑時の溶銑温度を使用している。

【０００７】本発明者らは、高炉内でのＳｉ移行反応を
酸素分圧を測定することにより考察し（鉄と鋼、７５
（１９８９）、ｐ１２８６）、炉床部におけるＳｉの分
配反応は（７）式で表され、酸素分圧は（８）式のスラ
グ中（ＦｅＯ）で規定されることを示した。 ２（ＦｅＯ）＋［Ｓｉ］＝（ＳｉＯ₂ ）＋２Ｆｅ ・・・（７） Ｆｅ＋１／２Ｏ₂ ＝（ＦｅＯ） ・・・（８）

【０００８】このように、Ｓｉ，Ｍｎの分配反応を規定
する酸素分圧については、（５）式および（８）式とで
は異なること、また例えばＳｉの反応を例にとると、
（６）（７）式とでは、関係する熱力学の諸数値ならび
に温度依存性が異なるため、各溶銑温度に対するＳｉ，
Ｍｎの平衡値が異なることになる。

【０００９】これまでに提案されている槌谷らのＭｎ，
Ｓｉ，Ｓ分配比や田村らのＳｉ推定値は定性的な方向性
を示す目安とはなりうるが、管理指標として、操業アク
ションに結びつける指標とはなっていない。また、高炉
操業が悪化した場合には、通常操業では、焼結鉱の品質
制御を実施する余裕はなく、燃料比の大幅な上昇で対応
せざるを得ない。

【００１０】

【発明が解決しようとする課題】高炉操業が悪化した場
合には、コークス比１０ｋｇ／ｔ単位の燃料比増アクシ
ョンを実施する必要があり、その場合には、安定操業状
態に復帰するのに時間を要する。そのため、本発明は、
操業が悪化する前に、事前に操業悪化の兆候を察知し、
必要最低限のアクションで、高炉操業を立て直し、安定
した操業を継続できる高炉操業方法を提供することを目
的とする。

【００１１】

【課題を解決するための手段】本発明は、スラグ−メタ
ル反応によるＳｉ，Ｍｎ，Ｓの分配が、スラグ中（Ｆｅ
Ｏ）の酸素分圧によって支配されると考え、高炉安定操
業時の平衡Ｓｉ，Ｍｎ，Ｓ値をベースに、操業中の溶銑
Ｍｎ，Ｓｉ，Ｓ値との対比から、炉内状態を診断し、操
業アクションに結びつけたものであり、前記課題を解決
するため、（１）炉頂から鉄鉱石とコークスを交互に装
入する高炉操業法において、溶銑温度Ｔ、溶銑中の［Ｍ
ｎ］、［Ｓｉ］、［Ｃ］とスラグ中の（ＭｎＯ）、（Ｍ
ｇＯ）、（ＳｉＯ₂ ）、（ＣａＯ）を測定し、（ａ）式
の反応該溶銑温度Ｔでの平衡〔Ｍｎ〕を求め、（１）式
に示すＮ_Mn指数を算出し、Ｎ_Mnが１００未満の場合に、
装入物品質を向上させるか、および／または、燃料比を
上昇させることを特徴とする高炉の操業法である。

【００１２】 Ｎ_Mn＝（溶銑中［Ｍｎ］／平衡［Ｍｎ］ｅｑ）×１００ ・・・（１） （ＭｎＯ）＋Ｆｅ＝Ｍｎ＋（ＦｅＯ） ・・・（ａ） ここで、平衡［Ｍｎ］ｅｑはスラグ中（ＦｅＯ）＝０．
２〜０．３ｗｔ％とした時の（ａ）式の反応の平衡Ｍｎ
値で、（ａ）式の反応の平衡定数Ｋ_Mnは Ｋ_Mn＝ａ_Fe・ａ_MnO ／ａ_FeO ・ａ_Mn ＝ｅｘｐ（−８．４６９＋１８２５５．９／Ｔ） Ｔ≧１８０９ ＝ｅｘｐ（−９．３１９＋１９７９１．２／Ｔ） Ｔ＜１８０９ で表される。

【００１３】（２）炉頂から鉄鉱石とコークスを交互に
装入する高炉操業法において、溶銑温度、溶銑中の［Ｍ
ｎ］、［Ｓｉ］、［Ｃ］とスラグ中の（ＭｎＯ）、（Ｍ
ｇＯ）、（ＳｉＯ₂ ）、（ＣａＯ）、（Ａｌ₂ Ｏ₃ ）を
測定し、（ａ）、（ｂ）式の反応の該溶銑温度Ｔでの平
衡［Ｍｎ］および平衡［Ｓｉ］を求め、（１）、（２）
式に示すＮ_Mn，Ｎ_Si指数を算出し、Ｎ_Mnが１００未満お
よびＮ_Si≧１００の時には炉内半径方向で装入物分布
（Ｏｒｅ／Ｃｏｋｅ）を調整し、Ｎ_Mnが１００未満およ
びＮ_Si＜１００の時には、装入物品質を向上させるか、
および／または、燃料比を上昇させることを特徴とする
高炉の操業法である。

【００１４】 Ｎ_Si＝（溶銑中［Ｓｉ］／平衡［Ｓｉ］ｅｑ）×１００ ・・・（２） （ＳｉＯ₂ ）＋２Ｆｅ＝Ｓｉ＋２（ＦｅＯ） ・・・（ｂ） ここで、平衡［Ｓｉ］ｅｑはスラグ中（ＦｅＯ）＝０．
２〜０．３ｗｔ％とした時の（ｂ）式の反応の平衡Ｓｉ
値で、（ｂ）式の反応の平衡定数Ｋ_Siは Ｋ_Si＝ａ_SiO2・ａ_Fe ² ／ａ_Si・ａ_FeO ² ＝ｅｘｐ（１２．９０９＋３６４３６．８２／Ｔ） で表される。

【００１５】（３）炉頂から鉄鉱石とコークスを交互に
装入する高炉操業法において、溶銑温度Ｔ，溶銑中の
〔Ｍｎ〕，〔Ｓｉ〕，〔Ｃ〕，〔Ｓ〕とスラグ中の（Ｍ
ｇＯ），（ＳｉＯ₂ ），（ＣａＯ），（Ａｌ₂ Ｏ₃ ），
（Ｓ）を測定し、（ｃ）式の反応の該溶銑温度Ｔでの平
衡状態におけるＳ分配比Ｌ_s ^eqを求め、（２ｃ）式に示
すＮ_s を算出し、Ｎ_s が１００未満の時に、装入物品質
を向上させるか、および／または、燃料比を上昇させる
ことを特徴とする高炉の操業法。

【００１６】 Ｎ_s ＝（スラグ中（Ｓ）／溶銑中〔Ｓ〕）／Ｌ_s ^eq×１００・・・（２ｃ） １／２Ｓ₂ ＝Ｓ ・・・（ｃ） ここで、平衡Ｓ分配比Ｌ_s ^eqはスラグ中（ＦｅＯ）＝
０．２〜０．３ｗｔ％とした時の（ｃ）式の反応の平衡
Ｓ分配比（＝（Ｓ）／〔Ｓ〕_eq）で、（ｃ）式の反応の
平衡定数Ｋ_s は、 Ｋ_s ＝（Ｐ_s2）^1/2 ／ａ_s ＝ｅｘｐ（−１５０５０／Ｔ
＋２．２３） で表される。

【００１７】（４）装入物品質の向上として、焼結鉱被
還元性指数ＪＩＳ−ＲＩを１〜２％上昇させる又は焼結
鉱成分（ＦｅＯ）を０．５ｗｔ％〜１．０ｗｔ％低下さ
せ、および／または燃料比を３ｋｇ／ｔ〜１０ｋｇ／ｔ
増加させることを特徴とする（１）〜（３）に記載の高
炉の操業法である。

【００１８】

【作用】以下、本発明を詳細に説明する。まず、スラグ
−メタル反応によるＳｉ，Ｍｎ移行反応が、（７）式お
よび（９）式で表され、（８）式のスラグ中（ＦｅＯ）
の酸素分圧で規定されることを示す。 （ＦｅＯ）＋［Ｍｎ］＝（ＭｎＯ）＋Ｆｅ ・・・（９）

【００１９】炉内の酸素分圧を規定する要因として、
（５）式と（８）式が考えられている。本発明者らは、
操業中に採取されたレースウエイ奥のスラグ中（Ｆｅ
Ｏ）は数ｗｔ％から１４ｗｔ％程度含有されており、炉
床部への滴下過程において、（７）、（９）、（１０）
式の反応で０．２〜０．３ｗｔ％程度まで低下すること
を確認した。 （ＦｅＯ）＋［Ｃ］＝Ｆｅ＋ＣＯ ・・・（１０）

【００２０】また、高炉操業が安定している時には、炉
外排出時のスラグ中（ＦｅＯ）は０．２〜０．３ｗｔ％
である。排出スラグ中（ＦｅＯ）は０．１ｗｔ％以下で
排出されることはなく、また炉内還元状態が悪い時に
は、スラグ中（ＦｅＯ）は高いレベルで排出される。

【００２１】スラグ中（ＦｅＯ）が０．２ｗｔ％未満と
なり難い点については、炉床部では（７）式の右側への
脱Ｓｉ反応ならびに（１０）式の反応の進行が（Ｆｅ
Ｏ）＝０．２ｗｔ％未満では極端に遅くなること、また
（ＦｅＯ）＜０．２ｗｔ％のスラグが、もし炉床部に到
達したとしても、（７）式の左側の復Ｓｉ反応により、
スラグ中（ＦｅＯ）が増加する反応が生じ、最終的には
（ＦｅＯ）＝０．２〜０．３ｗｔ％で安定することを、
図１に示すスラグ−メタル反応の基礎実験において明ら
かにした。（ＦｅＯ）＝０．２〜０．３ｗｔ％の時の酸
素分圧は、槌谷ら、田村らが示した（５）式で規定され
る酸素分圧Ｐ_O ^C-COよりも１桁以上大きいことから、炉
内酸素分圧は炉内還元反応の進行度合を示すスラグ中
（ＦｅＯ）、すなわち（８）式の酸素分圧Ｐ_O ^Fe-FeOに
よって規定されると考えるのが妥当である。

【００２２】（７）式、（９）式のＳｉ，Ｍｎ移行反応
の基準状態については、排出スラグ中（ＦｅＯ）≧０．
２ｗｔ％で、高炉が安定操業している時には、スラグ中
（ＦｅＯ）＝０．２〜０．３ｗｔ％であることから、こ
の（ＦｅＯ）の値に対する平衡値を基準状態に設定する
ことが合理的である。

【００２３】次に、Ｎ_Mn，Ｎ_Si指数を導入した理由とそ
の基準値が１００となることを示す。炉内の還元状態を
把握する方法として、スラグ中の（ＦｅＯ）を分析し、
（ＦｅＯ）＝０．２〜０．３ｗｔ％に対する差を直接検
知する方法が望ましいが、（ＦｅＯ）の分析は時間を要
するため、通常のスラグ分析項目にはない。通常のスラ
グ分析では、簡易的な方法として、迅速測定が可能な
Ｔ．Ｆｅを測定している所もあるが、このＴ．Ｆｅの分
析値には、（ＦｅＯ）中のＦｅ分の他に、スラグ中に巻
込まれた粒鉄が含まれており、精度面で問題が残る。そ
こで、スラグ−メタル反応（７）式、（９）式のＳｉ，
Ｍｎ移行反応を活用し、前述した基準状態に対する平衡
Ｍｎ，Ｓｉ値に対して、操業中の溶銑中Ｍｎ，Ｓｉ値を
比較することにより、間接的ではあるが、炉内の酸素分
圧の変化を推定する方法が本発明による方法であり、そ
の比を指数Ｎ_Mn，Ｎ_Siで表している。しがたって、基準
状態を満足する炉内状態がＮ_Mn，Ｎ_Si指数では１００と
なる。

【００２４】次に、平衡［Ｓｉ］［Ｍｎ］値ならびにＮ
_Si，Ｎ_Mn値を導出する方法を説明する。（７）式の反応
の平衡定数Ｋ_Siは Ｋ_Si＝ａ_SiO2・ａ_Fe ² ／ａ_Si・ａ_FeO ² ＝ｅｘｐ（１２．９０９＋３６４３６．８２／Ｔ） ・・・（１１） （９）式の反応の平衡定数Ｋ_Mnは Ｋ_Mn＝ａ_Fe・ａ_MnO ／ａ_FeO ・ａ_Mn ＝ｅｘｐ（−８．４６９＋１８２５５．９／Ｔ） Ｔ≧１８０９ ＝ｅｘｐ（−９．３１９＋１９７９１．２／Ｔ） Ｔ＜１８０９ ・・・（１２）

【００２５】 ここで、ａ_Si＝ｆ_Si・［Ｓｉ］ ・・・（１３） ｌｏｇｆ_Si＝ｅ_Si ^(Si)・［Ｓｉ］＋ｅ_Si ^(C) ・［Ｃ］ ＋ｅ_Si ^(Mn)・［Ｍｎ］ ・・・（１４） ｅ_Si ^(Si)＝３４．５／Ｔ＋０．０８９ ・・・（１５） ｅ_Si ^(C) ＝３８０／Ｔ−０．０２３ ・・・（１６） ｅ_Si ^(Mn)＝−９４０／Ｔ＋０．４９５ ・・・（１７） ａ_Fe＝０．６６ ・・・（１８） ａ_FeO ＝（ＦｅＯ）×（０．０５４８３×Ｂ² − ０．１０４９８×Ｂ＋０．０６１８６） ・・・（１９） ａ_SiO2＝４．３６４×Ｎ_SiO2 ³ −０．７５５２×Ｎ_SiO2 ² ・・・（２０） Ｎ_SiO2＝（９５−（ＭｇＯ）−（Ａｌ₂ Ｏ₃ ））／（（１０１．６５ ×Ｂ＋９５）＋（０．４２×Ｂ＋０．４９）・（ＭｇＯ） −（０．４８１×Ｂ＋０．４１１）・（Ａｌ₂ Ｏ₃ ）） ・・・（２１） ａ_Mn＝ｆ_Mn・［Ｍｎ］ ・・・（２２） ｌｏｇｆ_Mn＝ｅ_Mn ^(Si)・［Ｓｉ］＋ｅ_Mn ^(C) ・［Ｃ］ ・・・（２３） ｅ_Mn ^(Si)＝−１８３８．０／Ｔ＋０．６９４ ・・・（２４） ｅ_Mn ^(C) ＝−１３７１．０／Ｔ＋０．６９０ ・・・（２５） ａ_MnO ＝ｆ_MnO ・（ＭｎＯ） ・・・（２６） ｆ_MnO ＝（５．９×（（ＣａＯ）＋１．４×（ＭｇＯ））／ （ＳｉＯ₂ ）＋１．６）×１０^-3 ・・・（２７）

【００２６】 なお、［Ｓｉ］ ：溶銑中Ｓｉ濃度（ｗｔ％） ［Ｃ］ ：溶銑中Ｃ濃度（ｗｔ％） ［Ｍｎ］ ：溶銑中Ｍｎ濃度（ｗｔ％） （ＦｅＯ）_eq ：（９）式の平衡時のスラグ中のＦｅＯ
濃度＝０．２（ｗｔ％） （ＦｅＯ） ：スラグ中のＦｅＯ濃度（ｗｔ％） （ＭｎＯ） ：スラグ中のＭｎＯ濃度（ｗｔ％） （Ａｌ₂ Ｏ₃ ）：スラグ中のＡｌ₂ Ｏ₃ 濃度（ｗｔ％） （ＭｇＯ） ：スラグ中のＭｇＯ濃度（ｗｔ％） （ＣａＯ） ：スラグ中のＣａＯ濃度（ｗｔ％） （ＳｉＯ₂ ） ：スラグ中のＳｉＯ₂ 濃度（ｗｔ％） Ｂ ：スラグ塩基度（＝（ＣａＯ）／（ＳｉＯ
₂ ）） Ｔ ：炉床部における溶銑温度（Ｋ）

【００２７】（７）（９）式での（ＦｅＯ）＝０．２〜
０．３ｗｔ％に対する平衡［Ｓｉ］、［Ｍｎ］値を導出
するためには（１４）〜（２７）式を（１１）（１２）
式に代入して関係式を導出し、［Ｓｉ］［Ｍｎ］以外の
スラグ、メタルの成分値ならびに炉床部での溶銑温度デ
ータを代入することにより推定できる。上記基準値のス
ラグ（ＦｅＯ）は、基準状態のＦｅＯの活量を一定と考
えると、スラグ塩基度によって、（ＦｅＯ）含有量は異
なる。スラグ塩基度１．２〜１．２５の時、（ＦｅＯ）
_eq＝０．２ｗｔ％、塩基度１．３近傍の時、（ＦｅＯ）
_eq＝０．３ｗｔ％となる。通常操業範囲内では、スラグ
流動性を考慮して、高炉のスラグ塩基度は１．２〜１．
３の間に設定するため、基準値の（ＦｅＯ）＝０．２〜
０．３ｗｔ％の範囲内にある。

【００２８】溶銑温度Ｔは炉床部での溶銑温度を示す
が、通常は出銑時の溶銑温度を測定するため、誤差が生
じる。本発明者らは、炉床部での溶銑温度と出銑時の溶
銑温度との差を検知するため、出銑口開孔棒を改造し、
先端に熱電対を装備した開孔棒を用いることにより、炉
内炉床部における溶銑温度を検出した。その後開孔棒を
引き抜き、出銑開始後の溶銑温度を検出することによ
り、炉床部での溶銑温度と出銑時の溶銑温度との差を明
らかにした。測定によると、炉内炉床部の溶銑温度のほ
うが、出銑後の溶銑温度Ｔ_PIG に比べ、平均的にΔＴ
_PIG ＝約２５℃高い結果を得た。したがって、上記計算
に使用する溶銑温度Ｔ（Ｋ）は（２８）式で評価され
る。

【００２９】 Ｔ＝Ｔ_PIG ＋ΔＴ_PIG ＋２７３ （Ｋ） ・・・（２８） ここで、ΔＴ_PIG ＝２５（℃） Ｔ_PIG ：出銑時の溶銑温度（℃） Ｎ_Mnは（２８）式の溶銑温度Ｔにおける（ａ）式の平衡
［Ｍｎ］の値と溶銑中の［Ｍｎ］を測定し、（２９）式
に示すように、その比を百分率で表示したものである。
Ｎ_Siは（２８）式の溶銑温度Ｔにおける（ｂ）式の平衡
［Ｓｉ］の値と溶銑中の［Ｓｉ］を測定し、（３０）式
に示すように、その比を百分率で表示したものである。 Ｎ_Mn＝（溶銑［Ｍｎ］／平衡［Ｍｎ］_eq）×１００（％）・・・（２９） Ｎ_Si＝（溶銑［Ｓｉ］／平衡［Ｓｉ］_eq）×１００（％）・・・（３０）

【００３０】つぎに、Ｎ_Mn，Ｎ_Si指数と操業状態との関
係を示す。Ｎ_Mn値については、炉床部近傍でのスラグ−
メタルの接触反応によって生じることから、（ＦｅＯ）
の存在状態と直接関係する指標である。（ＦｅＯ）は
（１０）式の反応でも消費されるが、炉内の還元状態が
悪く、スラグ中（ＦｅＯ）が０．２〜０．３ｗｔ％より
も高い場合には、（９）式の右側の反応の進行量が多く
なり、メタル中［Ｍｎ］値は低下する。その場合、メタ
ル中［Ｍｎ］値はスラグ中（ＦｅＯ）＝０．２〜０．３
ｗｔ％時の平衡［Ｍｎ］値に比べ低い数値となる。した
がって、炉内の還元状態が悪い時には、Ｎ_Mn値＜１００
となる。一方、炉内還元状態が良好な場合、スラグ中
（ＦｅＯ）＝０．２〜０．３ｗｔ％に達するのが速く、
［Ｍｎ］≧［Ｍｎ］_eqの状態で、（９）式の反応がスラ
グ中（ＦｅＯ）＝０．２〜０．３ｗｔ％に達した場合、
その後の反応進行は極端に遅くなり、そのまま炉外に排
出される。この場合、Ｎ_Mn値≧１００となる。

【００３１】したがって、Ｎ_Mn値によって、融着帯下端
レベルあるいは局部的にＯｒｅ／Ｃｏｋｅの高い部分の
有無の判定すなわち過剰な（ＦｅＯ）が落ちていないか
を判定できるため、炉下部における炉内還元状態が把握
できる。 つまり、Ｎ_Mn≧１００：融着帯下面レベルは高い位置に
あり、余裕のある操業状態と判定され、燃料比低減も可
能である。 Ｎ_Mn＜１００：融着帯下面レベルは低い位置にある、あ
るいは炉内の還元状態が悪く、スラグ中に高濃度の（Ｆ
ｅＯ）が存在する。この場合、炉況改善アクションが必
要なことを示唆する。

【００３２】一方、Ｎ_Si値については、（ＦｅＯ）の存
在状態と関係するが、高炉半径方向の融着帯形状や送風
条件などによっても影響を受ける。羽口先温度を低くす
ると、ＳｉＯガス発生が抑制され、ＳｉＯガスからのメ
タル中へのＳｉ移行量は少なくなる。また、融着帯が上
昇し、スラグ−メタルの滴下領域が拡がると、ＳｉＯガ
スとメタルとの接触時間が長くなるため、メタルへのＳ
ｉ移行量が増える。このように、メタル中へのＳｉ移行
は必ずしもスラグ中（ＦｅＯ）のみによって影響されな
い。

【００３３】図２は、レースウエイ近傍を滴下するメタ
ル中Ｓｉ値と炉床部におけるスラグ−メタル反応による
メタル中Ｓｉ値の推移と（７）式の平衡Ｓｉ値との関係
を示す図である。Ｎ_Si＜１００となるケースは２通り考
えられる。１つは、炉内還元状態が悪く、スラグ中（Ｆ
ｅＯ）が０．２〜０．３ｗｔ％よりも高い場合である。
この場合、レースウエイ近傍の酸素分圧が高く、メタル
中への［Ｓｉ］移行量が少なくなる上、（７）式の脱Ｓ
ｉ反応も進行するため、炉床部でのメタル中［Ｓｉ］＜
［Ｓｉ］_eq値となる傾向にある。

【００３４】他のケースは、炉内還元状態は良好である
が、羽口先温度が低く、ＳｉＯ経由によるＳｉ移行量が
少ないケースである。この場合、炉床部ではスラグ中
（ＦｅＯ）＝０．２ｗｔ％であり、（７）式の左側への
加Ｓｉ反応が生じるが、この反応速度が遅いため、スラ
グ中（ＦｅＯ）＝０．２ｗｔ％における（７）式の平衡
Ｓｉに到達する前に、出銑されるケースである。両ケー
スとも、図２（ｃ）の経路を経ることになるが、炉内の
操業状態は全く異なる。前者は操業状態は悪いが、後者
は操業状態は悪くなく、意識して低Ｓｉを目指した操業
状態にある。両ケースの違いは、炉床部での酸素分圧が
異なる点であるため、この操業状態はＮ_Mn値を併用する
ことで判別できる。

【００３５】Ｎ_Si≧１００となるケースは、Ｎ_Mnと同
様、炉内還元状態が良好でスラグ、メタルの滴下時に
（７）式の右側への反応の進行過程すなわち［Ｓｉ］≧
［Ｓｉ］_eqの状態で、スラグ中（ＦｅＯ）＝０．２ｗｔ
％に達した場合に相当する。つぎに、Ｎ_Mn，Ｎ_Si値を併
用することにより、操業状態を判定する方法について説
明する。Ｎ_Mn値、Ｎ_Si値の意味するところは、上述した
通りであるが、下記に示すように、Ｎ_Mn，Ｎ_Si値による
炉況判定が可能となる。

【００３６】（１）Ｎ_Mn≧１００の時、 （ｉ）更にＮ_Si≧１００の時：融着帯は上昇し、余裕の
ある操業状態にあることを意味する。図３（ａ）が本ケ
ースに相当するが、この期間の操業は良好で、余裕のあ
る操業が行われていた時期である。この場合、Ｎ_Mn≧１
００、Ｎ_Si≧１００を満たす条件の範囲内での燃料比の
低減アクションが可能であり、図３（ａ）の後期の操業
は、燃料比を低減させた期間に相当する。基本的には、
Ｎ_Mn＝１００程度までは、燃料比低減アクションが可能
である。

【００３７】（ii）更にＮ_Si＜１００の時：溶銑温度は
通常１５００〜１５５０℃であるが、溶銑温度によっ
て、下記２ケースに分かれる。 出銑時の溶銑温度Ｔ_PIG ≧１５３０℃の時、スラグ中
（％ＦｅＯ）＝０．２〜０．３ｗｔ％時の平衡Ｓｉ濃度
が高く、炉床部で（７）式の加Ｓｉ反応は生じている
が、その反応速度が遅いため、平衡に到達しないうちに
出銑されていることを示唆する。この場合、余裕のある
操業状態にある。図３（ｂ）の場合がこのケースに相当
するが、炉況は安定しており、溶銑温度は高い。溶銑温
度に対する平衡Ｓｉ濃度が高く、Ｎ_Si＜１００となって
いる。図３（ｂ）の後半の操業は、溶銑温度が適正水準
に低下するまで、燃料比を低減した例であるが、溶銑温
度の低下に伴い、平衡Ｓｉ濃度は低下し、Ｎ_Si≧１００
に変化している。したがって、本ケースの場合、操業状
態は良好であり、燃料比の低減アクションが可能であ
る。

【００３８】出銑時の溶銑温度Ｔ_PIG ＜１５３０℃の
時に、実績Ｓｉ値が低い場合に見られる。この場合、加
Ｓｉ領域が狭いケースや低羽口先温度、高スラグ塩基度
さらには早期出銑を行っているケースが考えられる。こ
の場合も、操業状態は悪くない。図３（ｃ）の例は、半
径方向のガス利用率分布（η_CO分布）から推定して、融
着帯形状はＬ型と推定され、この場合、加Ｓｉ領域が狭
いことを示唆している。本ケースは適正操業状態にある
ことを示唆している。

【００３９】（２）Ｎ_Mn＜１００の時、 （ｉ）更にＮ_Si≧１００の時：局部的に（ＦｅＯ）の高
いスラグが滴下する融着帯の低い部分はあるが、加Ｓｉ
領域は広いことを意味している。融着帯形状は逆Ｕ型に
近い形状かＷ型であることを意味する。図３（ｄ）の例
は、中心流過多の操業で、ゾンデ情報から判断して、逆
Ｕ型融着帯形状となっており、炉周辺部の融着帯が低下
している時の操業例である。この場合、周辺部のＯｒｅ
／Ｃｏｋｅを低減させる鉱石蹴りモードを増やした装入
物分布調整を指向した結果、炉周辺部の融着層を上昇で
き、操業改善がなされた。つまり、このケースでは、融
着帯が低下している部分を検知できれば、装入物分布調
整程度で、操業改善が可能な操業レベルにあることを示
唆している。

【００４０】（ii）更にＮ_Si＜１００の時：炉内還元状
態は悪く、高（ＦｅＯ）スラグが量多く滴下している状
態にある。図３（ｅ）の操業例は、Ｎ_Mn＜１００，Ｎ_Si
＜１００の時に、操業改善アクションとして、装入物分
布アクションを指向した例であるが、炉況は改善せず、
操業は不安定化し、炉況不調に至った例である。このケ
ースにおいては、装入物品質の改善（ＪＩＳ−ＲＩの上
昇、焼結鉱（ＦｅＯ）低減）もしくは燃料比の上昇など
によって、一旦融着帯を上昇させ、炉内還元状態を改善
する早急なる操業改善アクションが必要である。

【００４１】以上の操業例から判断して、表１にＮ_Mn，
Ｎ_Siの管理指標とアクション基準をまとめた。判定の順
番としては、最初にＮ_Mn値により、炉内還元状態を判定
し、つぎにＮ_Si値、溶銑温度をもとに、半径方向の融着
帯形状や炉内状態を判定する。操業改善アクションが必
要なケースはＮ_Mn＜１００の時であり、Ｎ_Si値によっ
て、アクション基準を判断すればよい。このように、Ｎ
_Mn，Ｎ_Siの１００を基準とした管理が可能となる。

【００４２】通常操業範囲では、Ｎ_Mn，Ｎ_Si指数は１４
０以下の数字であるが、Ｎ_Mn，Ｎ_Si指数が１００以下と
なり、操業改善アクションが必要になる場合のアクショ
ン量について検討を行った。Ｎ_Mn，Ｎ_Si指数の値によっ
て、アクションレベルは異なるが、基準値との差ΔＮ_Mn
（＝Ｎ_Mn−１００），ΔＮ_Si（＝Ｎ_Si−１００）で比較
すると、ΔＮ_Mn，ΔＮ_Siとも−１０当り、焼結鉱被還元
性指数ＪＩＳ−ＲＩの１％の上昇あるいは焼結鉱成分
（ＦｅＯ）の０．５ｗｔ％の低下、あるいは燃料比３〜
５ｋｇ／ｔの上昇で、Ｎ_Mn＞１００となる操業改善に至
っている。

【００４３】操業状態が悪化傾向にあると判断された時
には、Ｎ_Mn＝８０程度に低下する時があるため、通常操
業範囲内では、Ｎ_Mn，Ｎ_Si指数を基にした操業改善アク
ションは、ＪＩＳ−ＲＩを１〜２％上昇させる、あるい
は焼結鉱成分（ＦｅＯ）を０．５〜１ｗｔ％低下させ
る、および／または燃料比を３〜１０ｋｇ／ｔ増加させ
る。これらはアクション代としては、少ないほうであ
り、少ないアクションで対処できることに本発明の意義
がある。例えばＪＩＳ−ＲＩのさらなる上昇あるいは焼
結鉱（ＦｅＯ）のさらなる低下、および／または燃料比
のさらなる増加はコスト上昇要因となり、もとの状態へ
の復帰に時間を要することになる。

【００４４】操業アクションとして、Ｏｒｅ／Ｃｏｋｅ
の高い部分を低くするアクションは、Ｏｒｅ／Ｃｏｋｅ
の高い部分の還元状態を改善するためで、半径方向の温
度分布やη_H2，η_CO分布から、Ｏｒｅ／Ｃｏｋｅの高い
部分を検知し、装入物分布調整にて改善し、操業の安定
化を図る手段である。

【００４５】次に、Ｎ_s 指数の求め方を説明する。Ｎ_s
は、 Ｎ_s ＝（スラグ中（Ｓ）／溶銑中〔Ｓ〕／Ｌ_s ^eq×１００ ・・・（２ｃ） で定義する。平衡Ｓ分配比Ｌ_s ^eq（＝（Ｓ）／
〔Ｓ〕_eq）は下記式から導出する。 （２ｃ）式の反応の平衡定数Ｋ_s ＝（Ｐ_s2）^1/2 ／ａ^s ＝ｅｘｐ（−１５０５０／Ｔ＋２．２３） ・・・（３１）

【００４６】また、 ａ_s ＝ｆ_s ×〔Ｓ〕 ・・・（３２） ｌｏｇｆ_s ＝−０．０３７×〔Ｓ〕＋０．１１×〔Ｃ〕−０．０２６ ×〔Ｍｎ〕＋０．０６３×〔Ｓｉ〕 ・・・（３３） サルファイドキャパシティＣ_s は、 Ｃ_s ＝（Ｓ）×（Ｐ_o2／Ｐ_s2）^1/2 ＝Ｌ_s ^eq／ｆ_s ×（Ｐ_O2）^1/2 ×ｅｘｐ（１５０５０／Ｔ−２．２３）。 よって、 平衡Ｓ分配比Ｌ_S ^eq＝Ｃ_s ｆ_s ／｛（Ｐ_o2）^1/2 ×ｅｘｐ（１５０５０／Ｔ−２．２３）｝・・・（３４） で表される。

【００４７】なお、Ｃ_s は任意のスラグ組成と温度から
（３５）式で表される。 ｌｎ（Ｃ_s ）＝７．９２Ｍ_CaO ＋０．７９Ｍ_MgO −６．３４Ｍ_Al2O3 −７．９２Ｍ_SiO2−２２７８０／Ｔ＋４．７２・・・（３５） ここで、Ｍ_CaO ，Ｍ_MgO ，Ｍ_Al2O3 ，Ｍ_SiO2：ＣａＯ，
ＭｇＯ，Ａｌ₂ Ｏ₃ ，ＳｉＯ₂ のモル分率 平衡酸素分圧Ｐ_O2 ^eqについては、Ｎ_Si，Ｎ_Mnで規定した
ように、（ＦｅＯ）＝０．２〜０．３ｗｔ％における
（８）式の酸素分圧Ｐ_O2 ^Fe-FeOで規定される。

【００４８】次に、Ｎ_s 値を使用することにより、操業
状態を判定する方法について説明する。Ｎ_s 値の意味す
ることろは、上述した通りであるが、平衡酸素分圧が
（ＦｅＯ）＝０．２〜０．３ｗｔ％で規定されると考え
ると、Ｎ_si値，Ｎ_Mn値と同様にＮ_S 値＝１００が基準と
なる。

【００４９】図５は、高炉の操業状態が良好な時と不調
に至る過程ならびに操業不調時のＮ_s 値の推移を示す。
高炉の操業状態が良好な時は、Ｎ_s ≧１００であり、高
炉の操業状態が不調に至る過程では、Ｎ_s が順次低減
し、操業不調時にはＮ_s ＜１００である。したがって、
Ｎ_s 値によって、高炉の操業状態が判定可能である。Ｎ
_s 値のトレンドを監視し、Ｎ_s 値が順次低下傾向にあ
り、Ｎ_s ＜１００となった場合に、たとえば、焼結鉱被
還元性指数ＪＩＳ−ＲＩを１〜２％にさせる、または焼
結鉱（ＦｅＯ）を０．５ｗｔ％〜１．０ｗｔ％低下させ
ることにより、装入物品質を向上させるか、および／ま
たは、燃料比を３〜１０ｋｇ／ｔ増加させることによっ
て、操業不調に至る前の早期の操業改善が可能である。

【００５０】

【実施例】以下、実施例により本発明の特徴を具体的に
説明する。対象高炉は内容積５０００ｍ³ 級の大型高炉
であり、送風温度１２５０℃、送風湿度３０ｇ／Ｎｍ
³ 、酸素使用量１０５００Ｎｍ³ ／ｈ、微粉炭吹込み量
１００ｋｇ／ｔに維持しながら、溶銑を約１２０００ｔ
／ｄ製造していた。Ｎ_Mn，Ｎ_Si値は溶銑・スラグ成分な
どの操業データをもとに、８時間毎に計算し、管理して
いる。

【００５１】実施例１は、出銑比２．３の操業状態から
出銑比２．４の増産操業に移行する過程で、溶銑温度１
５３６℃、溶銑中［Ｃ］＝５．０７ｗｔ％、［Ｍｎ］＝
０．４１ｗｔ％、［Ｓｉ］＝０．４８ｗｔ％、スラグ中
（ＣａＯ）＝４１．３１ｗｔ％、（ＳｉＯ₂ ）＝３４．
３６ｗｔ％、（ＭｇＯ）＝８．３４ｗｔ％、（Ａｌ₂Ｏ₃
）＝１３．７３ｗｔ％、（ＭｎＯ）＝０．２３ｗｔ％
でＮ_Mn値＝１２０．６、Ｎ_Si値＝１０９．６の状態か
ら、溶銑温度１５１６℃、溶銑中［Ｃ］＝４．８７ｗｔ
％、［Ｍｎ］＝０．２９ｗｔ％、［Ｓｉ］＝０．３５ｗ
ｔ％、スラグ中（ＣａＯ）＝４１．５１ｗｔ％、（Ｓｉ
Ｏ₂ ）＝３４．０５ｗｔ％、（ＭｇＯ）＝８．２０ｗｔ
％、（Ａｌ₂ Ｏ₃ ）＝１３．７９ｗｔ％、（ＭｎＯ）＝
０．２４ｗｔ％でＮ_Mn値＝９５．１、Ｎ_Si値＝１００．
０の状態に低下していた（図４参照）。Ｎ_Mn値、Ｎ_Si値
を監視する前ならば、操業アクションには至らないケー
スではあるが、表１の判定基準によれば、操業状態は厳
しい状況にあると判定され、操業改善アクションを考慮
すべきと判断された。プロフィルメーターによる半径方
向の装入物分布の降下速度ならびに炉内ゾンデ情報をチ
ェックした結果、周辺部の装入物の降下速度が大きく、
周辺部固体温度も低下傾向にあり、周辺部の熱流比が過
大状態にあると判断した。ここで、周辺部とは、炉壁か
ら炉半径の１／３までの範囲である。そこで、周辺部の
熱流比を緩和（下げる）させるアクションすなわち、炉
内への鉱石蹴りを強め、周辺部のＯｒｅ／Ｃｏｋｅを低
下させるアクション（鉱石蹴りモードを指向）を実施し
たところ、Ｎ_Mn値、Ｎ_Si値は上昇傾向となり、両数値は
１００以上に回復し、その後順調な操業を継続できた
（図４（ａ））。つまりＮ_Mn値、Ｎ_Si値による管理は妥
当であり、また本ケースでは装入物分布アクションが適
正であったことが実証された。

【００５２】実施例２は、出銑比２．４の操業を継続し
ている過程で、溶銑温度１５２０℃、溶銑中［Ｃ］＝
５．０７ｗｔ％、［Ｍｎ］＝０．４２ｗｔ％、［Ｓｉ］
＝０．４２ｗｔ％、スラグ中（ＣａＯ）＝４１．７３ｗ
ｔ％、（ＳｉＯ₂ ）＝３４．１１ｗｔ％、（ＭｇＯ）＝
７．９７ｗｔ％、（Ａｌ₂ Ｏ₃ ）＝１３．８５ｗｔ％、
（ＭｎＯ）＝０．２３ｗｔ％でＮ_Mn値＝１３２．４、Ｎ
_Si値＝１２２．５と高めに推移し、表１により、余裕の
ある操業状態にあると判定されたため、燃料比低減アク
ションを実施したケースである。燃料比は４８０ｋｇ／
ｔから４７６ｋｇ／ｔまで低減し、その過程で、溶銑温
度１５１０℃、溶銑中［Ｃ］＝４．９２ｗｔ％、［Ｍ
ｎ］＝０．３９ｗｔ％、［Ｓｉ］＝０．２９ｗｔ％、ス
ラグ中（ＣａＯ）＝４１．５１ｗｔ％、（ＳｉＯ₂ ）＝
３４．０５ｗｔ％、（ＭｇＯ）＝７．９８ｗｔ％、（Ａ
ｌ₂ Ｏ₃ ）＝１３．９８ｗｔ％、（ＭｎＯ）＝０．２９
ｗｔ％でＮ_Mn値＝１１０．７、Ｎ_Si値＝８９．８となっ
た。燃料比低減過程では送風条件は変更していない。表
１の判定基準をもとに炉内状況を判定すれば、融着帯形
状がＬ型に近くなり、加Ｓｉ領域が狭くなった状態と判
定される。この状態は炉況的には問題ないと考えられ
た。この判定をもとに、この操業状態を継続した結果、
低Ｓｉの高品質溶銑を安定して供給できた（図４
（ｂ））。以上のように、管理指標として、Ｎ_Mn，Ｎ_Si
値を導入することにより、炉内状況の判定がより精度良
く行えるようになった。

【００５３】実施例３は、出銑比２．３の操業を継続し
ている過程で、Ｎ_s 値が１２０程度から低下傾向とな
り、溶銑温度１５１１℃、溶銑中〔Ｃ〕＝４．９２ｗｔ
％、〔Ｍｎ〕＝０．３３ｗｔ％、〔Ｓｉ〕＝０．４２ｗ
ｔ％、〔Ｓ〕＝０．０２２ｗｔ％、スラグ中（ＣａＯ）
＝４１．２３ｗｔ％、（ＳｉＯ₂ ）＝３４．４１ｗｔ
％、（ＭｇＯ）＝６．４２ｗｔ％、（Ａｌ₂ Ｏ₃ ）＝１
４．５８ｗｔ％、（ＭｎＯ）＝０．３０ｗｔ％、（Ｓ）
＝０．８３ｗｔ％でＮ_s 値＝９７．５となったため、コ
ークス比３ｋｇ／ｔ増の熱アクションをとった。その結
果、Ｎ_s 値は１０５．０に上昇し、安定操業を継続でき
た。このように、Ｎ_s 値は高炉操業の管理指標として使
用できる。

【００５４】

【表１】

【００５５】

【発明の効果】以上説明したように、本発明法において
は、新しい管理指標Ｎ_Mn，Ｎ_Si，Ｎ_s値を導入し、この
値をもとに、燃料比増減、装入物分布調整などの調整を
行い、Ｎ_Mn≧１００またはＮ_s ≧１００をキープするこ
とにより、融着帯の過度の低下を防止できる。この結
果、高炉の安定操業が継続できるとともに、高炉の生産
性向上に寄与でき、安定した溶銑供給が可能である。

【図面の簡単な説明】

【図１】（ＦｅＯ）含有スラグとメタルとの脱Ｓｉ、加
Ｓｉ反応の推移を示す図

【図２】レースウエイ近傍を滴下するメタル中Ｓｉ値と
炉床部におけるスラグ−メタル反応によるメタル中Ｓｉ
値の推移と（２）式の平衡Ｓｉ値との関係を示す図

【図３】Ｎ_Mn，Ｎ_Si値のレベルと操業状態との関係を示
す図

【図４】Ｎ_Mn，Ｎ_Si値を管理した時の操業例を示す図

【図５】Ｎ_s 値のレベルと操業状態との関係を示す図

フロントページの続き (72)発明者 中山 岳志 大分県大分市大字西ノ洲１番地 新日本 製鐵株式会社 大分製鐵所内 (72)発明者 森本 忍 大分県大分市大字西ノ洲１番地 新日本 製鐵株式会社 大分製鐵所内 (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) C21B 5/00

Claims (4)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 炉頂から鉄鉱石とコークスを交互に装入
   する高炉操業法において、溶銑温度Ｔ、溶銑中の［Ｍ
   ｎ］、［Ｓｉ］、［Ｃ］とスラグ中の（ＭｎＯ）、（Ｍ
   ｇＯ）、（ＳｉＯ₂ ）、（ＣａＯ）を測定し、（ａ）式
   の反応の該溶銑温度Ｔでの平衡［Ｍｎ］を求め、（１）
   式に示すＮ_Mn指数を算出し、Ｎ_Mnが１００未満の場合
   に、装入物品質を向上させるか、および／または、燃料
   比を上昇させることを特徴とする高炉の操業法。 Ｎ_Mn＝（溶銑中［Ｍｎ］／平衡［Ｍｎ］ｅｑ）×１００ ・・・（１） （ＭｎＯ）＋Ｆｅ＝Ｍｎ＋（ＦｅＯ） ・・・（ａ） ここで、平衡［Ｍｎ］ｅｑはスラグ中（ＦｅＯ）＝０．
   ２〜０．３ｗｔ％とした時の（ａ）式の反応の平衡Ｍｎ
   値で、（ａ）式の反応の平衡定数Ｋ_Mnは Ｋ_Mn＝ａ_Fe・ａ_MnO ／ａ_FeO ・ａ_Mn ＝ｅｘｐ（−８．４６９＋１８２５５．９／Ｔ） Ｔ≧１８０９ ＝ｅｘｐ（−９．３１９＋１９７９１．２／Ｔ） Ｔ＜１８０９ で表される。
2. 【請求項２】 炉頂から鉄鉱石とコークスを交互に装入
   する高炉操業法において、溶銑温度、溶銑中の［Ｍ
   ｎ］、［Ｓｉ］、［Ｃ］とスラグ中の（ＭｎＯ）、（Ｍ
   ｇＯ）、（ＳｉＯ₂ ）、（ＣａＯ）、（Ａｌ₂ Ｏ₃ ）を
   測定し、（ａ）、（ｂ）式の反応の該溶銑温度Ｔでの平
   衡［Ｍｎ］および平衡［Ｓｉ］を求め、（１）、（２）
   式に示すＮ_Mn，Ｎ_Si指数を算出し、Ｎ_Mnが１００未満お
   よびＮ_Si≧１００の時には炉内半径方向で装入物分布
   （Ｏｒｅ／Ｃｏｋｅ）を調整し、Ｎ_Mnが１００未満およ
   びＮ_Si＜１００の時には、装入物品質を向上させるか、
   および／または、燃料比を上昇させることを特徴とする
   高炉の操業法。 Ｎ_Si＝（溶銑中［Ｓｉ］／平衡［Ｓｉ］ｅｑ）×１００ ・・・（２） （ＳｉＯ₂ ）＋２Ｆｅ＝Ｓｉ＋２（ＦｅＯ） ・・・（ｂ） ここで、平衡［Ｓｉ］ｅｑはスラグ中（ＦｅＯ）＝０．
   ２〜０．３ｗｔ％とした時の（ｂ）式の反応の平衡Ｓｉ
   値で、（ｂ）式の反応の平衡定数Ｋ_Siは Ｋ_Si＝ａ_SiO2・ａ_Fe ² ／ａ_Si・ａ_FeO ² ＝ｅｘｐ（１２．９０９＋３６４３６．８２／Ｔ） で表される。
3. 【請求項３】 炉頂から鉄鉱石とコークスを交互に装入
   する高炉操業法において、溶銑温度Ｔ，溶銑中の〔Ｍ
   ｎ〕，〔Ｓｉ〕，〔Ｃ〕，〔Ｓ〕とスラグ中の（Ｍｇ
   Ｏ），（ＳｉＯ₂ ），（ＣａＯ），（Ａｌ₂ Ｏ₃ ），
   （Ｓ）を測定し、（ｃ）式中の反応の該溶銑温度Ｔでの
   平衡状態におけるＳ分配比Ｌ_s ^eqを求め、（２ｃ）式に
   示すＮ_s を算出し、Ｎ_s が１００未満の時に、装入物品
   質を向上させるか、および／または、燃料比を上昇させ
   ることを特徴とする高炉の操業法。 Ｎ_s ＝（スラグ中（Ｓ）／溶銑中〔Ｓ〕）／Ｌ_s ^eq×１００・・・（２ｃ） １／２Ｓ₂ ＝Ｓ ・・・（ｃ） ここで、平衡Ｓ分配比Ｌ_s ^eqはスラグ中（ＦｅＯ）＝
   ０．２〜０．３ｗｔ％とした時の（ｃ）式の反応の平衡
   Ｓ分配比（＝（Ｓ）／〔Ｓ〕_eq）で、（ｃ）式の反応の
   平衡定数Ｋ_s は、 Ｋ_s ＝（Ｐ_s2）^1/2 ／ａ_s ＝ｅｘｐ（−１５０５０／Ｔ
   ＋２．２３） で表される。
4. 【請求項４】 装入物品質の向上として、焼結鉱被還元
   性指数ＪＩＳ−ＲＩを１〜２％上昇させる又は焼結鉱成
   分（ＦｅＯ）を０．５ｗｔ％〜１．０ｗｔ％低下させ、
   および／または燃料比を３ｋｇ／ｔ〜１０ｋｇ／ｔ増加
   させることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載
   の高炉の操業法。