JP3236119B2 - 複合不織布およびその製造方法 - Google Patents
複合不織布およびその製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、通気性と耐水圧が共に
優れた不織布であって、特に手術着、オムツ、フィルタ
ー等に有用な複合不織布およびその製造方法に関する。
優れた不織布であって、特に手術着、オムツ、フィルタ
ー等に有用な複合不織布およびその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】不織布の用途が拡大するにつれて、一つ
の不織布に多種の性能が要求されるようになってきた。
高い通気性と高い耐水圧を有する不織布の要求もその一
つである。本来、通気性と耐水圧は相反する性能であ
る。通気性を向上させる為には、不織布の表面から裏面
に至る貫通孔が多いこと、孔径が大きいことが必要であ
る。しかし、通気性が上がるにつれて耐水圧が低下する
のは避けられない。
の不織布に多種の性能が要求されるようになってきた。
高い通気性と高い耐水圧を有する不織布の要求もその一
つである。本来、通気性と耐水圧は相反する性能であ
る。通気性を向上させる為には、不織布の表面から裏面
に至る貫通孔が多いこと、孔径が大きいことが必要であ
る。しかし、通気性が上がるにつれて耐水圧が低下する
のは避けられない。
【０００３】手術着のような医療用途に不織布を用いる
場合、患者のエイズウイルスや肝炎ウイルスが術者に感
染するのを防止する為に、不織布には、より高いバクテ
リアバリアー性、即ち、より高い耐水圧が要求される。
更には、着用中、不織布に屈曲や圧迫等の変形が加えら
れた際にも、血液等が表面から裏面に透過しないことが
望まれる。一方、着用中の発汗、ムレを防止する為に、
より高い通気性が必要とされる。
場合、患者のエイズウイルスや肝炎ウイルスが術者に感
染するのを防止する為に、不織布には、より高いバクテ
リアバリアー性、即ち、より高い耐水圧が要求される。
更には、着用中、不織布に屈曲や圧迫等の変形が加えら
れた際にも、血液等が表面から裏面に透過しないことが
望まれる。一方、着用中の発汗、ムレを防止する為に、
より高い通気性が必要とされる。
【０００４】通気性と耐水圧という相反する性質を充足
する為に、２種の布帛の複合化が試みられている。特開
昭６４−６１５５５号公報には、繊度の異なる２種類の
短繊維分散液を潜在収縮性編物上で抄造し、柱状流で繊
維どうしを充分に交絡させて複合シートを製造する技術
が記載されている。この複合布帛は通気性に優れるが、
耐水圧は低い。特開平１−１１１０５６号公報には、パ
ルプと短繊維からなる不織布と長繊維不織布とからなる
複合不織布が記載されている。この不織布は手術着等に
使用できることが記載されているが、耐水圧が充分に改
良されたとは、いい難い。
する為に、２種の布帛の複合化が試みられている。特開
昭６４−６１５５５号公報には、繊度の異なる２種類の
短繊維分散液を潜在収縮性編物上で抄造し、柱状流で繊
維どうしを充分に交絡させて複合シートを製造する技術
が記載されている。この複合布帛は通気性に優れるが、
耐水圧は低い。特開平１−１１１０５６号公報には、パ
ルプと短繊維からなる不織布と長繊維不織布とからなる
複合不織布が記載されている。この不織布は手術着等に
使用できることが記載されているが、耐水圧が充分に改
良されたとは、いい難い。
【０００５】また、これらの不織布は、不織布に屈曲や
圧迫等による変形を加えた時には液洩れを発生し易い。
圧迫等による変形を加えた時には液洩れを発生し易い。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、優れ
た通気性と高い耐水圧という、互いに矛盾する性能を同
時に達成すると共に屈曲や圧迫等による変形を加えた時
にも液洩れが発生し難く、更には、強度、柔軟性にも優
れた複合不織布およびその製造方法を提供することであ
る。
た通気性と高い耐水圧という、互いに矛盾する性能を同
時に達成すると共に屈曲や圧迫等による変形を加えた時
にも液洩れが発生し難く、更には、強度、柔軟性にも優
れた複合不織布およびその製造方法を提供することであ
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の第一は、短繊維
同志が交絡して形成された、下記（１）〜（３）の構成
を有する短繊維不織布（Ａ）と、長繊維同志が部分的に
結合して形成された長繊維不織布（Ｂ）から構成された
複合不織布であって、（Ａ）を構成する短繊維の一部が
（Ｂ）の中に入り込み、（Ｂ）を構成する長繊維と交絡
して（Ａ）と（Ｂ）とが一体化されており、その際、複
合不織布の任意の横断面において、長さ５００μｍあた
り、（Ｂ）層の厚みの１／２以上入り込んでいる短繊維
の本数Ｎが２０本以下であり、かつ低水圧法による耐水
圧が２５０〜４５０ｍｍＨ 2 Ｏで、メイソンジャー法に
よる液洩れ発生時間が６０分以上であることを特徴とす
る複合不織布に関する。（１） ａ＋ｂ≧５０ｗｔ％、１／９＜ａ／ｂ≦４／３ （ａ；０．３ｄ以下の短繊維比率、ｂ；０．５ｄ以上の
短繊維比率） （２）目付；１０〜５０ｇ／ｍ 2 （３）繊維の平均配列度（Ｚ）；２．０〜１０
同志が交絡して形成された、下記（１）〜（３）の構成
を有する短繊維不織布（Ａ）と、長繊維同志が部分的に
結合して形成された長繊維不織布（Ｂ）から構成された
複合不織布であって、（Ａ）を構成する短繊維の一部が
（Ｂ）の中に入り込み、（Ｂ）を構成する長繊維と交絡
して（Ａ）と（Ｂ）とが一体化されており、その際、複
合不織布の任意の横断面において、長さ５００μｍあた
り、（Ｂ）層の厚みの１／２以上入り込んでいる短繊維
の本数Ｎが２０本以下であり、かつ低水圧法による耐水
圧が２５０〜４５０ｍｍＨ 2 Ｏで、メイソンジャー法に
よる液洩れ発生時間が６０分以上であることを特徴とす
る複合不織布に関する。（１） ａ＋ｂ≧５０ｗｔ％、１／９＜ａ／ｂ≦４／３ （ａ；０．３ｄ以下の短繊維比率、ｂ；０．５ｄ以上の
短繊維比率） （２）目付；１０〜５０ｇ／ｍ 2 （３）繊維の平均配列度（Ｚ）；２．０〜１０
【０００８】本発明の第二は、医療用不織布として用い
る前記記載の複合不織布に関する。 本発明の第三は、短
繊維同志が交絡して形成された、下記（１）〜（３）の
構成を有する短繊維不織布（Ａ）と、長繊維同志が部分
的に結合して形成された長繊維不織布（Ｂ）を積層した
のち、該積層体の上に５０〜２００メッシュの網を配置
し、揺動するノズルから３０ｋｇ／ｍ 2 以下の圧力の柱
状流を該網を介して積層体上に噴射させて前記（Ａ）と
（Ｂ）の繊維同志を交絡させることを特徴とする前記記
載の複合不織布の製造方法に関する。 （１） ａ＋ｂ≧５０ｗｔ％、１／９＜ａ／ｂ≦４／３ （ａ；０．３ｄ以下の短繊維比率、ｂ；０．５ｄ以上の
短繊維比率） （２）目付；１０〜５０ｇ／ｍ2 （３）繊維の平均配列度（Ｚ）；２．０〜１０ 本発明を図面により説明する。
る前記記載の複合不織布に関する。 本発明の第三は、短
繊維同志が交絡して形成された、下記（１）〜（３）の
構成を有する短繊維不織布（Ａ）と、長繊維同志が部分
的に結合して形成された長繊維不織布（Ｂ）を積層した
のち、該積層体の上に５０〜２００メッシュの網を配置
し、揺動するノズルから３０ｋｇ／ｍ 2 以下の圧力の柱
状流を該網を介して積層体上に噴射させて前記（Ａ）と
（Ｂ）の繊維同志を交絡させることを特徴とする前記記
載の複合不織布の製造方法に関する。 （１） ａ＋ｂ≧５０ｗｔ％、１／９＜ａ／ｂ≦４／３ （ａ；０．３ｄ以下の短繊維比率、ｂ；０．５ｄ以上の
短繊維比率） （２）目付；１０〜５０ｇ／ｍ2 （３）繊維の平均配列度（Ｚ）；２．０〜１０ 本発明を図面により説明する。
【０００９】図１は本発明の複合不織布の横断面の模式
図、図２は従来から知られている代表的な複合不織布の
横断面の模式図である。図１において、Ａは０．３ｄ以
下の短繊維１１と０．５ｄ以上の短繊維１２からなる短
繊維不織布（Ａ）、Ｂは長繊維不織布（Ｂ）である。
（Ａ）では短繊維は不織布面に比較的平行に配列してお
り、（Ａ）と（Ｂ）とは境界面で交絡しているだけであ
って、（Ａ）の短繊維は殆んど（Ｂ）の内部に入り込ん
でいない。
図、図２は従来から知られている代表的な複合不織布の
横断面の模式図である。図１において、Ａは０．３ｄ以
下の短繊維１１と０．５ｄ以上の短繊維１２からなる短
繊維不織布（Ａ）、Ｂは長繊維不織布（Ｂ）である。
（Ａ）では短繊維は不織布面に比較的平行に配列してお
り、（Ａ）と（Ｂ）とは境界面で交絡しているだけであ
って、（Ａ）の短繊維は殆んど（Ｂ）の内部に入り込ん
でいない。
【００１０】これに対して図２で示される従来技術の複
合不織布はそれぞれ別の不織布を形成していた短繊維２
１と長繊維２２が高い圧力の柱状流で互いに深く入り込
んで高度に交絡しているため、あたかも初めから両繊維
２１、２２を混合して製造された単一の不織布のように
見える。本発明の第一の特徴は、短繊維不織布（Ａ）に
おいて繊度０．３ｄ以下の短繊維（ａ）と繊度０．５ｄ
以上の短繊維（ｂ）の合計比率が５０ｗｔ％以上、
（ａ）と（ｂ）の構成比率ａ／ｂが、１／９を超えて、
４／３以下であり、かつ短繊維不織布（Ａ）の目付が１
０〜５０ｇ／ｍ2 である点である。短繊維（ａ）は、繊
度０．３ｄ以下、好ましくは、０．１５ｄ以下、０．０
０１ｄ以上である。短繊維（ａ）は全て同一繊度である
必要はない。短繊維（ａ）は例えば、海島繊維の海成分
を除去、二成分以上の複合繊維を分割割繊、あるいは直
接紡糸等で得た極細繊維を短繊維状にカットして製造す
ることができる。短繊維（ｂ）は、繊度０．５ｄ以上、
好ましくは０．７５ｄ以上、１０ｄ以下である。短繊維
（ｂ）も全て同一繊度である必要はない。短繊維（ａ）
と短繊維（ｂ）の繊維長は、複合不織布シートの厚み以
上の長さを有することが好ましいが、同じ長さである必
要はない。
合不織布はそれぞれ別の不織布を形成していた短繊維２
１と長繊維２２が高い圧力の柱状流で互いに深く入り込
んで高度に交絡しているため、あたかも初めから両繊維
２１、２２を混合して製造された単一の不織布のように
見える。本発明の第一の特徴は、短繊維不織布（Ａ）に
おいて繊度０．３ｄ以下の短繊維（ａ）と繊度０．５ｄ
以上の短繊維（ｂ）の合計比率が５０ｗｔ％以上、
（ａ）と（ｂ）の構成比率ａ／ｂが、１／９を超えて、
４／３以下であり、かつ短繊維不織布（Ａ）の目付が１
０〜５０ｇ／ｍ2 である点である。短繊維（ａ）は、繊
度０．３ｄ以下、好ましくは、０．１５ｄ以下、０．０
０１ｄ以上である。短繊維（ａ）は全て同一繊度である
必要はない。短繊維（ａ）は例えば、海島繊維の海成分
を除去、二成分以上の複合繊維を分割割繊、あるいは直
接紡糸等で得た極細繊維を短繊維状にカットして製造す
ることができる。短繊維（ｂ）は、繊度０．５ｄ以上、
好ましくは０．７５ｄ以上、１０ｄ以下である。短繊維
（ｂ）も全て同一繊度である必要はない。短繊維（ａ）
と短繊維（ｂ）の繊維長は、複合不織布シートの厚み以
上の長さを有することが好ましいが、同じ長さである必
要はない。
【００１１】短繊維（ａ）は複合不織布の耐水圧の向上
に寄与するが、比率が多くなるに従って通気性の低下を
きたす。短繊維（ｂ）はその逆の作用を示す。ａ／ｂが
１／９を超え、４／３以下の場合、両者の作用が良好な
バランスをとる為、複合不織布は耐水圧の低下なしに良
好な通気性を示す。しかしながら、短繊維不織布（Ａ）
におけるａ＋ｂが５０ｗｔ％以上であることが必要であ
り、５０ｗｔ％末端では良好な効果が得られない。好ま
しくはａ＋ｂは７０ｗｔ％以上である。
に寄与するが、比率が多くなるに従って通気性の低下を
きたす。短繊維（ｂ）はその逆の作用を示す。ａ／ｂが
１／９を超え、４／３以下の場合、両者の作用が良好な
バランスをとる為、複合不織布は耐水圧の低下なしに良
好な通気性を示す。しかしながら、短繊維不織布（Ａ）
におけるａ＋ｂが５０ｗｔ％以上であることが必要であ
り、５０ｗｔ％末端では良好な効果が得られない。好ま
しくはａ＋ｂは７０ｗｔ％以上である。
【００１２】短繊維不織布（Ａ）の目付は１０ｇ／ｍ2
以上、５０ｇ／ｍ2 以下であることが必要である。目付
が５０ｇ／ｍ2 を超えると複合不織布の通気性が低下す
る。目付が１０ｇ／ｍ2 未満では耐水圧が低下する。短
繊維不織布（Ａ）の見掛密度は０．１ｇ／ｃｍ3 以上で
あることが耐水圧の向上を計る上で好ましい。
以上、５０ｇ／ｍ2 以下であることが必要である。目付
が５０ｇ／ｍ2 を超えると複合不織布の通気性が低下す
る。目付が１０ｇ／ｍ2 未満では耐水圧が低下する。短
繊維不織布（Ａ）の見掛密度は０．１ｇ／ｃｍ3 以上で
あることが耐水圧の向上を計る上で好ましい。
【００１３】見掛密度は後述の方法で求めることができ
る。本発明の第二の特徴は、短繊維不織布（Ａ）におけ
る短繊維の平均配列度（Ｚ）が２．０以上、１０以下で
ある点である。平均配列度（Ｚ）は、短繊維不織布
（Ａ）中の短繊維の、長繊維不織布（Ｂ）面に対する平
行成分と垂直成分の比率を示すものであって、この値が
大きい程、平行成分の比率が大きいことを示す。
る。本発明の第二の特徴は、短繊維不織布（Ａ）におけ
る短繊維の平均配列度（Ｚ）が２．０以上、１０以下で
ある点である。平均配列度（Ｚ）は、短繊維不織布
（Ａ）中の短繊維の、長繊維不織布（Ｂ）面に対する平
行成分と垂直成分の比率を示すものであって、この値が
大きい程、平行成分の比率が大きいことを示す。
【００１４】平均配列度（Ｚ）は後述の方法で測定され
る。平均配列度（Ｚ）は、複合不織布に屈曲や圧迫を加
えて変形した時の液洩れのし易さに大きな影響を与える
ことを本発明者らは見出した。平均配列度（Ｚ）が２以
上の場合、屈曲や圧迫を加えた時にも液洩れは極めて効
果的に防止できると共に、良好な耐水圧が得られる。平
均配列度（Ｚ）が１０を越えると短繊維どうしの交絡及
び短繊維不織布（Ａ）と長繊維不織布（Ｂ）との交絡度
が少なくなり、複合不織布の強度低下を招く。従って、
本発明では、平均配列度（Ｚ）は２．０〜１０が必要で
あり、好ましくは２．３〜１０、より好ましくは２．５
〜８．０である。
る。平均配列度（Ｚ）は、複合不織布に屈曲や圧迫を加
えて変形した時の液洩れのし易さに大きな影響を与える
ことを本発明者らは見出した。平均配列度（Ｚ）が２以
上の場合、屈曲や圧迫を加えた時にも液洩れは極めて効
果的に防止できると共に、良好な耐水圧が得られる。平
均配列度（Ｚ）が１０を越えると短繊維どうしの交絡及
び短繊維不織布（Ａ）と長繊維不織布（Ｂ）との交絡度
が少なくなり、複合不織布の強度低下を招く。従って、
本発明では、平均配列度（Ｚ）は２．０〜１０が必要で
あり、好ましくは２．３〜１０、より好ましくは２．５
〜８．０である。
【００１５】本発明の第三の特徴は、複合不織布の横断
面における長さ５００μｍ当り、長繊維不織布（Ｂ）の
厚みの１／２以上入り込んでいる、短繊維不織布（Ａ）
中の短繊維の数（Ｎ）が、２０本以下である点である。
Ｎは後述の方法によって測定される。Ｎが２０本を越え
ると複合不織布の耐水圧が低下する。本発明の第四の特
徴は、ＪＩＳ−Ｌ−１０９２に準拠した低水圧法（１０
００ｍｍＨ 2 Ｏまで）による耐水圧が２５０〜４５０ｍ
ｍＨ 2 Ｏで、ＩＳＴ８０，７−７０に準拠したメイソン
ジャー法による液洩れが発生するまでの時間が６０分以
上である点である。
面における長さ５００μｍ当り、長繊維不織布（Ｂ）の
厚みの１／２以上入り込んでいる、短繊維不織布（Ａ）
中の短繊維の数（Ｎ）が、２０本以下である点である。
Ｎは後述の方法によって測定される。Ｎが２０本を越え
ると複合不織布の耐水圧が低下する。本発明の第四の特
徴は、ＪＩＳ−Ｌ−１０９２に準拠した低水圧法（１０
００ｍｍＨ 2 Ｏまで）による耐水圧が２５０〜４５０ｍ
ｍＨ 2 Ｏで、ＩＳＴ８０，７−７０に準拠したメイソン
ジャー法による液洩れが発生するまでの時間が６０分以
上である点である。
【００１６】以上述べたように、本発明の複合不織布は
短繊維不織布（Ａ）の構成に特徴を持つ。そして、この
短繊維不織布（Ａ）が長繊維不織布（Ｂ）と一体化され
てはじめて本発明の目的が達成される。長繊維不織布
（Ｂ）としては、スパンボンド法不織布が好ましく用い
られる。長繊維不織布（Ｂ）は構造を固定する為に熱融
着、接着剤等によって部分的に結合されている。結合部
分は短繊維との交絡が不能であるから、長繊維不織布
（Ｂ）の表面積に対して、全結合部分の面積比率が２〜
２０％が好ましい。長繊維の繊度は０．５ｄ以上が好ま
しい。長繊維不織布（Ｂ）の互いに直角な二方向で測定
した破断伸度が４０％以下の場合、短繊維不織布（Ａ）
との複合化に際して、短繊維が前述した配列をとり易
い。
短繊維不織布（Ａ）の構成に特徴を持つ。そして、この
短繊維不織布（Ａ）が長繊維不織布（Ｂ）と一体化され
てはじめて本発明の目的が達成される。長繊維不織布
（Ｂ）としては、スパンボンド法不織布が好ましく用い
られる。長繊維不織布（Ｂ）は構造を固定する為に熱融
着、接着剤等によって部分的に結合されている。結合部
分は短繊維との交絡が不能であるから、長繊維不織布
（Ｂ）の表面積に対して、全結合部分の面積比率が２〜
２０％が好ましい。長繊維の繊度は０．５ｄ以上が好ま
しい。長繊維不織布（Ｂ）の互いに直角な二方向で測定
した破断伸度が４０％以下の場合、短繊維不織布（Ａ）
との複合化に際して、短繊維が前述した配列をとり易
い。
【００１７】本発明に用いられる繊維の素材には限定が
ない。例えばポリアミド系、ポリエステル系、ポリオレ
フィン系、ポリアクリロニトリル系等の熱可塑性重合体
繊維、アセテート系繊維、再生セルロース系繊維等が用
いられる。その他、必要に応じて、天然セルロース繊
維、羊毛等も用いることができる。再生セルロース系繊
維を短繊維不織布（Ａ）に用いた場合、複合化に用いた
柱状流の軌跡や柱状流により形成された穴が消失する
為、耐水圧の低下を防ぐことができる。
ない。例えばポリアミド系、ポリエステル系、ポリオレ
フィン系、ポリアクリロニトリル系等の熱可塑性重合体
繊維、アセテート系繊維、再生セルロース系繊維等が用
いられる。その他、必要に応じて、天然セルロース繊
維、羊毛等も用いることができる。再生セルロース系繊
維を短繊維不織布（Ａ）に用いた場合、複合化に用いた
柱状流の軌跡や柱状流により形成された穴が消失する
為、耐水圧の低下を防ぐことができる。
【００１８】ポリエステル系繊維を短繊維不織布（Ａ）
に用いた場合、長繊維不織布との交絡が強固になる。従
って再生セルロース系繊維１に対して、ポリエステル系
繊維を１／３以上と、１以下の比率で用いると両者の特
徴が効果的に発現する。また、短繊維不織布Ａ層の構成
繊維（ａ）、（ｂ）に加えて、フィブリル化したパルプ
状繊維が５ｗｔ％以上１５ｗｔ％以下含まれると、通気
性を落さずに耐水圧や引張強力の若干の向上が得られる
ので好ましい。
に用いた場合、長繊維不織布との交絡が強固になる。従
って再生セルロース系繊維１に対して、ポリエステル系
繊維を１／３以上と、１以下の比率で用いると両者の特
徴が効果的に発現する。また、短繊維不織布Ａ層の構成
繊維（ａ）、（ｂ）に加えて、フィブリル化したパルプ
状繊維が５ｗｔ％以上１５ｗｔ％以下含まれると、通気
性を落さずに耐水圧や引張強力の若干の向上が得られる
ので好ましい。
【００１９】フィブリル化したパルプ状繊維は、天然パ
ルプや実施例１２に示す割繊性のアクリル繊維を叩解し
て得られる。フィブリル化したパルプ状繊維は、微細な
ヒゲ状繊条を多数有した繊維で、このヒゲ状繊条が短繊
維不織布（Ａ）と長繊維不織布（Ｂ）相互とよく交絡し
上述の特徴が発現されると思われる。本発明の複合不織
布の製造法の例を次に示す。
ルプや実施例１２に示す割繊性のアクリル繊維を叩解し
て得られる。フィブリル化したパルプ状繊維は、微細な
ヒゲ状繊条を多数有した繊維で、このヒゲ状繊条が短繊
維不織布（Ａ）と長繊維不織布（Ｂ）相互とよく交絡し
上述の特徴が発現されると思われる。本発明の複合不織
布の製造法の例を次に示す。
【００２０】０．３ｄ以下の短繊維と０．５ｄ以上の短
繊維を所定の比率で水中に分散し、これを抄造して短繊
維不織布（Ａ）を製造する。この時、繊維の分散性向上
を計る為に、表面活性剤を水中に添加することが好まし
い。次に、スパンボンド法で得られた長繊維不織布
（Ｂ）を短繊維不織布（Ａ）に積層する。この積層体を
積層する他の方法として、長繊維不織布（Ｂ）の上に短
繊維不織布（Ａ）を直接抄き上げても良い。
繊維を所定の比率で水中に分散し、これを抄造して短繊
維不織布（Ａ）を製造する。この時、繊維の分散性向上
を計る為に、表面活性剤を水中に添加することが好まし
い。次に、スパンボンド法で得られた長繊維不織布
（Ｂ）を短繊維不織布（Ａ）に積層する。この積層体を
積層する他の方法として、長繊維不織布（Ｂ）の上に短
繊維不織布（Ａ）を直接抄き上げても良い。
【００２１】積層体は、柱状流によって複合化される。
この時、金網のコンベアー上に載せられた積層体の上に
５０〜２００メッシュの金網を載せ、５０〜１０００ｒ
ｐｍで揺動しているノズルから３０ｋｇ／ｃｍ3 以下の
圧力で柱状流を噴射させ、繊維どうしの交絡を行う。ノ
ズルの径は０．０５〜０．３ｍｍが一般に用いられる。
この時、金網のコンベアー上に載せられた積層体の上に
５０〜２００メッシュの金網を載せ、５０〜１０００ｒ
ｐｍで揺動しているノズルから３０ｋｇ／ｃｍ3 以下の
圧力で柱状流を噴射させ、繊維どうしの交絡を行う。ノ
ズルの径は０．０５〜０．３ｍｍが一般に用いられる。
【００２２】即ち、この金網を挿入させることと適度な
ノズル圧に抑えることにより、短繊維の平均配列度
（Ｚ）が、前述の望ましい範囲に構造制御され、本発明
の高い耐水圧と通気性が得られるのである。次に、本発
明の複合不織布が高い耐水圧を発現するのは、上述のよ
うな構造上の特異な特徴に起因する訳であるが、それ以
上に高い耐水圧を発現させる場合には、撥水加工処理を
行う。
ノズル圧に抑えることにより、短繊維の平均配列度
（Ｚ）が、前述の望ましい範囲に構造制御され、本発明
の高い耐水圧と通気性が得られるのである。次に、本発
明の複合不織布が高い耐水圧を発現するのは、上述のよ
うな構造上の特異な特徴に起因する訳であるが、それ以
上に高い耐水圧を発現させる場合には、撥水加工処理を
行う。
【００２３】撥水剤としては、公知の、例えばジメチル
アミノシリコーンなどのシリコーン系、パーフルオロア
クリレートなどのフッ素系の撥水剤があげられ、その固
形分付着量としては、複合不織布の重量に対して０．１
〜５％程度が好ましい。短繊維の平均配列度（Ｚ）の測定法 （１） ２０ｃｍ角に試料を切り出す。 （２） 次に５ｃｍ間隔に碁盤目状に上記試料を切断し
た切片を作成する。 （３） 上記切片から任意に３個の切片を選ぶ。 （４） 選択した各切片について、隣り合う二辺の中か
ら、長繊維の部分結合部がない位置を選んで複合不織布
の横断面を電子顕微鏡で撮影し、１００倍の拡大写真６
枚を得る。 （５） 図３に示すように、（４）で得られた６枚の写
真各々について、長繊維不織布（Ｂ）の繊維のうち、一
番外側にある繊維端から順番に番号をつけ、４番目と、
それと３００μｍ以上離れた５番目の各繊維端の断面中
心間を結んだ直線Ｘ0 を引く。このＸ0 を複合不織布の
基準線とし、Ｘ0 に垂直な基準線をＹ0 とする。 （６） 各写真の中央部に、Ｘ0 に垂直な、５ｃｍ離れ
た２本の直線Ｙ1 ，Ｙ2を引く。 （７） Ｙ1 ，Ｙ2 間で、短繊維不織布（Ａ）の断面に
おける短繊維（ａ）及び（ｂ）のうち、繊維の長軸方向
の長さがその繊維の直径（最大径）の１０倍以上の長さ
と認められる短繊維（ａ），（ｂ）を選ぶ。 （８） （７）で選んだ短繊維について図４のように短
繊維の中心線Ｌ上の任意の点Ｐ1 と、同じくＬ上の点Ｐ
2 を選び、Ｐ1 とＰ2 を結ぶ直線Ｐ1 Ｐ2 を引く。但
し、Ｐ2 は、直線Ｐ1 Ｐ2 に平行にＬの中心線への接線
Ｐ1 ′Ｐ2′を引いた際、直線Ｐ1 Ｐ2 と接線Ｐ1 ′Ｐ
2 ′の距離ｄが繊維の直径ｒ以下で、Ｐ1 から直径ｒの
４倍以上離れた点とする。 （９） （８）の要領でＰ2 に続けてＰ3 ，Ｐ4 ……Ｐ
n …を決定し、短繊維を各直線に分解する。
アミノシリコーンなどのシリコーン系、パーフルオロア
クリレートなどのフッ素系の撥水剤があげられ、その固
形分付着量としては、複合不織布の重量に対して０．１
〜５％程度が好ましい。短繊維の平均配列度（Ｚ）の測定法 （１） ２０ｃｍ角に試料を切り出す。 （２） 次に５ｃｍ間隔に碁盤目状に上記試料を切断し
た切片を作成する。 （３） 上記切片から任意に３個の切片を選ぶ。 （４） 選択した各切片について、隣り合う二辺の中か
ら、長繊維の部分結合部がない位置を選んで複合不織布
の横断面を電子顕微鏡で撮影し、１００倍の拡大写真６
枚を得る。 （５） 図３に示すように、（４）で得られた６枚の写
真各々について、長繊維不織布（Ｂ）の繊維のうち、一
番外側にある繊維端から順番に番号をつけ、４番目と、
それと３００μｍ以上離れた５番目の各繊維端の断面中
心間を結んだ直線Ｘ0 を引く。このＸ0 を複合不織布の
基準線とし、Ｘ0 に垂直な基準線をＹ0 とする。 （６） 各写真の中央部に、Ｘ0 に垂直な、５ｃｍ離れ
た２本の直線Ｙ1 ，Ｙ2を引く。 （７） Ｙ1 ，Ｙ2 間で、短繊維不織布（Ａ）の断面に
おける短繊維（ａ）及び（ｂ）のうち、繊維の長軸方向
の長さがその繊維の直径（最大径）の１０倍以上の長さ
と認められる短繊維（ａ），（ｂ）を選ぶ。 （８） （７）で選んだ短繊維について図４のように短
繊維の中心線Ｌ上の任意の点Ｐ1 と、同じくＬ上の点Ｐ
2 を選び、Ｐ1 とＰ2 を結ぶ直線Ｐ1 Ｐ2 を引く。但
し、Ｐ2 は、直線Ｐ1 Ｐ2 に平行にＬの中心線への接線
Ｐ1 ′Ｐ2′を引いた際、直線Ｐ1 Ｐ2 と接線Ｐ1 ′Ｐ
2 ′の距離ｄが繊維の直径ｒ以下で、Ｐ1 から直径ｒの
４倍以上離れた点とする。 （９） （８）の要領でＰ2 に続けてＰ3 ，Ｐ4 ……Ｐ
n …を決定し、短繊維を各直線に分解する。
【００２４】この作業を（７）で選定した全短繊維につ
いて行う。 （１０） （９）で得た各直線を基準線Ｘ0 ，Ｙ0 方向
の成分（ｘn ，ｙn ）にスカラー分解し、その総和を
Ｘ，Ｙとする。 （１１） 短繊維の平均配列度（Ｚ）は、ＸとＹの比Ｘ
／Ｙで与えられ、６枚の写真で解析された各Ｘ／Ｙの平
均値とする。長繊維不織布（Ｂ）に入り込んでいる短繊維の数（Ｎ）
の測定法 平均配列度（Ｚ）を測定するのに用いた、複合不織
布の３つの切片とその６枚の電子顕微鏡写真を用意す
る。 ３つの切片から引きはがした長繊維不織布（Ｂ）上
の各々２ｃｍ以上離れた４点の位置でＫＥＳ−ＦＢ試験
システムの圧縮特性測定を応用して１ｇ／ｃｍ2 の加圧
下のＢの厚みを測定し、計１２点の測定値の平均をと
り、長繊維不織布（Ｂ）の厚みＴB とする。 図３に示す基準線Ｘ0 からで得られたＴB の１／
２の距離を隔てた、Ｘ0に平行な直線１／２ＴB を写真
上に引く。 １／２ＴB と交差する短繊維の本数を５００μｍの
距離を隔てたＹ1 ，Ｙ2の間で数え、６枚の写真の平均
値をとり（Ｎ）を求める。短繊維不織布（Ａ）の密度測定法 平均配列度の測定と同様の方法で１００倍の拡大写
真６枚を得る。 Ｘ0 を規定したのと同様の方法で、短繊維不織布
（Ａの上辺、下辺について、基準線Ｘ1 ，Ｘ2 を引き、
前述のＹ1 ，Ｙ2 との交差によってつくられる、Ｙ1 ，
Ｙ2 の切片の長さを６枚の写真から夫々測定し、その平
均値を短繊維不織布（Ａ）の厚みＴ（μｍ）とする。 短繊維不織布（Ａ）の目付Ｗ（ｇ／ｍ2 ）は、複合
不織布から長繊維不織布（Ｂ）を引きはがし、複合不織
布と長繊維不織布の目付差より求める。 短繊維不織布の密度はＷ／Ｔ（ｇ／ｃｍ3 ）より求
められる。
いて行う。 （１０） （９）で得た各直線を基準線Ｘ0 ，Ｙ0 方向
の成分（ｘn ，ｙn ）にスカラー分解し、その総和を
Ｘ，Ｙとする。 （１１） 短繊維の平均配列度（Ｚ）は、ＸとＹの比Ｘ
／Ｙで与えられ、６枚の写真で解析された各Ｘ／Ｙの平
均値とする。長繊維不織布（Ｂ）に入り込んでいる短繊維の数（Ｎ）
の測定法 平均配列度（Ｚ）を測定するのに用いた、複合不織
布の３つの切片とその６枚の電子顕微鏡写真を用意す
る。 ３つの切片から引きはがした長繊維不織布（Ｂ）上
の各々２ｃｍ以上離れた４点の位置でＫＥＳ−ＦＢ試験
システムの圧縮特性測定を応用して１ｇ／ｃｍ2 の加圧
下のＢの厚みを測定し、計１２点の測定値の平均をと
り、長繊維不織布（Ｂ）の厚みＴB とする。 図３に示す基準線Ｘ0 からで得られたＴB の１／
２の距離を隔てた、Ｘ0に平行な直線１／２ＴB を写真
上に引く。 １／２ＴB と交差する短繊維の本数を５００μｍの
距離を隔てたＹ1 ，Ｙ2の間で数え、６枚の写真の平均
値をとり（Ｎ）を求める。短繊維不織布（Ａ）の密度測定法 平均配列度の測定と同様の方法で１００倍の拡大写
真６枚を得る。 Ｘ0 を規定したのと同様の方法で、短繊維不織布
（Ａの上辺、下辺について、基準線Ｘ1 ，Ｘ2 を引き、
前述のＹ1 ，Ｙ2 との交差によってつくられる、Ｙ1 ，
Ｙ2 の切片の長さを６枚の写真から夫々測定し、その平
均値を短繊維不織布（Ａ）の厚みＴ（μｍ）とする。 短繊維不織布（Ａ）の目付Ｗ（ｇ／ｍ2 ）は、複合
不織布から長繊維不織布（Ｂ）を引きはがし、複合不織
布と長繊維不織布の目付差より求める。 短繊維不織布の密度はＷ／Ｔ（ｇ／ｃｍ3 ）より求
められる。
【００２５】
【実施例】以下、実施例により本発明をさらに詳しく説
明する。実施例中の測定値は以下の方法によって測定し
たものである。 ・目付け（ｇ／ｍ2 ）；ＪＩＳ−１０９６に準拠。 ・厚み（ｍｍ）；Ｎを求める際に必要な長繊維不織布
（Ｂ）の厚み測定は、ＫＥＳ−ＦＢ試験システムの圧縮
特性測定に準拠する。カトウテック（株）製圧縮試験機
（ＫＥＳ−ＦＢ−Ｍ３、ＫＥＳ−ＦＢ−Ｅ３）を用い
て、１ｇ／ｃｍ2 圧力下での厚みを試料とその測定位置
を変えて１２回測定し、その平均値で表わす。複合不
織布の厚み測定については、ＪＩＳ−Ｌ−１０９６に準
拠する。 ・曲げ硬さ；ＫＥＳ−ＦＢ試験システムの曲げ特性測定
に準拠する。カトウテック（株）製純曲げ試験機（ピユ
アーベンディングテスター）を用いて、試料の複合工程
進行方向（経）とそれに垂直な方向（緯）を各々５回測
定し、その平均値で表わす。 ・通気性（ｃｃ／ｃｍ2 ・ｓｅｃ）；ＪＩＳ−Ｌ−１０
９６に準拠し、フラジール型試験機で測定。５回の測定
の平均値で表わす。 ・破断強力（ｋｇ／３ｃｍ幅）；ＪＩＳ−Ｌ−１０９６
に準拠し、３ｃｍ幅で掴み間隔１０ｃｍになるようにサ
ンプルを調整する。東洋ボールドウィン社製Ｔｅｎｓｉ
ｌｏｎ ＵＴＭ−１型機で測定し、５回の平均値で表わ
す。 ・破断伸度；強力と同様の手法によって測定し、５回の
平均値で表わす。 ・耐水圧（ｍｍＨ2 Ｏ）；ＪＩＳ−Ｌ−１０９２に準拠
し、低水圧法（１０００ｍｍＨ2 Ｏまで）で測定し、５
回の平均値を表わす。 ・メイソンジャーテスト；ＩＳＴ８０，７−７０，メイ
ソンジャー法に準拠し、１１４ｍｍＨ2 Ｏの水柱圧の生
理食塩水負荷で、液もれが発生するまでの時間（分）を
測定する。６０分以上を合格とし、３回の測定の平均値
で表わす。 ・圧迫／屈曲変形時の耐液もれ性；試料を一辺１０ｃｍ
の正方形に切り出し、中央部を直径６ｃｍにくり抜いた
一辺が１０ｃｍの正方形板２枚に挟み、試料の中央部に
着色した生理食塩水を１０ｃｃスポイトでのせる。試料
を内径９０ｍｍ、外形１００ｍｍのアクリル製円筒上に
乗せ、曲率５ｃｍの曲面を持った押し棒で試料中央部を
２０ｍｍ繰り返し押せるように、東洋ボールドウイィン
社製Ｔｅｎｓｉｌｏｎ ＵＴＭ−１型機にセットする。
アクリル製円筒を透視して試料裏面に着色した生理食塩
水が滲み出た時の繰り返し回数をもって評価する。５回
の平均値で表わす。
明する。実施例中の測定値は以下の方法によって測定し
たものである。 ・目付け（ｇ／ｍ2 ）；ＪＩＳ−１０９６に準拠。 ・厚み（ｍｍ）；Ｎを求める際に必要な長繊維不織布
（Ｂ）の厚み測定は、ＫＥＳ−ＦＢ試験システムの圧縮
特性測定に準拠する。カトウテック（株）製圧縮試験機
（ＫＥＳ−ＦＢ−Ｍ３、ＫＥＳ−ＦＢ−Ｅ３）を用い
て、１ｇ／ｃｍ2 圧力下での厚みを試料とその測定位置
を変えて１２回測定し、その平均値で表わす。複合不
織布の厚み測定については、ＪＩＳ−Ｌ−１０９６に準
拠する。 ・曲げ硬さ；ＫＥＳ−ＦＢ試験システムの曲げ特性測定
に準拠する。カトウテック（株）製純曲げ試験機（ピユ
アーベンディングテスター）を用いて、試料の複合工程
進行方向（経）とそれに垂直な方向（緯）を各々５回測
定し、その平均値で表わす。 ・通気性（ｃｃ／ｃｍ2 ・ｓｅｃ）；ＪＩＳ−Ｌ−１０
９６に準拠し、フラジール型試験機で測定。５回の測定
の平均値で表わす。 ・破断強力（ｋｇ／３ｃｍ幅）；ＪＩＳ−Ｌ−１０９６
に準拠し、３ｃｍ幅で掴み間隔１０ｃｍになるようにサ
ンプルを調整する。東洋ボールドウィン社製Ｔｅｎｓｉ
ｌｏｎ ＵＴＭ−１型機で測定し、５回の平均値で表わ
す。 ・破断伸度；強力と同様の手法によって測定し、５回の
平均値で表わす。 ・耐水圧（ｍｍＨ2 Ｏ）；ＪＩＳ−Ｌ−１０９２に準拠
し、低水圧法（１０００ｍｍＨ2 Ｏまで）で測定し、５
回の平均値を表わす。 ・メイソンジャーテスト；ＩＳＴ８０，７−７０，メイ
ソンジャー法に準拠し、１１４ｍｍＨ2 Ｏの水柱圧の生
理食塩水負荷で、液もれが発生するまでの時間（分）を
測定する。６０分以上を合格とし、３回の測定の平均値
で表わす。 ・圧迫／屈曲変形時の耐液もれ性；試料を一辺１０ｃｍ
の正方形に切り出し、中央部を直径６ｃｍにくり抜いた
一辺が１０ｃｍの正方形板２枚に挟み、試料の中央部に
着色した生理食塩水を１０ｃｃスポイトでのせる。試料
を内径９０ｍｍ、外形１００ｍｍのアクリル製円筒上に
乗せ、曲率５ｃｍの曲面を持った押し棒で試料中央部を
２０ｍｍ繰り返し押せるように、東洋ボールドウイィン
社製Ｔｅｎｓｉｌｏｎ ＵＴＭ−１型機にセットする。
アクリル製円筒を透視して試料裏面に着色した生理食塩
水が滲み出た時の繰り返し回数をもって評価する。５回
の平均値で表わす。
【００２６】実施例の複合不織布はすべて複合処理後撥
水加工し、物性を測定した。その処方は以下の通りであ
る ・撥水剤；明成化学製アサヒガードシリーズＡＧ−４３
３ ・処理；撥水剤５％水溶液に浸漬した後１００℃×２ｍ
ｉｎ乾燥し、さらに１６０℃で１分間キュアリングさせ
る。
水加工し、物性を測定した。その処方は以下の通りであ
る ・撥水剤；明成化学製アサヒガードシリーズＡＧ−４３
３ ・処理；撥水剤５％水溶液に浸漬した後１００℃×２ｍ
ｉｎ乾燥し、さらに１６０℃で１分間キュアリングさせ
る。
【００２７】実施例で積層体の複合比は、すべて柱状流
で行った。主な条件は以下の通りである。 ・柱状流噴射ノズル；オリフィス径０．２ｍｍ ・ノズルから複合不織布シートまでの距離；３０ｍｍ ・挿入金網；ノズルと複合シートの距離の中間に７０メ
ッシュのネットを挿入 ・ノズル周回条件；回転半径６ｍｍ、回転数２００ｒｐ
ｍ
で行った。主な条件は以下の通りである。 ・柱状流噴射ノズル；オリフィス径０．２ｍｍ ・ノズルから複合不織布シートまでの距離；３０ｍｍ ・挿入金網；ノズルと複合シートの距離の中間に７０メ
ッシュのネットを挿入 ・ノズル周回条件；回転半径６ｍｍ、回転数２００ｒｐ
ｍ
【００２８】
【実施例１】繊維長５ｍｍ、繊度０．１ｄのポリエチレ
ンテレフタレート短繊維（ａ）と繊維長５ｍｍ、繊度１
ｄのレーヨン短繊維（ｂ）を１：１の重量比で水中に分
散、攪拌して得た０．６３％濃度のスラリーを用いて、
傾斜式網抄造機で目付け２５ｇ／ｍ2 の短繊維不織布
（Ａ）を抄造した。
ンテレフタレート短繊維（ａ）と繊維長５ｍｍ、繊度１
ｄのレーヨン短繊維（ｂ）を１：１の重量比で水中に分
散、攪拌して得た０．６３％濃度のスラリーを用いて、
傾斜式網抄造機で目付け２５ｇ／ｍ2 の短繊維不織布
（Ａ）を抄造した。
【００２９】次に、ポリエチレンテレフタレートを溶融
紡糸して紡糸口金からエアーサッカーで牽引して、均一
な長繊維ウエブを作成し、これを均一に配置された凸部
を有するエンボスロールと表面が平滑な下部ロールとの
間で熱圧着し、繊度２ｄ、目付２５ｇ／ｍ2 、平均破断
伸度２２．５％の長繊維不織布（Ｂ）を得た。この長繊
維不織布（Ｂ）を拡布して、先の短繊維不織布（Ａ）に
積層し、表裏に夫々第１ステップで１５ｋｇ／ｃｍ2 、
第２ステップ１５ｋｇ／ｃｍ2 、第３ステップ３０ｋｇ
／ｃｍ2 の柱状流をあてて複合して本発明の複合不織布
を得た。
紡糸して紡糸口金からエアーサッカーで牽引して、均一
な長繊維ウエブを作成し、これを均一に配置された凸部
を有するエンボスロールと表面が平滑な下部ロールとの
間で熱圧着し、繊度２ｄ、目付２５ｇ／ｍ2 、平均破断
伸度２２．５％の長繊維不織布（Ｂ）を得た。この長繊
維不織布（Ｂ）を拡布して、先の短繊維不織布（Ａ）に
積層し、表裏に夫々第１ステップで１５ｋｇ／ｃｍ2 、
第２ステップ１５ｋｇ／ｃｍ2 、第３ステップ３０ｋｇ
／ｃｍ2 の柱状流をあてて複合して本発明の複合不織布
を得た。
【００３０】
【実施例２〜４】実施例１で得たポリエチレンテレフタ
レート長繊維不織布（Ｂ）（旭化成工業株式会社製 Ｅ
１０２５）上に、繊維長５ｍｍ、繊度０．１ｄのポリエ
チレンテレフタレート短繊維（ａ）と繊維長５ｍｍ、繊
度１ｄのレーヨン短繊維（ｂ）を夫々１：１、１：３、
３：１７の重量比で水中に分散、撹拌して得た０．６３
％濃度のスラリーを用いて、傾斜式網抄造機で目付け２
５ｇ／ｍ2 の短繊維不織布（Ａ）を抄きあげて積層し、
積層体の表裏に夫々第一ステップ１５ｋｇ／ｃｍ2、第
二ステップ１５ｋｇ／ｃｍ2 、第三ステップ３０ｋｇ／
ｃｍ2 の柱状流をあてて複合し、本発明の複合不織布を
作製した。
レート長繊維不織布（Ｂ）（旭化成工業株式会社製 Ｅ
１０２５）上に、繊維長５ｍｍ、繊度０．１ｄのポリエ
チレンテレフタレート短繊維（ａ）と繊維長５ｍｍ、繊
度１ｄのレーヨン短繊維（ｂ）を夫々１：１、１：３、
３：１７の重量比で水中に分散、撹拌して得た０．６３
％濃度のスラリーを用いて、傾斜式網抄造機で目付け２
５ｇ／ｍ2 の短繊維不織布（Ａ）を抄きあげて積層し、
積層体の表裏に夫々第一ステップ１５ｋｇ／ｃｍ2、第
二ステップ１５ｋｇ／ｃｍ2 、第三ステップ３０ｋｇ／
ｃｍ2 の柱状流をあてて複合し、本発明の複合不織布を
作製した。
【００３１】
【実施例５】繊維長５ｍｍ、繊度０．１ｄのポリエチレ
ンテレフタレート短繊維（ａ）、繊維長５ｍｍ、繊度１
ｄのレーヨン短繊維（ｂ）及び繊維長５ｍｍで繊度０．
４ｄのポリエチレンテレフタレート繊維を５：７：８の
重量比で水中に分散、攪拌して得た０．６３％濃度のス
ラリーを用いて、実施例２と同様の方法で本発明の不織
布を作製した。
ンテレフタレート短繊維（ａ）、繊維長５ｍｍ、繊度１
ｄのレーヨン短繊維（ｂ）及び繊維長５ｍｍで繊度０．
４ｄのポリエチレンテレフタレート繊維を５：７：８の
重量比で水中に分散、攪拌して得た０．６３％濃度のス
ラリーを用いて、実施例２と同様の方法で本発明の不織
布を作製した。
【００３２】
【実施例６】繊維長５ｍｍ、繊度０．１ｄのポリエステ
ル系極細短繊維（ａ）、繊維長５ｍｍ、繊度１ｄのレー
ヨン短繊維（ｂ）を１：３の重量比で水中に分散、攪拌
して得た０．３８％濃度のスラリーを用いて、１５ｇ／
ｍ2 の短繊維不織布（Ａ）を抄きあげ、実施例１で用い
た長繊維不織布と積層し、表裏夫々に第一ステップ１０
ｋｇ／ｃｍ2 、第二ステップ１０ｋｇ／ｃｍ2 、第三ス
テップ２０ｋｇ／ｃｍ 2 の柱状流をあてて複合して、本
発明の複合不織布を作製した。
ル系極細短繊維（ａ）、繊維長５ｍｍ、繊度１ｄのレー
ヨン短繊維（ｂ）を１：３の重量比で水中に分散、攪拌
して得た０．３８％濃度のスラリーを用いて、１５ｇ／
ｍ2 の短繊維不織布（Ａ）を抄きあげ、実施例１で用い
た長繊維不織布と積層し、表裏夫々に第一ステップ１０
ｋｇ／ｃｍ2 、第二ステップ１０ｋｇ／ｃｍ2 、第三ス
テップ２０ｋｇ／ｃｍ 2 の柱状流をあてて複合して、本
発明の複合不織布を作製した。
【００３３】
【実施例７】実施例６と同様の繊維構成で１％濃度のス
ラリーを用いて、４０ｇ／ｍ2 の短繊維不織布（Ａ）を
抄きあげ、実施例１で用いた長繊維不織布と積層し、表
裏夫々に第一ステップ１５ｋｇ／ｃｍ2 、第二ステップ
２０ｋｇ／ｃｍ2 、第三ステップ３０ｋｇ／ｃｍ2 の柱
状流をあてて複合して本発明の複合不織布を作製した。
ラリーを用いて、４０ｇ／ｍ2 の短繊維不織布（Ａ）を
抄きあげ、実施例１で用いた長繊維不織布と積層し、表
裏夫々に第一ステップ１５ｋｇ／ｃｍ2 、第二ステップ
２０ｋｇ／ｃｍ2 、第三ステップ３０ｋｇ／ｃｍ2 の柱
状流をあてて複合して本発明の複合不織布を作製した。
【００３４】
【実施例８〜１０】下記３種のスパンボンド法による長
繊維不織布を実施例３と同様にして短繊維不織布と積層
し複合して本発明の不織布を作製した。 長繊維不織布 〔実施例８〕ポリプロピレン長繊維不織布 ポリプロピレンを実施例１の長繊維不織布（Ｂ）と同様
の方法で溶融紡糸し、エンボスロールで熱圧着されて得
られる繊度３ｄ、目付２５ｇ／ｍ2 、平均破断伸度３０
％のスパンボンド法の長繊維不織布（Ｂ）（旭化成工業
株式会社製、Ｐ５０２５）。
繊維不織布を実施例３と同様にして短繊維不織布と積層
し複合して本発明の不織布を作製した。 長繊維不織布 〔実施例８〕ポリプロピレン長繊維不織布 ポリプロピレンを実施例１の長繊維不織布（Ｂ）と同様
の方法で溶融紡糸し、エンボスロールで熱圧着されて得
られる繊度３ｄ、目付２５ｇ／ｍ2 、平均破断伸度３０
％のスパンボンド法の長繊維不織布（Ｂ）（旭化成工業
株式会社製、Ｐ５０２５）。
【００３５】〔実施例９〕ナイロン６長繊維不織布 ナイロン６を、実施例８の長繊維不織布（Ｂ）と同様の
方法で溶融紡糸し、エンボスロールで熱圧着されて得ら
れる、繊度２ｄ、目付２５ｇ／ｍ2 、平均破断伸度３０
％のスパンボンド法の長繊維不織布（Ｂ）。 〔実施例１０〕ポリエチレンテレフタレート長繊維不織
布 実施例１の長繊維不織布（Ｂ）と同様の方法で得られ
る、繊度２ｄ、目付３０ｇ／ｍ2 、平均破断伸度２５％
のスパンボンド法の長繊維不織布（Ｂ）。
方法で溶融紡糸し、エンボスロールで熱圧着されて得ら
れる、繊度２ｄ、目付２５ｇ／ｍ2 、平均破断伸度３０
％のスパンボンド法の長繊維不織布（Ｂ）。 〔実施例１０〕ポリエチレンテレフタレート長繊維不織
布 実施例１の長繊維不織布（Ｂ）と同様の方法で得られ
る、繊度２ｄ、目付３０ｇ／ｍ2 、平均破断伸度２５％
のスパンボンド法の長繊維不織布（Ｂ）。
【００３６】
【実施例１１】繊維長５ｍｍ、繊度０．１ｄのポリエチ
レンテレフタレート短繊維（ａ）、繊維長５ｍｍ、繊維
長５ｍｍ、繊度１ｄのポリエチレンテレフタレート短繊
維及び繊度１ｄのレーヨン短繊維（ｂ）を１：１：２の
重量比で水中に分散、攪拌して得た０．６３％濃度のス
ラリーを用いて、実施例２と同様の方法で本発明の複合
不織布を作製した。
レンテレフタレート短繊維（ａ）、繊維長５ｍｍ、繊維
長５ｍｍ、繊度１ｄのポリエチレンテレフタレート短繊
維及び繊度１ｄのレーヨン短繊維（ｂ）を１：１：２の
重量比で水中に分散、攪拌して得た０．６３％濃度のス
ラリーを用いて、実施例２と同様の方法で本発明の複合
不織布を作製した。
【００３７】
【実施例１２】繊維長５ｍｍ、繊度０．１ｄのポリエチ
レンテレフタレート短繊維（ａ）と繊維長５ｍｍ、繊度
１ｄのレーヨン短繊維（ｂ）及び下記の方法で得られる
フィブリル化したアクリル系パルプを２：７：１の重量
比で水中に分散、攪拌して得た０．６３％濃度のスラリ
ーを用いて実施例２と同様の方法で本発明の複合不織布
を作成した。 （フィブリル化したアクリル系パルプの製法）アクリロ
ニトリル９５．０％、アクリル酸メチル４．５％及びメ
タリルスルホン酸ソーダ０．５％からなる重合体、ポリ
エチレンオキサイド−ポリプロピレンオキサイド−ポリ
エチレンオキサイドのブロック型ポリエーテル（数平均
分子量１０，０００、ポリエチレンオキサイドとポリプ
ロピレンオキサイドの割合は７０：３０）をジメチルホ
ルムアミドに溶解して、アクリル系重合体２３％、ブロ
ック型ポリエーテル２．３の紡糸原液を調製した。この
紡糸原液を６時間静置した後、紡糸口金を通して、温度
３５℃、ジメチルホルムアミド濃度７５％の凝固浴中に
押出し、水洗後、沸騰水中で１２倍延伸し、８０℃の熱
風中で乾燥して１．５ｄの繊維を製造した。
レンテレフタレート短繊維（ａ）と繊維長５ｍｍ、繊度
１ｄのレーヨン短繊維（ｂ）及び下記の方法で得られる
フィブリル化したアクリル系パルプを２：７：１の重量
比で水中に分散、攪拌して得た０．６３％濃度のスラリ
ーを用いて実施例２と同様の方法で本発明の複合不織布
を作成した。 （フィブリル化したアクリル系パルプの製法）アクリロ
ニトリル９５．０％、アクリル酸メチル４．５％及びメ
タリルスルホン酸ソーダ０．５％からなる重合体、ポリ
エチレンオキサイド−ポリプロピレンオキサイド−ポリ
エチレンオキサイドのブロック型ポリエーテル（数平均
分子量１０，０００、ポリエチレンオキサイドとポリプ
ロピレンオキサイドの割合は７０：３０）をジメチルホ
ルムアミドに溶解して、アクリル系重合体２３％、ブロ
ック型ポリエーテル２．３の紡糸原液を調製した。この
紡糸原液を６時間静置した後、紡糸口金を通して、温度
３５℃、ジメチルホルムアミド濃度７５％の凝固浴中に
押出し、水洗後、沸騰水中で１２倍延伸し、８０℃の熱
風中で乾燥して１．５ｄの繊維を製造した。
【００３８】次に、この繊維を５ｍｍに切断して、繊維
１０部を９０部の水中に分散した。次に、この繊維分散
液をディスク間隔を０．１ｍｍに調製した製紙用ディス
クリファイナーで処理し、ろ水度０ｃｃまでの叩解し
た。叩解されたアクリル系パイプは、太い繊維の部分
（元のアクリル系繊維の幹）の表面に、該繊維から枝分
かれした微細なヒゲ状繊条が多数発生している。また、
該幹となっている繊維は、部分的にその長さ方向に分割
して細い繊維に分離している。
１０部を９０部の水中に分散した。次に、この繊維分散
液をディスク間隔を０．１ｍｍに調製した製紙用ディス
クリファイナーで処理し、ろ水度０ｃｃまでの叩解し
た。叩解されたアクリル系パイプは、太い繊維の部分
（元のアクリル系繊維の幹）の表面に、該繊維から枝分
かれした微細なヒゲ状繊条が多数発生している。また、
該幹となっている繊維は、部分的にその長さ方向に分割
して細い繊維に分離している。
【００３９】この複合不織布の物性を測定すると、フィ
ブリル化アクリル系パルプにより、通気性を劣さずに耐
水圧と引張強力の若干の向上が見られた。電子顕微鏡で
調べると、短繊維（ａ）や（ｂ）の配列度（ｚ）は保持
され、かつ、フィブリル化したアクリル系パルプ繊維が
短繊維不織布（Ａ）と長繊維不織布（Ｂ）相互とよく交
絡していることが判った。
ブリル化アクリル系パルプにより、通気性を劣さずに耐
水圧と引張強力の若干の向上が見られた。電子顕微鏡で
調べると、短繊維（ａ）や（ｂ）の配列度（ｚ）は保持
され、かつ、フィブリル化したアクリル系パルプ繊維が
短繊維不織布（Ａ）と長繊維不織布（Ｂ）相互とよく交
絡していることが判った。
【００４０】
【実施例１３】実施例１と同様の長繊維不織布（Ｂ）上
に、繊維長５ｍｍ、繊度０．１ｄのポリエチレンテレフ
タレート短繊維（Ｆ）と繊維長５ｍｍ、繊度１ｄのレー
ヨン短繊維（Ｇ）を５７：４３（Ａ／Ｂ）の重量比で水
中に分散、攪拌して得た０．６３％濃度のスラリーを用
いて、傾斜式網抄造機で目付け２５ｇ／ｍ2 の短繊維不
織布（Ａ）を抄きあげ、積層体の表裏に夫々第一ステッ
プ１５ｋｇ／ｃｍ2 、第二ステップ１５ｋｇ／ｃｍ2 、
第三ステップ３０ｋｇ／ｃｍ2 の柱状流をあてて複合
し、本発明の複合不織布を作製した。
に、繊維長５ｍｍ、繊度０．１ｄのポリエチレンテレフ
タレート短繊維（Ｆ）と繊維長５ｍｍ、繊度１ｄのレー
ヨン短繊維（Ｇ）を５７：４３（Ａ／Ｂ）の重量比で水
中に分散、攪拌して得た０．６３％濃度のスラリーを用
いて、傾斜式網抄造機で目付け２５ｇ／ｍ2 の短繊維不
織布（Ａ）を抄きあげ、積層体の表裏に夫々第一ステッ
プ１５ｋｇ／ｃｍ2 、第二ステップ１５ｋｇ／ｃｍ2 、
第三ステップ３０ｋｇ／ｃｍ2 の柱状流をあてて複合
し、本発明の複合不織布を作製した。
【００４１】
【実施例１４】実施例１と同様の長繊維不織布（Ｂ）上
に、繊維長５ｍｍ、繊度０．２５ｄのポリエチレンテレ
フタレート短繊維（Ｆ）と繊維長５ｍｍ、繊度１ｄのレ
ーヨン短繊維（Ｇ）を１：３の重量比で水中に分散、攪
拌して得た０．６３％濃度のスラリーを用いて、傾斜式
網抄造機で目付け２５ｇ／ｍ2 の短繊維不織布（Ａ）を
抄きあげ、積層体の表裏に夫々第一ステップ１５ｋｇ／
ｃｍ2 、第二ステップ１５ｋｇ／ｃｍ2 、第三ステップ
３０ｋｇ／ｃｍ2 の柱状流をあてて複合し、本発明の複
合不織布を作製した。
に、繊維長５ｍｍ、繊度０．２５ｄのポリエチレンテレ
フタレート短繊維（Ｆ）と繊維長５ｍｍ、繊度１ｄのレ
ーヨン短繊維（Ｇ）を１：３の重量比で水中に分散、攪
拌して得た０．６３％濃度のスラリーを用いて、傾斜式
網抄造機で目付け２５ｇ／ｍ2 の短繊維不織布（Ａ）を
抄きあげ、積層体の表裏に夫々第一ステップ１５ｋｇ／
ｃｍ2 、第二ステップ１５ｋｇ／ｃｍ2 、第三ステップ
３０ｋｇ／ｃｍ2 の柱状流をあてて複合し、本発明の複
合不織布を作製した。
【００４２】
【実施例１５】実施例１と同様の長繊維不織布（Ｂ）上
に、繊維長５ｍｍ、繊度０．１ｄのポリエチレンテレフ
タレート短繊維（Ｆ）と繊維長５ｍｍ、繊度０．５ｄの
レーヨン短繊維（Ｇ）を１：３の重量比で水中に分散、
攪拌して得た０．６３％濃度のスラリーを用いて、傾斜
式網抄造機で目付け２５ｇ／ｍ2 の短繊維不織布（Ａ）
を抄きあげ、積層体の表裏に夫々第一ステップ１５ｋｇ
／ｃｍ2 、第二ステップ１５ｋｇ／ｃｍ2 、第三ステッ
プ３０ｋｇ／ｃｍ2 の柱状流をあてて複合し、本発明の
複合不織布を作製した。
に、繊維長５ｍｍ、繊度０．１ｄのポリエチレンテレフ
タレート短繊維（Ｆ）と繊維長５ｍｍ、繊度０．５ｄの
レーヨン短繊維（Ｇ）を１：３の重量比で水中に分散、
攪拌して得た０．６３％濃度のスラリーを用いて、傾斜
式網抄造機で目付け２５ｇ／ｍ2 の短繊維不織布（Ａ）
を抄きあげ、積層体の表裏に夫々第一ステップ１５ｋｇ
／ｃｍ2 、第二ステップ１５ｋｇ／ｃｍ2 、第三ステッ
プ３０ｋｇ／ｃｍ2 の柱状流をあてて複合し、本発明の
複合不織布を作製した。
【００４３】
【実施例１６】 ＱＥＲ０３５／Ｅ５０１５ 繊維長５ｍｍ、繊度０．１５ｄのポリエチレンテレフタ
レート短繊維（ａ）、繊維長８ｍｍ、繊度１．５ｄのレ
ーヨン短繊維（ｂ）及び繊維長１０ｍｍ、繊度１ｄのポ
リエチレンテレフタレート繊維を１１：６４：２５の重
量比で水中に分散、攪拌して得た０．８８％濃度のスラ
リーを用いて、実施例１に記載したと同様の方法で目付
け３５ｇ／ｍ2 の短繊維不織布（Ａ）を抄造した。その
上に実施例１と同様の方法で作成した接合部の面積が全
表面積の２０％である：繊度１ｄ、目付１５ｇ／ｍ2 の
ポリエチレンテレフタレート長繊維不織布（Ｂ）（旭化
成工業株式会社製、Ｅ５０１５）を拡布して積層し、表
裏に夫々第一ステップで１５ｋｇ／ｃｍ2 、第二ステッ
プ１５ｋｇ／ｃｍ2 、第三ステップ３０ｋｇ／ｃｍ 2 の
柱状流をあてて複合して本発明の複合不織布を得た。
レート短繊維（ａ）、繊維長８ｍｍ、繊度１．５ｄのレ
ーヨン短繊維（ｂ）及び繊維長１０ｍｍ、繊度１ｄのポ
リエチレンテレフタレート繊維を１１：６４：２５の重
量比で水中に分散、攪拌して得た０．８８％濃度のスラ
リーを用いて、実施例１に記載したと同様の方法で目付
け３５ｇ／ｍ2 の短繊維不織布（Ａ）を抄造した。その
上に実施例１と同様の方法で作成した接合部の面積が全
表面積の２０％である：繊度１ｄ、目付１５ｇ／ｍ2 の
ポリエチレンテレフタレート長繊維不織布（Ｂ）（旭化
成工業株式会社製、Ｅ５０１５）を拡布して積層し、表
裏に夫々第一ステップで１５ｋｇ／ｃｍ2 、第二ステッ
プ１５ｋｇ／ｃｍ2 、第三ステップ３０ｋｇ／ｃｍ 2 の
柱状流をあてて複合して本発明の複合不織布を得た。
【００４４】
【実施例１７】繊維長５ｍｍ、繊度０．１ｄのポリエチ
レンテレフタレート短繊維（ａ）、繊維長５ｍｍ、繊度
１ｄのレーヨン短繊維（ｂ）及び繊維長５ｍｍ、繊度１
ｄのポリエチレンテレフタレート繊維を１１：６４：２
５の重量比で水中に分散、攪拌して得た１．１３％濃度
のスラリーを用いて、実施例１に記載したと同様の方法
で目付け４５ｇ／ｍ2 の短繊維不織布（Ａ）を抄造し
た。その上に実施例１６と同様の方法で作成した接合部
の面積が全表面積の２０％である、繊度１ｄ、目付１５
ｇ／ｍ2 のポリエチレンテレフタレート長繊維不織布
（Ｂ）（旭化成工業株式会社製、Ｅ５０１５）を拡布し
て積層し、表裏に夫々第一ステップで１５ｋｇ／ｃ
ｍ2 、第二ステップ２０ｋｇ／ｃｍ2 、第三ステップ３
０ｋｇ／ｃｍ2 の柱状流をあてて複合して本発明の複合
不織布を得た。
レンテレフタレート短繊維（ａ）、繊維長５ｍｍ、繊度
１ｄのレーヨン短繊維（ｂ）及び繊維長５ｍｍ、繊度１
ｄのポリエチレンテレフタレート繊維を１１：６４：２
５の重量比で水中に分散、攪拌して得た１．１３％濃度
のスラリーを用いて、実施例１に記載したと同様の方法
で目付け４５ｇ／ｍ2 の短繊維不織布（Ａ）を抄造し
た。その上に実施例１６と同様の方法で作成した接合部
の面積が全表面積の２０％である、繊度１ｄ、目付１５
ｇ／ｍ2 のポリエチレンテレフタレート長繊維不織布
（Ｂ）（旭化成工業株式会社製、Ｅ５０１５）を拡布し
て積層し、表裏に夫々第一ステップで１５ｋｇ／ｃ
ｍ2 、第二ステップ２０ｋｇ／ｃｍ2 、第三ステップ３
０ｋｇ／ｃｍ2 の柱状流をあてて複合して本発明の複合
不織布を得た。
【００４５】
【実施例１８】繊維長５ｍｍ、繊度０．１ｄのポリエチ
レンテレフタレート短繊維（ａ）、繊維長５ｍｍ、繊度
１．０ｄのレーヨン短繊維（ｂ）及びアラスカパルプを
パルパーで５分間叩解処理して得たパルプを１２：７
４：１４の重量比で水中に分散、攪拌して得た０．８８
％濃度のスラリーを用いて、実施例１に記載したと同様
の方法で目付け３５ｇ／ｍ2 の短繊維不織布（Ａ）を抄
造した。その上に実施例１と同様の方法で作成した接合
部の面積が全表面積の２０％である、繊度１ｄ、目付１
５ｇ／ｍ2 のポリエチレンテレフタレート長繊維不織布
（Ｂ）（旭化成工業株式会社製、Ｅ５０１５）を拡布し
て積層し、表裏に夫々第一ステップで１５ｋｇ／ｃ
ｍ2 、第二ステップ１５ｋｇ／ｃｍ2 、第三ステップ３
０ｋｇ／ｃｍ2 の柱状流をあてて複合して本発明の複合
不織布を得た。
レンテレフタレート短繊維（ａ）、繊維長５ｍｍ、繊度
１．０ｄのレーヨン短繊維（ｂ）及びアラスカパルプを
パルパーで５分間叩解処理して得たパルプを１２：７
４：１４の重量比で水中に分散、攪拌して得た０．８８
％濃度のスラリーを用いて、実施例１に記載したと同様
の方法で目付け３５ｇ／ｍ2 の短繊維不織布（Ａ）を抄
造した。その上に実施例１と同様の方法で作成した接合
部の面積が全表面積の２０％である、繊度１ｄ、目付１
５ｇ／ｍ2 のポリエチレンテレフタレート長繊維不織布
（Ｂ）（旭化成工業株式会社製、Ｅ５０１５）を拡布し
て積層し、表裏に夫々第一ステップで１５ｋｇ／ｃ
ｍ2 、第二ステップ１５ｋｇ／ｃｍ2 、第三ステップ３
０ｋｇ／ｃｍ2 の柱状流をあてて複合して本発明の複合
不織布を得た。
【００４６】
【実施例１９】繊維長５ｍｍ、繊度０．１ｄのポリエチ
レンテレフタレート短繊維（ａ）と繊維長５ｍｍ、繊度
２ｄのレーヨン短繊維（ｂ）を１３：８７の重量比で水
中に分散、攪拌して得た０．７６％濃度のスラリーを用
いて、実施例１に記載したと同様の方法で目付け３０ｇ
／ｍ2 の短繊維不織布（Ａ）を抄造した。その上に実施
例１と同様の方法で作成した接合部の面積が全表面積の
２０％である、繊度１ｄ、目付２０ｇ／ｍ2 のポリエチ
レンテレフタレート長繊維不織布（Ｂ）（旭化成工業株
式会社製、Ｅ５０１５）を拡布して積層し、表裏に夫々
第一ステップで１５ｋｇ／ｃｍ2 、第二ステップ１５ｋ
ｇ／ｃｍ2 、第三ステップ３０ｋｇ／ｃｍ 2 の柱状流を
あてて複合して本発明の複合不織布を得た。
レンテレフタレート短繊維（ａ）と繊維長５ｍｍ、繊度
２ｄのレーヨン短繊維（ｂ）を１３：８７の重量比で水
中に分散、攪拌して得た０．７６％濃度のスラリーを用
いて、実施例１に記載したと同様の方法で目付け３０ｇ
／ｍ2 の短繊維不織布（Ａ）を抄造した。その上に実施
例１と同様の方法で作成した接合部の面積が全表面積の
２０％である、繊度１ｄ、目付２０ｇ／ｍ2 のポリエチ
レンテレフタレート長繊維不織布（Ｂ）（旭化成工業株
式会社製、Ｅ５０１５）を拡布して積層し、表裏に夫々
第一ステップで１５ｋｇ／ｃｍ2 、第二ステップ１５ｋ
ｇ／ｃｍ2 、第三ステップ３０ｋｇ／ｃｍ 2 の柱状流を
あてて複合して本発明の複合不織布を得た。
【００４７】
【比較例１】繊維長５ｍｍ、繊度０．１ｄのポリエチレ
ンテレフタレート短繊維（ａ）と繊維長５ｍｍ、繊度１
ｄのレーヨン短繊維（ｂ）を１：１の重量比で水中に分
散、攪拌して得た１％濃度のスラリーを用いて、４０ｇ
／ｍ2 の短繊維不織布（Ａ）を抄きあげ、実施例１の長
繊維不織布（Ｂ）と同様の方法でポリプロピレンを溶融
紡糸し、エンボスロールで熱圧着されて得られる、繊度
３ｄ、目付３０ｇ／ｍ 2 、平均破断伸度８５％のスパン
ボンド法によるポリエチレンテレフタレート長繊維不織
布（Ｂ）と積層し表裏夫々に、第一ステップ２０ｋｇ／
ｃｍ2 、第二ステップ４０ｋｇ／ｃｍ2 、第三ステップ
４０ｋｇ／ｃｍ2 の柱状流をあてて複合した。
ンテレフタレート短繊維（ａ）と繊維長５ｍｍ、繊度１
ｄのレーヨン短繊維（ｂ）を１：１の重量比で水中に分
散、攪拌して得た１％濃度のスラリーを用いて、４０ｇ
／ｍ2 の短繊維不織布（Ａ）を抄きあげ、実施例１の長
繊維不織布（Ｂ）と同様の方法でポリプロピレンを溶融
紡糸し、エンボスロールで熱圧着されて得られる、繊度
３ｄ、目付３０ｇ／ｍ 2 、平均破断伸度８５％のスパン
ボンド法によるポリエチレンテレフタレート長繊維不織
布（Ｂ）と積層し表裏夫々に、第一ステップ２０ｋｇ／
ｃｍ2 、第二ステップ４０ｋｇ／ｃｍ2 、第三ステップ
４０ｋｇ／ｃｍ2 の柱状流をあてて複合した。
【００４８】
【比較例２，３】繊維長５ｍｍ、繊度０．１ｄのポリエ
チレンテレフタレート短繊維（ａ）と繊維長５ｍｍ、繊
度１ｄのレーヨン短繊維（ｂ）を７：３及び１：９の重
量比で水中に分散、攪拌して得た０．６３％濃度のスラ
リーを用いて、２５ｇ／ｍ2 の短繊維不織布を抄きあげ
た。夫々の不織布を実施例１で用いた長繊維不織布と積
層し、表裏夫々に第一ステップ１５ｋｇ／ｃｍ2 、第二
ステップ１５ｋｇ／ｃｍ2、第三ステップ３０ｋｇ／ｃ
ｍ2 の柱状流をあてて複合した。
チレンテレフタレート短繊維（ａ）と繊維長５ｍｍ、繊
度１ｄのレーヨン短繊維（ｂ）を７：３及び１：９の重
量比で水中に分散、攪拌して得た０．６３％濃度のスラ
リーを用いて、２５ｇ／ｍ2 の短繊維不織布を抄きあげ
た。夫々の不織布を実施例１で用いた長繊維不織布と積
層し、表裏夫々に第一ステップ１５ｋｇ／ｃｍ2 、第二
ステップ１５ｋｇ／ｃｍ2、第三ステップ３０ｋｇ／ｃ
ｍ2 の柱状流をあてて複合した。
【００４９】
【比較例４】アラスカパルプをパルパーで５分間叩解処
理して得られたパルプと繊維長５ｍｍ、繊度１ｄのポリ
エチレンテレフタレート短繊維を２：３の重量比にした
０．６３％濃度のスラリーを用いて、比較例２と同様の
条件で複合不織布を作製した。
理して得られたパルプと繊維長５ｍｍ、繊度１ｄのポリ
エチレンテレフタレート短繊維を２：３の重量比にした
０．６３％濃度のスラリーを用いて、比較例２と同様の
条件で複合不織布を作製した。
【００５０】
【比較例５，６】繊維長５ｍｍ、繊度０．１ｄのポリエ
チレンテレフタレート短繊維（ａ）と繊維長５ｍｍ、繊
度１ｄのレーヨン短繊維（ｂ）を１：３の重量比で水中
に分散、攪拌して得た０．１８％、１５％濃度のスラリ
ーを用いて実施例１で用いた長繊維不織布上に７ｇ／ｍ
2 及び６０ｇ／ｍ2 の目付の短繊維不織布（Ａ）を夫々
抄きあげ、表裏夫々に前者では第一ステップ１０ｋｇ／
ｃｍ2 で、第二ステップ１０ｋｇ／ｃｍ2 、第三ステッ
プ２０ｋｇ／ｃｍ2 の柱状流圧力条件で、後者では第一
ステップ１５ｋｇ／ｃｍ2 、第二ステップ１５ｋｇ／ｃ
ｍ2 、第三ステップ３０ｋｇ／ｃｍ2 の柱状流をあてて
複合した。
チレンテレフタレート短繊維（ａ）と繊維長５ｍｍ、繊
度１ｄのレーヨン短繊維（ｂ）を１：３の重量比で水中
に分散、攪拌して得た０．１８％、１５％濃度のスラリ
ーを用いて実施例１で用いた長繊維不織布上に７ｇ／ｍ
2 及び６０ｇ／ｍ2 の目付の短繊維不織布（Ａ）を夫々
抄きあげ、表裏夫々に前者では第一ステップ１０ｋｇ／
ｃｍ2 で、第二ステップ１０ｋｇ／ｃｍ2 、第三ステッ
プ２０ｋｇ／ｃｍ2 の柱状流圧力条件で、後者では第一
ステップ１５ｋｇ／ｃｍ2 、第二ステップ１５ｋｇ／ｃ
ｍ2 、第三ステップ３０ｋｇ／ｃｍ2 の柱状流をあてて
複合した。
【００５１】
【比較例７】比較例６と同じ積層体の表裏夫々に、第一
ステップ２０ｋｇ／ｃｍ2 、第二ステップ４０ｋｇ／ｃ
ｍ2 、第三ステップ４０ｋｇ／ｃｍ2 の柱状流圧力をあ
てて複合した。
ステップ２０ｋｇ／ｃｍ2 、第二ステップ４０ｋｇ／ｃ
ｍ2 、第三ステップ４０ｋｇ／ｃｍ2 の柱状流圧力をあ
てて複合した。
【００５２】
【比較例８】ポリプロピレンを、実施例１の長繊維不織
布（Ｂ）と同様の方法で溶融紡糸し、エンボスロールで
熱圧着されて得られ、繊度３ｄ、目付２５ｇ／ｍ2 、平
均破断伸度５５％のスパンボンド法によるポリプロピレ
ン長繊維不織布（Ｂ）上に、繊維長５ｍｍ、繊度０．１
ｄのポリエチレンテレフタレート短繊維（ａ）と繊維長
５ｍｍ、繊度１ｄのレーヨン短繊維（ｂ）を１：３の重
量比にした１．５％濃度のスラリーを用いて６０ｇ／ｍ
2 の目付けの短繊維不織布（Ａ）を抄きあげ、比較例２
と同様の条件で複合した。
布（Ｂ）と同様の方法で溶融紡糸し、エンボスロールで
熱圧着されて得られ、繊度３ｄ、目付２５ｇ／ｍ2 、平
均破断伸度５５％のスパンボンド法によるポリプロピレ
ン長繊維不織布（Ｂ）上に、繊維長５ｍｍ、繊度０．１
ｄのポリエチレンテレフタレート短繊維（ａ）と繊維長
５ｍｍ、繊度１ｄのレーヨン短繊維（ｂ）を１：３の重
量比にした１．５％濃度のスラリーを用いて６０ｇ／ｍ
2 の目付けの短繊維不織布（Ａ）を抄きあげ、比較例２
と同様の条件で複合した。
【００５３】
【比較例９】実施例１で用いた長繊維不織布上に繊維長
５ｍｍ、繊度０．１ｄのポリエチレンテレフタレート短
繊維（ａ）と繊維長５ｍｍ、繊度１ｄのレーヨン短繊維
（ｂ）を１：３の重量比にした０．６３％濃度のスラリ
ーを用いて２５ｇ／ｍ2 の目付けの短繊維不織布（Ａ）
を抄きあげ表裏夫々に第一ステップ１５ｋｇ／ｃｍ2、
第二ステップ１５ｋｇ／ｃｍ2 、第三ステップ３０ｋｇ
／ｃｍ2 の柱状流をあてて複合した。
５ｍｍ、繊度０．１ｄのポリエチレンテレフタレート短
繊維（ａ）と繊維長５ｍｍ、繊度１ｄのレーヨン短繊維
（ｂ）を１：３の重量比にした０．６３％濃度のスラリ
ーを用いて２５ｇ／ｍ2 の目付けの短繊維不織布（Ａ）
を抄きあげ表裏夫々に第一ステップ１５ｋｇ／ｃｍ2、
第二ステップ１５ｋｇ／ｃｍ2 、第三ステップ３０ｋｇ
／ｃｍ2 の柱状流をあてて複合した。
【００５４】表１には実施例１〜１９と比較例１〜９の
複合不織布の構成、表２には物性をまとめた。表２か
ら、本発明の実施例１〜１９は通気性に優れると共に耐
水圧が極めて高く、メイソンジャーテストも合格（６０
分以上）し、液体バリヤー性やバクテリアバリアヤー性
に優れている事が分る。また、圧迫／屈曲変形時の液洩
れ性にも優れているので、例えば術者の手術台への圧迫
による血液浸透防止に優れる、通気性が良いので着用中
に蒸れないと言った特徴が発現される。また、強度、柔
軟性にも優れる。このような特徴は、極めて限定された
繊維の構成と（Ｎ）が小さく、配列度（Ｚ）が３〜４と
高い本願の特異な構造とにより、達成されているのは、
以下の比較例との比較で明かである。即ち、比較例１、
４、５、７、８、９は、（Ｎ）が大きく、配列度（Ｚ）
が小さい。また、比較例２、３はそれぞれ極細繊維
（ａ）の短繊維不織布（Ａ）中での比率が大きいまた
は、小さい為、前者は通気性に劣り、後者は、耐水圧に
劣る。また、比較例６は、短繊維不織布（Ａ）の目付け
が多すぎるため、通気性に劣ると共に長繊維不織布
（Ｂ）との交絡も十分では無い。
複合不織布の構成、表２には物性をまとめた。表２か
ら、本発明の実施例１〜１９は通気性に優れると共に耐
水圧が極めて高く、メイソンジャーテストも合格（６０
分以上）し、液体バリヤー性やバクテリアバリアヤー性
に優れている事が分る。また、圧迫／屈曲変形時の液洩
れ性にも優れているので、例えば術者の手術台への圧迫
による血液浸透防止に優れる、通気性が良いので着用中
に蒸れないと言った特徴が発現される。また、強度、柔
軟性にも優れる。このような特徴は、極めて限定された
繊維の構成と（Ｎ）が小さく、配列度（Ｚ）が３〜４と
高い本願の特異な構造とにより、達成されているのは、
以下の比較例との比較で明かである。即ち、比較例１、
４、５、７、８、９は、（Ｎ）が大きく、配列度（Ｚ）
が小さい。また、比較例２、３はそれぞれ極細繊維
（ａ）の短繊維不織布（Ａ）中での比率が大きいまた
は、小さい為、前者は通気性に劣り、後者は、耐水圧に
劣る。また、比較例６は、短繊維不織布（Ａ）の目付け
が多すぎるため、通気性に劣ると共に長繊維不織布
（Ｂ）との交絡も十分では無い。
【００５５】
【表１】
【００５６】
【表２】
【００５７】
【発明の効果】本発明によれば、耐水圧と通気性が共に
優れ、屈曲や圧迫等による変形が加わった場合にも液洩
れがおこり難く、更に、強度も高く、柔軟性にも優れる
複合不織布を得ることができ、該複合不織布はこのよう
な特性に基づいて、医療用途、例えば手術着、シーツ、
ドレープ、マスク等に、また、生理用ナプキン、オムツ
のトップシート、フィルター等に有用である。
優れ、屈曲や圧迫等による変形が加わった場合にも液洩
れがおこり難く、更に、強度も高く、柔軟性にも優れる
複合不織布を得ることができ、該複合不織布はこのよう
な特性に基づいて、医療用途、例えば手術着、シーツ、
ドレープ、マスク等に、また、生理用ナプキン、オムツ
のトップシート、フィルター等に有用である。
【図１】本発明の複合不織布の横断面模式図。
【図２】従来の複合不織布の横断面模式図。
【図３】本発明の複合不織布の横断面における基準線Ｘ
0 ，Ｙ0 を示す模式図。
0 ，Ｙ0 を示す模式図。
【図４】繊維の平均配列度（Ｚ）測定の為の直線成分の
定義を示す図。
定義を示す図。
Ａ 短繊維不織布（Ａ） Ｂ 長繊維不織布（Ｂ） １１，１１′ ０．３ｄ以下の短繊維（ａ） １２，１２′ ０．５ｄ以上の短繊維（ｂ） １３，１３′ 長繊維 ２１ 不織布（Ｃ）を構成する短繊維 ２２ 不織布（Ｄ）を構成する長繊維
フロントページの続き (56)参考文献 特開 平１−61555（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−97257（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−111056（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−211354（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−169236（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−333652（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−130445（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−212803（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) D04H 1/00 - 18/00
Claims (3)
- 【請求項１】 短繊維同志が交絡して形成された、下記
（１）〜（３）の構成を有する短繊維不織布（Ａ）と、
長繊維同志が部分的に結合して形成された長繊維不織布
（Ｂ）から構成された複合不織布であって、（Ａ）を構
成する短繊維の一部が（Ｂ）の中に入り込み、（Ｂ）を
構成する長繊維と交絡して（Ａ）と（Ｂ）とが一体化さ
れており、その際、複合不織布の任意の横断面におい
て、長さ５００μｍあたり、（Ｂ）層の厚みの１／２以
上入り込んでいる短繊維の本数Ｎが２０本以下であり、
かつ低水圧法による耐水圧が２５０〜４５０ｍｍＨ 2 Ｏ
で、メイソンジャー法による液洩れ発生時間が６０分以
上であることを特徴とする複合不織布。 （１） ａ＋ｂ≧５０ｗｔ％、１／９＜ａ／ｂ≦４／３ （ａ；０．３ｄ以下の短繊維比率、ｂ；０．５ｄ以上の
短繊維比率） （２）目付；１０〜５０ｇ／ｍ2 （３）繊維の平均配列度（Ｚ）；２．０〜１０ - 【請求項２】 医療用不織布として用いる請求項１記載
の複合不織布。 - 【請求項３】 短繊維同志が交絡して形成された、下記
（１）〜（３）の構成を有する短繊維不織布（Ａ）と、
長繊維同志が部分的に結合して形成された長繊維不織布
（Ｂ）を積層したのち、該積層体の上に５０〜２００メ
ッシュの網を配置し、揺動するノズルから３０ｋｇ／ｍ
2 以下の圧力の柱状流を該網を介して積層体上に噴射さ
せて前記（Ａ）と（Ｂ）の繊維同志を交絡させることを
特徴とする請求項１または請求項２に記載の複合不織布
の製造方法。 （１） ａ＋ｂ≧５０ｗｔ％、１／９＜ａ／ｂ≦４／３ （ａ；０．３ｄ以下の短繊維比率、ｂ；０．５ｄ以上の
短繊維比率） （２）目付；１０〜５０ｇ／ｍ 2 （３）繊維の平均配列度（Ｚ）；２．０〜１０
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