JP3234380B2 - 耐熱アルミニウム粉末合金 - Google Patents
耐熱アルミニウム粉末合金Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、耐熱アルミニウム（Ａ
ｌ）合金粉末を接合一体化した粉末合金に関する。
ｌ）合金粉末を接合一体化した粉末合金に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車や自動二輪車等の内燃機関に使用
される部品、例えばピストンや連節棒あるいはブレーキ
ロータ等は、高温下での激しい運動に耐える強度を有す
るものでなければならない。一方、近年、自動車等の軽
量化や省エネルギーの見地から部品の軽量化が望まれて
いる。このため、前記高温強度が要求される部品につい
てもアルミニウム合金が使用されるようになってきてい
る。かかる高温強度に優れる耐熱アルミニウム合金とし
て、Ｓｉを１３wt％以上過飽和に含有した耐熱Ａｌ−Ｓ
ｉ粉末合金がある。該粉末合金は微細な初晶Ｓｉが基地
中に分散しており、耐熱性等の高温特性に優れる。前記
Ａｌ−Ｓｉ粉末合金は、その急冷凝固粉末を単独で、あ
るいはＳｉＣ粉末等の分散強化材と共に熱間塑性加工に
より接合一体化される。
される部品、例えばピストンや連節棒あるいはブレーキ
ロータ等は、高温下での激しい運動に耐える強度を有す
るものでなければならない。一方、近年、自動車等の軽
量化や省エネルギーの見地から部品の軽量化が望まれて
いる。このため、前記高温強度が要求される部品につい
てもアルミニウム合金が使用されるようになってきてい
る。かかる高温強度に優れる耐熱アルミニウム合金とし
て、Ｓｉを１３wt％以上過飽和に含有した耐熱Ａｌ−Ｓ
ｉ粉末合金がある。該粉末合金は微細な初晶Ｓｉが基地
中に分散しており、耐熱性等の高温特性に優れる。前記
Ａｌ−Ｓｉ粉末合金は、その急冷凝固粉末を単独で、あ
るいはＳｉＣ粉末等の分散強化材と共に熱間塑性加工に
より接合一体化される。
【０００３】また、他の耐熱Ａｌ合金として、Ｆｅを過
飽和に含有したＡｌ−Ｆｅ合金の急冷凝固粉末を熱間塑
性加工により粉末同士を接合一体化した粉末合金があ
る。例えば、特開昭６２−４７４４８号公報には、Ｆｅ
を１０ｗｔ％以上過飽和に含有した耐熱Ａｌ合金粉末の
熱間押出成形材が開示されている。
飽和に含有したＡｌ−Ｆｅ合金の急冷凝固粉末を熱間塑
性加工により粉末同士を接合一体化した粉末合金があ
る。例えば、特開昭６２−４７４４８号公報には、Ｆｅ
を１０ｗｔ％以上過飽和に含有した耐熱Ａｌ合金粉末の
熱間押出成形材が開示されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、Ａｌ合
金粉末の表面には酸化膜が形成されているため、かかる
耐熱Ａｌ合金粉末を一体化するには粉末表面の酸化皮膜
を分断、破砕して基地同士を一体化する必要がある。こ
のため、従来、高価な高出力の熱間押出機や熱間鍛造機
が必要とされていた。一方、熱間加圧成形による場合、
比較的簡単な装置で実施可能であるが、粉末表面の酸化
膜のため、粉末同士の接合強度引いては粉末合金の強度
が不足するという問題がある。
金粉末の表面には酸化膜が形成されているため、かかる
耐熱Ａｌ合金粉末を一体化するには粉末表面の酸化皮膜
を分断、破砕して基地同士を一体化する必要がある。こ
のため、従来、高価な高出力の熱間押出機や熱間鍛造機
が必要とされていた。一方、熱間加圧成形による場合、
比較的簡単な装置で実施可能であるが、粉末表面の酸化
膜のため、粉末同士の接合強度引いては粉末合金の強度
が不足するという問題がある。
【０００５】本発明はかかる問題に鑑みなされたもの
で、粉末同士が容易に接合一体化される耐熱アルミニウ
ム粉末合金を提供すること目的とする。
で、粉末同士が容易に接合一体化される耐熱アルミニウ
ム粉末合金を提供すること目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の耐熱アルミニウ
ム粉末合金は、Ｎｉ粉末２０〜５０ｗｔ％と、残部耐熱
Ａｌ合金粉末でなる混合粉末が、前記耐熱Ａｌ合金の固
相温度域で一体的に熱間成形され、４００〜７００℃の
Ａｌ拡散熱処理が施されてＮｉ粉末粒子のＡｌ拡散域に
Ｎｉ−Ａｌ系金属間化合物が分散析出してなるものであ
る。
ム粉末合金は、Ｎｉ粉末２０〜５０ｗｔ％と、残部耐熱
Ａｌ合金粉末でなる混合粉末が、前記耐熱Ａｌ合金の固
相温度域で一体的に熱間成形され、４００〜７００℃の
Ａｌ拡散熱処理が施されてＮｉ粉末粒子のＡｌ拡散域に
Ｎｉ−Ａｌ系金属間化合物が分散析出してなるものであ
る。
【０００７】
【作用】耐熱Ａｌ合金粉末とＮｉ粉末との混合粉末を熱
間成形すると、ＡｌがＮｉ粉末中に拡散し、Ａｌ合金粉
末とＮｉ粉末の境界にＡｌ−Ｎｉ相が形成され、このＡ
ｌ−Ｎｉ相を介して粉末同士が接合される。このため、
接合性が良好になり、その結果、粉末合金の強度も向上
する。もっとも、熱間成形のみでは、粉末同士はその界
面に形成されたＡｌ−Ｎｉ相（ＮｉＡｌ3 ）を介して接
合しているだけである。尚、熱間成形温度は、Ａｌの拡
散、Ｎｉとの反応が容易なように４００℃以上にするの
がよく、また形状の安定性から液相開始温度以下にする
のがよい。
間成形すると、ＡｌがＮｉ粉末中に拡散し、Ａｌ合金粉
末とＮｉ粉末の境界にＡｌ−Ｎｉ相が形成され、このＡ
ｌ−Ｎｉ相を介して粉末同士が接合される。このため、
接合性が良好になり、その結果、粉末合金の強度も向上
する。もっとも、熱間成形のみでは、粉末同士はその界
面に形成されたＡｌ−Ｎｉ相（ＮｉＡｌ3 ）を介して接
合しているだけである。尚、熱間成形温度は、Ａｌの拡
散、Ｎｉとの反応が容易なように４００℃以上にするの
がよく、また形状の安定性から液相開始温度以下にする
のがよい。
【０００８】本発明では、熱間成形後、更に４００〜７
００℃（好ましくは５００〜６５０℃）での加熱が施さ
れるので、Ｎｉ粉末へのＡｌの拡散が促進されて、Ｎｉ
粉末の粒子にＡｌ拡散域が幅広く形成され、特に前記Ａ
ｌ拡散域が非常に広い場合は該拡散域は耐熱Ａｌ合金粉
末中の転位阻止物（例えば、Ａｌ−Ｓｉ合金粉末では初
晶Ｓｉ、Ａｌ−Ｆｅ合金粉末ではＦｅＡｌ3 ）とＮｉ−
Ａｌ系金属間化合物（例えば、ＮｉＡｌ3 、Ｎｉ2 Ａｌ
3 、ＦｅＮｉＡｌ9 ）が分散した組織になり、高温強度
が一層向上する。この際、４００℃未満では拡散が緩慢
で、拡散に時間がかかるため生産性に劣る。一方、７０
０℃を越えると拡散が過度となり、また液相が過度に生
成するようになり、形崩れが生じ易くなる。尚、加熱時
間は、要求される強度に応じて、加熱温度を勘案して適
宜設定すればよい。
００℃（好ましくは５００〜６５０℃）での加熱が施さ
れるので、Ｎｉ粉末へのＡｌの拡散が促進されて、Ｎｉ
粉末の粒子にＡｌ拡散域が幅広く形成され、特に前記Ａ
ｌ拡散域が非常に広い場合は該拡散域は耐熱Ａｌ合金粉
末中の転位阻止物（例えば、Ａｌ−Ｓｉ合金粉末では初
晶Ｓｉ、Ａｌ−Ｆｅ合金粉末ではＦｅＡｌ3 ）とＮｉ−
Ａｌ系金属間化合物（例えば、ＮｉＡｌ3 、Ｎｉ2 Ａｌ
3 、ＦｅＮｉＡｌ9 ）が分散した組織になり、高温強度
が一層向上する。この際、４００℃未満では拡散が緩慢
で、拡散に時間がかかるため生産性に劣る。一方、７０
０℃を越えると拡散が過度となり、また液相が過度に生
成するようになり、形崩れが生じ易くなる。尚、加熱時
間は、要求される強度に応じて、加熱温度を勘案して適
宜設定すればよい。
【０００９】
【実施例】本発明の原料となる耐熱Ａｌ合金粉末やＳｉ
−Ａｌ合金粉末は、原料合金をその融点より５０〜２０
０℃程度高温に溶解し、水あるいはガスアトマイズ法や
回転水流法等の適宜の粉末製造手段によって、１０3 〜
１０6 ℃／秒程度の冷却速度で急冷することによって得
られる。かかる急冷により、例えばＡｌ−Ｆｅ合金の場
合、θ−ＦｅＡｌ3 が微細に分散したＡｌ合金粉末が得
られる。回転水流法とは、特開平４−１７６０５号公報
に開示されているように、冷却用筒体の内周面に旋回し
ながら流下する冷却水層を形成し、該冷却水層に溶融金
属流あるいは該金属流を不活性ガスで噴霧した溶滴を供
給し、これを旋回する冷却液層によって分断し、急冷凝
固させて金属粉末を得る方法である。該製造法による
と、平均粒径が２００μm というような比較的大きな粒
子でも、１０5 ℃／sec 以上の冷却速度が容易に得られ
る。
−Ａｌ合金粉末は、原料合金をその融点より５０〜２０
０℃程度高温に溶解し、水あるいはガスアトマイズ法や
回転水流法等の適宜の粉末製造手段によって、１０3 〜
１０6 ℃／秒程度の冷却速度で急冷することによって得
られる。かかる急冷により、例えばＡｌ−Ｆｅ合金の場
合、θ−ＦｅＡｌ3 が微細に分散したＡｌ合金粉末が得
られる。回転水流法とは、特開平４−１７６０５号公報
に開示されているように、冷却用筒体の内周面に旋回し
ながら流下する冷却水層を形成し、該冷却水層に溶融金
属流あるいは該金属流を不活性ガスで噴霧した溶滴を供
給し、これを旋回する冷却液層によって分断し、急冷凝
固させて金属粉末を得る方法である。該製造法による
と、平均粒径が２００μm というような比較的大きな粒
子でも、１０5 ℃／sec 以上の冷却速度が容易に得られ
る。
【００１０】耐熱Ａｌ合金粉末としては、Ｓｉ含有量が
１３〜３０wt％程度のＡｌ−Ｓｉ合金粉末や既述の特開
昭６２−４７４４８号公報に開示されたＡｌ−Ｆｅ合金
粉末など、適宜の高温高強度Ａｌ合金粉末を使用するこ
とができる。好ましくは、熱間加工により一体化した後
の引張強さが、３００℃において２０ｋｇｆ／ｍｍ2以
上のものがよい。このような耐熱Ａｌ合金として、前記
合金の他、Ｆｅ，Ｍｎ，Ｎｉ，Ｃｒからなる遷移金属の
一種又は二種以上を総計で１５〜２５wt％本質的に含有
し、必要により前記本質的合金成分に加えてＭｏ，Ｖ，
Ｔｉ，Ｚｒ，Ｃｏの一種又は二種以上を総計で３wt％以
下含有し、残部が実質的にＡｌからなるものを例示する
ことができる。尚、Ｆｅを含有するＡｌ合金粉末では、
熱間加工後、液相が生成しない温度域（例えば、Ｆｅを
３８wt％以下含有したＡｌ−Ｆｅ合金粉末の場合、５０
０〜６３０℃）で適宜の熱処理を施すことにより、Ａｌ
−Ｎｉ−Ｆｅ金属間化合物を生成させることができ、耐
熱耐摩耗アルミニウム粉末合金が得られる。前記Ａｌ−
Ｓｉ合金粉末の場合、十分な加熱時間を与えて、Ｎｉ粉
末と完全に拡散反応させると、微細な初晶ＳｉとＡｌ−
Ｎｉ金属間化合物との混合組織となり、Ａｌ−Ｓｉ合金
の共晶温度（５７０℃）での液相が消失し、優れた耐熱
耐摩耗材となる。
１３〜３０wt％程度のＡｌ−Ｓｉ合金粉末や既述の特開
昭６２−４７４４８号公報に開示されたＡｌ−Ｆｅ合金
粉末など、適宜の高温高強度Ａｌ合金粉末を使用するこ
とができる。好ましくは、熱間加工により一体化した後
の引張強さが、３００℃において２０ｋｇｆ／ｍｍ2以
上のものがよい。このような耐熱Ａｌ合金として、前記
合金の他、Ｆｅ，Ｍｎ，Ｎｉ，Ｃｒからなる遷移金属の
一種又は二種以上を総計で１５〜２５wt％本質的に含有
し、必要により前記本質的合金成分に加えてＭｏ，Ｖ，
Ｔｉ，Ｚｒ，Ｃｏの一種又は二種以上を総計で３wt％以
下含有し、残部が実質的にＡｌからなるものを例示する
ことができる。尚、Ｆｅを含有するＡｌ合金粉末では、
熱間加工後、液相が生成しない温度域（例えば、Ｆｅを
３８wt％以下含有したＡｌ−Ｆｅ合金粉末の場合、５０
０〜６３０℃）で適宜の熱処理を施すことにより、Ａｌ
−Ｎｉ−Ｆｅ金属間化合物を生成させることができ、耐
熱耐摩耗アルミニウム粉末合金が得られる。前記Ａｌ−
Ｓｉ合金粉末の場合、十分な加熱時間を与えて、Ｎｉ粉
末と完全に拡散反応させると、微細な初晶ＳｉとＡｌ−
Ｎｉ金属間化合物との混合組織となり、Ａｌ−Ｓｉ合金
の共晶温度（５７０℃）での液相が消失し、優れた耐熱
耐摩耗材となる。
【００１１】耐熱Ａｌ合金粉末とＮｉ粉末との配合量
は、後者の粉末が混合粉末に対して、２０〜５０ｗｔ％
程度がよい。２０ｗｔ％未満ではＮｉ粉末の高温での接
合促進作用換言すれば高温での圧縮強度（ＭＰａ）が不
足し、一方５０ｗｔ％を越えると軽量化が損なわれるよ
うになる。粉末の粒度は特に規定されないが、通常、耐
熱Ａｌ合金粉末は５９０μｍ以下、Ｎｉ粉末は１０μｍ
以下のものが使用される。尚、耐摩耗性向上のため、分
散強化用粉末として、ＳｉＣ、Ａｌ2 Ｏ3 等の軽量硬質
セラミック粉末を前記混合粉末に適宜添加してもよい。
これらの粉末の粒度は材料の均一性を確保するため１０
μm 以下がよく、またその配合量は添加後の混合粉末に
対して１０〜３０wt％程度でよい。
は、後者の粉末が混合粉末に対して、２０〜５０ｗｔ％
程度がよい。２０ｗｔ％未満ではＮｉ粉末の高温での接
合促進作用換言すれば高温での圧縮強度（ＭＰａ）が不
足し、一方５０ｗｔ％を越えると軽量化が損なわれるよ
うになる。粉末の粒度は特に規定されないが、通常、耐
熱Ａｌ合金粉末は５９０μｍ以下、Ｎｉ粉末は１０μｍ
以下のものが使用される。尚、耐摩耗性向上のため、分
散強化用粉末として、ＳｉＣ、Ａｌ2 Ｏ3 等の軽量硬質
セラミック粉末を前記混合粉末に適宜添加してもよい。
これらの粉末の粒度は材料の均一性を確保するため１０
μm 以下がよく、またその配合量は添加後の混合粉末に
対して１０〜３０wt％程度でよい。
【００１２】混合粉末の接合一体化手段としては、熱間
押出、熱間鍛造、熱間等方圧加圧、熱間一軸圧縮等の適
宜の熱間加工手段を適用することができる。本発明で
は、Ｎｉ粉末の作用によりＡｌ−Ｎｉ相が生成し、この
相を介して粉末同士が接合するため、一軸圧縮成形加工
でも容易に成形することができる。尚、熱間加工に供す
るに際し、原料粉末の取扱性を考慮して、予め冷間圧縮
により、予備成形しておいてもよい。次に、具体的実施
例を掲げる。 (1) 平均粒径２００μｍのＡｌ−Ｓｉ合金（２７％Ｓ
ｉ、残部Ａｌ）粉末、同粒径のＡｌ−Ｆｅ合金（１８％
Ｆｅ、残部Ａｌ）粉末、平均粒径５μｍのＮｉ粉末を準
備し、表１の配合により均一に混合して、混合粉末を調
製した。 (2) 混合粉末を同表に示した成形温度で、７００ＭＰ
ａで一軸圧縮（ホットプレス）し、外径φ６４ｍｍの成
形体を得た。この成形体の相対密度は９９．９％であっ
た。更に、同表に示したＡｌ拡散熱処理を施した。尚、
表中、試料No．１〜４は実施例である。一方No. ５、及
びNo. ６はＡｌ拡散熱処理を施していない本発明の実施
例に対する比較例である。
押出、熱間鍛造、熱間等方圧加圧、熱間一軸圧縮等の適
宜の熱間加工手段を適用することができる。本発明で
は、Ｎｉ粉末の作用によりＡｌ−Ｎｉ相が生成し、この
相を介して粉末同士が接合するため、一軸圧縮成形加工
でも容易に成形することができる。尚、熱間加工に供す
るに際し、原料粉末の取扱性を考慮して、予め冷間圧縮
により、予備成形しておいてもよい。次に、具体的実施
例を掲げる。 (1) 平均粒径２００μｍのＡｌ−Ｓｉ合金（２７％Ｓ
ｉ、残部Ａｌ）粉末、同粒径のＡｌ−Ｆｅ合金（１８％
Ｆｅ、残部Ａｌ）粉末、平均粒径５μｍのＮｉ粉末を準
備し、表１の配合により均一に混合して、混合粉末を調
製した。 (2) 混合粉末を同表に示した成形温度で、７００ＭＰ
ａで一軸圧縮（ホットプレス）し、外径φ６４ｍｍの成
形体を得た。この成形体の相対密度は９９．９％であっ
た。更に、同表に示したＡｌ拡散熱処理を施した。尚、
表中、試料No．１〜４は実施例である。一方No. ５、及
びNo. ６はＡｌ拡散熱処理を施していない本発明の実施
例に対する比較例である。
【００１３】なお、実施例No. １〜No. ３及び比較例N
o. ５は、Ａｌ合金がＡｌ−Ｆｅ系であるのに対し実施
例No. ４及び比較例No. ６は、Ａｌ合金粉がＡｌ−Ｓｉ
系である。
o. ５は、Ａｌ合金がＡｌ−Ｆｅ系であるのに対し実施
例No. ４及び比較例No. ６は、Ａｌ合金粉がＡｌ−Ｓｉ
系である。
【００１４】
【表１】
【００１５】(3) これらの成形体から試験片を採取
し、室温から高温である４００〜５００℃における圧縮
強度を測定した。その結果を同表に示す。同表より、拡
散熱処理を施された実施例No. １〜No. ４は該熱処理の
施されていない比較例No. ５，No. ６に対して接合促進
作用が良くなる。換言すれば圧縮強度が良くなっている
ことがわかる。ところが比較例No. ５は同じ成分系（Ａ
ｌ−Ｆｅ系）のNo. ３と対比すると４００℃における圧
縮強度は略同一であるが更に高温である５００℃におけ
る圧縮強度を対比すると実施例No. ３は比較例No. ５の
約１．６７倍と大幅な強度の向上を示している。また、
実施例No. ４と比較例No. ６（両者共、Ａｌ−Ｓｉ系）
とを対比する４００℃における圧縮強度は約３．３４倍
とこれも大幅な強度の向上を示していることが分かる。
し、室温から高温である４００〜５００℃における圧縮
強度を測定した。その結果を同表に示す。同表より、拡
散熱処理を施された実施例No. １〜No. ４は該熱処理の
施されていない比較例No. ５，No. ６に対して接合促進
作用が良くなる。換言すれば圧縮強度が良くなっている
ことがわかる。ところが比較例No. ５は同じ成分系（Ａ
ｌ−Ｆｅ系）のNo. ３と対比すると４００℃における圧
縮強度は略同一であるが更に高温である５００℃におけ
る圧縮強度を対比すると実施例No. ３は比較例No. ５の
約１．６７倍と大幅な強度の向上を示している。また、
実施例No. ４と比較例No. ６（両者共、Ａｌ−Ｓｉ系）
とを対比する４００℃における圧縮強度は約３．３４倍
とこれも大幅な強度の向上を示していることが分かる。
【００１６】なお、実施例No. ４と比較例No. ６の５０
０℃におけるデータが示されていないのは、Ａｌ成分が
一部の軟化乃至溶融するため実験をしていないからであ
る。
０℃におけるデータが示されていないのは、Ａｌ成分が
一部の軟化乃至溶融するため実験をしていないからであ
る。
【００１７】
【発明の効果】以上説明した通り、本発明の耐熱アルミ
ニウム粉末合金は、Ｎｉ粉末２０〜５０ｗｔ％と、残部
耐熱Ａｌ合金粉末でなる混合粉末が、前記耐熱Ａｌ合金
の固相温度域で一体的に熱間成形され、４００〜７００
℃のＡｌ拡散熱処理が施されてＮｉ粉末粒子のＡｌ拡散
域にＮｉ−Ａｌ系金属間化合物が分散析出してなるもの
であるので、Ａｌ合金粉末とＮｉ粉末の境界にＡｌ−Ｎ
ｉ相が形成され、このＡｌ−Ｎｉ相を介して粉末同士が
容易に接合されるのみならず、Ｎｉ粉末へのＡｌの拡散
が促進され、拡散域では耐熱Ａｌ合金粉末中の転位阻止
物とＮｉ−Ａｌ系金属間化合物が分散析出した組織にな
り、高温強度が一層向上する。
ニウム粉末合金は、Ｎｉ粉末２０〜５０ｗｔ％と、残部
耐熱Ａｌ合金粉末でなる混合粉末が、前記耐熱Ａｌ合金
の固相温度域で一体的に熱間成形され、４００〜７００
℃のＡｌ拡散熱処理が施されてＮｉ粉末粒子のＡｌ拡散
域にＮｉ−Ａｌ系金属間化合物が分散析出してなるもの
であるので、Ａｌ合金粉末とＮｉ粉末の境界にＡｌ−Ｎ
ｉ相が形成され、このＡｌ−Ｎｉ相を介して粉末同士が
容易に接合されるのみならず、Ｎｉ粉末へのＡｌの拡散
が促進され、拡散域では耐熱Ａｌ合金粉末中の転位阻止
物とＮｉ−Ａｌ系金属間化合物が分散析出した組織にな
り、高温強度が一層向上する。
フロントページの続き (56)参考文献 特開 平１−279701（ＪＰ，Ａ) 特開 昭52−92808（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−19407（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｎｉ粉末２０〜５０ｗｔ％と、残部耐熱
Ａｌ合金粉末でなる混合粉末が、前記耐熱Ａｌ合金の固
相温度域で一体的に熱間成形され、４００〜７００℃の
Ａｌ拡散熱処理が施されてＮｉ粉末粒子のＡｌ拡散域に
Ｎｉ−Ａｌ系金属間化合物が分散析出してなる耐熱アル
ミニウム粉末合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32276593A JP3234380B2 (ja) | 1993-12-21 | 1993-12-21 | 耐熱アルミニウム粉末合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32276593A JP3234380B2 (ja) | 1993-12-21 | 1993-12-21 | 耐熱アルミニウム粉末合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07173552A JPH07173552A (ja) | 1995-07-11 |
| JP3234380B2 true JP3234380B2 (ja) | 2001-12-04 |
Family
ID=18147399
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32276593A Expired - Fee Related JP3234380B2 (ja) | 1993-12-21 | 1993-12-21 | 耐熱アルミニウム粉末合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3234380B2 (ja) |
-
1993
- 1993-12-21 JP JP32276593A patent/JP3234380B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07173552A (ja) | 1995-07-11 |
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